最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)
100m箱梁现浇支架计算
100m跨箱梁现架支架计算单一、概述：以 67#—68#墩100m跨箱梁为例，变更之前暂按原设计图结构计算。
二、计算说明：1、计算纵梁受力，并求出纵梁前后支点反力。
2 、检算分配梁受力能否满足要求，并求出各支点反力。
3 、计算钢管桩受力。
4 、计算扩大基础受力及地基承力。
5、沉降计算。
6 、荷载分解图（如图1）m图1三、设计荷载：计算模板、支架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。
(1)模板、支架自重；(2)新浇砼的重力；(3)施工荷载；(4)振捣砼时产生的荷载；(5)新浇筑砼对侧面模板的压力；(6)倾倒砼时产生的水平荷载；模板，支架设计计算的荷载组合表四、计算模板、支架的强度及刚度要求验算模板、支架及拱架的刚度时，其变形值不得超过下列数值：(1)结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1／400；(2)结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1／250；(3)支架受载后挠曲的杆件(纵梁)，其弹性挠度为相应结构跨度的1／400；(4)模板的弹性压缩或下沉量不得大于构件跨度的1/1000，底模应计算起拱高度。
支架预留拱度考虑下列因素：(1)支架承受全部荷载时的弹性变形；(2)加载后由构件接头挤压所产生的非弹性变形；木材之间1-3mm/个，木钢之间1-2mm/个(3)由于恒载及静活载作用结构所产生的挠度。
(4)由于支撑基础下沉而产生的非弹性变形。
五、计算荷载：（一）、箱梁砼自重荷载分布（以下均以100m跨内计算）根据设计图纸，本100m跨砼总方量为1878.12m3,其中0#块墩顶(1.5m×2)方量为：170m3,剩余97m长两侧翼缘砼方量为254.14m3，腹板以内砼方量为1454m3。
砼按γ=2.6t/m3计算重量。
（二）、模板、支架等自重及施工荷载等1、本桥外模采用δ=18mm厚竹胶模板，底模采用δ=18mm厚竹胶模板。
外模、底模通过纵、横肋带木支撑在钢管脚手支架上。
脚手支架底部通过横向分配梁传力于纵向分配梁（或处理后地基上），纵向分配梁传力于桩顶分配梁，桩顶分配梁传力于钢管柱，钢管柱直接支承在承台或临时支墩（砼扩大基础）上。
现浇箱梁理论伸长计算表(Excel计算)
分段 序号
PP
P(1 e kx
2807045 2750954 2695691 2681827 2629126 2573697 2519681 2442014
(PP L AEP
L设
L差
1段 2段 3段 4段 5段 6段 7段 8段 单端 合计 两端 总计
20.4 8.2 15.7 13.7 7.9 20.7 7.6 71.3 165.5 330.9 168.0 336.0 -2.5 -5.1
腹板钢束：F31-1 预应力筋截面积(mm2)： 139 锚下控制应力MPa：σ k= 1350 管道偏差系数：K= 0.0015 预应力筋的计 算长度（mm） L 1511 1352 3771 4089 1317 3285 1326 10084 26735 53470 孔道长度 （m） X 0.911 1.352 3.771 4.089 1.317 3.285 1.326 10.084 26.135 52.270 平弯角度 （rad） θ平 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 股数： 15 试验弹性模量(N/mm2)：EP= 199700 管道摩阻系数：µ= 0.155 竖弯角度 （rad） θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 夹角和 （rad） θ=θ平+θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 起点力（N） 终点力（N） P 2814750 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 P终 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 2441801 平均张拉力（N） 理论伸长量 （mm） 设计伸长量 （mm） 差值（mm） 钢束截面积(mm2)：A=2085 张拉方式 ：两端张拉
现浇箱梁支架布置与计算示例
1、支架布置支架基础完成后，在其上搭设WDJ碗扣式多功能脚手架钢支架；根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同，通过计算（详细计算书见下），垂直桥向底板处支架布置36×60cm共37排，翼板处布置18×120cm共19排；顺桥向等间距120cm 布置19排。
支架横杆竖向间距120cm，支架底托下基础采用10×25cm方木，垂直于桥向布置，支架顶托垂直于桥向布置10×cm的方木，支撑箱梁模板（见支架布置图）。
2、支架和模板计算①由不同梁段（每跨分8段）的荷载集度及支架跨度计算相应的弯距，根据支架强度和变形要求进行支架立杆和横杆的布置。
根据本桥设计，体积含筋量>2%，故砼重按2600Kg/m3=2.60T/ m3。
②荷载组合A、模板及其支架自重；B、新浇筑钢筋混凝土自重；C、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；D、振捣混凝土时产生的荷载；E、新浇筑混凝土对模板侧面的压力；F、倾倒混凝土时产生的荷载。
G、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
③ 1#段支架计算：因1#段砼方量最大，1#段若满足要求，其余各段均可满足。
A、荷载标准值a、模板（钢模）每m2重量取2；b、每延米砼重量取q砼=28.42T/m；其中翼缘部分q=×，腹板底顶板部分×3) /3×；c、m2；d、m2（指对水平面模板的垂直荷载）；e、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等本计算不考虑。
B、荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构施工及验收规范》有关规定：恒载乘，活载乘。
底模板用组合钢模板结构，其荷载设计值可乘调整系数。
各项荷载值调整为：a、钢模板的自重0.425 KN/ m2；b、每延米砼重量取q砼=T/m；c、施工人员等1.4 KN/ m2；d、振捣混凝土时产生的荷载2.8KN/ m2；e、风、雪不考虑。
现浇箱梁支架受力检算
附件一满堂支架力学性能检算书1、编制依据⑴、建设工程大桥施工图；⑵、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑶、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）；⑷、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；⑸、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑹、《钢结构设计规范》（GB20017-2003）；⑺、《路桥施工计算手册》---人民交通出版社；2、计算单元选择现浇箱梁共一联（三跨）箱梁箱室分布相同（单跨三室），选取中跨作为计算单元。
3、模板、支架材料3.1、支架材料支架采用碗扣式钢管脚手架，整体高度3.6~4.1m (计算时按照5m) ,宽度为17m（底板12m宽，翼缘板2.5m宽），所有钢管采用Φ48×3.5mm，性能见表3-1。
支架布置情况：跨中及翼缘板支架立杆纵横向间距为90cm×90cm，水平杆步距120cm；腹板处立杆纵横向间距采用90cm×60cm，水平杆步距120cm；箱梁横截面渐变段（距桥墩处5m范围）由于荷载较集中,立杆纵横向间距布置采用60㎝×60㎝。
时设置水平杆及剪力撑，以增加支架整体稳定性，支架高度微调通过上下顶托。
表3-1 支架钢管截面特性3.2、底模材料⑴、底模横向分配梁采用I10工字钢（16Mn）。
A=14.33cm2，I x=245cm4，W x=49cm3，E=2.06×105MPa，[σ]=200MPa, [τ]=120MPa。
⑵、底模纵向采用10×10cm方木，梁中部位间距25cm布置(腹板底部间距20cm)，渐1变段及横梁处部位间距20cm。
方木性质按照红松考虑，力学性能指标如下：E= 7.7×103MPa，[σ]=11 MPa (考虑到木质老化、露天结构等因素，系数按照规范调整为强度0.9，弹性模量0.85)。
⑶、侧模竖肋采用10×10cm 方木，间距25cm；横肋采用10×15cm方木，间距45cm。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
现浇箱梁支架验算方案样本
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段板房子互通A匝道桥预应力现浇箱梁计算书编制:复核:审核:中国建筑股份有限公司鹤大高速公路ZT12标项目经理部7月现浇箱梁支架验算方案一、工程概况:鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程, 桥梁中心桩号AK0+971.6, 总体布置: 4*( 4*28) +( 22+33.8+22) +4*28, 全长645.46米。
其中第二联第二、三孔上跨主线, 第五联第二孔上跨B匝道, 第六联第一孔上跨C匝道。
上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。
计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面, 桥面横坡由箱梁整体倾斜形成, 梁底设调平块。
边腹板为直腹板, 腹板再变厚段内厚度按线性变化。
梁高均为1.6米。
箱梁主要尺寸表:二、方案编制依据( 一) 、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50— ;( 二) 、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2— ;( 三) 、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95;( 四) 、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60— ;( 五) 、《路桥施工计算手册》周水兴, 何兆益, 邹毅松, .5;( 六) 、《贝雷梁使用手册》;( 七) 、《建筑结构荷载规范》;( 八) 、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况( 一) 、人力资源投入情况( 略)( 二) 、施工机具及测量设备投入情况1、施工机具2、测量设备投入情况( 三) 、物资材料投入情况( 略)四、支架施工方案4.1、支架设计根据现场情况, 本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设, 间距90x90cm, 墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架, 垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁, 跨径5m(保证通车净宽度不小于4m), 通行净高不小于5m。
支架受力计算表
计算数据荷载编号1梁体横截面面积m211.32梁长m 55.03梁体宽m 5.00假设荷载全部作用在梁体底宽5.0m范围内4钢筋混凝土比重KN/m326.0可按混凝土（24KN/m3)和钢筋重量分开计算5钢筋混凝土重KN 16159.0钢筋混凝土比重*梁体横截面面积*梁长6钢筋混凝土载荷KN/m 258.76钢筋混凝土重/（梁长*梁体宽）(1)7施工人员、机具KN/m 2 2.0参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(2)8倾倒砼时产生的冲击荷载KN/m2 2.0参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(3)9振捣砼时产生的荷载KN/m22.0参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(4)10模板及扣件KN/m20.5参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(5)11小横梁自重产生的荷载KN/m 20.2参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(6)12大横梁自重产生的荷载KN/m 20.2参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(7)13支架自重产生的荷载KN/m 20.7参照资料按一般情况取值（普遍选用的经验参考值）(8)受力验算一模板底模受力验算模板厚度h m 0.020模板宽度bm 1.22模板下部小横梁间距L m 0.301模板承受的组合荷载KN/m 265.26(1)+(2)+(3)+(4)+(5)(9)2模板上每米长的荷载q KN/m 95.5 1.2(安全系数)*(9)*b(竹胶板宽)(10)3模板跨中弯矩M=ql 2/10KN.m 0.9(10)*0.32/10 (l=0.3为小横梁间距）4截面抗弯模量W=bh 2/68.1E-05b为模板宽度，h为模板厚度5验算模板强度σ=M/W MPa 10.6[σ]=12MPa符合要求6挠度验算υ=K w ql 4/(100EI)mm0.97K w 为挠度系数，取0.967；[υ]=L/400=300/400=0.75木材弹性模量E＝9.0～12*103N/mm 2,取9.5*103N/mm 2不符合要求二小横梁受力验算小横梁高度h m 0.10小横梁宽度b m 0.10小横梁间距l m 0.30小横梁跨度L m 0.90即大横梁间距1小横梁承受的组合荷载KN/m 265.46(1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)(11)2小横梁上每米长的荷载q KN/m 23.6 1.2(安全系数）*(11)*l(小横梁间距）(12)3小横梁跨中弯矩M=qL 2/10KN.m 1.9(12)*0.92/104小横梁抗弯模量W=bh 2/6m 3 1.7E-045验算小横梁强度σ=M/W MPa 11.5[σ]=12MPa符合要求6验算挠度υ=5qL 4/(384EI)mm 2.5[υ]=L/400=900/400=2.25mm(按L/150=6mm)不符合要求三大横梁受力验算大横梁高度h m 0.15大横梁高度b m 0.10大横梁跨度Lm 0.601大横梁承受来自小横梁的集中荷载PKN 14.1小横梁上每米长的荷载*大横梁跨度+大横梁自重*大横梁纵向间距*大横梁横向间距2大横梁跨中弯矩M=PL/3KN.m 2.833大横梁抗弯模量W=bh 2/6m 3 3.8E-044验算大横梁强度σ=M/WMPa7.5[σ]=12MPa 符合要求现浇箱梁满堂支架受力验算表说明：底模采用双面镜面胶合板，板厚为2.0cm，胶合板尺寸为122*244*2.0cm；底模支承在小横梁上，小横梁中心间距为30cm，小横梁尺寸10cm*10cm 说明：小横梁尺寸10cm*10cm，间距0.3m；大横梁尺寸为15cm*15cm，间距0.9m。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇箱梁方木应力验算_secret
现浇箱梁方木应力验算一、荷载计算方木承受的主要荷载有：箱梁自重、模板重、施工活载等，为安全起见，验算时取最大者进行方木受力验算。
1、箱梁自重计算：根据现浇段箱梁体的结构尺寸以及支架立杆布设的间距，方木承力最大在横梁处（悬臂板部分除外）。
底面积S=2.007×17.54=35.2㎡故砼自重为G=S×1.3×2600=118976 kg故方木承受箱梁砼自重为118976×0.0098 KN/㎏=1166 KN则每平方承受荷载：1166/35.2＝33.13 KN/㎡2、模板重量分配到每平方方木上重量计算：模板计算：35.2㎡×13.5㎏/㎡×0.0098 KN/㎏=4.7 KN则每平方承受荷载：4.7/35.2＝0.13 KN/㎡3、施工活载取3.0 KN/㎡。
取方木受应力33.13＋0.13＋3.0＝36.26 KN/㎡进行方木的应力验算.二、架顶方木稳定验算：架顶方木直接安放在立杆上部的顶升杆上，断面为7×15cm，垂直方向10×10cm方木间距为25cm。
1、以式δ=M/wn ≤fm进行验算架顶大枋的抗弯强度：式中，M表方木弯矩，Mmax=2Fl=2.495 KN.mF表方木承受的集中荷载，F=0.6×0.25×33.26=4.99 KN l表小枋间距，l=0.25mw n 表方木净截面抵抗矩，wn=b×h2/6=70×1502/6=262500mm3f m 表木材抗弯设计值，fm=13N/mm2则：δ=2.495×106/262500=9.50 N/mm2<fm=13N/mm22、以式w=F,l3/48EI<[w]进行验算方木的挠度：式中，[w]表容许挠度，[w]=l/250=900/250=3.6 mmE表木枋弹性模量，E=10000 N/mm2I表木枋截面惯性矩，I=b×h3/12=70×1503/12=19687500 mm4F,表木枋中间集中荷载，F,=2×4.99×0.25/0.45=5.54 KN则，w=5.54×103×9003/(48×10000×19687500)=0.427mm<[w] =900/250=3.6mm 结论：架顶大枋稳定。
现浇箱梁脚手架计算(公式表格)
项目 立杆 横杆 上下托 剪刀撑 底模横梁 底模纵梁 侧模方木（纵向） 侧模方木（横向） 底模竹胶板 侧模竹胶板 翼板支撑 芯模模板 芯模横向方木 芯模纵向方木 芯模支撑钢管 碗扣架及钢管用量 木材用量 竹胶板用量 托架 说明：计算中未包含扣件的小型材料 计算式 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高 （桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1） （箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个 数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长 桥净高 桥宽 箱梁高 纵间距 横间距 上下间距 纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距 横向方木高 横向方木宽 剪刀撑间距 箱室宽 （多个） 箱室高 翼板高 翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0
现浇连续箱梁支架检算
现浇连续箱梁支架检算现浇箱梁跨中断面如图所示跨中底板断面面积S1=3.68m2；跨中翼板断面面积S2=0.9625m2跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=3.68*27*1.2=119.2KN/m；单位面积荷载：119.2/12.75=9.35KN/m2跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m2现浇箱梁墩支点处断面如图所示支点底板断面面积S1=8.1m2；支点翼板断面面积S2=0.9625m2支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=8.1*27*1.2=262.44KN/m；单位面积荷载：262.44/4.5=58.32KN/m2支点翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m21、跨中断面处碗扣式支架检算（1）立杆强度复核横杆步距为1.2m，由此据《桥涵施工手册》表13-5得单根立杆承载力为30kN底板下立杆纵向间距设为1.20m ，横向间距为0.9m ，单排横向立杆根数为(4.5/0.9+1)=6根；单根立杆实际承受荷载:P=(119.2*1.2)/15=9.54KN<30KN ，强度满足要求。
翼板下每边2根立杆，共计4根立杆；翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(31.2*1.2)/4=9.36KN<30KN ，强度满足要求。
（2）地基承载力复核原地表土为亚粘土，经压实后地基承载力为f k =130KPa ； 采用30cm 厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk =300KPa ； 上部采用15cm 厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa; 取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=9.54KN ，立杆底座面积S=0.15*0.15=0.0225m 2立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=9.54/0.0225=0.4MPa<10Mpa ，混凝土承载力满足要求；宕渣承受荷载：N/S+γ砼*h=9.54/(0.45*0.45)+25*0.15=51KPa<0.5*σk =150KPa ，宕渣地基承载力满足要求；应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载： P+γ砼*h+γ宕渣*h=290/12.75+25*0.15+20*0.3=32.5KPa<0.5*f k =65KPa 天然地基承载力满足要求。
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据：（1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《路桥施工计算手册》二、计算参数：工字钢截面特性钢管截面特性方木截面特性二、计算荷载：施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2；模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2；新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。
三、支架系统受力验算：1．腹板处支架验算：（1）腹板底10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米：q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m)W=34-22m 1067.161.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ）σw =W M max =4-1067.10.56=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 5.73=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.615.54=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加 1.2上层方木传力。
现浇箱梁周转材料计算电子表格
单位 m m 个 m m m
3
数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长 桥净高 桥宽 箱梁高 纵间距 横间距 上下间距 纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距 横向方木高 横向方木宽 剪刀撑间距 箱室宽 （多个） 箱室高 翼板高 翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0.09 6 8 1 1 2
3
m3 m
3
m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m
2
个
ห้องสมุดไป่ตู้
现浇箱梁周转材料计算表
项目 立杆 横杆 上下托 剪刀撑 底模横梁 底模纵梁 侧模方木（纵向） 侧模方木（横向） 底模竹胶板 侧模竹胶板 翼板支撑 芯模模板 芯模横向方木 芯模纵向方木 芯模支撑钢管 碗扣架及钢管用量 木材用量 竹胶板用量 托架 说明：计算中未包含扣件的小型材料 计算式 （桥长÷ 纵间距＋1）× （桥宽÷ 横间距＋1）×桥净高 （桥长÷ 纵间距）× （桥净高÷ 上下间距）× 桥宽＋（桥宽÷ 横间距）×（桥净高H÷上下间距）× 桥长 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）× 2 （桥长L÷ 间距）× （（SQRT（桥净高H ＋桥宽B ）－2））× 2 （桥长L÷ 方木间距）× 桥宽B× 方木宽b1× 方木高h1 （桥宽÷横间距）× 桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷ 0.3m× 桥长L）× 方木宽b× 方木高h （箱梁高h÷ 0.5m× 桥长L）× 方木宽b1× 方木高h1 桥长L× 桥宽B 箱梁高h× 桥长L 翼板高× 翼板宽× 桥长÷ 0.9m÷ 0.9m× 2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）× （桥长÷ 2× 0.5m× 方木宽b1× 方木高h1） （箱室宽＋箱室高）×2÷ 0.5m× 桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）× 桥长÷ 2× 3m
(经典手算,值得收藏)1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书
XX工程1.4m～1.8m梁高现浇混凝土箱梁模板支架计算书XX公司二0二一年十月目录1、支架概况 (1)1.1. 总体概况 (1)1.2. 支架设计 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (3)4、荷载分析 (3)4.1. 恒载 (3)4.2. 活载 (3)4.3. 荷载组合 (4)5、支架受力计算 (4)5.1. 底模计算 (4)5.2. 方木计算 (5)5.3. 工10底模承重梁计算 (7)5.4. 盘扣架立杆计算 (7)5.5. 盘扣架基础计算 (8)5.6. 盘扣架稳定性计算 (8)11.1. 总体概况结合现场的实际情况，本工程混凝土现浇箱梁采用盘扣支架法施工。
箱梁模板采用18mm 厚的竹胶板，竹胶板下顺桥向布置方木，方木支撑在横桥向工10型钢底模承重梁上。
便于支架的安拆与倒用，支架采用统一形式设置，支架竖杆横向间距为60cm 或90m ，纵向间距为90m ，最大步距为150cm ，方木采用10cm ×10cm ，方木间距为15cm 、20cm 及30cm ，工10型钢分配梁间距为90cm 。
1.2. 支架设计1.4m ～2.0m 梁高模板支架设计：架体：立杆纵向间距900mm ，横向间距900mm ；横杆步距为1500mm 。
主梁：L185铝梁（工10工字钢）横桥向梁布置。
次肋：10×10cm 木方，顺桥向设置，腹板下间距20cm ，底板及翼缘板下间距30cm 。
面板：采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ，沿梁长向铺钉于次肋上。
图1.2-1 现浇支架立面图2图1.2-2 现浇支架断面图图1.2-3 现浇支架平面图1、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）；4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）；5、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》（JGJ/T 231-2021）；6、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；37、《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB 50068-2018）；8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2014）；9、《工程结构通用规范》（GB 55001-2021）；10、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015年版）；11、《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）；12、《钢结构通用规范》（GB 55006-2021）；13、《木结构设计标准》（GB 50005-2017）；14、《木结构通用规范》（GB 55005-2021）；15、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）；（1）钢筋砼容重：26kN/m 3；（2）钢材弹性模量：E=2.06×105MPa ；（3）木材弹性模量：E=1.0×104MPa ；（4）Q235B 钢材：=215MPa σ 120MPa τ=；（5）竹胶板、方木：12MPa σ= 1.2MPa τ=。
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)
四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m²受力分析。
1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tanα+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（8、扣件抗滑承载力计算（组合风荷载时验算）表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
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四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）
一、工程概况
桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据
1.《路桥施工计算手册》
2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008
3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011
4.《建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范》JGJ166-2008
5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002
6.《简明施工计算手册》
7.《建筑结构静力计算手册》
三、受力分析
1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m²受力分析。
1、设计基本参数
2、材料参数
3、荷载参数
4、木模板验算表
5、次肋方木验算表
6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）
7、钢管立柱验算表
序号验算项目
计算结果单位允许值结论备注
1
立杆的稳定性计算
先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数
2
3立杆长度 2.36m
h0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值
4细长比λ
149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8
单根轴向力
15.45
KN/m
49.02
符合要求
横桥向8根
序号验算项目计算结果
允许值
结论
备注
1
扣件抗滑承载力
（166-5.6.4）
2
序号验算项目
计算结果
允许值结论备注
立杆基础底面的平均压力91.123
基础底面积A
1695.60
（厚度*tan α+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加
表达式
p=N/A
［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²
9、地基承载力计算（
表达式
：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
N=1.2（1+2+3）+1.4（4+5)L X L Y
φ：轴心受压杆件稳定系数，由λ=h 0/i查表得，φ48壁厚3.5mm的钢管其回转半径i=1.58cm；A：单根立杆毛截面积，A=3.14*［（48/2）2-（41/2）2］=489mm²f：材料强度设计值，取f=205Mpa L0/i 0.489*489*205/1000表达式查表得φ值206*0.6/8
h0=kuh或h0=h+2a
N d =φ*A*f。