地下室挡土墙侧壁计算(消防车道)
人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.mMcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.mMbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.mMba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.mMab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×350 1000×500 1000×500线刚度i=I/L：0.79×1020.83×1020.83×10分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 00；-0.04；--61.79；0 -0.04+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.900；+-15.45；+0.02；0 +-15.45--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 00；-0.00；--7.51；0 -0.00支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mmxb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mmxa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mmAsb=1×16.7×1000×0.19/300=10mmAsa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm4、人防计算：本工程负1层为6级人防地下室。
地下室侧壁计算书(很实用)
地面附加载q1k=等效静载qe=土容重γ=最不利地下水标高土浮容重γ'=平时地下水标高土内摩擦角a=室外标高Ka=tg2(45-a/2)=地下室顶板标高墙厚h=地下室底板标高外侧保护层厚度C1=地下室层高L=内侧保护层厚度C2=混凝土强度等级混凝土调整系数 1.50钢筋强度fy 钢筋调整系数fc=19.1支座弯矩调幅系数α1ftk= 2.39跨中弯矩调幅系数α'ft= 1.71荷载分项系数：工况一：正常使用阶段永久荷载γG=可变荷载γQ=工况二：人防计算阶段永久荷载γG=等效荷载γQ=工况三：裂缝验算永久荷载γG=可变荷载γQ=1，正常使用阶段面载q1=γG*q1k*Ka= 4.53水压力q2=γQ*γw*h=顶10.40底59.80土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶 6.28底36.10梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=21.21KN/m梯形荷载底部875Qd=q1+q2底+q3底=100.43KN/m103.08KN*m(调幅后弯矩)面积：984.96mm255.62KN*m 面积：748.13mm260.32KN 170.78KN Mu=0.5Md=51.54KN*m 面积：2，人防计算阶段面载q1=γG*q1k*Ka=0.00(不考虑)水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底43.20土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶13.04底42.38梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶+qe=13.04KN/m 梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底+qe=85.58KN/m84.03KN*m(调幅后弯矩)面积：44.45KN*m 面积：46.14KN 141.22KN Mu=0.5Md=42.01KN*m 面积：3，裂缝计算短期效应组和：面载q1=Ψq*q1k*Ka= 2.26水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底36.00Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=Md=α1 *(1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Md=α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶10.87底35.31梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=13.13KN/m梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底=73.58KN/m73.70KN*m 39.34KN*m有效受拉混凝土截面面积Ate：175000mm2/m实际配筋：墙内侧As：1025.73mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte：墙外侧As：1339.733mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte： 1.00%（内侧筋满足抗弯要求）（外侧筋满足抗弯要求）钢筋弹性模量Es：200000N/mm2内侧拉应力(中）σs：133.59N/mm2钢筋应力不均匀系数ψ：0.20最大裂缝宽度Wmax： 1.9ψσ外侧拉应力(支）σs：钢筋应力不均匀系数ψ： 1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=0.36返回目录Mq/(0.87*h0*As)=1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=Md= α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=1.基本参数及荷载取值:按规范取2.内力计算说明算时不考虑室外活荷载。
结构经济性的设计规定
结构经济性的设计规定结构经济性的设计规定1．荷载1.1 消防车通道的楼面活荷载，有覆土时按消防车轮压折合成等效均布荷载（规范给的是直接行驶于楼面值）。
按消防车轮压取活荷载后，还可按本文第1.2条进行活荷载折减。
第1.1条应经第三方审核认可后再实施（双方确认覆土时轮压折算公式）。
1.2 汽车（非消防车）通道及停车库楼面梁的活荷载折减系数[见《荷规》第4.1.2-3条]（1）按单向板布置时，其活荷载应按次梁、主梁分开折减计算：次梁计算时，活荷载折减系数按0.8取值；主梁计算时，活荷载折减系数按0.6取值，但是平行次梁的主梁，活荷载仍按0.8折减。
（2）按双向板布置时，其活荷载是一次折减计算：主次梁计算时，板活荷载折减系数均按0.8取值。
1.3 一般楼面梁活荷载折减系数（1）住宅，办公楼等楼面梁[见《荷规》第4.1.2-1条]当梁从属面积超过25m2时，活荷载折减系数按0.9取值。
（1）会议室，商场等楼面梁[见《荷规》第4.1.2-2条]时当梁从属面积超过50m2时，活荷载折减系数取0.9。
1.4 人防等效静载的折减多层地下室时，可考虑地下各层楼盖对冲击波的衰减作用，每层衰减按15%取值。
例：人防顶板上面另有n层地下室楼板时，人防等效静载×（1-n×15%）。
第1.4条应经过第三方审核认可后再实施。
1.5 地下室底板上垂直荷载直接由底板下地基土承受，不再传递到基础梁及承台（淤泥质土或扰动土时，换填500厚中粗砂或好素土密实处理）。
这也是桩基不考虑水平承载力和偏心受压的构造要求之一。
1.6 活荷载的不利布置（1）高层建筑：楼面活荷载≤4.0 KN/m2时，不考虑活荷载不利布置（《高规》第5.1.8条）。
（2）多层建筑：《技术措施》第2.8.1条要求楼面活荷载＞2.0 KN/m2或跨度相差太大时，应考虑活荷载的不利布置。
（附注：非“强条”，由设计者自己掌握。
）（3）活荷载不利布置时，仅考虑本梁的弯矩及剪力增大，不考虑把增大的剪力传至到主梁或柱。
地下室墙体计算
地下室设计说明一、设计依据1.1现行国家有关设计规范1.2设计合同。
二、工程概况2.1功能布局：平时作为地下汽车库,战时作为人员掩蔽部。
2.2主体结构合理使用年限：50年三、地下室：（一）荷载(标准值)：1、顶板恒载按实际板厚和覆土厚度取值2、顶板活载按规范相关规定取值3、人防荷载部分：（以下取值未特别说明均根据GB50038-2005《人民防空地下室设计规范》,6级人防）由表4.8.2，顶板等效静荷载标准值顶板覆土h≤0.5m时qe1=60kN/m2，顶板覆土0.5<h≤1.0m时qe1=70kN/m2，顶板覆土1.0<h≤1.5m时qe1=75kN/m2，由4.8.15条，有桩基钢筋混凝土底板等效静荷载标准值qe3=25kN/m2由4.8.3条，钢筋混凝土外墙等效静荷载标准值qe2=55kN/m2六级人防单元与六级人防单元之间隔墙、门框墙的水平等效静荷载标准值，由表4.8.9-1，qe=50kN/m2。
（5）人防出入口临空墙（直通、单向）的水平等效静荷载标准值，由表4.8.8，qe=160kN/m2。
人防出入口临空墙（楼梯、电梯、竖井）的水平等效静荷载标准值，由表4.8.8，qe=130kN/m2。
（6）人防口部门框墙的水平等效静荷载标准值qe=240kN/m2，计算：1、地下室顶板梁柱计算：平面输入：采用SATWE计算程序电算，地下室顶板为第一标准层，不计地震及风荷载作用力。
用satwe人防计算，这样可以同时计算顶板常规配筋和人防配筋，自动取大值。
计算结果：梁柱配筋简图2、地下室顶板板筋计算：平面输入：采用PMCAD计算程序电算，地下室顶板为第一标准层。
混凝土强度等级：柱、墙C35，梁、板C35人防计算有关事项：（根据GB50038-2005《人民防空地下室设计规范》）（2）采用SATWE计算程序电算，地下室顶板为第一标准层，不计地震及风荷载作用力。
用satwe人防计算，这样可以同时计算顶板梁常规配筋和人防配筋，自动取大值。
地下室挡土墙侧壁计算(消防车道)
地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，设防水位标高H3=-4.7mm；(在负一层)2、地下室参数：覆土层厚h1=0.00mm，地下一层层高L1=3.50mm，地下二层层高L2=3.90mm；地面堆载p=10kN/mm d1=250mm；地下二层d2=300mm；临水面保护层为30mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm fy=360N/mm计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×(h1+h2+h3)=0.50×18×4.7=42.30kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×h4=0.50×11×2.7=14.85kN/mm水压力q4=γw×h4=10×2.7=27.00kN/mmqC=q1+Ko×γ×h1=5.00kN/mmqB=q1+Ko×γ×(h1+h2)=36.50kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=89.15kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mcb=0；Mbc=1.35×(7×qC+8×qB)×L1/120=45.06 kN.mMba=1.35×qB×L2/12=62.46 kN.mMab=1.35×(qA-qB)×L2/20+Mba=116.51 kN.m弯距分配：C点：B点：A点：截面：1000×250 1000×300线刚度i=I/L：372.02 576.92分配系数μ：0.39；0.61；0固端弯距：-45.06；+62.46；-116.51开始分配：-6.82；-10.57 00；0 -5.29 支座弯距：∑=-51.88；∑=51.88 ∑=-121.803、强度计算：支座调幅后mb=0.80×51.88=41.51 kN.m；ma=0.80×121.80=97.44 kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=β÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×100000)]}=0.5283根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-√(ho-2*M/α1/fc/b)x1=220-√( 220- 2×42×1000000/1.0/14.3/1000)=13.61mm<ξb×ho=116.23mmx2=270-√( 270- 2×97×1000000/1.0/14.3/1000)=26.54mm<ξb×ho=142.64mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAs1=1 ×14.3×1000×13.61/360=541mmAs2=1×14.3×1000×26.54/360=1,054mm4、裂缝计算：弯距标准值：Mk1=52/1.35=38kN.m ；Mk2=122/1.35=90kN.m实配钢筋为：负一层14@120钢筋面积As1=1,283mm实配钢筋为：负一层20@150钢筋面积As1=2,094mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×250=125000mm负二层：Ate2=0.5×1000×300=150000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=1,283/125000=0.0103负二层：ρte2=As2/Ate2=2,094/150000=0.0140纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=38×1000000/(0.87×220×1,283)=157N/mm负二层：σsk2=90×1000000/(0.87×270×2,094)=183N/mm钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/157/=0.2867负二层：ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/183/=0.5898最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es 负一层：ωmax1=2.1×0.2867×157×(1.9×30+0.08×14/0.01)/200000=0.10mm 负二层：ωmax2=1.9×0.5898×183×(1.9×30+0.08×20/0.01)/200000=0.20mm附图一：广州市院挡土墙计算软件强度、裂缝结果。
地下室外墙挡土墙计算书
地下室外墙挡土墙计算书3.1地下室挡土墙高2．5m，挡土墙构造柱最大间距3.1m外墙厚370mm，砖标号MU15．水泥砂浆M10，地面荷载5KN／m2,墙侧土容重20kN／m3,静止土压力系数K=0.50。
(取Im宽板带计算)3．2 中部不设圈粱时砖墙承载力验算(1) 根据《土力学基础工程》(简称《土力学》)计算土压力：ql=kql=0.5×5×1=2.5kN／mq2=kγh l=0.5×20×2.5×1=25kN／m(2) 根据《建筑结构静力计算手册》(简称<手册》)计算墙内力：Mmax=Ma= q1H2／8+q2H2／I5=2.5×2.52／8+25×2．52／I5=12.4kN．m (3) 根据现行《砌体结构设计规范》(简称《砌规》)计算砖墙承载力：[M]=γa f tm W=1×0．33×103 xl×0.372／6=7.5kN．m(4)验算承载力：M>[M]不满足强度要求剪力验算略。
3．3 中部加设一道圈粱时砖墙承载力验算(1) 根据《土力学》计算土压力：ql=2.5kN／mq2=kγh l=0.5×20×1.5×1=15kN／mq3=kγh l=0.5×20×1.0×1=10kN／m(2)根据《手册》计算墙内力：Mbc= q1H12／8+q2H12／93=2.5×1.52／8+15×1．52／93=2.9kN．M<[M] Ma=(q1+q2)H22／8+q3H22／I5=(2.5+15)×1.02／8+10×1．02／15=2.8kN．m<[M]Qc=qlHl／2+q2H1／6=2．5×1．5／2+15×1．5／6=5.63KNQb上=qlH1／2+q2H1／3 =2．5×1.5／2+15×1．5／3=9.34KNQb下=(ql+q2)H2／2+q3H2／10=(2.5+15)×1．0／2+10×1．0／10=9.75KNQa=(ql+q2)H2/2-12／2+2q3H2／5=(2．5+15)×1．0／2+10×1．0×2／5=12.75kN(3)根据《砌规》计算砖墙承载力[M]= γa f tm W=7.5kN．m[Q]=γa f v bz=0．9×0．17×103×1×0．37×2／3=37.7KN(4)承载力验算Mmax=2.9kN ．m<[M] 满足强度条件。
地下室侧墙计算
二区地下室侧壁计算计算条件：顶板覆土：1米；地面超载：10kn/m2；裂缝控制：迎水面：0.2mm；背水面：0.3mm。
土层按25°内摩擦角计算，Ka＝0.95-sin25＝0.527经比较后，可得出正常使用的荷载大于人防使用时的荷载，计算按正常使用控制。
正常使用时配筋又以裂缝计算控制，则土压力计算（静止土压力）：地下三层：-12.000标高：10X12＋（8X12＋18X1＋10）X0.53＝185.72KN/m2-19.130标高：10X19.13＋（8X19.13＋18X1+10）X0.53＝287.25 KN/m2-20.130 标高：10X20.13＋（8X20.13＋18X1+10）X0.53＝301.49 KN/m2-14.550 标高：10X14.55＋（8X14.55＋18X1+10）X0.53＝222.03KN/m2地下二层：-7.200标高：10X7.2＋（8X7.2+18X1＋10）X0.53=117.37 KN/m2-7.600标高：10X7.6＋（8X7.6+18X1＋10）X0.53=123.06 KN/m2-10.260标高：10X10.26＋（8X10.26+18X1＋10）X0.53=160.94 KN/m2地下一层：-1.000标高：10X1＋（8X1＋18X1＋10）X0.53＝29.08 KN/m2-1.300标高：10X1.3＋（8X1.3＋18X1＋10）X0.53＝33.35 KN/m2-2.200标高：10X2.2＋（8X2.2＋18X1＋10）X0.53＝46.16 KN/m2弯矩、配筋计算：地下三层：1、厚度取1000mm 标高H＝－19.130～－12.000。
（二区3WQ1、三区3WQ1、四区WQ6等墙可参考此计算）代入裂缝计算，得支座配筋¢32@100,裂缝宽度0.188mm。
跨中配筋¢20@100,裂缝宽度0.152mm。
地下室挡土墙计算_凝智驿站
6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm
7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。
8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，
10.其他：
（1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支乘顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。
（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。
（3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33.
3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19.
4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。
5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2 注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎
水面有外防水层取30”；
地下室挡土墙计算
1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m2
2.土侧压力系数：
（1）一般可取静止土压力系数0.5；
（2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4，
《地基基础设计实例》朱丙寅 娄宇 主编
此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。
9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各
地下室侧壁计算
地下室侧壁计算（一）(上简支，下固定；计算模型：单向板)一. 计算条件1．地面附加载q 1k =10kN/m 22. 地下水埋深-0.6米3. 室内外高差0.6米4. 土的侧压系数K 0= =0.55. 地下室层高H=5.1米6. 墙厚h=400mm; 保护层厚度c=50mm二. 计算荷载1) 正常使用阶段:等效均布荷载q 1=q 1k * K 0=10*0.5=5kN/m土压力q 2=L*γ*K 0=(5.1-0.6)*10*0.5=22.5kN/m 水压力 q 3=L*γ水=(5.1-0.6)*10=45kN/m 2) 人防计算阶段（不计算）q 4=0 kN/m 3) 荷载设计值q ,=1.4*5+1.2*22.5+1.2*45=88 kN/m q ”=5+1.35*22.5+1.35*45=96 kN/m取大值，即荷载设计值为： q1=5 kN/mq2=1.35*22.5=30.4 kN/m q3=1.35*45=60.75 kN/m三、弯矩设计值计算：1、在q1作用下弯矩设计值：最大负弯矩：M -max = -5*4.52*(2-0.88)2/8= -15.9 KN ·m 当X=0.6+6.8/5=1.96m,正弯矩最大，即最大正弯矩：M +max =6.8*(0.6+6.8/2*5)=8.7 KN ·m X=2.4m 时，Mx=6.8*2.4-5*(2.4-0.6)2/2=8.3 KN ·m2、在q2作用下弯矩设计值：最大负弯矩：M -max = -(30.4*4.52/24)*(4-3*0.88+3*0.882/5)= -46.8 KN ·m 当X=0.6+4.5*5.44.30112⨯⨯=2.4m,正弯矩最大，即最大正弯矩：M +max = 11*(0.6+2*4.5/3*5.44.30112⨯⨯)=19.8KN ·m3、在q3作用下弯矩设计值：最大负弯矩：M -max = -(60.75*4.52/24)*(4-3*0.88+3*0.882/5)= -93.5 KN ·m 当X=0.6+4.5*5.475.609.212⨯⨯=2.4m,正弯矩最大，即最大正弯矩：M +max = 21.9*(0.6+2*4.5/3*5.475.609.212⨯⨯)=39.5 KN ·m叠加弯矩：M -max =-15.9-46.8-93.5=-156.2 KN ·m, M +max =8.3+19.8+39.5=67.6 KN ·m四、配筋计算：混凝土等级强度为C35，Ⅱ级钢筋，Fy=300 N/㎜21、查表得最大负弯矩对应的板配筋为：A s=1550㎜2实配φ16@200（通长筋）+φ16@200（支座附加筋）；A s=2011㎜22、查表得最大正弯矩对应的板配筋为：A s=627㎜2实配φ12@125； A s=905㎜2五、裂缝验算：1、在最大负弯矩作用下裂缝计算：F tk=2.2 N/㎜2；A te=0.5×1000×400=2×105D eq=16mm ，αcr=2.1，E s=2×105 N/㎜2，c=50mm ，h o=400-50=350mm∴ ρte=2011/2×105=0.01≤0.01，取01.0=te ρM k=156.2×106/1.35=115.7×106N ·㎜等效应力：σsk=115.7×106/（0.87×350×2011）=188.9N/㎜2不均匀系数：ψ=1.1-（0.65×2.2/0.01×188.9）=0.343 ∴最大裂缝宽度：ωmax=2.1×0.343×188.9/(2×105) ×(1.9×50＋0.08×16/0.01)=0.151mm 〈 0.2mm（满足要求）2、在最大正弯矩作用下裂缝计算：F tk=2.2 N/㎜2；A te=0.5×1000×400=2×105D eq=12mm ，αcr=2.1，E s=2×105 N/㎜2，c=35mm ，h o=400-35=365mm∴ ρte=905/2×105=0.0045〈 0.01，取ρte=0.01M k=67.6×106/1.35=50.1×106N ·㎜等效应力：σsk=50.1×106/（0.87×365×905）=174.3 N/㎜2不均匀系数：ψ=1.1-（0.65×2.2/0.01×174.3）=0.28 ∴最大裂缝宽度：ωmax=2.1×0.28×174.3/(2×105) ×(1.9×35＋0.08×12/0.01)=0.083mm〈 0.2mm （满足要求）地下室侧壁计算（二）(上简支，下固定；计算模型：单向板)一. 计算条件1．地面附加载q 1k =10kN/m 22. 地下水埋深-0.6米3. 室内外高差0.6米4. 土的侧压系数K 0= =0.55. 地下室层高H=5.6米6. 墙厚h=400mm; 保护层厚度c=50mm二. 计算荷载1) 正常使用阶段:等效均布荷载q 1=q 1k * K 0=10*0.5=5kN/m土压力q 2=L*γ*K 0=(5.6-0.6)*10*0.5=25kN/m 水压力 q 3=L*γ水=(5.6-0.6)*10=50kN/m 2) 人防计算阶段（不计算）q 4=0 kN/m 3) 荷载设计值q ,=1.4*5+1.2*25+1.2*50=97 kN/m q ”=5+1.35*25+1.35*50=106 kN/m取大值，即荷载设计值为： q1=5 kN/mq2=1.35*25=33.75 kN/m q3=1.35*50=67.5 kN/m三、弯矩设计值计算：1、在q1作用下弯矩设计值：最大负弯矩：M -max = -5*52*(2-0.89)2/8= -19.3 KN ·m 当X=0.6+7.75/5=2.15m,正弯矩最大，即最大正弯矩：M +max =7.75*(0.6+7.75/2*5)=10.66KN ·m X=2.6m 时，Mx=7.75*2.6-5*(2.6-0.6)2/2=10.15KN ·m X=2.9m 时，Mx=7.75*2.9-5*(2.9-0.6)2/2=9.25 KN ·m2、在q2作用下弯矩设计值：最大负弯矩：M -max = -(33.75*52/24)*(4-3*0.89+3*0.892/5)= -63.5 KN ·m 当X=0.6+5*575.338.132⨯⨯=2.6m,正弯矩最大，即最大正弯矩：M +max = 13.8*(0.6+2*5/3*575.338.132⨯⨯)=26.9KN ·mX=2.9m,Mx=13.8*2.9-33.75*()36.09.2-/(6*5)=26.33KN ·m3、在q3作用下弯矩设计值：最大负弯矩：M -max = -(67.5*52/24)*(4-3*0.89+3*0.892/5)= -126.9 KN ·m 当X=0.6+5*55.677.342⨯⨯=2.9m,正弯矩最大，即最大正弯矩：M +max = 34.7*(0.6+2*5/3*55.677.342⨯⨯)=73.3KN ·mX=2.6m,Mx=34.7*2.6-67.5*()36.06.2-/(6*5)=72.22 KN ·m 叠加弯矩：M -max =-19.3-63.5 -126.9=-209.7 KN ·m,当X=2.6m 时，M +max =10.15+26.9+72.22=109.27KN ·m 四、配筋计算：混凝土等级强度为C35，Ⅱ级钢筋，Fy=300 N/㎜21、查表得最大负弯矩对应的板配筋为：A s=2111㎜2实配φ20@200（通长筋）+φ20@200（支座附加筋）；A s=3142㎜22、查表得最大正弯矩对应的板配筋为：A s=1023㎜2实配φ14@125； A s=1232㎜2五、裂缝验算：1、在最大负弯矩作用下裂缝计算：F tk=2.2 N/㎜2；A te=0.5×1000×400=2×105D eq=18mm ，αcr=2.1，E s=2×105 N/㎜2，c=50mm ，h o=400-50=350mm∴ ρte=3142/2×105=0.0157M k=209.7×106/1.35=155.33×106N ·㎜等效应力：σsk=155.33×106/（0.87×350×3142）=162.4N/㎜2不均匀系数：ψ=1.1-（0.65×2.2/0.0157×162.4）=0.54 ∴最大裂缝宽度：ωmax=2.1×0.54×162.4/(2×105) ×(1.9×50＋0.08×20/0.0157)=0.181mm〈 0.2mm （满足要求）2、在最大正弯矩作用下裂缝计算：F tk=2.2 N/㎜2；A te=0.5×1000×400=2×105D eq=14mm ，αcr=2.1，E s=2×105 N/㎜2，c=35mm ，h o=400-35=365mm∴ ρte=1232/2×105=0.006〈 0.01，取ρte=0.01M k=109.27×106/1.35=80.94×106N ·㎜等效应力：σsk=80.94×106/（0.87×365×1232）=206.9 N/㎜2不均匀系数：ψ=1.1-（0.65×2.2/0.01×206.9）=0.41 ∴最大裂缝宽度：ωmax=2.1×0.41×206.9/(2×105) ×(1.9×35＋0.08×14/0.01)=0.159mm 〈 0.2mm（满足要求）。
地下室侧墙结构计算公式
地下室侧墙结构计算公式地下室侧墙结构是地下室工程中的重要部分，其设计和计算是确保地下室结构安全稳定的关键。
在地下室侧墙结构的设计中，需要考虑地下水压力、土压力、地下室结构的承载能力等因素，因此需要进行详细的计算和分析。
本文将介绍地下室侧墙结构计算公式的相关内容，以帮助工程师和设计师更好地进行地下室侧墙结构设计。
地下室侧墙结构计算公式的基本原理是根据力学原理和土力学原理，利用相关公式和理论进行计算。
在地下室侧墙结构设计中，需要考虑到土体的侧压力、地下水的压力以及地下室结构的承载能力，因此需要综合考虑这些因素进行计算。
下面将介绍地下室侧墙结构计算公式的相关内容。
首先是地下室侧墙结构承载能力的计算公式。
地下室侧墙结构承载能力主要是指地下室侧墙的抗压能力，其计算公式可以用强度理论或者极限平衡原理进行计算。
一般来说，地下室侧墙结构承载能力的计算公式可以表示为：P = σc Ac + σs As。
其中，P为地下室侧墙结构的承载能力，σc为混凝土的抗压强度，Ac为混凝土的截面积，σs为钢筋的抗拉强度，As为钢筋的截面积。
这个公式是根据混凝土和钢筋的强度进行计算的，可以用来评估地下室侧墙结构的承载能力。
其次是地下室侧墙结构的受力分析公式。
地下室侧墙结构在受到土压力和地下水压力的作用下会产生受力，其受力分析公式可以表示为：N = P F。
其中，N为地下室侧墙结构的受力，P为地下室侧墙结构的承载能力，F为土压力和地下水压力的合力。
这个公式可以用来评估地下室侧墙结构在受力作用下的受力情况，以帮助设计师进行合理的地下室侧墙结构设计。
另外，地下室侧墙结构的稳定性分析也是设计中的重要内容。
地下室侧墙结构在受到土压力和地下水压力的作用下需要保持稳定，因此需要进行稳定性分析。
地下室侧墙结构的稳定性分析公式可以表示为：F = μ N。
其中，F为地下室侧墙结构的稳定性系数，μ为地下室侧墙结构的摩擦系数，N为地下室侧墙结构的受力。
这个公式可以用来评估地下室侧墙结构的稳定性，以帮助设计师进行合理的地下室侧墙结构设计。
地下室侧壁计算书
地下室侧壁计算书一、工程概况本工程地下室位于_____，地下室的平面尺寸为长_____m，宽_____m，深度为_____m。
地下室侧壁所承受的土压力、水压力以及地面活荷载等作用，需要进行详细的计算分析，以确保地下室侧壁的安全性和稳定性。
二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）4、本工程的地质勘察报告三、荷载计算1、土压力静止土压力系数 K0 取_____，根据土的重度γ和深度 h，计算得到静止土压力 p0 ＝K0×γ×h。
主动土压力系数 Ka 取_____，主动土压力 pa ＝Ka×γ×h。
考虑地面堆载 q 作用时，土压力计算需要叠加堆载产生的附加土压力。
2、水压力地下水位位于地下室底面以下_____m 处，水压力按照静水压力计算，p ＝γw×h，其中γw 为水的重度。
3、地面活荷载地面活荷载标准值取_____kN/m²，按照等效均布荷载作用于地下室侧壁。
四、内力计算1、计算模型地下室侧壁按单向板或双向板进行计算，根据边界条件和支撑情况确定计算模型。
一般情况下，侧壁顶部与地下室顶板铰接，底部与基础底板固接。
2、弯矩计算采用结构力学方法或有限元软件计算侧壁在各种荷载作用下的弯矩。
分别计算水平方向和竖向的弯矩，并考虑最不利组合。
3、剪力计算根据弯矩分布计算相应的剪力，注意剪力的分布规律和最大值位置。
五、配筋计算1、混凝土强度等级选用_____强度等级的混凝土，其抗压强度设计值 fc 和抗拉强度设计值 ft 分别为_____和_____。
2、钢筋种类采用_____钢筋，其抗拉强度设计值 fy 为_____。
3、正截面受弯配筋计算根据弯矩设计值 M，按照混凝土结构设计规范的公式计算所需的纵向钢筋面积 As ＝ M ／（fy×h0)，其中 h0 为有效高度。
地下室侧壁计算
跨中钢筋 钢筋直径(mm) 钢筋间距(mm) 钢筋实际面积(mm2) 配筋率ρ （%）
16 150 1340.00 0.50 满足
γ s=(1+(1-2α S) )/2 钢筋面积As(mm2)
0.07 M/α 1fcbh02 0.97 (1+(1-2α S)1/2)/2 1080.63 M/γ sfyh0
Qak*H /15+(Qbk+Q3k)*H /8 2 2 Qak*H /15+(Qbk+Q3k*ψ q)*H /8
2
2
(20≤c≤65) α crψ σ sk/Es(1.9c+0.08deq/ρ te)
Qak*H2*0.0298+(Qbk+Q3k)*H2*9/128 2 2 Qak*H *0.0298+(Qbk+Q3k*ψ q)*H *9/128
2
16 100 2011.00 0.80 满足
跨中钢筋 钢筋直径(mm) 钢筋间距(mm) 2 钢筋实际面积(mm ) 配筋率ρ （%）
16 150 1339.73 0.50 满足
0.5 10.0 1.35 1.4 16.7 2.2 31500
四、配筋计算 支座 h0(mm) α 1 截面抵抗矩系数α S γ s=(1+(1-2α S) )/2 钢筋面积As(mm2) 跨中 h0(mm) α 1 截面抵抗矩系数α S γ S=(1+(1-2α S) )/2 2 钢筋面积As(mm )
1/2
S
50.00 1.50 1.20
144.15 90.85 235.00 81.09 40.61 121.69
Qb*H /8 2 Qa*H /15 Qb*H *9/128 Qa*H2*0.0298
地下室挡土墙土压力计算模式探讨
地下室挡土墙土压力计算模式探讨王国华;孙爱华【摘要】针对地下室挡土墙,阐述了地下室挡土墙在荷载作用下的变形特征,分析了地下室挡土墙土压力变化规律,给出了相邻挡土墙有限土压力、考虑汽车荷载等特殊情况下主动土压力计算模式,给出的计算公式简单方便,可应用于工程设计中.%An introduction is made to the deformation characteristics of the basement's retaining wall under different loads, the change rule of soil pressure on the basement's retaining wall, the calculation modes of the finite soil pressure between the adjacent retaining walls and the active soil pressure under special conditions such as vehicle load. The calculation formula is simple and convenient, which can be applied in the engineering design.【期刊名称】《港工技术》【年(卷),期】2017(054)006【总页数】4页(P35-38)【关键词】地下室挡土墙;主动土压力;有限填土;汽车荷载;计算模式;水工结构;海岸工程【作者】王国华;孙爱华【作者单位】山东省即墨市建筑工程管理处,山东即墨 266200;山东水利职业学院水利工程系,山东日照 276826【正文语种】中文【中图分类】TU476+.4引言地下室挡土墙设计中，经常会遇到土压力计算问题。
作用于地下室挡土墙上的土压力的大小与地下室外墙的部位有关，地下室顶部因受到楼板的限制，不能产生明显的水平位移，因而作用在该处的土压力属于静止土压力；在楼层中部，墙体发生弯曲，如墙体产生的水平位移满足主动土压力条件，此时作用于墙体上的土压力属于主动土压力。
车道、水池墙体计算
车道挡墙计算书荷载简图弯矩简图一、基本参数混凝土强度等级：C30混凝土抗压强度设计值：fc=14.3 N/mm2混凝土抗拉强度标准值：ftk=2.01 N/mm2钢筋强度设计值：fy=360 N/mm2钢筋弹性模量：Es=20000 N/mm2回填土的荷载分项系数：γG=1.0地面堆载的荷载分项系数：γQ1=1.0地下室底板埋深：h=4.2 m地下水位高度：h1=0.5 m地下室层高：L=4.80 m地下水位以下土的高度：h2=h-h1=3.70 m地下室外墙厚度：hw=0.35 m地下室外墙迎水面砼保护层厚度: C=50 mm地下室外墙设计抗渗等级：S6土有效内摩擦角：φ'=30 度静止土压力系数：K0=0.50土的重度：γ=20 kN/m3地下水重度：γw=10 kN/m3土的浮重度：γo=10 kN/m3地面堆载：qo=10 kN/m2二、外墙内力计算1、地面堆载产生的压力F1=10×1.0×0.5=5 kN/m22、地下水位以上土产生的压力F2=1.0×0.5×20×0.5=5 kN/m23、地下水位以下土和水压力F3=10×3.7×0.5+10×3.7=55.5 kN/m2端支座弯矩22231() 3.74.226F FFM=44.1+138.04=182.14 KN m三、外墙配筋计算1、支座外侧钢筋计算ho=350-（50+11）=289 mm622182.141014.31000289scMf bhα=0.15251120.15252sγ=0.9176182.14100.917360289ss yMAf hγ=1909.13 mm2为什么墙体抗裂要求，支座实配钢筋Φ22@100，As=3801 mm22、挡墙内侧钢筋按构造配筋实配Φ14@150，As=1026 mm2四、墙体抗裂验算钢筋的应力6sk'0182.1410=0.870.872894827s Mh A σ=150.076计算配筋率'048270.50.51000289s teA bh ρ=0.0334 故有效配筋率取0.0334钢筋应变的不均匀系数2.011.10.651.10.650.0334150.076tkte skf ψρσ=0.8390.2 1.0ψ，故取值为0.84最大裂缝宽度max2.1(1.90.08)esk tesd cE ψσρω=0.185<0.2 满足要求。
地下钢筋混凝土挡土墙计算程序
地面附加载q1k=土内摩擦角a=Ka=tg2(45-a/2)=0.3334.3280.00014.382梯形荷载顶部Qu=q1= 4.328KN/m梯形荷载底部18.710KN/m17.01163KN*m 面积：21.86567KN*m 面积：10.67072KN*m 面积：19.44614KN 32.39026KN梯形荷载顶部Qu=q4=0KN/m梯形荷载底部14.38KN/m9.708089KN*m 面积：14.56213KN*m 面积：7.018948KN*m 面积：9.708089KN 22.65221KN3.329一，地下室侧壁计算(上下固定；计算模型：单向1，正常使用阶段面载q1=1.3*q1k*Ka=水压力q2=1.2*ps*g*L=Md=1/12*Qu*L*L+1/20*(Qd-Qu)*L*L=Mm=1/24*Qu*L*L+0.0241*(Qd-Qu)*L*L=Vu=1/2*Qu*L+3/20*(Qd-Qu)*L=Vd=1/2*Qu*L+7/20*(Qd-Qu)*L=土压力q3=1.2*p3*g*L*Ka=Qd=q1+q2+q3=支座条件：上下固定；计算模型：单向Mu=1/12*Qu*L*L+1/30*(Qd-Qu)*L*L=Mu=1/12*Qu*L*L+1/30*(Qd-Qu)*L*L=Md=1/12*Qu*L*L+1/20*(Qd-Qu)*L*L=Mm=1/24*Qu*L*L+0.0241*(Qd-Qu)*L*L=Vu=1/2*Qu*L+3/20*(Qd-Qu)*L=2，人防计算阶段等效静载 q4=Qd=q4+q2+q3=支座条件：上下固定；计算模型：单向Vd=1/2*Qu*L+7/20*(Qd-Qu)*L=3，裂缝计算短期效应组和：面载q1=q1k*Ka=0.00011.985梯形荷载顶部Qu=q1= 3.329KN/m梯形荷载底部15.315KN/m13.70818KN*m17.75322KN*m8.658177KN*m 墙厚h：2150000mm2/m墙内侧As：1340mm/m2d墙外侧As：1340mm/m2d200000N/mm228.570340.258.582260.2水压力q2=ps*g*L=土压力q3=p3*g*L*Ka=Qd=q1+q2+q3=支座条件：上下固定；计算模型：单向有效受拉混凝土截面面积Ate：保护层厚度c：实际配筋：Mu=1/12*Qu*L*L+1/30*(Qd-Qu)*L*L=Md=1/12*Qu*L*L+1/20*(Qd-Qu)*L*L=Mm=1/24*Qu*L*L+0.0241*(Qd-ftk：内侧拉应力(中）Qsk：Mk/(0.87*h0*As)=钢筋应力不均匀系数u：1.1- 1.1-钢筋弹性模量Es：（内侧筋满足抗弯要求）(外侧筋满足抗弯要求)钢筋应力不均匀系数u：1.1- 1.1-最大裂缝宽度Wmax：2.1uQsk/Es(1.9C+0.08d/Pte)=最大裂缝宽度Wmax：2.1uQsk/Es(1.9C+0.08d/Pte)=外侧拉应力(支）Qsk：Mk/(0.87*h0*As)=235mm2 301mm2 147mm299mm2 149mm2 72mm2mm,间距：1.00%mm,间距：1.00%N/mm 20.01224mm N/mm 20.025097mm：：外侧筋满足抗弯要求)抗裂满足要求抗裂满足要求。
地下室侧壁挡土墙设计
1地下室侧壁设计在地下室侧壁设计时，采用水土分算。
地下水位算至H=50。
00；土压力按静止土压力计算。
土的有效重度γ’=10kN/m3,土压力系数取静止土压力系数K=1-sin，根据《深基坑工程设计施工手册》的84页，压实的残积粘土取K=0.50。
为考虑侧壁与基坑支护间的填土引起的侧压力，地下室侧壁全高考虑地下室室外活载（5kN/m2）引起的侧压力.同样,该侧压力采用静止土压力系数K=0。
50。
]=0。
2mm，所以侧壁的配筋由裂缝宽度因为需要控制侧壁外侧的裂缝宽度为[wmax验算控制而不是由强度控制，故以下的计算均仅计算结构受力的标准组合。
1。
CB1设计地下室外墙计算结果遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算)土压力分项系数=1。
2，水压力分项系数= 1.0裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=40kN/m*m, c=25mm土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1 层外墙, 墙厚h= 300mm，层高L=4.1m混凝土强度:C35，纵筋fy=360MPa无人防组合强度计算结果(最小配筋率Umin=0。
20％）：上支座跨中下支座M= —62。
4 35.6 -78.7As= 686 386 872裂缝验算结果：上支座跨中下支座M= -54.8 31。
6 -70。
2As= 928 535 12502. CB1a设计地下室外墙计算结果遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 计算方法:一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力(水土分算）土压力分项系数=1.2, 水压力分项系数= 1。
0裂缝宽度Wmax=0.2mm,堆载P=40kN/m*m, c=25mm土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1 层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高L=4.1m混凝土强度:C35, 纵筋fy=360MPa无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0。
地下室侧壁(人防)
塔楼C21地下室侧壁（人防）计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0% 梁容重 : 25.00kN/m 3_计算时考虑梁自重: 考虑 恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB400 混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB400 配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 50mm 面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 50mm 最大裂缝限值: 0.300mm__挠度控制系数C : 200 截面配筋方式: 单筋__按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯 矩:kN.m_剪 力:kN 纵筋面积:mm 2__箍筋面积:mm 2/m 裂 缝:mm__挠 度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4000 B ×H = 1000 × 500左 中 右 弯矩(-) : 0.000 0.000 -462.581 弯矩(+) : 0.004 675.179 0.000 剪 力: 889.999 -184.144 -847.309 上部as: 60 60 60 下部as: 60 60 60 上部纵筋: 1000 1000 3216 下部纵筋: 1000 4969 1000 箍 筋Asv: 2271 2271 2271 上纵实配: 4E20(1257) 4E22(1521) 14E25(6872) 下纵实配: 19E22(7223) 19E22(7223) 19E22(7223) 箍筋实配: 4E14@200(3079) 4E14@200(3079) 4E14@200(3079) 腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.25% 0.30% 1.37% 下实配筋率: 1.44% 1.44% 1.44% 箍筋配筋率: 0.31% 0.31% 0.31%裂 缝: 0.000 0.292 0.200 挠 度: 0.000 6.569 0.000 最大裂缝:0.292mm<0.300mm最大挠度:6.569mm<20.000mm(4000/200) ----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 4200 B ×H = 1000 × 400左 中 右 弯矩(-) : -462.582 0.000 0.000 弯矩(+) : 0.000 55.604 0.000 剪 力: 434.714 72.718 -64.749 上部as: 60 60 60 下部as: 60 60 60 上部纵筋: 4544 800 800 下部纵筋: 800 800 800 箍 筋Asv: 953 953 953 上纵实配: 14E25(6872) 4E18(1018) 4E20(1257) 下纵实配: 4E20(1257) 4E20(1257) 4E20(1257) 箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 1.72% 0.25% 0.31% 下实配筋率: 0.31% 0.31% 0.31% 箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂 缝: 0.274 0.067 0.000 挠 度: 0.000 1.144 0.000 最大裂缝:0.274mm<0.300mm最大挠度:1.144mm<21.000mm(4200/200) -----------------------------------------------------------------------塔楼C224 所有简图：----------------------------------------------------------------------- 【理正结构工具箱 V5.74】 计算日期: 2013-01-16 23:22:59 -----------------------------------------------------------------------。
地下室挡土墙(上端铰支)计算表
150
αcr＝
2.1
AS=
754 mm2
ωmax＝ αcrψσsk(1.9C+0.08deq/ρte)/ES
裂缝 0.144 mm
＝
0.144
mm
满足！
说明：
1，对外墙底部负弯矩采用公式精确计算 2，对外墙内侧正弯矩采用近似方法取值计算
＝
deq＝
0.292 14
注：(0.2<ψ <1) mm
综合取值
顶板面处δ 1＝ δ 1土+δ 1水+δ 1附加 = 8.6 KN/m2/m
αcr＝
2.1
（计算墙内侧正弯矩）
底板面处δ 2＝ δ 2土+δ 2水+δ 2附加 = 80.0 KN/m2/m
M'1设计值＝ 1.35（M'土 +M'水+M'附加）
ωmax＝ αcrψσsk(1.9C+0.08deq/ρte)/ES
＝
0.184
mm
满足！
＝ 158.44 KN-m/m
M'1k标准值＝ 117.36 KN-m/m Mmax设计值＝ 1.35[9δ 1H2/128+0.0298(δ 2-δ 1)H2]
地下室外墙计算表（上端简支）
墙编号 WQ１
相对标高
绝对标高
室内地面标高H0 室外标高H3
地下室顶面标高H1
±0.00 -0.30
-0.7
38.23 37.93 37.53
混凝 强度等级
C
土参 抗压强度
数 抗拉强度ftk＝
35 16.7 2.2
H3(室外地面标高)
地下室地面标高H2 地下水面标高H4 侧墙计算水头取值H水= 地下室层高H＝
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙挡土墙的计算集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。
1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。
但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
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地下室侧壁计算书
条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，设防水位标高H3=-4.7mm；(在负一层)
2、地下室参数：覆土层厚h1=0.00mm，地下一层层高L1=3.50mm，地下二层层高L2=3.90mm；
地面堆载p=10kN/mm d1=250mm；地下二层d2=300mm；
临水面保护层为30mm；
3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm fy=360N/mm
计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]
堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm
地下水位以上土压力q2=Ko×γ×(h1+h2+h3)=0.50×18×4.7=42.30kN/mm
地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×h4=0.50×11×2.7=14.85kN/mm
水压力q4=γw×h4=10×2.7=27.00kN/mm
qC=q1+Ko×γ×h1=5.00kN/mm
qB=q1+Ko×γ×(h1+h2)=36.50kN/mm
qA=q1+q2+q3+q4=89.15kN/mm
2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算，
顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算
Mcb=0；
Mbc=1.35×(7×qC+8×qB)×L1/120=45.06 kN.m
Mba=1.35×qB×L2/12=62.46 kN.m
Mab=1.35×(qA-qB)×L2/20+Mba=116.51 kN.m
弯距分配：
C点：B点：A点：截面：1000×250 1000×300
线刚度i=I/L：372.02 576.92
分配系数μ：0.39；0.61；0
固端弯距：-45.06；+62.46；-116.51
开始分配：-6.82；-10.57 0
0；0 -5.29 支座弯距：∑=-51.88；∑=51.88 ∑=-121.80
3、强度计算：
支座调幅后mb=0.80×51.88=41.51 kN.m；ma=0.80×121.80=97.44 kN.m
根据规范公式7.1.4：
ξb=β÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×100000)]}=0.5283
根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-√(ho-2*M/α1/fc/b)
x1=220-√( 220- 2×42×1000000/1.0/14.3/1000)=13.61mm<ξb×ho=116.23mm
x2=270-√( 270- 2×97×1000000/1.0/14.3/1000)=26.54mm<ξb×ho=142.64mm
根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fy
As1=1 ×14.3×1000×13.61/360=541mm
As2=1×14.3×1000×26.54/360=1,054mm
4、裂缝计算：
弯距标准值：Mk1=52/1.35=38kN.m ；Mk2=122/1.35=90kN.m
实配钢筋为：负一层14@120钢筋面积As1=1,283mm
实配钢筋为：负一层20@150钢筋面积As1=2,094mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0
矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1
对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h
负一层：Ate1=0.5×1000×250=125000mm
负二层：Ate2=0.5×1000×300=150000mm
负一层：ρte1=As1/Ate1=1,283/125000=0.0103
负二层：ρte2=As2/Ate2=2,094/150000=0.0140
纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)
负一层：σsk1=38×1000000/(0.87×220×1,283)=157N/mm
负二层：σsk2=90×1000000/(0.87×270×2,094)=183N/mm
钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk
负一层：ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/157/=0.2867
负二层：ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/183/=0.5898
最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es 负一层：ωmax1=2.1×0.2867×157×(1.9×30+0.08×14/0.01)/200000=0.10mm 负二层：ωmax2=1.9×0.5898×183×(1.9×30+0.08×20/0.01)/200000=0.20mm
附图一：广州市院挡土墙计算软件强度、裂缝结果。