人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2

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【精品】地下室外墙的计算书(理正工具箱,连续梁)

地下车库外墙WQ1计算书============================================一.配筋计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000剪力: 48.639 -14.322 -134.016上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1184下部纵筋: 600 608 600箍筋Asv: 953 953 953----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二.裂缝验算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 4100 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -81.886弯矩(+) : 0.000 41.136 0.000剪力: 45.526 -13.976 -109.455上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 600 600 1002下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 12E12(1357)下纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 6E12(679)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.45%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.126 0.172挠度: 0.000 3.615 0.000最大裂缝:0.172mm<0.200mm最大挠度:3.615mm<20.500mm(4100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：汽车坡道挡土墙计算书一、PDQ1/PWQ3计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -19.757弯矩(+) : 0.000 8.823 0.000剪力: 10.584 -2.646 -42.336上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.019 0.060挠度: 0.000 0.672 0.000最大裂缝:0.060mm<0.200mm最大挠度:0.672mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：二、PDQ2计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1300 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -0.000 -3.051 -6.101弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: -4.693 -4.693 -4.693上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.008 0.017挠度: 0.000 -0.088 0.000最大裂缝:0.017mm<0.200mm最大挠度:0.000mm<6.500mm(1300/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 2800 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : -6.101 0.000 -16.706弯矩(+) : 0.000 7.118 0.000剪力: 13.853 0.623 -39.068上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.017 0.015 0.045挠度: 0.000 0.491 0.000最大裂缝:0.045mm<0.200mm最大挠度:0.491mm<14.000mm(2800/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：三、PDQ4计算书============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.35 活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度 : 40mm面积归并率 : 0.0% 下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.200mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 双筋按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1100 B×H = 1000 × 250左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -1.198弯矩(+) : 0.000 0.535 0.000剪力: 1.634 -0.408 -6.534上部as: 50 50 50下部as: 35 35 35上部纵筋: 500 500 500下部纵筋: 500 500 500箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)下纵实配: 5E12(565) 5E12(565) 5E12(565)箍筋实配: 4E12@200(2262) 4E12@200(2262) 4E12@200(2262)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.23% 0.23% 0.23%箍筋配筋率: 0.23% 0.23% 0.23% 裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: 0.000 0.006 0.000最大裂缝:0.003mm<0.200mm最大挠度:0.006mm<5.500mm(1100/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。

人防外墙计算书

人防外墙计算书人防外墙计算书本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005简称《规范》，其余规范按国家统一标准。

条件：地下室覆土高度Lo=500mm，层高L=5000mm，侧墙厚度d=400mm，保护层厚度c=50mm，混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm ，材料调整系数γd=1.5钢筋等级为HRB335，fy=300N/mm ，材料调整系数γd=1.35本工程设防水位高于底板且低于顶板，水位高Lw=4500mm，地面堆载q1=10kN/m ，等效人防荷载qr=60kN/m顶板与侧墙固接，侧墙弯矩调幅系数μ=0.8，静止土压力系数K=0.5土容重γ=18kN/m ，浮容重γ1=11kN/m计算：1、荷载计算：地面堆载qd=q1×K=10×0.5=5.00kN/m土压力：qt1=K×γ×Lo=0.5×18×0.50=4.50kN/mqt2=K×γ×(Lo+L-Lw)=0.5×18×(0.50+5.00-4.50)=9.00kN/m qt3=qt2+K×γ1×Lw=9.00+0.5×11×4.50=33.75kN/m水压力：qw=10×Lw=10×4.50=45.00kN/m人防荷载qr=60.00kN/m2、弯矩计算：（本计算仅仅计算侧墙底部弯矩，上部配筋按下部做法）堆载弯矩：Md=qd×L /12=5.00×5.00 /12=10.42kN.m土弯矩：Mt=qt3×L /20=33.75×5.00 /20=42.19kN.m（简化计算）水弯矩：Mw=qw×L /20=45.00×5.00 /20=56.25kN.m（简化计算）人防弯矩：Mr=qr×L /12=60.00×5.00 /12=125.00kN.m3、内力组合：（本工程按受弯构件、单向板简化计算）（1）、战时强度计算内力组合：Mq=1.2×（Mt+Mw）+1.0×Mr 按《规范》4.10.2-1 ∴Mq=1.2×（42.19+56.25）+1.0×125.00=243.13kN.m（2）、平时裂缝计算内力组合：Mk=Md+Mt+Mw 按标准组合。

地下室侧壁计算书(很实用)

地下室侧壁计算书(很实用)地下室侧壁计算书1. 引言在设计地下室侧壁时，需要进行详细的计算和分析，以确保结构的安全和稳定性。

本文档为地下室侧壁计算书，提供了针对地下室侧壁设计的全面指导，包括计算方法、参数选择、力学模型和结构分析等方面的内容。

2. 类型和尺寸2.1 地下室侧壁类型地下室侧壁可分为刚性侧壁和柔性侧壁两种类型。

刚性侧壁常用于深基坑工程，柔性侧壁适用于较浅的地下室工程。

2.2 尺寸参数地下室侧壁的尺寸参数包括高度、长度、厚度等，这些参数需要根据具体的工程要求进行选择和计算。

3. 材料特性3.1 土工参数地下室侧壁所承受的土压力是一个重要的考虑因素，需要根据实际的土工参数进行计算和分析。

3.2 材料强度侧壁材料的强度特性对于地下室结构的稳定性具有关键影响，弹性参数和破坏参数的选择需要结合实际情况进行合理设计。

4. 侧壁稳定分析4.1 刚性侧壁的稳定性分析刚性侧壁的稳定性分析主要包括对土压力和地下水压力的计算和分析。

4.2 柔性侧壁的稳定性分析柔性侧壁的稳定性分析需要考虑土体变形和支撑结构的稳定性，采用模拟和计算方法进行分析。

5. 侧壁开挖分析5.1 初始状态分析在地下室侧壁开挖前，需要进行初始状态下的地下水压力和土体应力的分析。

5.2 开挖过程分析地下室侧壁开挖过程中，需要进行地下水渗流和土体变形的分析，以确定开挖过程中的稳定措施。

5.3 补强措施分析6. 结构设计6.1 侧壁支撑结构设计地下室侧壁的支撑结构设计需要考虑材料的选择、结构的布置和施工的技术要求。

6.2 过渡段设计地下室侧壁和地面之间的过渡段设计需要考虑地下室结构的承载力、变形和渗流等因素。

7. 结论综合考虑地下室侧壁的稳定性和结构要求，制定相应的设计和施工方案，确保地下室侧壁的安全和稳定。

附件：附件1：地下室侧壁计算表格附件2：侧壁支撑结构设计图纸法律名词及注释：1. 施工图纸：施工图纸是依据设计图纸和相关要求编制的具有施工指导意义的图纸。

地下室侧壁计算

地下室侧壁、人防临空墙计算
一、侧壁计算：
侧壁荷载作用分为两部分土压力作用（S GK）
等效荷载作用（S QK）1、土压力作用（S GK）
q G=γh
-M max=-qh2/15
+M max=0.03qh2
2、等效静荷载（S QK）
按规范人防侧壁等效静荷载q Q=55kn/m2
-M max=-qh2/8
+M max=9qh2/128
3、内力组合
γ0（γG*S Gk+γQ*S Qk）
其中γ0=1.0
γG=1.2
γQ=1.0
4、考虑材料强度提高系数γd=1.35
则有 -M=-M max /1.35
+M=+M max /1.35
5、由于侧壁负弯矩计算采用了一端简支，一端固端的计算模型，
其配筋是偏安全的。

所以在计算时考虑地下室顶板边缘弯矩的影响。

其弯矩考虑如下：假设地下室顶板边缘弯矩为M0，则其传递至地下室底板支座处的弯矩M’0=1/2M0。

(M0=30kN/M2)
二、人防临空墙计算：
1、等效静荷载（S QK）
按规范人防地下室临空墙等效静荷载q Q=110kN/m2
2、其余计算取值参侧壁计算。

人防地下室墙体计算书

WQ1地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm K=0.50，地下水位设防高度为5100mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=1000mm，地下室侧墙计算跨度Lo=4800mm，临水面保护层为40mm；地面堆载q=10kN/mm d=350mm，截面有效高度ho=300mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=360N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×1.00=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(0.30+4.80)=28.05kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(0.30+4.80)=51.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo/8=5.00×4.8/8=14.40kN.mm2=q2×Lo/15=9.00×4.8/15=13.82kN.mm3=q1×Lo/15=28.05×4.8/15=43.08kN.mm4=q1×Lo/8=51.00×4.8/15=78.34kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=161.62kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<35-50>×0.00001)]}=0.5257 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=300-√(300-2×161.62×1000000/1/16.7/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=34.21mm<ξb×ho=157.71mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×16.7×1000×34.21/360=1,587mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=14.40+13.82+43.08+78.34=149.64kN.m实配钢筋为：18@75钢筋面积As=3,393mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×300=175000mmρte=As/Ate=3,393/175000=0.0194纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=150×1000000/(0.87×300×3,393)=169 N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.2/0.02/169/=0.6635最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.6635×169×(1.9×40+0.08×18/0.02)/200000=0.1769mm5、人防计算：本工程为6级人防地下室。

人防地下室计算书

目录一、工程概况 (2)二、主要设计规范及标准： (2)二、主要构件的计算 (2)2.1顶板 (2)2.2侧壁 (3)2.2.5底板 (17)2.2.6基础梁计算 (21)2.2.7基础计算 (21)2.2.8 人防楼梯计算 (21)三、地下室抗浮验算 (22)一、工程概况本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。

建筑总高度19.6米，局部24.4米。

安全等级二级，设计使用年限50年。

地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。

地下室采用现浇混凝土梁板式结构。

地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35.基础采用桩基础形式，选用 400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。

本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。

二、主要设计规范及标准：《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005）《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94）《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98）二、主要构件的计算2.1顶板2.1.1恒荷载室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02kn m，观景亭等部位取/252/kn m 。

室内部分取1.52/kn m 2.1.2活荷载室外消防车道荷载取202/kn m (双向板)，室外其他部位取102/kn m ，室内顶板取5.02/kn m 。

2.1.3 战时荷载常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条）覆土0.85米1ce q =352/kn m ，室内部分1ce q =452/kn m ，核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条）覆土0.85米1e q =702/kn m ，室内部分1ce q =602/kn m ，综合上述，室内部分取602/kn m ，室外部分取702/kn m 2.1.4 顶板计算该部分计算采用SA TWE 计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。

人防计算书

1. 人防地下室外墙计算墙厚250mm 砼强度等级C40 钢筋级别HRB400土内摩擦角 Φ=22° 土容重 r=18KN/m 3地下室底板顶标高-5.100m ；覆土厚1.5m地下室底板标高 –1.500m 处① 考虑地面活荷载影响（消防车）取 q=20KN/㎡产生的土压力荷载（折合为荷载作用高度）h=q/r=20/18=1.11mq 1=rhk 0=18×1.11×0.63=12.6 KN/㎡{ EMBED Equation.DSMT4 |0k =1-sin =0.63② 土压力产生的荷载：q 2=rhk 0=18×3.6×0.63=41KN/㎡③ 地下室顶板到室外，室内外高差300mm ，1.2m 范围内土体产生的荷载q 3=rhk 0=18×1.2×0.63=13.6KN/㎡④ 人防荷载外墙等效静荷载根据《人防规范》表4.8.3-1 湿陷性黄土考虑上部结构影响 λ=1.1 （4.8.3）25×1.1=27.52. 配筋计算<1> 战时矩形荷载：q a = 1.2×13.6+1.4×27.5×0.63=41KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡上端：简支下端：固定左端：固定右端：固定Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×41×3.62=17.7KN·m My=0.0107×ql2=0.0107×41×3.62=5.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×41×3.62=-39.8KN·m My0=-0.0571×ql2=-0.0571×41×3.62=-30.3KN·m ②三角形荷载作用下Mx max=0.0096×49.2×3.62=6.1KN·mMy max=0.0161×49.2×3.62=10.3KN·mMx0 max=-0.0338×49.2×3.62=-2.2KN·m My0 max=-0.0482×49.2×3.62=-3.1KN·m Mx=Mx maxMy=My maxMx0 = Mx0 max弯距设计值叠加为：Mx=17.1+6.1=23.8 KN·mMx=5.7+10.3=16 KN·mMx0=-39.8-2.2=-42 KN·mMy0=-30.3-3.1=-33.4 KN·m19.1×1.5=28.65360×1.2=432X向配筋Y向配筋<2> 平时矩形荷载：q a= 1.2×13.6+1.4×12.6=34KN/㎡三角形荷载：q b= 1.2×41=49.2KN/㎡Ly/Lx=3.6/4.8=0.75①矩形荷载作用下：Mx=0.03333×ql2=0.0333×34×3.62=14.7KN·mMy=0.0107×ql2=0.0107×34×3.62=4.7KN·mMx0=-0.0748×ql2=-0.0748×34×3.62=-33KN·mMy0=-0.0571×ql2=-0.0571×34×3.62=-25.2KN·m②三角形荷载作用下Mx =0.0096×49.2×3.62=6.1KN·m+14.7=20.8 KN·mMy =0.0161×49.2×3.62=10.3KN·m+4.7=15 KN·mMx0 =-0.0338×49.2×3.62=-21.6KN·m-33=-54.6KN·mMy0 =-0.0482×49.2×3.62=-31KN·m-25.2=56.2 KN·mX向配筋12@140Y向配筋12@180。

人防及外墙计算书

1. 本工程地下二层为甲类防空地下室,人防等级为核6级. 一、人防临空墙计算1、室内出入口等效静荷载为q Q =200k N ／㎡人防临空墙厚度为300㎜材料强度综合调整系数γl =1.35 混凝土采用C35受力钢筋采用HRB400临空墙短跨方向（主要受力方向）为3.00m 考虑上、下端人防顶板和基础的约束作用取M =101ql 2 现取宽度1.0m 板带进行计算，保护层厚度为20㎜ M ＝10200×3.02＝180 k N •m 按建筑结构常用数据：A S ＝ 1.35h 3601018006⨯⨯⨯＝ 1.35270360102.5206⨯⨯⨯＝1371.74㎜ 2取C 18@150，A S ＝1696㎜2 人防临空墙配筋：水平分布筋为D 14@150 垂直分布筋为D 18@150 均满足承载力计算要求。

二、门框墙计算本工程门框墙处均设有暗柱，无端柱门框墙按最大悬挑长度：l 0＝700㎜防护密闭门门框墙：270k N ／㎡，取宽度1.0m 板带进行计算 M ＝Pl l q 21212+⨯⨯＝7.05.02.12702170.0270212⨯÷⨯⨯+⨯⨯＝122.85 k N •m A S ＝ 1.35h 3600⨯⨯M ＝ 1.352703601085.1226⨯⨯⨯＝936.21㎜2门框墙暗柱箍筋水平筋取：D 14@150，满足承载力计算要求。

三、人防外墙计算地下室外墙按单向板计算取1m 宽进行计算 1、基本资料：截面宽度b ＝ 1000 （mm) 截面高度h ＝ 250 （mm) 混凝土强度等级 C45 钢筋 III 级 fy= 360 N/mm2计算长度L0= 3.000 m 计算模型为一端固接，一端铰接顶板标高-3 m室外地坪标高-0.45 m地下水位标高-1.85 m底板标高-6 m顶板至室外地坪h1 2.55 m顶板至地下水距离h2 -1.15 m水位至底板h3 4.15 m填土容重γ18 KN/m3浮容重γ’8 KN/m3地面堆载q地面10 KN/m3土内摩擦角φ19.3 °主动土压力系数K0 0.502、荷载计算：a). 土对外墙的侧压力: qt=K0(γ(h1+h2)+γ’h3)=29.3855967 kN/mb). 地下水压力: qs=γ水x h3=41.5 kN/mc). 核爆炸等效静荷载: qe= 60 kN/md). 堆载侧压力qd=K0*q地面＝5.0 kN/m3、弯矩及配筋计算：取最大受力点进行计算，故取固端支座B点计算a). 平时状态下计算M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8=57.83 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2钢筋保护层厚度as 40 mm有效高度ho=h-as-10 =200mmαs=M/(fc*h02)*1000=0.069γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.964AS=M/(γ*fy*h0)= 833mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2b). 核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8+1.0*qel2/8= 125.330533 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5=31.65N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000 =0.099γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.948AS=M/(γ*fy*h0)= 1360 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2跨中最大弯矩近似计算平时状态下计算a). M=1.2*(qt+qs)*l2*0.0298+1.2*qd*9/128= 26.63 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.022γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.989AS=M/(γ*fy*h0)= 374 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2b). M=1.2*(qt+qs)l2*0.0298+1.0*qel2*9/128+1.2*qd*9/128M= 64.60357857 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5= 44.4N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.036γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.981AS=M/(γ*fy*h0)= =677mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2三、人防顶板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 60.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 21.962 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*21.962×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0223) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.022) = 0.0224) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.022/360= 268mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 268/(1000*250) = 0.107%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm212@180, 实配面积628 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 30.050 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*30.050×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.030/360 = 368mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 368/(1000*250) = 0.147%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2 12@180, 实配面积628 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm2三、人防底板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 45.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 17.534 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*17.534×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.018/360= 214mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 214/(1000*250) = 0.085%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm210@140, 实配面积560 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82 = 23.992 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.992×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.024/360= 293mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 293/(1000*250) = 0.117%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm210@140, 实配面积560 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360= 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求10@130, 实配面积603 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360 = 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求10@130, 实配面积603 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@160, 实配面积706 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmi n = 0.214% 满足最小配筋要求12@160, 实配面积706 mm2。

地下室侧壁计算

地下室侧壁计算1、基本资料：地下室层高3.60m。

表面覆土厚1.50m。

底板厚400mm。

抗浮设计水位：顶板以下1.20m填土重度γ=18.5（kN/m3）填土高度h0=1.50(m)侧壁的高度 H=(3.6+0.20)=3.80（m）地表均布荷载 q=10（kN/m2）侧壁背填土内摩擦角ϕ=22（°）2、主动土压力：h=1.5+q/γ=2.04(m)作用在侧壁顶面处土压力强度为:p1=γhtg2(45°-ϕ/2)=17.17 (kN/m2)作用在侧壁底面处(深H)的土压力强度设计值为:p a=1.2γ(h+H)tg2(45°-ϕ/2)= 58.98（kN/m2）3．配筋计算：池壁高3.80m，而宽8.0m，按双向板计算。

有顶盖时，双向板按底端及侧面固定顶端简支的形式计算。

查《建筑结构静力计算手册》b/a=3.8/8=0.475(1)对于主动土压力下三角形荷载：q1=58.98－17.17=41.81（kN/m2）qL2=41.81×3.82=603.73底边弯矩：Mb0=0.0621×603.73=37.49(kN.m)跨中弯矩：Mb=0.0251×603.73=15.15(kN.m)Ma=0.0058×603.73=3.50(kN.m)侧边弯矩：Ma0=0.0362×603.73=21.86(kN.m)(2)对于地下水压力下三角形荷载：q2=(3.6-1.2)×10=24（kN/m2）近似取三角形至顶面。

qL2=24×3.62=311.04底边弯矩：Mb0=0.0621×311.04=19.32(kN.m)跨中弯矩：Mb=0.0251×311.04=7.81(kN.m)Ma=0.0058×311.04=1.80(kN.m)侧边弯矩：Ma0=0.0362×311.04=11.26(kN.m)(3)对于主动土压力下的均布荷载：q3=17.17（kN/m2）qL2=17.17×3.82=247.93底边弯矩：Mb0=0.0563×247.93=13.96(kN.m)跨中弯矩：Mb=0.0028×247.93=0.69(kN.m)Ma=0.0409×247.93=10.14(kN.m)侧边弯矩：Ma0=0.0836×603.74=20.73(kN.m)以上三项合计：最小配筋率：ρ＝45ft/fy=0.215% Asmin=645mm21米板宽配筋为Ø14@200 As=770 mm2底边弯矩：Mb0=37.49＋19.32＋13.96＝62.77 (kN.m)1.25×62.77＝78.46 (kN.m)求得1米板宽配筋1200mm2，实配Ø16@100（钢筋1 与 1a 交错放置），A s=2011 mm2。

地下室墙体计算

地下室设计说明一、设计依据1.1现行国家有关设计规范1.2设计合同。

二、工程概况2.1功能布局：平时作为地下汽车库,战时作为人员掩蔽部。

2.2主体结构合理使用年限：50年三、地下室：（一）荷载(标准值)：1、顶板恒载按实际板厚和覆土厚度取值2、顶板活载按规范相关规定取值3、人防荷载部分：（以下取值未特别说明均根据GB50038-2005《人民防空地下室设计规范》,6级人防）由表4.8.2，顶板等效静荷载标准值顶板覆土h≤0.5m时qe1=60kN/m2，顶板覆土0.5<h≤1.0m时qe1=70kN/m2，顶板覆土1.0<h≤1.5m时qe1=75kN/m2，由4.8.15条，有桩基钢筋混凝土底板等效静荷载标准值qe3=25kN/m2由4.8.3条，钢筋混凝土外墙等效静荷载标准值qe2=55kN/m2六级人防单元与六级人防单元之间隔墙、门框墙的水平等效静荷载标准值，由表4.8.9-1，qe=50kN/m2。

（5）人防出入口临空墙（直通、单向）的水平等效静荷载标准值，由表4.8.8，qe=160kN/m2。

人防出入口临空墙（楼梯、电梯、竖井）的水平等效静荷载标准值，由表4.8.8，qe=130kN/m2。

（6）人防口部门框墙的水平等效静荷载标准值qe=240kN/m2，计算：1、地下室顶板梁柱计算：平面输入：采用SATWE计算程序电算，地下室顶板为第一标准层，不计地震及风荷载作用力。

用satwe人防计算，这样可以同时计算顶板常规配筋和人防配筋，自动取大值。

计算结果：梁柱配筋简图2、地下室顶板板筋计算：平面输入：采用PMCAD计算程序电算，地下室顶板为第一标准层。

混凝土强度等级：柱、墙C35，梁、板C35人防计算有关事项：（根据GB50038-2005《人民防空地下室设计规范》）（2）采用SATWE计算程序电算，地下室顶板为第一标准层，不计地震及风荷载作用力。

用satwe人防计算，这样可以同时计算顶板梁常规配筋和人防配筋，自动取大值。

新外墙计算wq1

编号：RFWQ2C=20mm （内侧）混凝土强度等级 C 35则f c=16.7N/mm 2f tk = 2.2N/mm 2360N/mm 2墙侧填土重度γ=18KN/m 3土的饱和重度γsat取γ＋1.5＝19.5KN/m 3土的浮重度γ’＝19.5-10＝9.5KN/m 3水的重度γw =10KN/m3静止土压力系数K 00.50地面堆载q 地面10KN/m 3墙的计算简图如右图，其中：室外地坪标高H1=-0.3m 地下水位标高H2=-1.5m (地下水位取常水位）顶板标高H3=-1m 底板标高H4=-5.6m由于H3≤H1，且H3>H2，则采用计算模型（五）其中室外地坪至地下水h 1=H1-H2= 1.2m 室外地坪至顶板距离h 2=H1-H3=0.7m 顶板至底板L 0＝H3-H4=4.6m3、荷载计算：a).土压力引起:q t1=K 0γh 2=6.3kN/m q t3=K 0γh 1=10.8kN/m 30.28kN/mb).水压力引起:q s2=γw (L 0+h 2-h 1)=41kN/m c).堆载引起：qd=K 0*q 地面＝5.0kN/m d).核爆炸等效静荷载:q e =55kN/m钢筋采用 Ⅲ级钢(HRB400或RRB400) fy=q t2=qt 3＋K 0γ'(L 0-h 1+h 2)=人防地下室外墙计算21、计算假定：（单层地下室）4、承载力计算－计算竖向钢筋：(1).墙底截面（地下室外侧）① 弯矩设计值a).由土压力引起的（标准值）α=(h1-h2)/L0=0.109β=1-α=0.891M B1=q t1(h1-h2)2(2-α2)/8+(q t3-q t1)(h1-h2)2(1-3α2/5)/6+q t3(L0-h1+h2)2(2-β)2/8+(q t2-q t3)(L0-h1+h2)2(4-3β+3β2/5)/24=53.06kN.mb).由水压力引起的（标准值）M B2=q s2(L0-h1+h2)2(4-3β+3β2/5)/24=51.77kN.mc).由堆载引起的（标准值）M B3=q d L02/8=13.23kN.md).核爆炸引起的（标准值）M B4=q e L02/8=145.48kN.m平时状态下总弯矩设计值M B=1.2M B1+1.4M B2+1.4M B3=154.67kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M Bd=0.8x(1.2M B1+1.2M B2+1.2M B3+M B4)=229.72kN.m/m②配筋计算h0=h-c-10=350a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f c)1/2=27.55mmAs=bxf c/f y=1277.8mm2b).核爆状态下fcd=1.5fc=25.05N/mm2fyd=1.2fy=432.00N/mm2受压区高度x=h0-(h02-2M B/b/f cd)1/2=27.26mmAs=bxf cd/f yd=1581mm2c).实际配筋为：Ф14间距95As=1620mm2大于ρmin bh=1000mm2其中ρmin＝0.25%(2).跨中截面（地下室内侧）① 弯矩设计值（偏安全地取各单项弯矩最大值进行叠加）a).由土压力引起的（标准值）R A'=q t1(h1-h2)(8-6α+α3)/8= 2.89kN/mM B1'=R A'2/2q t1=0.66kN.mR A"=(q t3-q t1)(h1-h2)(β+α3/5)/2= 1.003kN/mM B1"=2R A"(h1-h2)(2R A"/(q t3-q t1)/(h1-h2))0.5/3=0.3157kN.mR A"'=q t3(L0-h1+h2)3(4-β)/(8L02)=13.67kN/mM B1"'=R A"'[(h1-h2)+RA"'/2/q t3]=15.49kN.mR A""=(q t2-q t3)(L0-h1+h2)3(1-β/5)/8/L02= 6.52kN/mM B1""=R A""[(h1-h2)+2(L0-h1+h2)(2R A""/(q t2-q t3)/(L0-h1+h2))0.5/3=10.45kN.mM B1=M B1'+M B1"+M B1"'+M B1""=26.92kN.mb).由水压力引起的（标准值）R A=q s2(L0-h1+h2)3(1-β/5)/8/L02=13.72kN/mM B2=R A[(h1-h2)+2(L0-h1+h2)(2R A/q s2/(L0-h1+h2))0.5/3=22.01kN.mc).由堆载引起的（标准值）M B3=9q d L02/128=7.44kN.md).核爆炸引起的（标准值）M B4=9q e L02/128=81.83kN.m平时状态下总弯矩设计值M0=1.2M B1+1.4M B2+1.4M B3=73.52kN.m/m核爆作用下总弯矩设计值M0d=1.2M B1+1.2M B2+1.2M B3+M B4+0.25M BD=206.89kN.m/m②配筋计算h0=h-c-10=370a).平时状态下受压区高度x=h0-(h02-2M0/b/f c)1/2=12.10mmAs=bxf c/f y=561.15mm2b).核爆状态下受压区高度x=h0-(h02-2M0d/b/f cd)1/2=23.04mmAs=bxf cd/f yd=1336mm2c).实际配筋为：Ф20间距200As=1571mm2大于ρmin bh=1000mm2其中ρmin＝0.25%5.平时状态下裂缝宽度验算：(1).墙底截面（地下室外侧）①基本资料：矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝　1000mm截面高度h＝400mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝　40mm纵筋根数、直径第一种10.526Ф14受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=14mm受拉区纵向钢筋的面积As=1620mm2钢筋弹性模量Es＝　200000N/mm截面有效高度h0＝h-c-d/2=353mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.2N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M k=MB1+MB2+MB3=118.06kN.m②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h　＝200000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.008( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01）取ρte＝0.010按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk：　σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝237.2N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数　ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ 0.497取0.497　( 注:当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算：　ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.233mm(大于0.2mm,不满足要求)(2).跨中截面（地下室内侧）①基本资料：矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝　1000mm截面高度h＝400mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝　20mm 纵筋根数、直径第一种5Ф20受拉区纵向钢筋的等效直径d eq＝d/υ=20mm受拉区纵向钢筋的面积As=1571mm2钢筋弹性模量Es＝　200000N/mm截面有效高度h0＝h-c-d/2=370mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.2N/mm按荷载的标准组合计算的弯距值M k=MB1+MB2+MB3=39.90kN.m ②最大裂缝宽度验算：有效受拉截面面积：Ate ＝ 0.5 * b * h　＝200000mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρteρte ＝ As / Ate ＝ 0.008( 注：当ρte＜0.01时，取ρte ＝0.01）取ρte＝0.010按荷载效应标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk：　σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) σsk ＝78.9N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数　ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / ρte / σskψ ＝ -0.712取0.200　( 注:当ψ＜0.2时，取ρte ＝0.2;当ψ>1时，取ρte ＝1 )最大裂缝宽度，按下列公式计算：　ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * d eq / ρte ) / Es＝ 0.033mm(小于0.3mm,满足要求)。

地下室人防外墙计算

1.2*qd*9/128
a). =
2937 mm2 Ф20@100 As=
3142 mm2
66.74 kN.m
钢筋计算
fc= α s=M/(fc*h02 )*1000
29.6 N/mm2
0.036
b).
平时使用状态下裂缝宽度验算：
γ =1/2+1/2*SQ RT(1-2*α s)=
0.982
平时状态 a). 下计算
M=1.2*qtl2/15 +1.2*qsl2/15+ 1.2*qsl2/8=
钢筋计算
fc=
16.7 N/mm2
钢筋保护层
厚度
as
ho=h-
有效高度 as-10
α
s=M/(fc*h02 )*1000
γ
=1/2+1/2*SQ
RT(1-2*α
s)=
40 mm 250 mm 0.139
钢筋计算
fc=
21.1 N/mm2
14.3x1
调整后fc= .5=
α
s=M/(fc*h02 )*1000
γ
=1/2+1/2*SQ
RT(1-2*α
s)=
31.65 N/mm2 0.164 0.910
AS=M/(γ
*fy*h0)=
实际配
筋为：
跨
中
最
大
弯
矩
近
似
计平时状态下
算 M=1计.2*算(qt+qs )*l2*0.0298+
室外地坪标
高
-0.45 m
地下水位标
高
-
h1
0.15 m
顶板至地下

地下室侧壁WQ1,人防外墙

0.0077
0.01
146.77
16.00
0.26
0.26
20.0 0.06 满足
(α2c0r≤ψcσ≤s6k5/)Es(1.9c+0.08deq/ρ te)
六、挠度验算
αEρ=EsAs/Ecbh0 0.0279
短期刚度Bs(N/mm2) 2.9254E+13 EsAsh02/(1.15ψ+0.2+6αEρ)
地下室侧壁计算（WQ2,RFWQ2配
一、总信息地下室顶板埋深H0(m) 侧壁高度H(m) 侧壁厚度t(mm) 地下水位H1(m) 土容重γ 土浮容重γ' 水容重γw
0.5 4.6 350.0 0.5 18.0 8.0 10.0
二、设计信息
材料：混凝土强度等级
主筋强度fy(N/mm2)
C35 360.0
主筋保护层厚度(mm) 迎土面t1 背土面t2
40.0 20.0
三、内力计算
1、土压力标准值（恒载）上端 Q1ak(kN/m2) 下端 Q1k (kN/m2)
2、水压力标准值（恒载）上端 Q2ak(kN/m2) 下端 Q2k (kN/m2)
3、地面超载压力标准值（活载） Q3k(kN/m2)
4、荷载设计值（恒载控制）三角形荷载Qa(kN/m2) 均布荷载Qb(kN/m2)
ρte实际取值（ρte≥0.01） σsk=Ms/0.87h0As (N/mm2) 纵筋等效直径deq=d/ν(mm) ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0)
钢筋外边缘至受拉底边距离c(mm) ωmax(mm)
3、跨中裂缝验算短期弯矩Ms(kN*m) 长期弯矩Ml(kN*m) ρte=As/0.5bh

地下室外墙及水池侧壁的计算方法

地下室外墙及水池侧壁的计算方法随着中国城市化建设进程的加快，城市基础设施建设量逐年增加，目前城市内可用土地资源越来越少，其已成为制约城市发展的主要影响因素。

为了最大化利用有限的土地资源，很多建筑中都设置了功能齐全的地下室，合理的解决了土地资源短缺问题。

地下室外墙及水池的计算在整个建筑工程中占有重要地位，任何一个数据计算错误都可能给工程造成无法预计的后果，因此必须采取科学的计算方法。

本文通过对地下室外墙及水池侧壁载荷分析，并针对突出的计算难题阐述了解决措施。

标签：地下室；外墙；水池侧壁；计算方法地下室及水池在现代建筑物中随处可见，它们是建筑物构成的重要部分。

假若地下室或者水池侧壁设计不合理，那么就无法承受较大的载荷力，必然会降低整体的抗震性能，因此一定要给予地下室及水池侧壁设计高度重视，严格按照相关规程标准施工，保证建筑物整体协调统一。

科学的计算方法是得出准确数据的基本前提，所以在地下室及水池侧壁设计中必须重视计算方法的选择，尽量避免计算方法不当导致的设计错误。

1地下室外墙计算1.1外墙配筋计算方法地下室外墙配筋模型是建立在扶壁柱和外墙变形协调的原理基础上，扶壁柱配筋不足、外墙竖向受力配筋减少、外墙的水平分布筋有富余量。

在实际工程中可以对扶壁柱忽略不计，如果外墙有扶壁柱可以根据双向板或单相板计算出受载荷力产生的弯矩大小。

地下室内外墙间距有差异，所以在实际计算中通常是将楼板与基础底板看成是外墙的支点，并按单向板来计算，在基础底板处按固端，顶板处按铰接支座。

和外墙成垂直关系的内墙位置，其水平分布钢筋数量较多，不需重加负弯矩构造钢筋。

在对地下室外墙配筋计算时，要正确掌握扶壁柱计算方法，有很多设计人员错误的按照其长度来计算，正确的算法是按照双向板计算；扶壁柱计算与地下室结构有直接关系，要综合考虑整体结构在配筋计算，其计算方法与双向板传递载荷计算存在本质差异。

竖向载荷不大的外墙扶壁柱，在内外侧要采取合理的加强措施。

地下室侧壁计算书(Q1,Q2)

地下室侧壁计算书（Q1，Q2）地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/m ，浮容重γ` = 11kN/m ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为=3300mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=300mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3500mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/m ，侧壁厚度d=300mm，截面有效高度ho=250mm3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=300N/mm ；地下室侧壁计算书；计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/m地下水位以上土压力q2=K×γ×(h1+h2)=0.50×18×(0.30+0.20)=4.50kN/m地下水位以下土压力q3=K×γ`×h3=0.50×11×3.3=18.15kN/m水压力q4=γw×h3=10×3.3=33.00kN/m2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo /8=5.00×3.5 /8=7.66kN.mm2=q2×Lo /15=4.50×3.5 /15=3.68kN.mm3=q3×Lo /15=18.15×3.5 /15=14.82kN.mm4=q4×Lo /15=33.00×3.5 /15=26.95kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=57.35kN.mξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5600 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=250-√(250-2×57.35×1000000/1/14.3/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=16.59mm<ξb×ho=140.00mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×14.3×1000×16.59/300=791mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk=k×(m1+m2+m3+m4)=0.80×(7.66+3.68+14.82+26.95)=42.48kN.m实配钢筋为： 14@100钢筋面积As=1,539mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×=150000mmρte=As/Ate=1,539/150000=0.0103纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=42×1000000/(0.87×250×1,539)=127 N/mm钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.01/0.01/127/=0.0967 最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.0967×127×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000=0.0263mm。

地下室侧墙计算

二区地下室侧壁计算计算条件：顶板覆土：1米；地面超载：10kn/m2；裂缝控制：迎水面：0.2mm；背水面：0.3mm。

土层按25°内摩擦角计算，Ka＝0.95-sin25＝0.527经比较后，可得出正常使用的荷载大于人防使用时的荷载，计算按正常使用控制。

正常使用时配筋又以裂缝计算控制，则土压力计算（静止土压力）：地下三层：-12.000标高：10X12＋（8X12＋18X1＋10）X0.53＝185.72KN/m2-19.130标高：10X19.13＋（8X19.13＋18X1+10）X0.53＝287.25 KN/m2-20.130 标高：10X20.13＋（8X20.13＋18X1+10）X0.53＝301.49 KN/m2-14.550 标高：10X14.55＋（8X14.55＋18X1+10）X0.53＝222.03KN/m2地下二层：-7.200标高：10X7.2＋（8X7.2+18X1＋10）X0.53=117.37 KN/m2-7.600标高：10X7.6＋（8X7.6+18X1＋10）X0.53=123.06 KN/m2-10.260标高：10X10.26＋（8X10.26+18X1＋10）X0.53=160.94 KN/m2地下一层：-1.000标高：10X1＋（8X1＋18X1＋10）X0.53＝29.08 KN/m2-1.300标高：10X1.3＋（8X1.3＋18X1＋10）X0.53＝33.35 KN/m2-2.200标高：10X2.2＋（8X2.2＋18X1＋10）X0.53＝46.16 KN/m2弯矩、配筋计算：地下三层：1、厚度取1000mm 标高H＝－19.130～－12.000。

（二区3WQ1、三区3WQ1、四区WQ6等墙可参考此计算）代入裂缝计算，得支座配筋¢32@100,裂缝宽度0.188mm。

跨中配筋¢20@100,裂缝宽度0.152mm。

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