隧道结构计算书

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01马腰岭隧道衬砌结构计算书(初支、二衬、工序)

01马腰岭隧道衬砌结构计算书(初支、二衬、工序)
导管
二次衬砌 C30 砼 C30 砼 拱部 仰拱
80cm 钢砼
80cm 钢砼
60cm 钢砼
60cm 钢砼
Ⅴ级 深埋
φ50 小导管
拱部、仰 拱:28cm
φ8 20×20cm,
单层
I22a 间距 80cm
φ25 注浆锚杆,L-4m, 100×80cm;其余锁脚小
导管
55cm 钢砼
55cm 砼
Ⅳ级 深埋
φ42 小导管
按照无限土体法计算侧压力系数:
2
按照有限土体法计算侧压力系数: n=-+ 2 1 =n1 n n
③边墙回填土石侧压力计算:
ei= 2hi

hi =h
1 2
h1
墙背回填土石侧压力系数:
=t a(n2 4 5 c ) 2
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中山市古神公路二期工程 初步设计
马腰岭隧道结构计算书
表 3.3 围岩压力计算数据表(单位:kN/m2)
本次计算主要依据如下设计规范: (1)《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004) (2)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) (3)《城市桥梁荷载设计标准》(CJJ77-98) (4)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) (5)《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T 50476-2008) (6)《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002) 参考《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004),对于复合式衬砌,“根据我国
6 Ⅴ级浅埋工况施工过程模拟 ............................................................................ - 21 -

隧道课设电子版计算书

隧道课设电子版计算书

计算书一 基本资料高速公路隧道,结构断面如附图1-1所示,围岩级别为III 类,容重324kN/m ϒ=,围岩的单行抗力系数630.510kN/K m =⨯,衬砌材料C20混凝土,弹性模量72.810kpa h E =⨯,容重324kN/m ϒ=。

二 荷载确定1 围岩竖向均布压力:13310.452s s=3; 20kN /;1i(5),B 10.5520.0610.67m,m B m i .0.452 1.56724s q m B q ωγλλωωω--=⨯==+-=+⨯=⨯=⨯⨯=式中: 围岩类别,围岩容重,跨度影响系数,隧道宽度式中0.06为一侧平均超挖量,=515时,=0.1,此处=1+0.1(10.67-5)=1.567所以 考虑到初期支护承担大部分围岩压力,而二次衬砌一般作为安全储备,故对围岩压力进行折减,对于本隧道按照35%折减,即q 35%s q kpa =⨯=2 围岩水平均布力:0.2e q k p a == 四 计算位移1单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行。

单位位移的计算见附表1-4. 单位位移计算如下:1112221101221022201111M M s M Ms h h s M Ms h hss h hS d E IE I n S y d E IE I n y S d E I E I n δδδδ∆=≈=⨯∆==≈=⨯∆=≈=⨯∑⎰∑⎰∑⎰计算精度校核为:61112222()10δδδ-++=⨯26(1)110ss h y SE I nδ-+∆==⨯=∑ 闭合差0.∆≈ 单位位移计算表 附表1-4注:1. I —截面惯性矩,3b I ,12d b =取单位长度。

2.不考虑轴力的影响2 载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 (1)每一楔块上的作用力竖向力:Q i i qb =式中: 123456781h ,h ,h ,h ,h ,h ,h ,h .2i i ii hb m m m m m m m m d d G S γ---========+=⨯∆⨯表示衬砌外缘相邻两截面之间的竖直投影长度,由附图1-5量的:()2i Bb m m =≈=∑校核 水平压力:E e i i h =式中:12345678h ,h ,h ,h ,h ,h ,h ,h .,,,i q e g b m m m m m m m m a a a --========表示衬砌外缘相邻两截面之间的竖直投影长度,由附图1-5量的: 011sin ()cos ,y ip i i iii i i i i i i N a Q G a Ex x x y y y --=+-∆=-∆=-∆--∑∑相邻两接缝中心点的坐标增值自重力:12i ii h d d G S γ-+=⨯∆⨯ 式中:8hG i d γ--表示接缝i 衬砌截面厚度 。

隧道二衬结构计算书全文

隧道二衬结构计算书全文

3 蓁山隧道二衬结构计算3.1 基本参数1.二衬参数表二次衬砌采用现浇模筑混凝土,利用荷载结构法进行衬砌内力计算和验算。

二次衬砌厚度设置见表3.1。

表3.1 二次衬砌参数表2.计算断面参数确定隧道高度h=内轮廓线高度+衬砌厚度+预留变形量隧道跨度b=内轮廓线宽度+衬砌厚度+预留变形量各围岩级别计算断面参数见表3.2。

表3.2 计算断面参数(单位:m)3.设计基本资料围岩容重:3/5.20m kN s =γ 二衬材料:C30、C35混凝土 弹性抗力系数:3/250000m kN K = 材料容重:3/25m kN h =γ 弹性模量:kPa E h 7103⨯=二衬厚度:35/40/45/50/55/60/65/70cm 铁路等级:客运专线 行车速度:200km/h隧道建筑限界:双线,按200km/h 及以上的客运专线要求设计 线间距:4.4m曲线半径:1800m ,4000m 牵引种类:电力列车类型:动车组列车运行控制方式:自动控制 运输调度方式:综合调度集中3.2 各级围岩的围岩压力计算按深埋隧道,《规范》公式垂直围岩压力 w q s 1245.0-⨯=γ)]5(1-+=B i w水平围岩压力有垂直围岩压力乘以水平围岩压力系数可得,水平围岩压力系数见表3.3。

各部位垂直围岩压力和水平围岩压力计算结果见表3.4。

表3.3 水平围岩压力系数表3.4 垂直围岩压力及水平围岩压力计算表注:二衬按承担70%的围岩压力进行计算。

3.3 衬砌内力计算衬砌内力计算的原理采用荷载结构法。

该方法用有限元软件MIDAS/GTS实现。

3.3.1 计算简图蓁山隧道衬砌结构为复合式衬砌,二衬结构为带仰拱的三心圆曲墙式衬砌。

典型的计算图式如图3.1所示。

荷载结构模型计算图式如图3.2所示。

围岩用弹簧代替,用弹簧单元模拟,结构用梁单元模拟。

图3.1 三心圆曲墙式衬砌结构图3.2 荷载结构模型计算图式3.3.2 计算过程下面以Ⅱ级围岩为例进行说明。

隧道工程课程设计报告计算书

隧道工程课程设计报告计算书

目录一基本资料 (1)二荷载确定 (1)三衬砌几何要素 (3)3.1衬砌几何尺寸 (3)3.2半拱轴线长度S及分段轴长△S (4)3.3割分块接缝重心几何要素 (4)四计算位移 (5)4.1单位位移 (5)4.2载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 (7)4.3载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (10)4.4墙低(弹性地基上的刚性梁)位移 (12)五解力法方程 (13)σ=)分别产生的衬砌内力 (13)六计算主动荷载和被动荷载(1h七最大抗力值的求解 (15)八计算衬砌总内力 (16)九衬砌截面强度检算(检算几个控制截面) (17)9.1拱顶(截面0) (17)9.2截面(7) (17)9.3墙低(截面8)偏心检查 (17)十内力图 (17)一 基本资料一级公路隧道,设计时速60km/h ,结构断面如图1所示,围岩级别为V 级,容重3s 18m KN =γ,围岩的弹性抗力系数KN K 5105.1⨯=/3m ,衬砌材料C25混凝土,弹性模量∂⨯=kP E 7h 1085.2,容重3/23m KN h =γ。

图1 衬砌结构断面二 荷载确定2.1 深埋隧道围岩压力确定竖向均布压力: 10.452s q ωγ-=⨯ 式中:s ——围岩级别,此处s=5;s γ——围岩容重,此处s γ=18kN/㎡;ω——跨度影响系数,ω=1+i(B m -5),毛洞跨度B m =12.00m ,B m =5~15时,i=0.1,此处: ω=1+0.1×(12.00-5)=1.7所以:32.2207.11820.45q 1-5=⨯⨯⨯= kPa考虑到初期之处承担大部分围岩压力,而二次衬砌一般作为安全储备,故对围压力进行折减,对于本隧道按照40%折减,即q=(1-40%)×220.32=132.19 kPa 围岩水平均布力:e =0.4×q=0.4×132.19=52.88kPa2.2浅埋隧道围岩压力确定荷载等效高度sq qγ=h =m 35.71819.132=, 分界深度==q P H 5h .2 2.5×7.35=18.38m(1)埋深(H )小于或等于等效荷载高度(q h )时竖向均布压力:在隧道埋深7m 处()6.7540%-100.718q =⨯⨯=∙=H s γ kPa围岩水平均布力:0.46kPa5 )236-(457.6)tan 21(718 )2-(45)tan H 21(H e 2g 2t =⨯+⨯=+=ϕγs(2)埋深(H )大于q h 、小于或等于p H 时竖向均布压力:)tan 1(q θλγttB HH B Q -==浅浅 []θϕθϕββϕβλtan tan )tan -(tan tan 1tan tan -tan g g ++=g()θϕϕϕϕβtan -tan tan 1tantan tan 2g gg g ++=式中:浅q ——作用在支护结构上的均布荷载;γ——围岩的天然容重;H ——隧道埋深; λ——侧压力系数;θ——破裂面摩擦角,此处取0.5gϕ因此:()39.218tan -36tan 36tan 136tan 36tan tan -tan tan 1tantan tan 22=++=++=)(θϕϕϕϕβg gg g[]θϕθϕββϕβλtan tan )tan -(tan tan 1tan tan -tan g g ++=g()[]32.018tan 36tan 18tan -36tan 39.2139.236tan -39.2=⨯++=kPaB H H B Q t t 16.27818tan 0.321238.18-138.1818)tan 1(q =⨯⨯⨯=-==)(浅浅 θλγ 89kPa .16640%-116.278q =⨯=)(浅围岩水平均布力:kPah kPa H 65.14932.098.2518e 88.10532.038.1818e 21=⨯⨯===⨯⨯==λγλγ127.77kPa 149.65)(105.8821)(2121=+=+=e e e 三 衬砌几何要素3.1衬砌几何尺寸内轮廓半径 r 1=5.4m ,r 2=7.9m ;内径r 1 、r 2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角1ϕ=90°,2ϕ=105°; 二次衬砌厚度d=0.45m 。

隧道结构计算

隧道结构计算

隧道结构计算结构计算⼀.设计基本资料结构断⾯如附图所⽰。

岩体为Ⅳ级围岩,重度326.9/KN m γ=,围岩的弹性抗⼒系数630.510/K KN m =?,基底围岩弹性抗⼒系数为 1.25a K K =。

初砌材料为20C 混凝⼟,弹性模量为弹性模量为72.610E KPa =?,重度为320/h KN m γ=,混泥⼟衬砌轴⼼抗压强度标准值为13.5ck f MPa =,混凝⼟轴⼼抗拉强度标准值 1.7tck f MPa =。

图衬砌结构断⾯(尺⼨单位:cm )⼆.荷载确定①围岩竖向均布压⼒20.452s q γω-=?式中:S ―围岩级别,此处4S =;γ―围岩重度,此处326.9/KN m γ=;ω—跨度影响系数,1(5)m w i l =+-,⽑洞跨度1220.0612.12m l m =+?=,其中0。

06m 为⼀侧的平均超挖量,~155m l m =时,0.1i =,此处10.1(12.125) 1.712m l m =+-=。

所以,有420.45226.9 1.71282.895q KPa -==此处,超挖回填层重忽略不计急。

②围岩⽔平均布压⼒kp ?e=0.25q=0.2582.895=20.724a三.初砌⼏何要素1.结构⼏何尺⼨内轮廓半径为1 5.14R m =,27.64R m =;内径1R ﹑2R 所画圆曲线的终点截⾯和竖直轴的夹⾓?=311φ,?=832φ;拱顶截⾯厚度为00.35d m =;1 5.14R m =, 1549r cm = 27.64R m =,2799r cm =拱轴线半径'1100.5 5.140.50.35 5.315r R d m =+=+?= '2200.57.640.50.357.815r R d m =+=+?=2.半拱轴线长度S 及分段轴长S ? 分段轴线长度'11131= 3.14 5.315 2.8742180102S r mθπ?=='22283 3.147.81511.3152180180S r m θπ?==??=?半拱轴线长度12 2.874211.315214.1894S S S m =+=+=将半拱轴线长度等分为8块,每段长度为14.18941.773788S S m ?===3.各分块接缝(截⾯)中⼼⼏何要素①与竖直轴夹⾓i α11'1180 1.773718019.1305.315S r αθππ?=?=?=?=?m S S S 6732.08742.27737.12211=-?=-?=?=+=+=938.35180815.76732.031180'2112ππθαr S ?=??==0105.13180815.77737.1180'22ππθr S 32235.93813.01048.948ααθ=+?=?+?=?43248.94813.01061.958ααθ=+?=?+?=? 54261.95813.01074.968ααθ=+?=?+?=? 65274.96813.01087.978ααθ=+?=?+?=? 77287.97813.010100.988ααθ=+?=?+?=? 872100.98813.010113.998ααθ=+?=?+?=?另⼀⽅⾯,?=+=+=??1148331218θθα⾓度闭合差0≈?。

隧道结构计算书

隧道结构计算书

地 面
H1=25m
q1 qm e1
h'=4.1m H2=17m
q2 qz e 3 e4
e3 e4
e' 1
h=11.58m
e2
B=32.22m
e' 2
图 3-1 浅埋连拱隧道荷载计算示意图 图 3-1 所示为连拱隧道 V 级围岩浅埋段最大埋深处隧道二次衬砌结构荷载计 算示意图。从图中看出,左侧洞室埋深大于右侧洞室,存在偏压现象。隧道结构
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隧道结构计算书
H q1 H1 1 1 tan B H q2 H 2 1 2 tan B
中隔墙顶部三角形块体自重荷载为:
qz h
作用在衬砌上的隧道两侧水平围岩压力为:
e1 H1 e2 ( H1 h) H 2 e1 ( H 2 h) e2
得:
tan =tanc
(tan 2 c 1)tanc =2.52 tanc tan

tan tan c =0.35 tan 1 tan (tan c tan ) tan c tan
25 H q1 H1 1 1 tan 25 25 1 0.35 0.384 =560kPa B 32.22
H p 2.5hq
式中:Hp—浅埋隧道分界深度(m); hq—荷载等效高度(m),按下式计算:
hq
式中, 为围岩重度(kN/m3);
q

q 为 V 级围岩深埋隧道围岩垂直均布压力(kN/m2),
q h 0.45 2s 1
式中,s 为围岩级别, 为宽度影响系数, 1 i(0.5B 5) ,B 为连拱隧道宽度 (m);i 为 B 每增减 1m 时的围岩压力增减率,以 B>5m 时,取 i=0.1。 由上述计算过程计算 V 级围岩浅埋和深埋隧道的分界高度 H p :

珠江三角洲外环公路江门至肇庆段大王顶隧道结构计算书

珠江三角洲外环公路江门至肇庆段大王顶隧道结构计算书

珠江三角洲外环公路江门至肇庆段大王顶隧道工程结构计算说明书计算:复核:审核:中交第一公路勘察设计研究院二○○七年十月1 工程概况大王顶隧道位于佛山高明区,起于杨梅镇,止于人和镇大坑。

隧道左、右线分离。

大王顶左线隧道进口桩号K41+700,出口桩号K43+900,隧道长2200m;大王顶右线隧道进口桩号K41+725,出口桩号K43+884,隧道长2159m。

均属长隧道。

隧道位于佛山高明隆起区,山峦叠嶂,沟谷发育,多呈“V”字形,山坡坡度15°~35°,山区植被茂盛,隧址区高程27.00~244.00m,相对高差约217.00m,属侵蚀低山地貌。

隧道最大埋深约198.77m。

根据工程地质调绘及钻探结果,隧址区大部分地段上部分布第四系全新统坡积物(Q4d1)亚粘土,局部地段分布碎石;冲沟底部分布第四系全新统坡洪积物(Q4d1+p1)亚粘土;基岩为泥盆系砂岩(D) 、寒武系砂岩(∈)。

隧址区位于华南褶皱系所挟持的粤中地块,为地壳相对稳定区。

据勘察结果,隧址区地质构造相对简单,主要为砂岩中的节理裂隙。

按照《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)和《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89),需要对隧道结构进行静力和抗震强度计算。

2 计算内容和计算依据2.1 计算内容(1)隧道V级围岩段结构静力计算分析;(2)隧道V级围岩段结构抗震强度和稳定性分析(按基本烈度7度计算)。

2.2 计算依据《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)《工程结构设计原理》,东南大学出版社,曹双寅主编,2002年5月3 隧道结构静力计算3.1 荷载取值和计算模型本工程中V级围岩段隧道为隧道结构受力和抗震最不利的位置,因此本计算书针对V 级围岩段隧道二次衬砌进行计算分析。

首先计算V 级围岩段隧道所受的最大荷载。

隧道(衬砌工程量)计算书

隧道(衬砌工程量)计算书

x x x隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:8 编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:xxx隧道工程数量计算书承包单位:起止桩号:表号:监理单位:合同段号:编号:计算:复核:驻地办合同专业监理工程师:总监办合同专业监理工程师:。

公路隧道分析模型1_计算书

公路隧道分析模型1_计算书

该计算书由同济曙光-公路隧道设计系统生成公路隧道衬砌内力和规范验算计算书2013-01-31目录1 计算说明1.1 计算程序1.2 计算方法1.3 计算参数1.4 工况和荷载组合2 计算成果2.1 内力计算成果2.2 配筋及正常使用极限状态验算相关参数2.3 配筋及正常极限状态验算结果2.4 混凝土结构强度验算1 计算说明1.1 计算程序计算所采用的软件是:“同济曙光-公路隧道设计系统”。

规范依据《公路隧道设计规范》JTG D70-2004,由上海同岩土木工程科技有限公司和同济大学地下建筑与工程系联合编制。

1.2 计算方法杆系有限元法。

1.3 计算参数1.3.1 断面参数隧道断面类型:单心圆衬砌断面无仰拱(二衬)__分离式隧道1.3.2 材料参数说明:1. 初衬材料总E=(E砼×I砼+E钢×I钢)÷I总。

2. 混凝土惯性矩程序中已经自动计算了。

1.3.3 围岩基本参数1.3.4 地层弹簧参数单位弹性抗力:150000.000 kN/m无仰拱底部集中弹簧弹性抗力值水平方向Kx:0.000 kN/m竖直方向Ky:120000.000 kN/m转动方向Kθ:6400.000 kN/m1.3.5 荷载1.3.5.1 围岩压力围岩压力计算方法:直接输入法。

计算参数:无。

( 其他围岩信息请参考“围岩基本信息参数表”) 围岩压力折减系数:顶部:1.000左侧:1.000底部:1.000右侧:1.000围岩压力:顶左垂直压力:-100.000 kN/m2顶右垂直压力:-100.000 kN/m2底左垂直压力:100.000 kN/m2底右垂直压力:100.000 kN/m2左上水平侧压力:100.000 kN/m2左下水平侧压力:100.000 kN/m2右上水平侧压力:-100.000 kN/m2右下水平侧压力:-100.000 kN/m21.3.5.2 外水压力地下水位线深度(从隧道底部中心线算起):7.000 m外水压力折减系数:0.2501.3.5.3 地震荷载计算方法:地震荷载仅考虑水平作用。

参考_山岭隧道结构设计计算书

参考_山岭隧道结构设计计算书

第一章总则对某区间隧道进行结构检算,求出内力,并进行配筋计算。

具体设计基本资料如下:1.1设计条件隧道拱顶埋深为5 m;隧道围岩等级为III级,围岩重度为28kN/m3,围岩的内摩擦角©=60o,似摩擦角©*=68o,围岩侧压力系数取为0.3。

;采用暗挖法施工,隧道断面型式为6心圆马蹄形结构。

结构尺寸如图所示:囲卜倾图1隧道尺寸示意图1.2设计原则山岭地区的地下工程是包括铁路、公路、水工隧道和地下储库等位于山岭内部的地下建筑物。

对于公路隧道而言,主体规划设计主要考虑4个方面的问题:(1)隧道(里面、平面)线型的选择,需要考虑地表条件、地层条件、地下水条件和既有临近建筑及设施;(2)隧道施工对地层的影响,需要分析地层的变形、荷载和稳定性特征,还需要考虑地下水和地层的渗透性;(3)隧道断面、主体及附属结构形式的选择,需要考虑地层的变形和刚度、衬砌的变形和刚度,以及两者之间的相互作用;(4)隧道防水方案,选择全圭寸闭方案、部分圭寸闭部分排水方案或其他防排水方案。

隧道施工方法的规划设计主要涉及3个方面的问题:(1)地层的开挖与出渣,需要考虑地层结构和岩石硬度的变化,还要计入地下水的作用;(2)地层稳定性的维持,需要考虑地层的自稳特征和站立时间,对注浆或冻结等地层处理方法的适应性;(3)地下水,包括流量与流向,流砂或管涌的可能性,以及处理方法。

公路隧道结构设计应按照相关的行业规范执行。

如《建筑结构荷载规范》(GBJ 50009-2001 )、《人民防空工程设计规范》(GB 50225-95)、《公路隧道设计规范》(JTGD70-2004)、《锚杆喷射混凝土支护技术规范》 (GB50086-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )、《型钢混凝土组合结构技术规程》(JGJ 138-2001 )、《钢结构设计规范》(GBJ 50017-2003)、《地下工程防水设计规范》(GB 50108-2001)、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)等。

隧道计算书

隧道计算书

二、隧道断面布置本公路设计等级为高速公路双向四车道,由《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)4.3.2有:高速公路、一级公路的隧道应设计为上、下行分离的独立双洞。

对于Ⅲ类围岩,分离式独立双洞间的最小净距为2.0B ,B 为隧道开挖断面的宽度。

本隧道入口处桩号为:K151+818,出口处桩号为:K151+986,全长168米,为短隧道,不需设紧急停车带。

因围岩条件较好,选隧道断面形式为直墙式。

公路隧道建筑限界:本高速公路位于皖南山区,取设计时速为h km V k /100=,则建筑限界高度H =5.0m 。

且当h km V k /100=时,检修道J 的宽度不宜小于 1.00m ,取m 00.1==右左J J ,检修道高度h =0.5m 。

设检修道时,不设余宽,即:C=0。

取行车道宽度W=3.75m ×2=7.5m ,侧向宽度为:m L L R L 00.1==,建筑限界顶角宽度为:m E E R L 00.1==,隧道纵坡不应小于0.3%,不应大于3%,本处取2%。

具体建筑限界见图一所示。

图一 公路隧道建筑限界公路隧道建筑限界(单位:cm ) 由《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)4.4.6有:上、下行分离式独立双洞的公路隧道之间应设置横向通道。

本隧道长168m ,设置一处人行横道即可,人行横通道的断面建筑限界如下图二所示。

图二 人行横通道的断面建筑限界人行横通道的断面建筑限界(单位:mm ) 故:隧道限界净宽为:11.5m ;其中:行车道宽度:W=3.75m ×2=7.5m ;侧向宽度为:m L L R L 00.1==; 检修道宽度:m 00.1==右左J J ; 隧道限界净高:5m ;内轮廓形式:单心圆R=6.8m ;净高:7m ; 净宽:11.7m ;向外取衬砌厚度0.4m ,则:隧道开挖宽度m B t 5.12=;隧道开挖高度:m H t 4.7=; 取两分离式洞口之间左右间距为40m ;该段隧道的埋深H =67.087m 。

隧道结构力学分析计算书

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有限元基础理论与ANSYS应用—隧道结构力学分析专业:姓名:学号:指导教师:2014年12月隧道结构力学分析目录目录 (2)1. 问题的描述........................................................... 错误!未定义书签。

2. 建模....................................................................... 错误!未定义书签。

2.1 定义材料......................................................................... 错误!未定义书签。

2.2 建立几何模型................................................................. 错误!未定义书签。

2.3 单元网格划分 (5)3. 加载与求解 (6)3.1 施加重力加速度 (6)3.2 施加集中力、荷载位移边界条件 (6)4. 后处理 (8)4.1 初次查看变形结果 (8)4. 2 除去受拉弹簧网格.............. (9)4.3 除去弹簧单元网格 (10)4. 4 查看内力和变形结果 (11)4. 5 绘制变形图 (12)5. 计算结果对比分析 (14)6. 结语 (14)7. 在做题过程中遇到的问题及解决方法 (16)8. 附录 (16)山岭隧道结构力学分析1.问题的描述已知双线铁路隧道总宽为13.3米,高为11.08米,以III级围岩深埋段为例,隧道而衬厚度为35cm,带仰拱,采用钢筋混凝土C30,其重度为=25kN/m3,弹性模量为31GPa,泊松比为0.2,。

该段该隧道的埋深为5米,围岩平均重度为23kN/m3,侧压力系数为0.3,计算围岩高度为6.588m,地层弹性抗力系数为500MPa/m。

隧道结构计算书

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XX市轨道交通X号线工程施工图设计XX站主体内部结构(三)计算书XX公司XX市轨道交通X号线工程施工图设计XX站主体结构计算书XX公司2014年7月目录1.工程概况.............................................................................................................................. - 3 -1.1工程概况....................................................................................................................... - 3 -1.2 工程地质与水文地质.................................................................................................. - 3 -2.设计依据.............................................................................................................................. - 8 -2.1技术标准和设计规范................................................................................................... - 8 -2.2主要设计原则............................................................................................................... - 9 -2.3计算方法.......................................................................................... 错误!未定义书签。

高速公路隧道结构设计(附计算书)

高速公路隧道结构设计(附计算书)
第三章 施工总平面布置 .................................- 27 第一节 施工总平面布置依据及原则.......................................... - 27 第二节 施工总平面管理.............................................................. - 27 -
月 2 日,共 115 天;达到高层预售条件 2015 年 8 月 30 日,共 174
工期目标
天。
3. 从开工 2015.3.10 起至主体封顶,小高层 2015 年 7 月 28
日,共 141 天;高层 2015 年 10 月 30 日,共 235 天;在此时间段
内地下室结构与塔楼结构同时穿插施工,并以塔楼结构施工为关
第二章 施工部署.......................................- 17 第一节 项目组织架构.................................................................. - 17 第二节 施工部署.......................................................................... - 19 第三节 施工流程.......................................................................... - 21 -
做好施工现场防疫工作,杜绝食物中毒和传染病;
确保安全生产文明施工合格工地,争创“阳江市安全生产文
明施工优良样板工地”。
文明施工目标
建花园式施工现场,争创“阳江市安全生产文明施工优良样 板工地”。

隧洞衬砌结构计算书

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隧洞衬砌结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图:二、基本资料:1.依据规范及参考书目:《水工隧洞设计规范》(DL/T 5195-2004,以下简称《规范》)《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008),以下简称《砼规》《隧洞》(中国水利水电出版社,熊启钧编著)《水工隧洞和调压室水工隧洞部分》(水利电力出版社,潘家铮编著)2.几何参数:半跨宽度L1=2.000 m;顶拱半中心角α=60.00°拱顶厚度D1=0.400 m;拱脚厚度D2=0.600 m侧墙厚度D3=0.600 m;侧墙高度H2=4.000 m隧洞衬砌断面形式:圆拱直墙形底板厚度D4=0.600 m3.荷载信息:内水压力水头H i=0.00 m外水压力水头Ho =6.00 m;外水压力折减系数β=0.40顶部山岩压力端部值Q1=70.00kN/m;顶部山岩压力中间值Q2=70.00kN/m侧向山岩压力上侧值Q3=40.00kN/m;侧向山岩压力下侧值Q4=50.00kN/m底部山岩压力端部值Q5=0.00kN/m;底部山岩压力中间值Q6=0.00kN/m顶拱围岩弹抗系数K1=500.0 MN/m3侧墙围岩弹抗系数K2=500.0 MN/m3底板围岩弹抗系数K3=500.0 MN/m3顶拱灌浆压力P d=0.00 kPa;P d作用半中心角αp=0.00°其他部位灌浆压力P e=0.00 kPa4.分项系数:建筑物级别:1级;荷载效应组合:基本组合;钢筋混凝土构件的承载力安全系数K =1.35衬砌自重分项系数γQ1=1.10;山岩压力分项系数γQ2=1.00内水压力分项系数γQ4=1.00;外水压力分项系数γQ5=1.00灌浆压力分项系数γQ3=1.005.材料信息:混凝土强度等级:C25轴心抗压强度标准值f ck=16.70 N/mm2;轴心抗拉强度标准值f tk=1.78 N/mm2轴心抗压强度设计值f c=11.90 N/mm2;轴心抗拉强度设计值f t=1.27 N/mm2混凝土弹性模量E c=2.80×104 N/mm2纵向受力钢筋种类:Ⅱ级钢筋强度设计值f y=300 N/mm2;弹性模量E s=2.00×105 N/mm2钢筋合力点到衬砌内、外边缘的距离a =0.050 m三、内力计算:N --衬砌计算截面的轴向力,kN,以拉为正;Q --衬砌计算截面的剪力,kN,以逆时针转动为正;M --衬砌计算截面的弯矩,kN·m,以内边受拉为正u --衬砌计算截面的切向位移,mm;v --衬砌计算截面的法向位移,mm;ψ--衬砌计算截面的转角位移,度;k --衬砌计算截面的围岩抗力,kPa计算节点编号顺序为:底板或底拱、底圆按照从左到右编号;顶板板或顶拱、顶圆按照从右到左编号;其余部位按照从下到上编号;1.承载能力极限状态下的内力计算:经过3次迭代运算后,各点设定抗力条件和法向位移一致。

隧道计算书精选全文

隧道计算书精选全文

可编辑修改精选全文完整版一、设计资料 1、工程概况:安徽省铜汤高速公路要穿越黄山的焦家山,在该山建一隧道。

隧道址区属构造剥蚀低山区,海拔105.2m —231.1m ,相对高差125.9m 。

山脊走向35度左右,隧道轴线与山脊走向基本垂直。

2、地形地质等条件工作区属亚热带湿润季风气候区,梅雨区40天左右,年平均气温为15.2—17.3度,最高日平均气温为42度,最低日平均气温为-20度。

七、八月气温最高,一月气温最低。

区内雨量充沛,多年平均年降雨量为1673.5mm ,最大为2525.7mm ,最小为627.9mm ,多锋面雨及地形雨,山区冬季风速较大,一般为4~5级。

地层岩性主要为志留系畈村组粉砂岩(fn S 2)和第四系全新统崩坡积成因碎石土(14d e Q )。

3、设计标准设计等级:高速公路双向四车道; 地震设防烈度:7级 4、计算断面资料:桩号:K151+900.00; 地面高程:205.76m ; 设计高程:138.673m ; 围岩类别:Ⅲ类;复合式衬砌类型:Ⅲ类;工程地质条件及评价:该段隧道通过微风化粉砂岩地段,节理裂隙不发育,埋置较深,围岩稳定性较好。

5、设计计算内容(1)确定隧道开挖方式及隧道断面布置图; (2)围岩压力计算; (3)隧道支护设计图; (4)隧道衬砌设计图。

6、设计依据 (1)《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004); (2)《公路隧道施工技术规范》(JTJ042-94); (3)《隧道工程》王毅才 主编 人民交通出版社; (4)《地下结构静力计算》 天津大学建筑工程系地下建筑工程教研室 编 中国建筑工业出版社。

二、隧道断面布置本公路设计等级为高速公路双向四车道,由《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)4.3.2有:高速公路、一级公路的隧道应设计为上、下行分离的独立双洞。

对于Ⅲ类围岩,分离式独立双洞间的最小净距为2.0B ,B 为隧道开挖断面的宽度。

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隧道工程结构计算书目录1 工程概况 ....................................................................................................... - 1 -2 计算内容和计算依据 ................................................................................... - 1 -2.1 计算内容............................................................................................................... - 1 -2.2 计算依据............................................................................................................... - 1 -3 基于荷载-结构法的隧道结构静力计算分析.............................................. - 1 -3.1 荷载取值和计算模型........................................................................................... - 1 -3.2 二次衬砌受力分析............................................................................................... - 6 -3.3 二次衬砌配筋量及强度安全系数计算............................................................... - 9 -3.3.1 二次衬砌配筋量安全系数计算........................................................................ - 9 -3.3.2 二次衬砌强度安全系数计算.......................................................................... - 11 -3.4 中隔墙受力分析................................................................................................. - 12 - 4基于地层-结构法的隧道施工过程模拟分析(二维)............................. - 13 -4.1 概述..................................................................................................................... - 13 -4.2 计算模型............................................................................................................. - 14 -4.3 围岩位移场和应力场分析................................................................................. - 15 -4.4 中隔墙及其基础力学性态分析......................................................................... - 18 -4.5 锚杆受力分析..................................................................................................... - 18 -4.6 临时支护受力分析............................................................................................. - 19 -4.7 初期支护受力分析............................................................................................. - 20 -4.8 二次衬砌受力分析............................................................................................. - 21 -1 工程概况某隧道工程属宝带西路延伸段改建工程的一部分,穿越七子山西北侧凤凰公墓区,隧址区为一小山体。

该隧道工程分一期和二期工程进行建设,一期工程为一座连拱隧道。

连拱隧道全长175m,起讫桩号分别为K1+985和K2+160,其中明暗洞分界桩号为K2+001及K2+144,暗洞段长143m,属短隧道。

隧道最大埋深23m,埋深小于10m的暗洞长度占整个暗洞的比例约为34%,属典型浅埋隧道。

根据地质报告,隧址区地质条件较差,基本为Ⅴ级围岩,隧道最大开挖跨度32.2m,属软弱围岩大跨隧道。

因此,连拱隧道属软弱围岩中浅埋大跨隧道,施工具有较大难度。

按照《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)的要求,需要对隧道结构进行受力计算。

2 计算内容和计算依据2.1 计算内容(1)基于荷载-结构法的连拱隧道结构静力计算分析;(2)基于地层-结构法的连拱隧道施工过程模拟分析(二维);2.2 计算依据《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004);《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002);3 基于荷载-结构法的隧道结构静力计算分析3.1 荷载取值和计算模型由于《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)没有规定连拱隧道荷载的计算方法,且至今也没有统一的计算方法,各地方经常根据各地的工程经验总结相关的连拱隧道荷载计算方法。

“国家西部交通建设科技项目(2002 318 000 22)”研究确定的一种连拱隧道荷载计算方法(主要参考文献“丁文其等,连拱隧道设计荷载的确定方法,中国公路学报,2007,20(5):78-82”)提出了一种整体式中墙连拱隧道的荷载和结构受力计算方法。

此方法与公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)对单洞隧道的荷载计算方法原理一致,可操作性较强。

但本隧道为复合式中墙连拱隧道,其中墙处的荷载传递方式明显不同于整体式连拱隧道。

整体式连拱隧道的中墙是初期支护和二次衬砌受力的支撑点,初期支护和二次衬砌的力通过中墙传递至中墙下的围岩基础。

而复合式中墙连拱隧道,中墙只是初期支护受力的支撑点,二次衬砌与中墙通过防水板分割,只能传递压力,不能传递拉力、弯矩和剪力。

迄今为止,对复合式连拱隧道的荷载和结构受力的计算方法还没有较为统一的方法。

本计算书主要参考《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004)对单洞隧道的荷载计算方法以及其他相关的文献,对复合式中墙连拱隧道的荷载和受力进行计算。

本工程中V 级围岩段最大埋深处为连拱隧道结构受力最不利的位置,因此本计算书针对V 级围岩段隧道二次衬砌进行计算分析。

首先计算V 级围岩段隧道所受的最大荷载。

根据V 级围岩浅埋隧道的荷载计算方法:浅埋和深埋隧道的分界,按荷载等效高度值,并结合地质条件、施工方法等因素综合判定。

按荷载等效高度的判定公式为2.5p q H h =式中:H p —浅埋隧道分界深度(m);h q —荷载等效高度(m),按下式计算:q q h γ=式中,γ为围岩重度(kN/m 3); q 为V 级围岩深埋隧道围岩垂直均布压力(kN/m 2),10.452s q h γγω-==⨯⨯式中,s 为围岩级别,ω为宽度影响系数,1(0.55)i B ω=+-,B 为连拱隧道宽度(m);i 为B 每增减1m 时的围岩压力增减率,以B >5m 时,取i =0.1。

由上述计算过程计算V 级围岩浅埋和深埋隧道的分界高度p H :B =32.22m ,s=5,i=0.12.5p q H h =q qh γ=5115.200.45215.201(0.55) 2.255q hq h h m i B γγωω-=⎫⎪→=⎫=⨯⎬→=⎬⎪=+-=⎭⎭所以有: 15.202.5 2.538.0p q H h m γγ==⨯=15.20q h q r m ==故浅埋和深埋的分界高度为38.0m ,由于隧道V 级围岩段的最大埋深小于38.0m ,所以本工程V 级围岩段隧道均为浅埋。

隧道V 级围岩浅埋段埋深最大处为隧道结构受力最不利的位置,因此本计算说明书只对V 级围岩最大埋深处隧道结构的静力进行计算分析。

2图3-1 浅埋连拱隧道荷载计算示意图图3-1所示为连拱隧道V 级围岩浅埋段最大埋深处隧道二次衬砌结构荷载计算示意图。

从图中看出,左侧洞室埋深大于右侧洞室,存在偏压现象。

隧道结构主要受地层竖向土压力荷载12q q 、,地层侧向土压力12e e 、和12e e ''、,中墙顶至隧道拱顶高度为h ’的竖向土压力z q ,侧向土压力34e e 、。

由于h q <H 1≤H p 和h q <H 2≤H p ,所以此处作用在隧道支护结构上的竖向均布荷载(12z q q q 、和)为:浅埋连拱隧道顶部竖向压力12q q 和为:1111tan H q H B γλθ⎛⎫=- ⎪⎝⎭ 2221tan H q H B γλθ⎛⎫=- ⎪⎝⎭中隔墙顶部三角形块体自重荷载为:z q h γ'=作用在衬砌上的隧道两侧水平围岩压力为:1121()e H e H h λγλγ==+1222()e H e H h λγλγ'='=+ 作用在衬砌上的中隔墙顶两侧水平围岩压力为:1231242()2H H e H H e h λγλγ+=+'=+ 作用在中墙顶部的围岩竖向压力m q 为:12121tan 22m z H H H H q q B γλθ++⎛⎫=-+ ⎪⎝⎭代入参数:3350.62111.54.125/c c h m h m kN m ϕθϕγ⎧===⎪=⎪⎨'=⎪⎪=⎩(围岩内摩擦角),(隧道高度) 得:βϕc tan =tan =2.52 []tan tan tan 1tan (tan tan )tan tan c c c βϕλββϕθϕθ-=+-+=0.35 111251tan 252510.350.38432.22H q H B γλθ⎛⎫⎛⎫=-=⨯⨯-⨯⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=560kPa222171tan 251710.350.38432.22H q H B γλθ⎛⎫⎛⎫=-=⨯⨯-⨯⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=395kPa 25 4.1z q h γ'==⨯=103kPa11210.352525219()0.3525(2511.5)320e H kPae H h kPa λγλγ==⨯⨯==+=⨯⨯+=12220.352517149)0.3525(1711.5)250e H kPa e H h kPaλγλγ'==⨯⨯='=+=⨯⨯+(= 12312425170.3525184222517()0.3525( 4.1)22022H H e kPa H H e h kPa λγλγ++==⨯⨯=++'=+=⨯⨯+= 1212251725171tan 2510.350.384103222232.22m z H H H H q q B γλθ++++⎛⎫⎛⎫=-+=⨯⨯-⨯⨯+ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭=582kPa隧道的围岩、初期支护和二次衬砌共同承担荷载,《公路隧道设计规范》规定隧道初期支护根据工程类比并辅以必要的理论分析确定。

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