隧道台车结构计算书
xxx隧道衬砌台车结构计算书(建筑助手)
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核：2017年10月xxxxx项目衬砌台车计算书1.计算依据1、《xxxxx施工图设计》2、《衬砌台车结构设计图》3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)2. 概况xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。
隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。
顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。
顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。
衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。
本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。
进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。
侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。
下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。
三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。
台车计算
店子梁隧道台车力学计算书一、基本情况店子梁隧道台车，长度为9m。
模板面板厚度为10mm，门架面板厚14mm，门架腹板厚12mm。
本计算书针对台车的主要受力构件的强度和刚度进行检算，以验证台车的力学性能能否满足要求。
本文主要根据《GB50017-2003钢结构设计规范》《路桥施工计算手册》与《结构力学》，借助结构力学求解器来对本台车进行结构检算。
1.计算参数3砼的重力密度为：24kN/m;砼浇筑速度：2m/h；砼入模时的温度取25℃；掺外加剂。
3钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m;弹性模量为206Gpa，容许拉压应力以及容许弯曲应力为215 Mpa,有部分零件为45钢，容许拉压应力计算取250Mpa（《钢结构设计规范》表3.4.1-1）。
本文计算时取2倍安全系数,所以本文计算时Q235钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取215Mpa/2=108Mpa,45钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取250Mpa/2=125Mpa。
2.计算载荷21）振动器产生的荷载：4.0kN/m；或倾倒混凝土产生的冲击荷2载：4.0kN/m;二者不同时计算。
2）对侧模产生的压力砼对侧模产生的压力主要为侧压力，侧压力计算公式为：P=kγh (1) 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T；当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T；式中：P-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力(kPa)；h-有效压头高度（m）；v-混凝土浇筑速度(m/h)； T-混凝土入模时的温度(℃）；3γ-混凝土的容重(kN/m);K-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝剂作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/20=0.1>0.035,所以 h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1=1.91m 2最大侧压力为：P=kγh=1.2×24×1.91=55kN/m；2检算强度时载荷设计值为：p=55+1.4×4.0= 60.6kN/m；a3）砼对顶模产生的压力砼对顶模产生的压力由砼的重力和灌注砼的侧压力组成：32重力p=γδ=24kN/m×0.7m=16.8kN/m1其中δ为浇注砼的厚度。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
隧道仰拱台车结构验算计算书
隧道仰拱台车结构验算计算书2016年5月21日目录一、工程概况 (1)1.1 工程背景 (1)2.2 结构概况 (1)二、依据 (4)2.1 规范 (4)2.2 工况环境 (4)三、载荷分析 (4)四、整体结构分析 (6)4.1 材料及其特性 (6)4.2 模型建立 (6)4.2 载荷加载 (7)4.3 结果分析 (8)五、细部分析 (11)5.1 栈桥分段处连接螺栓校核 (11)5.2 支腿处连接副 (13)5.3 主引桥处连接副 (14)一、工程概况1.1 工程背景现代隧道结构复杂，工期短、质量高，对施工工艺的创新提出了较高的要求。
隧道施工主要由：开挖、衬砌、装修三道工序组成。
影响隧道使用寿命和隧道建设周期的主要因素由开挖及衬砌两道工序决定。
这两道工序在隧道狭小的空间内同时进行，要求施工质量的同时不能互相干扰，这对施工方法和施工管理提出了极高的要求。
目前的施工方法是：首先在隧道前方进行开挖作业；然后在后方进行衬砌作业。
开挖作业按围岩状况选择开挖方式并配合相应的衬砌方式。
各施工作业相间，依序进行。
每一个环节的作业要求要严格紧密配合才能保证计划工期，控制建设投资不超预算。
隧道仰拱及二次衬砌混凝土让隧道在开挖完成后形成一封闭受力结构，承受围岩压力，防止隧道崩塌，其质量决定了隧道的使用寿命。
仰拱填充混凝土则起到缓冲作用，其质量影响到车辆行驶的安全性和舒适性；附属的水沟及电缆槽等构造质量影响隧道能否正常使用。
因而，仰拱、仰拱填充及水沟等附属构造的质量、施工工序时间、对隧道建设至关重要，也是目前隧道施工的难点和重点。
以目前隧道施工最常见的台阶开挖方式为例，隧道施工中，仰拱及仰拱填充施工流程为：施工准备→仰拱开挖基底处理→初期支护铺设防水层→钢筋绑扎、安装仰拱模板→仰拱混凝土灌注→仰拱脱模→中心水沟测量放样→中心水沟立模→仰拱填充混凝土灌注→养护至强度满足机械行走→结束。
仰拱中部因坡度较小，可用人工摊铺方式，两侧采用模筑混凝土。
公路隧道台车计算书
弥楚台车检算资料一、检算依据1、林织铁路《衬砌模板台车设计图》2、《钢结构设计手册》3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》4、《路桥施工计算手册》二、台车组成的主要参数1、台车的结构衬砌台车主要由模板总成、托架总成、平移机构、门架总成、台车大梁、主从行走机构、侧向液压油缸、侧向支撑千斤、顶撑液压油缸、基础千斤等组成。
2、主要技术参数台车总重量（自重） 850 KN一个工作循环的理论衬砌长度12 m最大衬砌厚度（包括开挖回填厚度）600 mm （平均开挖多50 mm）。
三、检算有关取值说明：1、混泥土侧压力混泥土浇注速度 V= 2 m/h混泥土浇注温度 T=20℃识现场具体工定，这里按照该温度计算。
初凝时间t0=200/（T+15）=5.71h侧面模板最大压力:Pm=0.22γt0β1β2v1／2或24h（h为混凝土的有效压头）取二者较小值使用式中：β1坍落度修正系数（≤3cm，β1＝0.85，5~9cm，β1＝1，11~15cm，β1＝1.2）；β2外加剂修正系数（不加时β2＝1，掺缓凝剂β2＝1.2）；混凝土容重取γ=24KN/m3这里以24为基数进行计算；h为有效压头高度；H为浇筑高；Pm=61.4KPa(这里修正系数均取1.2进行检算) 内部捣鼓压力 P1 =4Kpa 侧面压力泵送冲击力及混凝土倾倒冲击力 P2 =2Kpa混凝土侧压力 P =67.4Kpa2、考虑砼灌注时，衬砌断面可能存在开挖现象，混凝土厚度按600mm取值。
浇筑时模板受力情况3、振捣砼产生的水平力对水平面模板按2kPa计算，对垂直面模板按4kPa计算。
4、各部分检算时都做了偏于安全的简化，以确保结构安全。
5、不含有关丝杠、走行轮的检算。
四、主要部件的检算1、模板的检算1.1 模板检算顶拱模板主要承受混凝土的重力和泵送的冲击力。
混凝土的容重取γ=24KN/m3。
泵送冲击力对模板的局部作用力很大，但一般注浆孔都做了局部的加强，为了简化计算这里不做泵送时对局部模板的压力计算。
隧道台车结构计算书.
贵阳9米台车结构计算书一概括模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。
枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。
模板台车支架如图1。
计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
模板支架图二载荷计算（1）载荷计算1）上部垂直载荷永久载荷标准值：上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值：施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡2）中部侧向载荷永久载荷标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡有效压力高度h=2.42m换算为集中载荷：60.6×1.9×0.6=69.1KN其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力；r c——混凝土的表观密度；t0——新浇混凝土的初凝时间；v——混凝土的浇注速度；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；β1——外加剂影响修正系数；β2——混凝土坍落度影响修正系数；h——有效压力高度。
台车计算报告-西华山9米
6
工钢梳型模的弯矩图和剪力图
最不利的弯矩和剪力为：
M
x
＝209000N.m
V
=115000N
弧板的截面力学参数截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 1.303×10-3m3； I =1.954×10-4m4 所以有：
M
x
x W nx
VS It w
＝160.4N/mm2< f =215N/mm2
5
强度验算：
M
x
x W nx
＝90.4N/mm2< f =215N/mm2
安全
刚度验算： v ＝0.644ql4/100EI ＝0.644×66.0×0.2864/（100×2.06×105×1.8×10-8） ＝0.77mm< l /250=1.1mm 满足要求
根据计算结果，钢模板面板适合采用 10mm 厚的钢板。 （2）模板肋板计算 横肋布置按 230mm 考虑，计算简图如下：
10
VS It w
=108.0 N/mm2< f v =125 N/mm2
安全
采用组合 1 计算结果： 刚度验算： v ＝16.1mm< l /250=32mm 对中梁进行受力计算，结果满足要求。 （5）底部大梁的计算 大梁按照简支梁结构计算，不考虑中间支座作用。大梁箱形截面 400 × 500mm，δ 14，钢材 Q235，底梁的截面力学参数截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W = 5.077×10-3m3； I＝1.523×10-3m3； 满足要求
荷 载 面 q0 设计衬砌混凝土 q1 荷 板 载 组 合 q1+ q2+ q3 q0+ q1 + q2 q5
台车计算
店子梁隧道台车力学计算书一、基本情况店子梁隧道台车，长度为9m。
模板面板厚度为10mm，门架面板厚14mm，门架腹板厚12mm。
本计算书针对台车的主要受力构件的强度和刚度进行检算，以验证台车的力学性能能否满足要求。
本文主要根据《GB50017-2003钢结构设计规范》《路桥施工计算手册》与《结构力学》，借助结构力学求解器来对本台车进行结构检算。
1.计算参数砼的重力密度为：24kN/m3;砼浇筑速度：2m/h；砼入模时的温度取25℃；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3;弹性模量为206Gpa，容许拉压应力以及容许弯曲应力为215 Mpa,有部分零件为45钢，容许拉压应力计算取250Mpa（《钢结构设计规范》表3.4.1-1）。
本文计算时取2倍安全系数,所以本文计算时Q235钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取215 Mpa/2=108Mpa,45钢容许拉压应力以及容许弯曲应力取250Mpa/2=125Mpa。
2.计算载荷1）振动器产生的荷载：4.0kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0kN/m2;二者不同时计算。
2）对侧模产生的压力砼对侧模产生的压力主要为侧压力，侧压力计算公式为：P=kγh (1)当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T；当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T；式中：P-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力(kPa)；h-有效压头高度（m）；v-混凝土浇筑速度(m/h)；T-混凝土入模时的温度(℃）；γ-混凝土的容重(kN/m3);K-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝剂作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/20=0.1>0.035,所以 h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1=1.91m最大侧压力为：P=kγh =1.2×24×1.91=55kN/m2；检算强度时载荷设计值为：p a=55+1.4×4.0= 60.6kN/m2；3）砼对顶模产生的压力砼对顶模产生的压力由砼的重力和灌注砼的侧压力组成：重力p1=γδ=24kN/m3×0.7m=16.8kN/m2其中δ为浇注砼的厚度。
模板台车设计计算书
隧道衬砌台车设计计算书中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日隧道衬砌台车设计计算书一、台车系统结构概述本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。
台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。
支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。
模板结构：台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。
面板Q235，t=10mm钢板；连接法兰－12*220钢板；背肋，[12#槽钢，间距300mm；门架采用H2940*200*8*12型钢；底梁采用H482*300*11*15型钢；上纵连梁采用H200*200*8*12型钢；侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。
顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。
电液控制系统一套。
二、设计计算依据资料1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》4、《结构设计原理》5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》6、《钢结构设计与制作安装规程》7、《现代模板工程》三、结构计算方法与原则台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。
根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。
四、计算荷载值确定依据泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。
混凝土初凝时间为t=4.5小时。
振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。
混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ;坍落度16—20cm。
荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
钢材容许应力（单位；N/mm2）五、衬砌台车载荷计算：台车长度L＝9m，衬砌厚度为0.3m。
xxx隧道衬砌台车结构计算书
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核：2017年10月xxxxx项目衬砌台车计算书1.计算依据1、《xxxxx施工图设计》2、《衬砌台车结构设计图》3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)2. 概况xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。
隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。
顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。
顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。
衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。
本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。
进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。
侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。
下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。
三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
隧道横洞衬砌台车Midas计算书
隧道横洞衬砌台车Midas计算书一、计算说明本衬砌台车采用商业有限元软件Midas Civil2006进行力学计算。
计算时根据结构尺寸和使用材料截面建立空间模型，对于模板面板采用板单元模拟，其他杆件采用梁单元模拟，梁柱之间刚性连接，计算时认为门架柱脚为固定支座，能够提供各个方向的约束。
对于衬砌上时浇筑砼荷载认为是流体荷载，采用Midas软件提供的“流体压力”荷载加载，计算顶模时认为拱顶压力P0=0，拱脚压力P1=γh，γ为砼容重，取25kN/m3，h为拱高，h=2.6m，期间线性变化。
计算侧模时认为侧模顶压力P2=0，侧模底压力P3=γH，γ为砼容重，取25kN/m3，H为侧模高，H=3.4m，期间线性变化。
由于把砼完全按流体计算，此荷载较实际大得多，故振动冲击荷载不同时考虑。
台车各杆件构造如下图所示计算模型如下图所示二、计算结果（1）模板面板面板正应力如下图所示面板正应力166MPa<[σ]=215MPa,满足抗弯强度要求。
面板剪应力如下图所示面板剪应力84MPa<[σ]=125MPa,满足抗剪强度要求。
面板位移如下图所示面板位移3.5mm，面板位移偏大，建议增加横向加劲肋。
（2）面板加劲肋正应力如下图所示正应力133.8MPa<[σ]=215MPa,满足抗弯强度要求。
加劲肋剪应力61.7MPa<[σ]=125MPa,满足抗剪强度要求。
加劲肋变形图如下图所示加劲肋变形3.1mm，加劲肋变形较大，建议增加横向加劲肋。
（2）上立柱上立柱正应力如下图所示正应力43MPa<[σ]=215MPa,满足抗弯强度要求。
轴力如下图所示较长杆受拉，拉力24.7kN ，较短杆受压，压力为24.7kN ，杆件长1.3m ，截面为I18工字钢。
ix=7.37cm ，iy=2cm A=30.7cm 2 λx=1837.7130i x x ==L λy=652130i yy ==L 根据λy 查b 类截面稳定系数表得到稳定系数φ=0.78MPa MP N 215][a 3.101007.3078.010007.24A φ=<=×××=σ 满足压杆稳定要求。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
汉十隧道开挖台车设计计算单
隧道开挖台车计算书计算:复核:审核:审定:2016年4月隧道开挖台车计算书1. 设计依据⑴《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）⑵《高速铁路隧道工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号）⑶《铁路隧道工程施工安全技术规程》（TB10304-2009）⑷《铁路隧道施工规范》(TB10204-2002)⑸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《客运专线铁路隧道工程施工技术指南》（TZ214-2005）⑺朱国梁《简明施工计算手册》2. 设计参数⑴台车长度：5.5-7m。
⑵台车门架：3-4片，间距1.375-2m。
⑶台车门架材料：I16型钢加工。
3. 设计说明本工作台车适用于岘山一号隧道、岘山二号隧道、岘山三号隧道、黄家湾隧道。
台车设计方案分别是：三台阶开挖，上下台阶开挖，全断面开挖，挂布、修补工作台车。
3.1 三台阶开挖方案1）采用四片门架，门架间距离1.375米，台车长度5.5米，每部台车系梁4片，装载机托梁2片；2）每部台车7台28钻机，最多8人上台车工作，荷载800kg；3）台车顶面所有台阶及左右两边每个工作平台都采用Φ10螺纹钢10×10cm的网片焊接。
荷载考虑8个集中力，每个点100kg，作用在中间的一片门架上最为不利。
采用SAP2000建立整体模型：得中间门架横梁 Mmax=0.3t.m Qmax=0.3t f max=0.15mm中间门架竖杆 Nmax=0.75t中间门架牛腿端部f=2.2mm材料均采用I18，Wx=185cm3，截面面积S=30.6cm2，Ix=1660cm4 Sx=106.5cm3 b=6.5mmσ = M/W =16.2Mpa ＜ 170Mpaτ= QS/Ib =3.0Mpa ＜ 100Mpaf=2.2mm ＜ L/250=8.4mm综上，台车强度、刚度、稳定性均满足要求。
3.2 上下台阶开挖方案1）采用四片门架，门架间距离1.375米，台车长度5.5米，每部台车系梁8片，装载机托梁2片，底系梁2片；2）每部台车15台28钻机，最多15人上台车工作，立钢架时最多3榀，设计荷载2400kg；3）台车顶面所有台阶及左右两边每个工作平台都采用Φ10螺纹钢10×10cm的网片焊接。
隧道仰拱台车结构验算计算书
隧道仰拱台车结构验算计算书2016年5月21日目录一、工程概况 (1)1.1 工程背景 (1)2.2 结构概况 (1)二、依据 (4)2.1 规范 (4)2.2 工况环境 (4)三、载荷分析 (4)四、整体结构分析 (6)4.1 材料及其特性 (6)4.2 模型建立 (6)4.2 载荷加载 (7)4.3 结果分析 (8)五、细部分析 (11)5.1 栈桥分段处连接螺栓校核 (11)5.2 支腿处连接副 (13)5.3 主引桥处连接副 (14)一、工程概况1.1 工程背景现代隧道结构复杂，工期短、质量高，对施工工艺的创新提出了较高的要求。
隧道施工主要由：开挖、衬砌、装修三道工序组成。
影响隧道使用寿命和隧道建设周期的主要因素由开挖及衬砌两道工序决定。
这两道工序在隧道狭小的空间内同时进行，要求施工质量的同时不能互相干扰，这对施工方法和施工管理提出了极高的要求。
目前的施工方法是：首先在隧道前方进行开挖作业；然后在后方进行衬砌作业。
开挖作业按围岩状况选择开挖方式并配合相应的衬砌方式。
各施工作业相间，依序进行。
每一个环节的作业要求要严格紧密配合才能保证计划工期，控制建设投资不超预算。
隧道仰拱及二次衬砌混凝土让隧道在开挖完成后形成一封闭受力结构，承受围岩压力，防止隧道崩塌，其质量决定了隧道的使用寿命。
仰拱填充混凝土则起到缓冲作用，其质量影响到车辆行驶的安全性和舒适性；附属的水沟及电缆槽等构造质量影响隧道能否正常使用。
因而，仰拱、仰拱填充及水沟等附属构造的质量、施工工序时间、对隧道建设至关重要，也是目前隧道施工的难点和重点。
以目前隧道施工最常见的台阶开挖方式为例，隧道施工中，仰拱及仰拱填充施工流程为：施工准备→仰拱开挖基底处理→初期支护铺设防水层→钢筋绑扎、安装仰拱模板→仰拱混凝土灌注→仰拱脱模→中心水沟测量放样→中心水沟立模→仰拱填充混凝土灌注→养护至强度满足机械行走→结束。
仰拱中部因坡度较小，可用人工摊铺方式，两侧采用模筑混凝土。
单线铁路隧道台车标准化计算书
标准化单线台车结构验算一依据1、标准化《隧道衬砌台车设计图》2、《钢结构设计手册》3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》4、《路桥施工计算手册》二参数1、台车的结构衬砌台车主要由模板总成、托架总成、平移机构、门架总成、台车大梁、主从行走机构、侧向液压油缸、侧向支撑千斤、顶撑液压油缸、基础千斤等组成。
详见下图所示：图 1 标准化单线台车结构图 2 标准化双线台车结构图2、台车技术参数：台车总重量（自重）：60吨（估算）；有效浇筑长度：12m；最大开挖厚度：450mm；三载荷取值1、混泥土侧压力混泥土浇注速度：V=2m/h混泥土浇注温度：T=20℃，实际根据现场测量温度定，计算采用该温度；初凝时间：t0=200/（T+15）=5.71h（取t0=6h进行计算）侧面模板最大压力P m：P m=0.22γt0β1β2v1／2或P m=24h（h为混凝土的有效压头）式中：β1坍落度修正系数（≤3cm，β1＝0.85，5—9cm，β1＝1，11—15cm，β1＝1.2，计算时β1＝1.2）；β2外加剂修正系数（不加时β2＝1，掺缓凝剂β2＝1.2，计算时β2＝1）；混凝土容重γ=24KN/m3均按照最大取值可得混凝土最大侧压力P m：P m=53.76KN/㎡内部捣鼓侧面压力：P1=4Kpa泵送冲击力及混凝土倾倒冲击力或者捣鼓压力P2：P2=2Kpa混凝土侧压力：P=53.76+4+2=59.76Kpa（计算时P=60Kpa）2、考虑砼灌注时，衬砌断面可能存在开挖现象，混凝土厚度按500mm取值。
四台车整体结构验算计算时采用压力载荷，加载在模板上，下纵梁的斜撑约束地面端位置。
下纵梁的门架位置采用撑地千斤支撑。
1、门架结构门架的整体变形如下所示：图 3 门架X方向变形图 4 门架Z方向变形根据计算可知，X方向最大变形为2.36mm；Z方向最大变形为-0.59mm；杆件自由长度最短为3m，容许变形值8mm；图 5 最大组合应力图 6 门架结构弯曲应力图7 门架的剪切应力最大组合应力为74.49Mpa<180MPa（钢结构许用应力），弯曲应力最大值为55.92Mpa；最大剪切应力为：32.4Mpa，弯曲应力和剪切应力均小于钢结构设计规范许用应力，满足设计要求；2、模板背杠模板背杠结构如下所示：图8 模板连接梁图纸图9 模板连接梁X方向变形图10 模板连接梁Z方向变形模板连接梁的X方向变形为3.85mm，Z方向变形为2.62mm，模板连接梁的容许变形值为1.9m÷500=3.8mm，满足要求；图11 模板连接梁的组合应力分布图12 模板连接梁弯曲应力图13 模板连接梁剪切应力最大组合应力为100.78Mpa<180MPa（钢结构许用应力），弯曲应力最大值为71.64Mpa；最大剪切应力为：27.88Mpa，弯曲应力和剪切应力均小于钢结构设计规范许用应力，满足设计要求；3、槽钢模板加强筋10#槽钢为模板横向加强筋图14 槽钢的X方向的变形图15 槽钢Z方向变形槽钢的X方向变形为4.72mm，Z方向变形为2.74mm加劲板槽钢最大变形在5mm以内，满足混凝土的要求；图16 槽钢的最大应力图17 槽钢的弯曲应力图18 槽钢的剪切应力最大组合应力为29.31Mpa<180MPa（钢结构许用应力），弯曲应力最大值为26.53Mpa；最大剪切应力为：7.63Mpa，弯曲应力和剪切应力均小于钢结构设计规范许用应力，满足设计要求；4、模板纵向肋图19 板肋X方向变形图20 板肋Z方向变形槽钢的X方向变形为5.11mm，Z方向变形为2.9mm加劲板。
某隧道二衬台车强度刚度计算书
目录一、台车的主体结构图 (2)二、台车模板的校核分析 (3)三、台车架子的校核分析 (11)某隧道模板台车主视图某隧道模板台车侧视图第一部分：台车模板的校核分析1、计算模型台车模板主要由半径为6180mm的拱形顶模板、边模板和支撑油缸丝杆。
顶模和边模用铰链连接，模板是厚度10mm的钢板，其上有三行每行6个500×500的贯通工作窗口；顶模和边模的两侧和中间有厚度12mm的边模板和腹板。
在模板内侧有纵向分布的厚度6mm的角钢。
每根角钢与模板之间有4段焊接，每段焊接长度为75mm。
顶模和边模由固定于模板台车上的油缸丝杆支撑。
模板材料为Q235B，容许应力为170MPa。
弹性模量E＝2.1Gpa，波松比μ＝0.3。
模型受力主要是自重和浇灌水泥层对模板的压力。
浇灌水泥时，两侧可能不均衡，最多有1,5米高度差。
水泥浆的比重按15kN/m3计算。
2、计算方案用商业有限元软件ansys计算。
鉴于模板、边模板及角钢的厚度与其长宽尺寸比均很小，因此对这些构件采用板壳单元。
顶模和边模之间的铰链连接结构，采用耦合节点约束法实现。
板壳单元的节点有六个自由度，即三个方向的位移和三个方向的转角，在构件相接处，令两个构件的相连接节点x、y、z方向的位移耦合，即有相同的位移，但可以相对绕z轴转动（另两个方向的转动也被限制）。
顶模和边模的支撑油缸丝杆采用link杆单元。
为简化计算，认为台车架刚度比较大，相当是一个固定基座，支撑顶板、边板的杆单元连接于台车架相当连接在固定基座上。
因此，有限元模型不涉及台车架，只需将杆单元与台车架连接的一端约束即可。
共划分了54509个节点，50801个单元。
有限元网格模型见下图。
图1 有限元模型网格正视图节点耦合处节点耦合处杆单元板壳元图2 有限元模型网格立体图3、计算结果右侧承受1.5米高的水泥浆图3右侧承受1.5米高的水泥浆时x（水平）方向位移图235MPa，结构强度满足要求。
图4、右侧承受1.5米高的水泥浆时y（垂直）方向位移图图6、两侧同时承受1.5米高的水泥浆时x（水平）方向位移图图7、两侧同时承受1.5米高的水泥浆时y（垂直）方向位移图图8、两侧同时承受1.5米高的水泥浆时Mesis应力分布图图9、左侧承受1.5米右侧承受3.0米高的水泥浆时x（水平）方向位移图图10、左侧承受1.5米右侧承受3.0米高的水泥浆时y向位移图图11、左侧承受1.5米右侧承受3.0米高的水泥浆时Mesis应力分布图图12、浇灌完成时x向位移图图13浇灌完成时y向位移图图14、浇灌完成时Mesis应力分布图第二部分：台车架子的校核分析1门架强度校核1.1计算单元0.50.512006586F 模板长有效受力高度门架=32900Kgf1.2计算模型门架中，A 截面（正中间）最为薄弱，故只校核A 截面抗弯能力1.3公式 0.5M336BH bh H =333010014.497.6/6100=276873cm544M F =54432900=17897600Kgfcm0.5M =(17897600/27687) 0.5=323.22Kgf/cm <13002Kgf/cm 合格。
西黄庄隧道1#斜井二衬台车计算书
二衬台车受力计算一、钢模台车设计要求1、钢模台车的制作和安装需执行《隧道衬砌模板台车设计制造标准规范》和GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2、钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的台车形式，并满足施工设备通行要求，最下部横梁距离底板砼面净高不低于4.5米。
3、对钢模台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样有准确的计算，最大变形值不得超过3mm,且控制在弹性变形范围内。
4、钢模台车设计长度为10.8米。
5、钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.5m设计校核。
6、钢模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就位后采用丝杆承载。
7、侧模和顶模两侧设置窗口，以便泵管下料。
二、设计资料1、钢模台车设计控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据我标段西黄庄1#斜井辅助坑道设计断面和其他的相关施工要求及技术要求确定。
2、设计衬砌厚度钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.5m设计校核。
3、车下通行的施工机械的控制尺寸最大高度不低于4.5m;A)、台车轨距7300mm.B)、浇筑段长度浇筑段长10m。
3、钢模台车设计方案钢模台车的设计如图所视《正视图》。
该台车特点：采用全液压力收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理，效果良好。
4、钢模板设计控制数据(1)、模板：控制数据(见下表）上部拱顶半径3.65m，角度180°，下部直墙高度2.18m。
(2)、台车结构每两个立柱中心距为1.5m，净空高4.5m、宽4m。
(3)、台车机械设备控制数据(见下表）项目单位设计控制数据升降油缸行程油缸外伸最大长度轴向承压力mmmmtf30093060边模油缸行程油缸外伸最大长度轴向承压力轴向承拉力mmmmtftf400108013205、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整体。
隧道衬砌台车结构计算书
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核：2017年10月xxxxx项目衬砌台车计算书1、《xxxxx施工图设计》2、《衬砌台车结构设计图》3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)2. 概况xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图。
隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。
顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。
顶拱支撑采用H200×200×立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。
衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。
本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。
进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。
侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。
下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。
三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。
模板系统及台车构件均采用Q235普通型刚。
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贵阳9米台车结构计算书一概括模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。
枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。
模板台车支架如图1。
计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
模板支架图二载荷计算（1）载荷计算1）上部垂直载荷永久载荷标准值：上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值：施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡2）中部侧向载荷永久载荷标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡有效压力高度h=2.42m换算为集中载荷：60.6×1.9×0.6=69.1KN其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力；r c——混凝土的表观密度；t0——新浇混凝土的初凝时间；v——混凝土的浇注速度；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；β1——外加剂影响修正系数；β2——混凝土坍落度影响修正系数；h——有效压力高度。
可变载荷标准值：倾倒混凝土载荷值：2.0KN/㎡振捣混凝土时产生的载荷标准值：4.0KN/㎡（2）载荷组合1）组合1 恒载↓×1.2+活载↓×1.42）组合2 恒载↓×1.0+活载↓×1.0三钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇注的外形及承担混凝土浇注载荷。
钢模板主要有面板、弧形板、支撑槽钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整理。
A）设计假定：面板弧形板按照双铰耳设计，最大正负弯矩区采用加强措施；面板按四边支撑或三边支撑一边自由板计算。
B）载荷及其组合：顶拱钢模面板的计算载荷包括设计衬砌混凝土浇注载荷、允许超挖及局部过大超挖部分的混凝土浇注载荷和面板的自重等。
q=q0+q1+q2+q3式中q—面板计算载荷；q0—面板自重，按照初选面板厚度计算；q1—设计衬砌混凝土载荷，q1=γh；γ—钢筋混凝土容重；h—设计衬砌厚度；q2—允许超挖部分的混凝土载荷（按允许0.2—0.3m计）；q3—局部过大超挖部分回填的混凝土载荷（不包括允许超挖部分），为1.2m；q4—含义同，仅加载部位有异；q5混凝土侧压力；q5=γR，+ C；R，—内部插入振捣器影响半径，采用0.75m；C—混凝土入仓对模板的冲击力，目前，设计中采用0.2tf/㎡。
载荷载荷组合q0设计衬砌混凝土q1允许超挖部分回填q2局部过大超挖回q3同q3，加载部位有q4混凝土侧压力q5面板q1+q2+q3弧形板设计情况Ⅰ（顶拱浇注完时）q0+q1+q2设计情况Ⅱ（侧墙浇注到顶拱时）q5校核情况Ⅰ（中间1/4跨有局部超挖时）q0+q1+q2+q4校核情况Ⅱ（半跨有局部超挖时）q0+q1+q2+q3（1）模板面板计算面板是以肋板为支座的连续梁，可简化为五跨连续梁进行计算。
按照荷载组合1，取1m宽的板条计算：面板计算简图对拱顶面板：q=1.2×1.0×（25×1.0+78.5×0.01）+2.0×1.4=33.6KN/m对侧墙面板：q=1.2×1.0×60.6+6.0×1.4=81.12KN/m 取侧墙模板进行验算，取载荷调整系数0.85，有： q=81.12×0.85=68.95KN/m故：M max =0.105ql 2=0.105×68.95×0.282=0.57KN.m模板钢材Q235，10mm 厚钢板的截面力学参数截面惯性矩Ⅰ和截面抵抗矩W 分别为：W=1.8×10-5m ³； I=8.5×10-8m 4； 所以有：强度验算：σ=nxx x W M =90.4N/mm 2 安全刚度验算：v =0.644ql 4/100EI=0.644×66.0×0.2864/（100×2.06×105×1.8×10-8） =0.77mm ＜l /250=1.1mm 满足要求 根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm 厚的钢板。
（2） 模板肋板计算横肋板布置按200mm 考虑，计算简图如下：肋板计算简图P=0.23×68.95=15.8KN q=0.06KN/m故：M max =0.125ql 2=0.125×0.06×0.22+0.25PL=0.9KN.m模板钢材Q235，10#槽钢的截面力学参数截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W=6.4×10-6m ³；I=1/12×0.006×0.0753=2.56×10-7m 4所以有：强度验算：σ=nx x xW M =134.9N/mm 2＜f =215N/mm 2 安全 刚度计算：v =5ql 4/384EI=0.2mm ＜l /250=1.1mm 满足要求 （3） 弧板计算弧板采用A3δ12钢板，宽度320mm ，加强筋采用10#槽钢，中心间距265mm 。
载荷为模板载荷和自重，采用ANSYS 分析内力如下：工钢梳型模的弯矩图和剪力图最不利的弯矩和剪力为：M x =209000N.m V =115000N弧板的截面力学参数截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为： W=1.303×10-3m ³； I=1.954×10-4m 4 所以有：σ=nxx x W M =160.4N/mm 2＜f =215N/mm 2 安全τ=wIt VS =76.9N/mm 2＜f v =125N/mm 2安全DMX=0.047402DMX=0.047402工钢梳型模的位移图采用组合1计算结果：刚度验算：v =47.4mm ＜l /250=48.4mm 满足要求 （4） 模板支架的计算模板支架按照钢框架结构计算，荷载见“二 荷载计算”，钢材Q235， 门架横梁截面尺寸1000×300mm ，结构为工字型上下面板为δ14，立板为δ10。
门架横梁钢的截面力学参数截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为： W=3.132×10-3m ³； I=9.396×10-4m 4；立柱截面尺寸482×300mm ，结构为焊接工字型。
立柱的截面力学参数截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W=2.145×10-3m ³； I=5.361×10-4m 4；图2支架计算简图采用SAP2000计算，组合2计算结果如下：支架弯矩图支架剪力图位置 弯矩（KN.m ） 剪力（KN ） 立柱顶 225.47 167.30 立柱中 22.28 31.52 立柱下 44.47 38.08 顶梁边 252.47 360.85 顶梁中 99.46 4.07 中梁边 27.84 13.65 中梁中 1.214.001）立柱计算对各点进行受力验算，立柱最不利的弯矩和剪力、轴力为： M x =252470N.m V=167295N N=378290N 所以有： σ=nxx x W γ M =102.3N/mm 2＜f =215N/mm 2 安全τ=wIt VS =75.8 N/mm 2＜f v =125 N/mm 2 安全σ=n A N=27.8N/mm 2＜f v =215 N/mm 2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：v =1.6mm ＜l /250=12mm 满足要求2）框架梁计算对各点进行受力验算，顶梁最不利的弯矩和剪力、轴力伟： M x =252470N.m V=360860N N=167300N 所以有：σ=nx x x W γ M =70.1N/mm 2＜f =215N/mm 2 安全 τ=w It VS =108.0 N/mm 2＜f v =125 N/mm 2 安全采用组合1计算结果：刚度验算：v =16.1mm ＜l /250=32mm 满足要求对中梁进行受力计算，结果满足要求。
（5） 底部大梁的计算大梁按照简支梁结构计算不考虑中间支座作用。
大梁箱型截面500×750mm ，δ14，钢材Q235，底梁的截面力学参数截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W=5.077×10-3m ³；I=1.523×10-3m ³；图3大梁计算简图采用SAP2000计算，组合2计算结果如下：底部大梁弯矩图底部大梁剪力图最不利的弯矩和剪力、轴力为：M x =3278310N.m V=719680N所以有：σ=nx x x W M γ=610N/mm 2＞f =215N/mm 2 τ=w It VS =85 N/mm 2＜f v =125 N/mm 2 安全 采用组合1计算结果：刚度验算：v =59.7mm ＞l /250=48mm 不满足要求 整体稳定性验算：σ=x x W M b ϕ=3278310/（1.6×5077）＞f =215N/mm 2考虑中间支座作用，计算结果如下：底部大梁弯矩图底部大梁剪力图最不利的弯矩和剪力、轴力为：M x =97860N.m V=142050N所以有：σ=nx x x W M γ=28N/mm 2＜f =215N/mm 2 安全 τ=w It VS =9.2 N/mm 2＜f v =125 N/mm 2 安全 采用组合1计算结果：刚度验算：v =0.5mm ＞l /250=48mm 满足要求 整体稳定性验算：σ=x x W Mb =97860/（1.6×5077）＜f =215N/mm 2 故考虑底梁下设置千斤顶支座，结构满足要求。