86系列大模板计算书

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大钢模施工方案

大钢模施工方案

编号:YJEJ/金鼎/07/13金鼎商贸区C地块工程大钢模施工方案中建一局(集团)第二建筑公司二O O七年九月金鼎商贸区C地块工程大钢模施工方案编制人:审核人:审批人:编制单位:二公司金鼎项目经理部日期:二O O七年九月目录1.设计依据 (1)2.工程概况 (1)3.模板设计方案 (2)4.模板节点处理 (3)5.模板施工 (5)6.质量保证措施 (9)7.安全、文明施工措施 (9)8.计算书 (12)1.设计依据1.1马建国际建筑设计顾问有限公司《金鼎商贸区C地块》施工图1.2金鼎商贸区C地块工程施工组织设计1.3建筑工程大模板技术规程JGJ74-20032.工程概况2.1工程简介本工程为金鼎商贸区C地块A、B、C、D栋裙房及地下车库,墙体结构形式为现浇混凝土剪力墙结构。

根据本工程的特点,核心筒选用全钢大模板为结构施工的主导模板。

2.2流水段的划分及模板配置量本工程结构施工采用流水施工工艺。

流水段的合理划分是保证工程进度和施工质量以及高效进行现场组织管理的前提条件。

根据施工图纸和本工程结构特点,本工程A栋划分2个流水段模板配置1个流水段,分别由1段向2段流水施工;B栋共划分2个流水段,模板配置1个流水段,由1段向2段流水施工;C栋、D栋模板满配。

由于不同单元层次及墙厚变化,当模板流水不能满足使用时增配部分调节板。

根据流水段划分模板配置总量为5320 m2,其中A区1685 m2,B区1302 m2,C区1166 m2,D区1167 m2。

3.模板设计方案从结构特点出发,充分考虑结构施工要求,在满足砼施工质量要求,并保证施工安全的前提下,做到模板最大限度通用,尽可能的减少模板数量和规格,使模板设计制造更符合施工实际要求,达到适用、经济、合理、安全。

墙模板选用LD-86系列主龙骨模板,整体性强、刚度大、拼缝少、墙体表面效果好,具体结构:面板采用6mm厚钢板,加强背楞采用双向10#槽钢。

相邻模板间使用专用的模板连接器进行拉结,使相邻两块模板的板面在同一平面,以保证墙体平整度。

模板计算书

模板计算书

模板计算书一模板工程材料力学指标1、渡膜胶合板(截面尺寸:900×1800×1800mm)抗弯强度[δ]=23N/mm²弹性模量E=4.0×10³ N/mm²,W=48600mm³2、支承方楞(截面尺寸:50×75×2000mm)抗弯强度设计值[δ]弯=15N/mm²顺纹抗压强度及承压[δ]压=13 N/mm²顺纹抗拉强度设计值[δ]拉=9 N/mm²顺纹抗剪[δ]剪=1.6N/mm²横纹承压(全表面)f=2.1N/mm²横纹承压(局部表面)f=3.1N/mm²弹性模量E=10000N/mm²W=0.167×50×75²=46875mm³I=0.0833×50×75³=1757812.5mm43、D48×3.5 焊接钢管,材料Q235 3.84kg/m[f]=205 N/mm² A=489 N/mm² W=5080mm³ I=121868 mm4 I=15.8mm E=2.06×105/mm²二现浇梁模板验算1、模板验算(400×1400)a、荷载:底板自重5×0.4×0.25×1.2=0.6KN/m砼自重:24×0.4×1.4×1.2=16.128KN/m钢筋荷重:1.5×0.4×1.4×1.2=1.008KN/m振捣砼荷重:2×0.25×1.2=0.6KN/m合计:F1=18.336KN/m折减系数为0.9,则F=F1×0.9=18.336×0.9=16.5024kN/mb、抗弯承载力验算,梁底木楞间距为300mm查表得:弯矩系数KM=-0.121、剪力系数KV=-0.62抗弯系数KW=0.967则,M=KM〃F〃L²=-0.121×16.5024×0.3²=-179711N.mmδ=M/W=179711/(bh²/6)=179711/(400×30²/6)=2.955N/mm²<fm=13N/mm²,满足要求。

模板施工方案

模板施工方案

衡水在水一方项目三标段工程模板工程施工方案花园建设H U A Y U A N C O N S T R U C T I O N编制人:审批人:编制单位:浙江花园建设集团有限公司编制时间: 2012 年 7 月 5 日目录一、编制依据二、工程概况三、模板设计方案四、墙体全钢大模板计算书一、编制依据1、大地建筑设计有限公司设计的图纸及相关洽商、变更等;2、衡水在水一方项目三标段工程总施工组织设计以及本工程的施工合同;3、塔吊的位臵及最远端最大起重量;4、国家、河北省、衡水市颁布的现行规范、规程、验评标准及有关技术规定;5、河北省及衡水市关于建筑工程管理、施工现场文明施工、环境保护等的有关规定;二、工程概况衡水在水一方项目三标段工程位于衡水市永兴东路路北,由河北博宏房地产开发有限公司开发建设,现场三通一平,施工用水、用电、周边管网、道路均已具备开工条件。

拟建场区面积9670m2,拟建建筑物主要包括:12#、13#、17#住宅楼及地下车库6#、7#、8#。

总建筑面积95550.58m2,住宅楼为筏板基础。

住宅楼为现浇混凝土剪力墙结构,地上26-30层,层高均为2900mm,标准层墙厚为250mm和200mm,标准层顶板厚度最薄处为120mm。

三、模板设计方案从结构特点和总施工进度计划出发,决定基础工程采用钢木混合模板,上部结构每栋号标准层按单元划分流水段,分别设计两套大模板。

充分考虑结构施工要求,在满足混凝土施工质量要求,并保证施工安全的前提下,做到模板、角模最大限度通用,尽可能减少模板与角模数量和规格,使模板设计制造更符合施工实际要求,达到适用、经济、合理、安全。

墙模板采用LD—86系列主龙骨模板,整体性强、刚度大、拼缝少、墙体表面效果好,具体结构:面板采用6 mm厚钢板,边框为80角钢,竖向龙骨选用8#冷弯槽钢,加强背楞采用10#槽钢,相邻模板间使用专用的模板连接器进行拉结,墙体混凝土最大侧压力为69 KN/㎡。

全钢大模板86系列计算书改

全钢大模板86系列计算书改

附件86 系列拼装式全钢大模板设计计算书陕西航天建筑工程公司目录一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1)二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2)三、模板面板刚度、强度验算 (2)四、模板主肋刚度、强度验算 (4)五、穿墙螺栓强度验算 (5)六、操作平台计算 (6)七、吊环强度验算 (7)八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9)一、新浇砼对模板侧面的压力标准值根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。

当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力,可按下列二式计算,并取其中较小值。

(1) (2) 式中:F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力(KN/m 2); γc —— 砼的重力密度(KN/m 3);t o —— 新浇砼的初凝时间(h ),可按实测确定。

当缺乏试验资料时,可采用t o =200/(T+15)计算(T 为砼的温度℃);V —— 砼的浇筑速度(m/h );H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m ); β1—— 外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;β2—— 砼坍落度影响修正系数,当坍落度小于100mm 时,取1.10:不小于100mm 时,取1.15。

砼侧压力的计算分布图形如图1所示。

F=0.22γc t o β1β2√V F=γc Hh y 为有效压头高度 h yH图1 砼侧压力的分布图形算例1目前新浇筑砼特性,取有关数值如下:对普通砼来说,新浇筑砼自重标准值24KN/m3,即取γc=24KN/m3;新浇筑砼的初凝时间(h)取t o=2.5(h);砼的浇注速度V=0.8m/h;砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m;掺具有缓凝作用的外加剂,取β1=1.2;坍落度影响修正系数取β2=1.15。

F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2F=24×2.8=67.2KN/m2有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力1、振捣砼时产生的荷载标准值(KN/m2)对垂直面模板可采用 4.0 KN/m2(作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内)。

模板计算书

模板计算书

一、住宅楼各种厚度顶板的模板设计(一)顶板模板计算(150mm厚的顶板):1、材料与荷载:1)、基本数据:⑴、竹模板δ=12mm厚,自重8.5KN/m3(根据竹模板厂的促销广告数据采用);⑵、次木楞4.5×90mm,间距@300㎜;(楞木按实际进料经压刨后的尺寸计算)⑶、主楞95mm×95mm,自重8kN/m3(按木材15%含水量估算),立杆间距为1200mm双向;碗扣支架立杆长度(模板高度4.58m)4.38m,配制按两根2.1m立杆+“U”形托);(按交道口工程地下室计)⑷、砼自重24KN/m3;顶板钢筋1.5KN/m2(按含钢量估算);⑸、木材允许挠度L/200、弹性模量E=10000Mpa;(木材采用东北落叶松σ=17N/㎜2×0.9折减系数后)[σ]=15.3N/㎜2;⑹、施工人员及设备活载:2.5KN/m2;⑺、水平振捣荷载:2.0KN/m2;300×122300×123⑻、竹模板截面系数:W x竹= =7200mm3、、I x竹= =43200mm46 1245×90245×903⑼、木楞截面系数:W x小= =60750mm3、、I x竹= =2733750mm46 1295×95295×953⑽、主楞截面系数:W x竹= =142896mm3、、I x竹= =6787552mm46 12⑾、立杆钢管(Ф48×3.5钢管):A=489.3mm2、、I=15.8mm4、E=2.6×105、、[F]=L/500、[σ]=205N/mm2;2、竹模板计算:1)、荷载组合:竹模板:0.012×8.5=0.102KN/m2;砼:0.15×24=3.6KN/m2;钢筋:0.15×1.5=0.225KN/m2、;次楞:0.045×0.09×8.=0.0324KN/m;主楞:0.095×0.095×8=0.072KN/m。

模板计算书范本

模板计算书范本

剪力墙计算书:一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200;穿墙螺栓水平间距(mm):600;主楞(外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500;对拉螺栓直径(mm):M14;2.主楞信息龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.5;钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08;主楞肢数:2;3.次楞信息龙骨材料:木楞;宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;次楞肢数:2;4.面板参数面板类型:木胶合板;面板厚度(mm):17.00;面板弹性模量(N/mm2):9500.00;(N/mm2):13.00;面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5.木方和钢楞(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗弯强度设计值fc方木抗剪强度设计值f(N/mm2):1.50;t钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00;c墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;V -- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H -- 模板计算高度,取3.000m;β-- 外加剂影响修正系数,取1.000;1-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。

β2根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

完整版建筑工程施工大模板设计计算书

完整版建筑工程施工大模板设计计算书

建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下:H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力,刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。

(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图(F1,恒荷载)下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力(F2,活荷载)当采用容量M3的吊斗浇筑时,F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计(F)强度验算时,采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时,采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算,即三面固定,一面简支。

面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000,查表得最大弯矩系数:K M=-00000,最大挠度系数:K f=-00000。

(二)强度验算取单位长度1为计算单元。

对一般的模板结构,其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。

q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。

(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2,γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm,故挠度满足要求。

全钢大模板计算书

全钢大模板计算书

全钢大模板计算书一、已知条件:模板面板为6mm厚钢板,肋为[8#,水平间距为300mm,背楞为双根[10#,最大间距为1200mm,穿墙螺栓最大间距为1200mm,吊钩为φ20圆钢。

二、面板计算:故面板最大内力值为:σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。

(3)、挠度验算:查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算:故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N〃mm查表得[8槽钢截面特征系数为:W=25.4×103mm3,I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。

(3)、挠度验算:查表得挠度系数K f=0.912f max=K f ql4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm四、背楞计算:2根[10槽钢截面特征:W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。

σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2b、验算支座B处强度:M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得:M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N〃mmσB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。

全钢模板施工方案

全钢模板施工方案

全钢模板施工方案篇一:钢模板施工方案1 工程概况2.1招标文件及相关技术资料; 2.2混凝土最大侧压力按60KN/m2考虑; 2.3采用天元伟业模板体系; 3 模板设计方案 3.1流水段的划分:本工程结构施工采用流水施工工艺。

流水段的合理划分是保证工程进度和施工质量以及高效进行现场施工组织管理的前提条件,通过合理的流水段划分,能够确保劳动力及各工种(钢筋工、混凝土、模板、架子工)的不间断流水作业,材料(钢筋、混凝土、模板、架料)的合理流水供应,机械设备(塔吊)的高效使用。

模板采用合理的设计方式,减少塔吊的吊次,提高了塔吊的周转率,减少模板拼缝,提高施工质量,从而加快工程进度。

施工程序和分段施工走向:根据工程特点,大致以14轴为界,划分为1-14轴(1区域)和14-24轴(2区域)两个区域;先施工1区域,后施工2区域;墙柱和梁板分开浇筑,先浇筑墙柱、后浇筑梁板。

具体位置详见附件梁模与大板组拼图和下图现浇板施工缝留设位置图。

本工程划分为2个流水段,模板配置1段,向2段流水使用;墙厚变化所设计的变截面更换角模,异型角模、堵板及梁底模,流水不足增配。

现浇板施工缝留设位置图如下:第 1 页共 16 页现浇板施工缝处理:当1区域施工完毕后,将施工缝处的垃圾清理干净,并在浇筑2区域混凝土时,必须浇水进行湿润,对有个别光面的地方必须进行打斩处理。

3.2 模板及角模配置原则:按标准层配置模板,非标层由施工方增配。

3.3大模板简介墙模板选用TY-86系列清水砼模板,该定型大钢模板体系的优点有: A:定型模板可适用于各种功能不同的建筑或构筑物,通用性强; B:钢框结构合理,模板钢度大,周转次数多;C:模板幅面大,减少塔吊吊次及工人操作时间;D:混凝土墙面成型后缝隙少、外观光滑、平整,表观效果好; E:满足清水砼施工要求,省去二次抹灰,缩短工期,综合经济效益好。

第 2 页共 16 页垫片吊环纵肋([8#)模板背楞([10#)3.4 模板高度本工程层高为3.000m,模板配置高度为2920mm. 内外墙模板下口齐平,便于外墙阳台处模板流水使用。

恒智天成安全计算软件大模板计算书

恒智天成安全计算软件大模板计算书

恒智天成安全计算软件大模板计算书本计算书依据《建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)》、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

大模板高度H:2.75m;大模板宽度B:4.9m;2.模板参数搭设形式:背楞竖向主肋横向无次肋;(一) 面板参数面板厚度:6mm;钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;面板允许挠度L/:500;(二) 背楞参数材料:2根[80×43×5.0槽钢;间距(mm):1000;钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;背楞允许挠度L/:500;(三) 主肋参数材料:1根[80×43×5.0槽钢;间距(mm):100,300*8;钢材品种:钢材Q235钢(>16-40);弹性模量E:206000N/mm2;屈服强度fy:235N/mm2;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm2;抗剪强度设计值fv:120N/mm2;端面承压强度设计值fce:325N/mm2;主肋允许挠度L/:500;(四) 穿墙螺栓参数螺栓直径:M22;螺栓水平间距:1000mm;螺栓竖向间距(mm)依次是:100,500*3,1000;3.荷载参数新浇砼对模板的侧压力标准值G:44.343kN/m2;1k振捣砼产生的模板荷载Q1k:4kN/m2;倾倒砼产生的荷载标准值Q2k:4kN/m2;二、钢面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度,这里取面板的计算宽度为1.000m。

模板施工方案

模板施工方案

太原市第一建筑工程集团有限公司棚户区改造工程1#楼主体结构模板工程目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、施工部署 (1)3.1、场地布置与堆放 (1)3.2、施工准备 (2)3.3、流水段的划分 (2)3.4、模板布置 (2)四、模板选型 (2)五、主要施工方法 (6)六、质量保证措施 (14)6.1、质量目标 (14)6.2、质量标准 (14)6.3、质量通病的防治 (15)七、安全文明施工 (15)八、成品保护 (18)附1:定型大钢模板计算书 (18)一、工程概况棚户区改造工程1#楼总建筑面积25974.91m2,工程结构为现浇剪力墙体系。

地下2层,地上33层,建筑高度97m,标准层层高 2.9m。

楼板厚度为100mm、120mm、梁截面尺寸为:200×300mm、200×500mm、200×680mm、200×400mm、200×350mm、150×300mm。

内、外墙厚度均为200mm。

二、编制依据●施工合同文本●施工设计图纸●《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)●《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)●《建筑工程质量检验评定标准》(GBJ301-88)●《建筑施工高空作业安全技术规范》(JGJ80-91)三、施工部署3.1、场地布置与堆放●场地布臵:由于工地现场狭小,场内不能满足堆放条件,除场内确定的堆放场地及裙房顶板混凝土浇筑完后作为临时堆放场地。

●模板堆放:1、大钢模板和木模板拼装成大模板后堆放在塔吊工作半径范围内,以便于直接吊装。

2、大钢模角模、外墙无支腿模板存放在专用模板区;专用模板区用脚手架搭设在现场东侧,脚手架搭设间距0.5米,并在四周留设人行道,以便于模板吊装。

有支腿大钢模板堆场用钢管搭设围拦,大模板依靠其支腿堆放在堆场内。

大模板用红漆在背面标注其编号(小块竹胶模板用白色粉笔编号)。

钢大模板的变形计算和承载能力计算

钢大模板的变形计算和承载能力计算

钢大模板的变形计算和承载能力计算(86型)1.墙大模板的结构构造1.1结构构造86型钢大模板的结构构造。

单元板详图见附录一,组拼大模板详图见附录二。

86型钢大模板:面板采用δ=6 mm厚,且材质为Q235—A的原平钢板;竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢;背楞采用10 #普通型热轧槽钢。

1.2模板部件的力学特性数据86型模板部件都是采用Q235—A材质,其强度设计值F=215 N/mm2,弹性模量E=206000 N/mm2。

面板厚6mm,取1 m宽,截面积A=6000 mm2,惯性矩I=18000 mm4,截面模量W=6000 mm3。

8 #槽钢的截面积A=1024 mm2,惯性矩I=1.013×106 mm4,截面模量W=25.3×103 mm3。

10 #槽钢的截面积A=1274 mm4,惯性矩I=1.983×106 mm4,截面模量W=39.7×103 mm。

2.模板的荷载计算2.1计算模板变形用的荷载值按照国家标准《砼结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定,计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算,并取二者较小值。

设T=200C,β1=1.0,β2=1.15,V=5.3代入(2.1-1)式得,q=80 KN/m2。

设H=3.5 m代入(2.1-2)得q=84 KN/ m2,取q=80 KN/ m2,为计算86型大模板变形的标准荷载值。

这里需要说明二点:一是在T=200的标准温度下,浇筑速度可达5.3 M/h,接近本规范规定的最大浇筑速度。

二是通常的住宅大模板,层高3 m以下,86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。

砼侧压力值分布如图2.1-1所示。

图示说明,图2.1-1砼侧压力值分布图側側2.2验算模板承载能力用的荷载值如上所述,取用80 KN/m2侧压力值,可以不考虑砼振捣和倾倒因素。

承载能力的荷载值为80×1.2=96 KN/m2,分布同2.1-1图示。

模板结构计算书

模板结构计算书

模板结构计算书(整体式大模板)北京中建模板厂2001.4模板结构计算书已知:模板高度H=2700毫米,面板δ=6毫米,竖肋为8#槽钢,横背楞为双向10#槽钢,竖肋布置间距为300毫米,模板为整体式大钢模板,横背楞布置间距见下图,现计算模板的强度与刚度。

一、荷载计算b1.恒载计算1)、采用内部振捣器振捣的新法砼侧压力标准值:F=0.22rtOβ1β2V1/2其中r:为砼重力密度,普通钢砼取24KN/M3to:新浇砼初凝时间,to=200/(T+15),T为砼温度,T:常温下取15℃ to=6.67V:砼浇注速度2m/hβ1:外加剂影响系数,加外加剂时取1.2β2:砼坍落度修正系数,泵送砼取1.15所以:F=0.22rtOβ1β2V1/2=0.22*24*6.67*1.2*1.15*21/2=68.73KN/M22)混凝土側压力设计值:F1=F*1.2=68.73*1.2=82.48KN/M22.活荷载的计算1)、倾倒混凝土时产生的荷载标准值按容量大于0.8M3的运输工具计算,取6KN/M22)活荷载设计值F2=6*81.4=8.4KN/M2所以F3=82.48+8.4=90.88KN/M2二、面板的计算面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,其计算简图为:将其简化为三跨连续梁1)强度计算取保MM板条为计算单元,并考虑到对荷载设计值乘以0.85荷载调整系数,则恒载F1,=82.48*0.85=70.11KN/M2=0.07011N/MM2Q1,=0.07011*1=0.07011N/MM活荷载F2,=8.4*0.85=7.14KN/M2=0.0714N/MM2Q2,=0.0714*1+0.0714N/MM取 MMAX=MAX{M1MAX,M2MAX}又 M1MAX=(0.08*0.07011+0.101*0.0714)*3002=1153.82N.MM M2MAX=(0.025*0.07011+0.075*0.0714)*3002=639.70N.MMWX=1/6*1*62=6MM3σ=MMAX/(γ.WX)=1153.82/(1*6)=192.3N/MM<215N/MM2’(γX为塑性发展系数,Γx=1.0)2)挠度验算Ωmax=MAX{ω1MAX,ω2MAX}所以Ωmaxx=ω1MAX=0.677*0.07011*3004/(100*2.06*105*18)=1.04MM 又容许挠度[V]=300/250=1.2MM>1.04MM即满足要求.三、穿墙螺栓计算:根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式N≤An*f bf b为A3钢抗拉强度设计值选用Φ=30穿墙螺栓An=560.6M2F b=215N/mm2A n*f b=560.6mm2*215N/mm2=120.53KN按穿墙螺栓横向最大间距1.2M,纵向最大间距1.3M计算穿墙螺栓承受的拉力为N=1.2*1.3*72.73=113.5KN<A n*f b故穿墙螺栓满足要求四、面板的强度与刚度的计算取1m宽的钢板为计算单元,由于竖肋的间距为300mm,固面板按三垮连续梁计算,混凝土的侧压力F1=72.73KN/m2(1)强度计算:跨度/板厚=300/6=50<100,属小挠度连续板,查<<建筑施工手册>> “荷载与结构静力计算表”得弯矩系数K M=-0.100所以:M=k M*q*l2=0.10*0.7273*32=6545.7N.mm截面抵抗矩W=b*h2/6=10*62/6=60mm3式中: b 板宽取10mmh 板厚 6mm面板最大内力为:σ=M/W=6545.7/60=109.1N/mm2<f=215N/mm3(2)挠度计算:查“荷载与静力结构计算表”得k f=0.667f=k f*q*l4/100*E*I=0.667*0.7273*3004/(100*2.06*105*10*63/12)=1.01mm五、横背楞的计算:(1)强度的计算横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁,其计算简图为:q=f*1=72.73*1.2=87.3KN/Mf:砼侧压力最大值1:穿墙螺栓最大间距所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8q12σ=M max/W其中:查表得双向[10#槽钢的净截面抵抗距为Wx=39.7*2=79.4mm3σ=M max/W=(1/8*87.3*1.22*106/79400=197.9N/mm2依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2 σ<[f] 故强度满足要求(2)刚度计算:依<建筑施工手册>:f max =-5/384*q1*14 1=1.2m而q1是横背楞是的截荷标准值q1=72.73*1.2=87.3KN/m1)悬臂部分:V max =q1a4/8E*Ix其中:E为弹性模量,其值为2.06*105Ix惯性矩,其值为396.6cm4a=150mm(模板两边最大悬臂长度)则:V max =87.3*1504/8*2.06*396.6*109=0.0067mm许用挠度[V]=150/500=0.3mmV max <[V]故悬臂部分满足要求2)跨中部分:依《建筑施工手册》V max=q1l4[5-24(a/1)2]/384EI x其中:a/1=150/900=0.167V max=87.3*12004(5-24*0.1672)/384*2.06*396.6*109 =2.3mmV max<[V]=1/500=1200/500=2.4mm故跨中部分刚度满足要求六、竖肋计算:竖肋是支承在横背楞上的连续梁,其计算间图为(1)强度计算:竖肋布置间距一般h=300mm左右考虑q=F*h=68.73*0.3=20.62KN.m依据《建筑施工手册》,考虑载荷最为不利时M max=K m qh2式中K m为弯矩影响系数,最不利情况下取0.125查表得[8# Wx=25300cm3 Ix=101000 cm4M=0.125*20.62*1.32=4.36KN.mα=M max/W x=4.36*106/1.01*25.3*103=170.6N/mm2<[f]=2154N/mm2故强度满足要求(2)刚度计算:1)悬臂部分:而 V max=q1*h*14/8EIxq=f*h=68.73*0.30=20.6KNh为竖肋最大悬臂长度取300mmV max=20.6*3004/8*2.06*101.3*109=0.09mm许用挠度[V]=300/500=0.6mmV max<[V]2)跨中部分:V max=q1*h24(5-24a2)/384EIx其中:a悬臂部分与跨中部分长度之比a=300/1300=0.23h2为垮中最大垮距1300mmV max=20.3*13004*(5-24*0.232)/384*2.06*101*109=2.07mm许用挠度 [V]=1300/500=2.6mmV max<[V]七、吊钩的计算:依据《砼结构设计规范》(GBJ10-89)规定,吊钩计算拉应力不应大于50KN/m2,吊钩的截面面积An=Px/2*50(mm2)Px吊装时所承近大模板的自重载荷值,按模板块最大尺寸为5100*2750模板自重按120Kg/m2考虑P=120*5.1*2.75=1683KNPx=1.3*1683=2187.9KN式中1.3为动荷载系数An=218.79mm2而An的设计值:吊钩采用φ=20mm圆钢,其净截面面积为314mm2,每块模板装两个吊钩An1=628mm2>An故吊钩满足要求说明:因砼侧力即受温度影响,又受浇注速度影响,因此当夏季施工温度较高时,可适当增大砼浇注速度,但最大不能超过6米/小时秋冬季施工温度降低砼浇注速度也要适当降低。

综合布线系统课程设计配置计算书模板

综合布线系统课程设计配置计算书模板

综合布线系统课程设计配置计算书参考模板一、工作区配置注:1、面板、底盒均为86型2、RJ45模块均为6类模块二、配线子系统配置1、水平线缆水平线缆均采用非屏蔽6类4对对绞线。

本楼共需用水平线缆箱数=A/305= (箱)2、7F电信间配置2.1交换机采用带有光端口的1000BASE-TX 24口交换机。

交换机台数=(7F FD所管理的信息点总数)÷24= ,取台,组成个交换机群。

2.2数据配线架水平侧和设备侧均采用6类RJ45-24口模块式配线架;主干侧采用12口光纤配线盘,每个配线盘预配置6个SC多模单工适配器。

水平侧配线架数=∑Td÷24= ,取个,有余量。

设备侧配线架数=水平侧配线架数=主干侧光纤配线盘需要的端口数=2×交换机群数+备用端口数(每交换机群备用2端口)=2×+ = ,故配置个光纤配线盘,每个光纤配线盘含根带SC头的尾纤。

2.3语音配线架水平侧采用6类RJ45-24口模块式配线架;主干侧采用100对110配线架,配用5对110连接块。

水平侧配线架数=∑Tp÷24= ,取个主干侧配线架数=∑Tp×(1+15%)÷100= ,取A个5对连接块数量=A×100÷5=2.4跳线和设备电缆、光纤数据部分跳线为6类4对对绞线和多模单芯光纤RJ45-RJ45跳线根数=∑Td=设备电缆(RJ45-RJ45)根数=∑Td=光跳线根数=2×交换机群数=语音部分跳线采用IDC-RJ45跳线,每根1对3类双绞线跳线根数=∑Tp=2.5理线架RJ45配线架共个,100对110配线架共个,故配置单排理线架个。

2.6机柜(箱)故选用U标准机箱台。

3、5F电信间配置(参照7F电信间配置)4、4F电信间配置(参照7F电信间配置)5、3F电信间配置(参照7F电信间配置)6、2F电信间配置(参照7F电信间配置)三、干线子系统配置1、干线介质类型和规格:语音干线采用A对3类大对数电缆,数据干线采用B芯62.5/125μm 室内多模光缆(每个交换机群配2芯备2芯)。

编制模板计算书范例及相关公式及规定步骤

编制模板计算书范例及相关公式及规定步骤

编制模板计算书范例及相关公式及规定步骤木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

墙模板面板厚度h=h mm,弹性模量E=E N/mm2,抗弯强度[f]=f N/mm2。

内楞采用方木,截面b×h mm,每道内楞1根方木,间距l mm。

外楞采用方木,截面b×h mm,每道外楞1根方木,间距l mm。

穿墙螺栓水平距离l mm,穿墙螺栓竖向距离l mm,直径R mm。

墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

1、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1 =0.22γc t0β1β2V1/2F2 =γ c HF--------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)γc -----混凝土的重力密度(KN/m3)t0-------新浇筑混凝土的初凝时间(h),可按实测确定。

当缺乏试验资料时,可采用t=200/(T+15)T-------混凝土的温度(℃)V-------混凝土的浇灌速度(m/h)H-------混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)β1-----外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2-----混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85;50~90mm时,取1.0;110~150mm时,取1.152、混凝土侧压力设计值:F3 = F min ×分项系数(一般取1.2)×折减系数(0.9)3、倾倒混凝土时产生的水平荷载F4= F标准值×分项系数(一般取1.4)×折减系数(0.9)倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值(KN/m2)4、荷载组合F ’= F 3 + F 4(KN/m 2)三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

86系列大模板计算书

86系列大模板计算书

拼装式全钢大模板计算书西安奥鑫模板有限公司前言为配合我公司的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列的发布实施,针对本标准的产品,拼装组合成由900~6000mm轴线间的大模板各种情况,进行了一系列的模板挠度值计算。

计算时引进了次变形(挠度)计算,从而得到了模板的最终挠度值。

我们选择了各种情况下的模板最不利(挠度值最大)变形值放进了该标准的附录D中供用户参考。

本计算书摘录了拼装组合的计算过程及结果,仅供使用者进一步参考。

西安奥鑫模板有限公司2006年6月1日拼装式全钢大模板(86系列)计算书西安奥鑫模板有限公司发布的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列是适用于清水混凝土模板。

因此,本计算书的内容是刚度计算及强度验算(变形计算强度验算)。

1.荷载计算1.1变形计算用的荷载根据国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定,计算模板变形的荷载标准值只有新浇筑混凝土侧压力这一项。

=1.15 V=2m/h,则侧压力荷载:设:T=20℃β=1.0 β2F=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×=49.1KN/ m2γcH=24×2.575=61.8KN/ m2,二者取最小值49.1KN/ m2,计算时取50 KN/ m2。

其分布图如下:1.21。

2.模板挠度计算2.1外荷载作用下的模板挠度计算2.1.1模板面板在侧压力作用下的挠度计算一般工程最大板块不足5000mm宽,按5000mm宽计算,模板竖肋间距按300mm计算。

模板面板与竖向肋焊成整体,因此面板两端是固定支承在竖向肋上(边竖肋或中间竖肋),计算跨度l=300 mm。

面板距跨中的挠度:W= = =9.38q模板竖向肋承受的荷载是由面板传给它的,由于单元模板的不同,竖向肋承受的荷载也不同(见表1)单元模板沿竖向肋的荷载分配系数表梯形荷载作用下的竖向肋挠度计算应用计算机软件计算。

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拼装式全钢大模板
计算书
西安奥鑫模板有限公司
前言
为配合我公司的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列的发布实施,针对本标准的产品,拼装组合成由900~6000mm轴线间的大模板各种情况,进行了一系列的模板挠度值计算。

计算时引进了次变形(挠度)计算,从而得到了模板的最终挠度值。

我们选择了各种情况下的模板最不利(挠度值最大)变形值放进了该标准的附录D中供用户参考。

本计算书摘录了拼装组合的计算过程及结果,仅供使用者进一步参考。

西安奥鑫模板有限公司
2006年6月1日
拼装式全钢大模板(86系列)
计算书
西安奥鑫模板有限公司发布的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列是适用于清水混凝土模板。

因此,本计算书的内容是刚度计算及强度验算(变形计算强度验算)。

1.荷载计算
1.1变形计算用的荷载
根据国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定,计算模板变形的荷载标准值只有新浇筑混凝土侧压力这一项。

设:T=20℃β=1.0 β2=1.15 V=2m/h,则侧压力荷载:
F=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×=49.1KN/ m2
γcH=24×2.575=61.8KN/ m2,二者取最小值49.1KN/ m2,计算时取50 KN/ m2。

其分布图如下:
1.2强度验算时的荷载,根据规定只须将上述荷载乘以1.2分项系数即可,分布图同图1。

2.模板挠度计算
2.1外荷载作用下的模板挠度计算
2.1.1模板面板在侧压力作用下的挠度计算
一般工程最大板块不足5000mm宽,按5000mm宽计算,模板竖肋间距按300mm计算。

模板面板与竖向肋焊成整体,因此面板两端是固定支承在竖向肋上(边竖肋或中间竖肋),计算跨度l=300 mm。

面板距跨中的挠度:
W= = =9.38q
式中q是沿模板高度方向变化的侧压力,将图1的侧压力值分布图代入,面板的跨中挠度最大值在模板的下端,W=9.83×0.05=0.492 mm。

不同(见表1),竖向肋在平均荷载值作用下的挠度计算简图如图3:
单元模板沿竖向肋的荷载分配系数表
表1 单位:mm
梯形荷载作用下的竖向肋挠度计算应用计算机软件计算。

将边肋的惯性矩I=349063 mm4,中间竖向肋的惯性矩I=76173 mm4,弹性模量E=206000N/ mm2,代入计算。

各单元模板的挠度值如表2所示:
各单元模板竖向肋在荷载作用下的挠度值
表2 单位:mm
注:表中负值表示反挠度值
2.1.3模板背楞的挠度计算
拼装式全钢大模板是用背楞将各单元模板拼装组合在一起,组成整体的全钢大模板。

需要何种单元模板,每种单元模板需要多少块,这完全取决于需要浇注混凝土的长度。

这里考虑了墙体的轴线间距离由900 mm变化到6000 mm,每步加长300 mm,即由18种拼装组合。

拼装组合时的条件是角模固定不变200 mm宽,墙体假定200 mm,穿墙螺栓间距≤1200 mm,第一个穿墙螺栓离角模边150 mm。

拼装式全钢大模板的组合原则是尽量减少拼缝、尽量使穿墙螺栓的间距一致。

背楞的支承是穿墙螺栓,背楞的荷载是由各单元模板竖向肋传来的。

根据上面竖向肋挠度计算可得到各竖向肋传给下端、中间、上端背楞的集中荷载值,也就是下端、中间、上端背楞对竖向肋的支座反力,如表3所示。

各单元模板竖向肋对背楞的作用力表
表3 单位:KN
背楞是采用2个10#槽钢,其惯性矩I=1983000×2=3966000 mm4,弹性模量E=206000 N/ mm2
13
由图可知,采用了单元模板1500mm一块、1200mm二块,穿墙螺栓4根,间距均为
图5 背楞挠度计算简图
仍应用计算机计算,可得到背楞在各单元模板竖向肋处的挠度值,如表4所示。

背楞在各单元模板竖向肋处的挠度值表
表4 单位:mm
2.1.4穿墙螺栓的伸长计算
穿墙螺栓的荷载是由背楞传来的,即背楞挠度值计算时,其支座反力就是穿墙螺栓承受的荷载。

本例的穿墙螺栓由图4可知,共有4根,即A、B、C、D。

由上面计算结果得到的下端、中间、上端背楞处的穿墙螺栓承受的荷载值如表5所示。

穿墙螺栓承受的荷载值表
表5 单位:mm
采用M32穿墙螺栓,有效横截面积A=648 mm 2,其计算长度L=550 mm 2,弹性模量E=206000N/ mm 2,其伸长量△L=
将上值代入,得到的变形值如表6所示。

穿墙螺栓伸长值表
表6
单位:mm
注:由于穿墙螺栓伸长可使两侧模板发生位移,所以一侧模板的位移为伸 长值的一半。

至此,外荷载作用下的单元模板各部件的挠度值均已计算完毕。

但是彼此是独立的,
模板的最终变形还未得到,因为它不是将个部件的挠度值叠加可以得到,而必须计算其次变
形。

2.2模板的次变形计算
2.2.1背楞的次变形(即次挠度)
由于本例4根穿墙螺栓的伸长值是不相等的,所以造成下端、中间、上端背楞的次变形。

由计算机计算得到的背楞在各单元模板竖向肋处的次挠度值如表7所示。

由表4与表7相应位置数求代数和,即为背楞在各单元模板竖向肋处的总挠度值,如表8所示。

背楞在各单元模板竖向肋处的次挠度值表
表7 单位:mm
背楞在各单元模板竖向肋处的总挠度值表
表8 单位:mm
2.2.2竖向肋的次变形
本例计算得到背楞在各单元模板竖向肋处的总挠度值后,即可计算各单元模板竖向肋的次变形。

由计算机计算的各单元模板竖向肋次挠度值如表9所示。

各单元模板竖向肋处的总挠度为表2与表9相应位置的代数和,其结果如表10所示。

各单元模板竖向肋次挠度值表
表9 单位:mm
各单元模板竖向肋总挠度值表
表10 单位:mm
2.2.3面板的次变形
本例计算得到各单元模板竖向肋总挠度值后,即可计算各单元模板面板各跨跨中的次变形,应用有关公式计算得到的各单元模板面板各跨跨中的次挠度值如前页表11所示。

面板各跨跨中次挠度值表
表11 单位:mm
2.3模板挠度计算
因为模板面板的次挠度值包含了穿墙螺栓、背楞、竖向肋的变形要素,所以模板的最终挠度值只须将面板在外荷载作用下的挠度(图2)与次挠度(表11)叠加即可得到。

本算例的模板挠度值(最终挠度)如表12所示。

模板总挠度值表
表12 单位:mm
应用本算例方法可得到各种拼装组合的大模板挠度值。

西安奥鑫模板有限公司企业标准《拼装式全钢大模板》86系列,其附录D(提示的附录)所列出的各单元模板的变形(挠度)参考值,是各种拼装组合的大模板挠度计算值中挑出最大值。

2.4吊环及其连接螺栓的强度验算:
2.4.1设模板自重为:G,则模板每平方米重量为125 KG/ m2*10N=1250N
取5000mm*2920mm模板进行验算,
则此板块重量为G=5000*2920*1250=18250N
2个直径为ф=20mm,Q235钢吊环,则吊环的抗拉强度f=3.14*102*215 N/ m2*2*4=540080 N ,设动系数为1.5.
f/G=540080/(1.5*18250)=19.72>安全系数3.0,
由此得,吊环的抗拉强度可以满足使用。

2.4.3 螺栓的抗剪强度验算:
每件吊环采用1根M16*90国标Q235M16*90螺栓,共2根。

大模板正点常起吊时应4个剪切面同时承受剪力,因此只需比较出本工程螺栓的承载力与国标规定抗剪强度设计值即可。

查表求得,螺栓的净截面A=3.14*82*4=803.84 mm2。

查钢结构计算手册得,螺栓的抗剪强度设计值为[τ]=170N/ mm2,取动载系数为1.5。

计算螺栓的剪切承载力为:τ=A*170N/ mm2=136652.8N
τ/G=136652.8/(1.5*18250)=4.99>安全系数3.0。

故,螺栓抗剪强度可以满足使用。

2.4.4吊环焊缝强度验算:
本工程最大板块不足5000mm宽,按5000mm宽计算,模板竖肋间距按300mm计算。

每个吊环保道焊缝,焊脚高度≥5mm,焊缝长度≥80mm,见图
每块模板两个吊环,共四道焊缝,即简化计算焊缝抗剪强度即可,查钢结构计算手册,焊缝抗剪强度设计值,按最小截面值取130 N/ mm2
δτ=5mm*80mm*4*2*130=416000N
求焊缝抗剪强度为δτ/(1.5*18250)=22.79>安全系数3.0
因此,焊缝强度满足使用。

3.结束语
1)本标准附录D给出的最大单元模板挠度值为1.45 mm,2 m靠尺范围内的平整度为1.45+0.36=1.81 mm。

本算例1500 mm模板最大值为 1.42 mm,2 m范围内的平整度为1.42+0.35=177 mm。

模板刚度较好,满足清水混凝土施工质量要求,优于对模板质量要求最严的国家标准《建筑工程质量检验评定标准》(GBJ301-88)的规定。

2)模板强度均不到强度计值的215 N/ mm2,说明模板强度很富裕,只要验算即可放心使用。

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