水利枢纽非溢流坝毕业设计计算书
水电站枢纽布置毕业设计论文及计算书
水电站枢纽布置毕业设计论文及计算书题目：XXX水电站枢纽布置设计毕业设计说明及计算书专业：水利水电建筑工程班级：姓名：学号：指导教师：xxx、xxx、xxxXXX年月日前言 (3)工程特性表 (6)第一章综合说明 (7)1.1 流域概况 (7)1.2 水文气象 (7)1.2.1水文及气象 (7)1.2.2水文气象及径流条件 (8)第二章工程地质 (9)2.1 地形地质 (9)2.1.1 测区地质 (9)2.1.2 工程区地质 (10)2.2 区域及水库地质 (10)2.2.1 地形地貌 (10)2.2.2地层 (11)2.2.3地质构造 (11)2.2.4水文地质 (11)2.2.5库区工程地质评价 (11)2.3库区工程地质 (11)2.3.1 地形地貌 (11)2.3.2地层 (12)2.3.3地质构造 (12)2.3.4水文地质 (12)2.3.5库区工程地质评价 (13)2.4坝区工程地质 (13)2.5枢纽区工程地质 (14)2.6 岩体力学参数 (14)2.7 天然建筑材料 (15)2.8 工程地质评价 (16)第三章工程任务及规模 (17)第四章工程布置及建筑物 (18)4.1坝轴线、坝型的确定 (18)4.1.1坝轴线的确定 (18)4.1.2 坝型选择 (20)4.2非溢流重力坝的设计 (20)4.2.1 剖面设计 (20)实用剖面的确定 (21)4.2.2坝体强度和稳定承载能力极限状态验算 (23)4.3溢流重力坝的设计 (37)4.4进水口段的确定 (46)4.6.2主厂房的平面设计 (49)4.6.3副厂房的平面设计 (55)第五章施工组织设计 (56)第六章结束语 (56)前言设计题目：水利水电工程枢纽毕业设计一、项目名称：XXX水电站枢纽二、工程地点及建筑规模：XXX水电站位于都匀市东南部的坝固镇明英附近的马尾河中下游河段。
明英水电站工程等别为Ⅳ等，挡水坝为4级建筑物，次要建筑物为5级。
水利施工组织毕业设计-计算书
毕业论文毕业设计计算书设计题目：水利枢纽施工组织设计及主体工程施工设计毕业论文目录1导流方案水力计算 (1)1。
1全段围堰法，遂洞导流 (1)1.1。
1全段围堰法，粘土斜墙带水平铺盖围堰，遂洞导流 (1)1。
1。
2全段围堰法，塑料斜墙带水平铺盖围堰，遂洞导流 (5)1。
1。
3全段围堰法，混凝土心墙围堰，遂洞导流 (8)1。
2分段围堰法导流计算 (12)1.2.1围堰堰顶高程以上的超高d计算 (12)1.2.2一期围堰尺寸计算 (12)1。
2。
3分段导流法，二期梳齿导流 (15)2。
土石方量和费用计算 (17)2.1一期土方量 (17)2。
2二期土方量 (18)2.3土工布用量计算 (20)2.3.1 一期导流土工布用量 (20)2。
3.2二期导流土工布用量 (20)2。
4过水围堰损失费用 (21)3、围堰的稳定分析 (21)3。
1一期围堰稳定分析 (21)3。
1.1 一期上游围堰 (21)3。
1.2 一期下游围堰 (22)3。
1。
3 一期纵向围堰 (23)3。
2二期围堰稳定分析 (24)3.2。
1 二期上游围堰 (24)3.2。
2 二期下游围堰 (24)3。
2。
3 二期纵向围堰 (24)4主体工程施工 (25)4.1柳村电站混凝土工程量 (25)4.2拌和站的确定 (26)4.3运输汽车的确定 (27)4.4混凝土水灰比 (27)毕业论文第 1 页 共 30 页1导流方案水力计算1.1全段围堰法，遂洞导流1.1。
1全段围堰法，粘土斜墙带水平铺盖围堰，遂洞导流（1）围堰的各个参数如下：围堰顶宽为五米;上游边坡为1:2.5，下游边坡为1：1.5;护坡厚度为0.5米，下设0.3米的垫层；塑料斜墙1。
6mm,宽度为1.4米；保护层为砂砾石，厚度为1.5米；斜墙长度取4倍水头，接头处取3米；反滤层，取为1米；（2）隧洞各个参数如下：洞轴线长l=331.266m ；隧洞进口与主河流交角为α=34°；隧洞出口与主河流交角为α=30°；隧洞转弯半径ρ=100m ；隧洞转角θ=35°；进口直线段长158.72米；出口直线段长111.46米；曲线段长61。
某江水利枢纽拱坝设计计算书毕业论文
某江水利枢纽拱坝设计计算书毕业论文目录第一章调洪演算 (3)1.1调洪演算的原理 (3)1.2泄洪方案的选择 (3)1.2.1 对三种方案进行调洪演算 (3)1.2.2 对三种方案分别计算坝顶高程 (7)1.2.3 对三种方案进行比较 (9)第二章大坝工程量比较 (10)2.1大坝剖面设计计算 (10)2.2工程量比较 (16)第三章第一建筑物——大坝的设计计算 (18)3.1拱坝的剖面设计以及拱坝的布置 (18)3.1.1 坝型选择双曲拱坝 (18)3.1.2 拱坝的尺寸 (18)3.2荷载组合 (19)3.3拱坝的应力计算 (20)3.3.1 对荷载组合⑴，⑵，⑶使用FORTRAN程序进行电算 (20)3.3.2 对荷载组合⑷进行手算 (22)3.4坝肩稳定验算 (31)3.4.1 计算原理 (31)3.4.2 验算工况 (31)3.4.3 验算步骤 (32)第四章泄水建筑物的设计 (38)4.1泄水建筑物的型式尺寸 (38)4.2坝身进水口设计 (38)4.2.1 管径的计算 (38)4.2.2 进水口的高程 (38)4.3泄槽设计计算 (39)4.3.1 坎顶高程 (39)4.3.2坎上水深h c (39)4.3.3反弧半径R (40)4.3.4 坡度（直线段）：与孔身底部坡度一致。
(40)4.3.5 挑射角θ=20° (40)4.4 导墙设计 (40)4.5消能防冲计算 (41)4.5.1水舌挑距 (41)4.5.2冲刷坑深 (42)参考文献 (45)附录一 (46)附录二 (47)第一章 调洪演算1.1 调洪演算的原理先对一种泄洪方案，求得不同水头下的孔口泄洪能力，并作孔口泄洪能力曲线，再假定几组最大泄流量，对设计（校核）洪水过程线进行调洪演算，求得这几组最大泄流量分别对应的水库存水量，查水位库容曲线，得出这几组最大泄流量分别对应的上游水位，并作最大泄流量与上游水位的关系曲线。
E江水利枢纽工程毕业设计计算书
粘性土的填筑含水量Ｗ为：
Ｗ=ＷP＋Ｂ·ＩP
式中：
ＷP——土的塑限；
ＩP——土的塑性指数；
B——稠度系数，对高坝可取-0.1～0.1之间，低坝可取0.1～0.2之间，本设计取B=0.07。
设计最优含水量为：
用下述公式计算最大干容重作为校核参考：
=
式中：
∆s──土粒的比重；
va──压实土的含气量，粘土可取0.05，砂质粘土取0.04，壤土可取0.03，本设计取为0.05。
堰顶水头
H(m)
b=8m
泄流量
(m3/s)
1.0
12.9
1.0
15.0
1.0
17.2
3.0
67.0
3.0
78.1
3.0
89.3
5.0
144.1
江北河水利枢纽工程设计计算书
南昌工程学院毕业设计计算书水利与生态工程学院水利水电工程专业毕业设计题目江北河水利工程枢纽设计（重力坝方案）学生姓名蒋煌斌班级12水利水电（8）班学号2014110004指导教师周燕红完成日期二零一六年月日江北河水利枢纽工程设计(重力坝方案) Jiangbei river water conservancy project design(gravity damproject)总计毕业设计页表格个插图幅目录第一章调洪计算 (1)1.1计算下泄流量........................................................................................................................11.2设计情况调洪计算................................................................................................................31.3校核情况调洪计算................................................................................................................6第二章非溢流坝计算. (4)2.1基本资料 (4)2.1.1设计依据....................................................................................................................42.1.2地质地形资料............................................................................................................42.2非溢流坝段剖面尺寸拟定.. (4)2.2.1防浪墙与两种工况下水位的高差∆h (4)2.2.2设计洪水情况下的设h ∆设计算..............................................................................62.2.3校核洪水下的校核h ∆计算.. (6)2.2.4坝顶高程的计算........................................................................................................72.2.5坝顶宽度的确定........................................................................................................72.2.6坝体断面选择............................................................................................................72.2.7坝基防渗、排水设施以及廊道位置、尺寸的拟定............................................82.3荷载计算 (9)2.3.1坝体基本荷载............................................................................................................92.3.2基本荷载计算..........................................................................................................112.4抗剪断稳定计算..................................................................................................................182.5坝体应力计算. (19)2.5.1设计水位情况下的应力计算：............................................................................192.5.2校核水位情况下的应力计算：. (20)第三章溢流坝段计算 (21)3.1孔口设计 (21)3.1.1溢流坝单宽流量的确定.........................................................................................213.1.2堰顶高程的确定. (21)2.1.3的确定与d H H max ...................................................................................................213.2溢流坝断面尺寸的拟定.. (22)3.2.1曲线段设计..............................................................................................................223.2.2中间直线段计算.....................................................................................................233.2.3反弧段计算..............................................................................................................233.2.4挑流消能水力水舌挑射距离和冲刷坑深度的计算.. (24)第一章调洪计算1.1计算下泄流量根据设计任务书所给出的基础资料（库容与库水位，水面面积与水位关系表）；表1.1库水位与库容；水位与面积关系表水位（m）315320325330335340345350面积km^2 6.312.823.531.740.957.568.5容积亿m^30.1580.3420.762 1.66 2.89 4.637.159.99可以得出库容与库水位关系曲线以及水位与流量曲线。
O江水利枢纽工程毕业设计计算书.doc
O江水利枢纽工程毕业设计计算书-本设计以O 江流域的水文、地形、地质为基础，通过调洪演算确定了坝型及枢纽布置、大坝设计、泄水建筑物设计和施工组织设计等方面进行简略的计算。
在设计中对经济、技术及安全等方面进行了详细分析与比较,拟定相应的斜心墙土石坝设计方案。
本设计以O 江流域的水文、地形、地质资料为基础，通过调洪演算确定了水库的特征水位，进行了枢纽布置；对大坝、泄水建筑物进行了比较详细的设计。
通过编制施工组织计划，确定了枢纽工程各主体部分的进度。
设计中考虑了经济、技术及安全等方面的因素，并对各部分可行的方案进行了比较，确定了最优方案。
O江水利枢纽工程毕业设计计算书.zipP＆G公司诉上海晨铉智能科技发展有限公司不正当竞争案-本案是上海法院受理的第一起计算机网络域名与商标相冲突的案件。
本案判决是人民法院认定驰名商标的酋例生效判决，也是人民法院就域名与商标的冲突作出的酋例生效判决。
本案主要解决了以下问题：第一，确认将他人商标注册为域名使用产生的纠纷属于法院受理民事诉讼的范围第二，法院在审理将他人商标注册为域名使用的案件中，可以根据当事人的请求，就系争商标是否构成驰名商标作出调定；第三，确立了将他人商标注册为域名使用构成不正当竞争的判定标准。
案情原告：（美国）普罗克特和甘布尔公司（Procter ＆Gamble，简称P＆G公司）被告：上海晨铉智能科技发展有限公司1976年5月，（瑞士）P＆G公司在中国注册了“SAFEGUARD”商标，核定使用商品为第70类香皂、肥皂等。
原告（美国）P＆G公司（中译为宝洁公司）于1992年8月经国家工商行政管理局核准，从（瑞士）P＆G公司受让上述商标。
1994年6月，宝洁公司在中国注册了“safeguard／舒肤佳”商标，核定使用商品为第3类肥皂、护发制剂等。
宝洁公司还在中国注册了“舒肤佳”。
“safeguard”及其组合的多个商标。
宝洁公司自1992年起在美国、德国、日本、法国和澳大利亚等多个国家和地区注册了“safeguard”商标。
水利工程毕业设计计算书
水利工程毕业设计计算书1. 引言本文档旨在对水利工程毕业设计的计算进行详细说明和分析。
主要包括设计概况、设计计算方法和结果等内容。
通过本文档的编写，旨在全面展示毕业设计的设计思路和计算过程，为设计的可行性和有效性提供论证和参考。
2. 设计概况2.1 工程背景水利工程设计的是某某区域的水力发电站，在该区域的地形和水文条件允许的情况下进行设计。
该水力发电站预计年发电量为X万千瓦时，年供水量为Y万立方米。
2.2 设计目标本设计的目标是确保水力发电站在满足年发电量和年供水量要求的前提下，尽可能减少工程投资和运行成本的同时，提高水力发电站的效率和可靠性。
3. 设计计算方法3.1 水力计算3.1.1 水头计算根据水利工程水头计算的基本原理，采用以下公式计算水力发电站的有效水头：H = H_g - h_f - h_e - h_s其中，H为有效水头，H_g为毛水头，h_f为水流摩阻损失，h_e 为进口扰动损失，h_s为出口扰动损失。
3.1.2 水流速度计算水流速度的计算是设计水电站的重要环节之一。
根据水力学基本原理，水流速度与流量之间存在以下关系：V = Q / A其中，V为流速，Q为流量，A为截面面积。
3.2 结构计算3.2.1 水轮机选型计算在水力发电站设计中，水轮机的选型是影响工程效率和经济性的重要因素。
根据设计要求和水轮机性能曲线，选择合适的水轮机型号，并计算水轮机的设计功率和效率。
3.2.2 水库容积计算水力发电站的设计需要确定水库的容积大小，以满足年供水量和调峰要求。
根据年出流量和水库调节系数，计算出合适的水库容积。
3.3 经济计算水力发电站的设计不仅要考虑工程技术性能，还要兼顾经济效益。
根据工程投资、运行维护成本、年发电量和年供水量等参数，采用经济评价指标（如内部收益率、净现值等）进行经济效益评价。
4. 设计结果及分析4.1 计算结果根据前述的设计计算方法，得出以下结果： - 水力发电站的有效水头为XX米。
重力坝计算书
1.76
1.70
1.66
1.52
1.45
1.34
1.00
0.4
2.01
1.78
1.68
1.64
1.60
1.56
1.44
1.39
1.30
1.01
0.5
1.80
1.63
1.56
1.62
1.49
1.46
1.37
1.33
1.25
1.01
1.1.4坝顶超高的计算
表1.3超高值Δh 的计算的基本数据
设计洪水位
下游水位218.00m，下游水深218.00-210.50=7.50m
水平向：
一区：
三区：
垂直向：
二区：
四区：
表1.10正常使用工况下静水压力汇总表
分区
水平力(kN)
垂直力(kN)
力臂(m)
力矩(kN m)
一区
4562.88
10.17
-46404.49
二区
684.43
12.88
8815.46
三区
-275.91
4、Stress Analysis:
After analysis, non-overflow dam spillway and the stress are sufficient.
KEYWORDS： water power station ,Concrete gravity dam, Overflow dam
800
800
堤前平均水深Hm(m)
23
23
安全加高A(m)，查规范SL274-2001
0.40
0.30
堤顶超高计算值(m)
非溢流坝面设计
第一节非溢流坝剖面设计
非溢流坝段的基本断面呈三角形，其顶点宜在坝顶附近，基本断面上部设坝顶结构。
已知非溢流坝采用实体重力坝，基本剖面为上游坝坡采用1：0，下游坝坡采用1：0.6-1:0.8,坝顶宽度为坝高的8%-10%，且>3m，而坝高为157.2-68=89.2m，考虑通车情况取坝顶宽度为8m
坝底宽度计算采用公式（5）
(5)
式中T —坝底宽度
H —为坝高
—坝体混泥土容重取23.5KN/m3
—水的容重取10 KN/m3
β—坝上游面为铅垂面取0
a—扬压力折减系数取0.35
则由公式（5）计算可得下游坝底宽度为63.07m；
校核坝底宽度是否满足下游坝坡1：0.6-1：0.8的要求
H/(T-坝顶宽度)=1.57 满足要求
校核设计的剖面是否满足抗滑稳定安全不考虑动水压力和地震荷载
由书公式2—1，单位长度坝面自重=65436.7KN注：此式中H为校核洪水位156.3m；即A=（156.3-68）*0.5*63.07=2784.54m3；
单位长度静水总压力=36722.45KN注：此式的H用设计洪水位153.7m；
淤沙压力=3861.00KN
式中A为坝体面积，计算后得2859.60 m3
淤泥的浮重度取9KN/m3
挡水建筑物前泥沙的淤积高度取97.6m-68m=29.6m
淤泥的内摩擦角取1.2°
扬压力
=10382.63KN
浪压力
=39.76KN
校核代入公式（6）
带入以上数据得K=1.12 >1.10 满足要求。
非溢流坝段剖面设计
浮托力 U1 10×24.95×5×1
1247.5
0
0
扬压力
渗 透
U2 10×0.25×25×5×1 U3 10×0.25×25×19.95/2×1
压 U4 10×（25-0.25×25）×﹙5/2﹚×1
1247.5 312.5 623.44
12.48-5/2=9.98 12.48-5-（1/3）×19.95=0.83 12.48-5-（1/3）×5=5.81
208.75
垂直 压力
PV1 10×3.114×9.24×1 PV2 10×20.76×﹙3.114/2﹚×1 PV3 10×3.5×﹙5/2﹚×1
287.73 323.23
87.5
20.76+9.24/2=25.38 （2/3）×20.76=13.84 （2/3）×5=3.33
7302.587 4473.503
坝踵不能出现拉力 满足要求
校核工况
荷载计算及组合
作用
计算公式
作用标准值
垂直力
水平力
↓
↑
→
←
对截面的力臂 L(m)
力矩标准值M(K ↙+
自 重
W1 3.114×20.76×（1/2）×24×1 W2 3×31.14×24×1 W3 24×18.8×﹙26.85/2﹚×1
775.76 2242.08 6057.36
3
m
v2 0
v 2
0
1
gL
v02
1
0.331v0 2.15
gD v02
3.75
m
hz
πhl2 L
cth
2πH L
m
式中:△h—防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m；
《重力坝设计中的非溢流坝段剖面设计870字》
重力坝设计中的非溢流坝段剖面设计1. 坝顶高程坝顶标高应高于检查洪水位。
上游坝顶标高应高于防波堤顶标高。
波浪墙顶与设计洪水位或洪水水位之间的高度差可以根据以下公式计算：∆h =h 1%+hz+hc（4-1）式中：h1%为累计频率为1%时的波浪高度，m；hz为波浪中心线高于静水位的高度，对于山区水库，波浪要素按官厅公式计算如下：hl=0.0166V05/4D1/3（4-2）L=10.4hl0.8（4-3）hz =（πhl2/L）cth（2πH/L）（4-4）H为坝前水深，m；hc为为安全加高。
V0——计算风速，m/s，正常蓄水位和校核洪水位时宜用相应洪水期多年平均最大风速的1.5～2.0倍。
校核洪水位四宜用相应洪水期的多年平均风速，m/s；D——吹程。
风区长度1.2km；L——波长，m表4.1 安全加高表本工程hc取0.5根据计算得出坝顶标高（或坝顶对波峰的高度），选取较大的值。
坝顶高程=设计洪水位+Δh坝顶高程=校核洪水位+Δh表4.2 坝顶高程计算成果表经过比较可以得到坝顶或防浪墙顶高程为294.307m，故最大坝高为：294.307～240=54.307m2. 坝顶宽度为了应用和施工，波峰需要一定的宽度。
坝顶宽度一般为8%～10%，不小于3米。
同时，为了满足需求的设备布局、操作、运输和设施，通过分析选择九龙滩水电站坝顶宽度6米的计算，外加3米（共9米宽）。
3. 坝面坡度坝址的岩体基本相同。
岩石基底相对完整，坚硬，f和c相对较大。
在上游坝面水的帮助下，大坝保持稳定，上游坝坡的坡度为直线，上游坡度系数n为0，m为0.75。
上游坝坡采用直型，应根据坝段实际坝段类型、坝顶宽度、坝顶宽度、坝顶基本剖面进行计算，并选择下游坡度点。
4. 地基防渗与排水设施拟定由于需要防渗，坝基应设置防渗帘和排水帷幕。
坝体排水管应靠近上游坝面，以尽快消除渗水，但坝面距离不得小于1/10～1/20（即坝前的水深 2.577m至5.154m），为了避免渗流坡度过大，可能会对混凝土的坝面进行淋滤破坏。
水利枢纽毕业设计任务书..
水利枢纽毕业设计任务书一、枢纽概况及工程目的某水库工程是河北省和水利部“八·五”重点工程建设项目之一。
该工程是以供水、灌溉、发电、养殖等综合利用为主的大型控制枢纽工程。
青龙河流域水量充沛，控制流域面积6340km2，，多年平均径流量9.6亿m3，是滦河流域较大的一条支流。
但由于降雨、径流的年际年内分配极不均匀，必须修建大型控制工程调节水量，丰富的水资源才能得以充分开发利用。
水库按满足秦皇岛市生活、工业用水和滦河中下游农业用水的需要设计，工程规模是：正常蓄水位141 m，调节库容7.09亿m3，水库库容系数0.77，水量利用系数为70%。
坝后式电站装机容量20Mw。
根据《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准》SDJ12-78的规定，一期工程为二等工程，大坝为2级建筑物，正常应用洪水为100年一遇，非常运用洪水为1000年一遇。
辅助建筑物按Ⅲ级设计，临时建筑物按Ⅳ级设计。
枢纽建筑物包括电站坝段、底孔坝段，溢流坝段、两岸非溢流坝段及发电厂等部分。
坝型为碾压混凝土坝。
底孔坝块两个，孔口进口后接,深式压力管道，进口底高程90.0m,最大单孔泄流量900m3/s。
溢流坝共x孔，孔宽xm，装设8x8m弧形钢闸门。
溢流面采用WES曲线，堰顶高程？？m，最大泄量3200m3/s，下游防洪允许单宽流量160m3/s，泄水建筑物按100年一遇洪水设计，采用宽尾墩与消力池联合消能方式，枢纽工程总泄量5000m3/s。
水电站为3级建筑物，正常运用洪水为30年一遇，非常运用洪水为200年一遇，电站装机容量20MW，多年平均发电量为6275x104kwh.。
二、设计基本资料（参见附录一）三、设计任务及基本要求（一）设计任务本设计是根据实际工程资料进行模拟设计，仿照原设计或采用新的方案进行设计。
设计任务如下：1、根据地形、地质、筑坝材料、水文气象、施工条件和枢纽建筑物的组成等因素进行坝轴线选择。
2、根据已知基本资料选择坝型。
水利枢纽非溢流坝毕业设计计算书
一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166V5/4D1/3=0.0166×185/4×41/3=0.98m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×0.980.8=10.23m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×0.982/10.23=0.30m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.3m坝顶高出水库静水位的高度△h=2h l+ h0+ h c=0.98+0.30+0.3=1.58m校②设计洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166(1.5V)5/4D1/3=0.0166×(1.5×18)5/4×41/3=1.62m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×1.620.8=15.3m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×1.622/15.3=0.54m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.4m=2h l+ h0+ h c=1.62+0.54+0.4=2.56m 坝顶高出水库静水位的高度△h设③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时：225.3+1.58=226.9m设计洪水位时：224.0+2.56=226.56m坝顶高程选两种情况最大值226.9 m，可按227.00m设计，则坝高227.00-174.5=52.5m。
(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。
(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：0.2，下游坡按坝底宽度约为坝高的0.7～0.9倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：0.7。
(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。
重力坝毕业设计计算书
参考文献 .................................................. - 44 -
精品资料
_______ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ______________________________________________________________________________________________________
1.1 建筑物级别 .........................................................- 1 1.2 设计洪水的计算 .....................................................- 1 -
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一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166V5/4D1/3=0.0166×185/4×41/3=0.98m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×0.980.8=10.23m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×0.982/10.23=0.30m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.3m坝顶高出水库静水位的高度△h=2h l+ h0+ h c=0.98+0.30+0.3=1.58m校②设计洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166(1.5V)5/4D1/3=0.0166×(1.5×18)5/4×41/3=1.62m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×1.620.8=15.3m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×1.622/15.3=0.54m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.4m=2h l+ h0+ h c=1.62+0.54+0.4=2.56m 坝顶高出水库静水位的高度△h设③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时：225.3+1.58=226.9m设计洪水位时：224.0+2.56=226.56m坝顶高程选两种情况最大值226.9 m，可按227.00m设计，则坝高227.00-174.5=52.5m。
(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。
(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：0.2，下游坡按坝底宽度约为坝高的0.7～0.9倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：0.7。
(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。
根据坝高确定为52.5m，则1/3H=1/3×52.5=17.5m，折坡点高程=174.5+17.5=192m；2/3H=2/3×52.5=35m，折坡点高程=174.5+35=209.5m，所以折坡点高程适合位于192m~209.5m之间，则取折坡点高程为203.00m。
挡水坝段和厂房坝段的下游折坡点在统一高程216.5m处。
(5)坝底宽度的确定由几何关系可得坝底宽度为T=（203-174.5）×0.2+8+(216.5-174.5)×0.7=43.1m(6)廊道的确定坝内设有基础灌浆排水廊道，距上游坝面6.1m，廊道底距基岩面4m，尺寸2.5×3.0m（宽×高）。
(7)非溢流坝段纵剖面示意图（二）、基本组合荷载计算及稳定分析由上述非溢流剖面设计计算得知校核洪水位情况下的波浪三要数：波浪中心线到静水面的高度h0=0.3m波浪高度2h l=0.98m波浪长2L l=10.23m因为gD/v2=9.81×4000/182=121.11m ,在20～250m之间所以波高应安转换为累计频率1%时的波高：2h l（1%）=0.98×1.24=1.22m 。
又因为半个波长L l=10.23/2=5.12<H（坝前水深H=50.8m），所以浪压力P l按深水波计算。
式中：其中灌浆处及排水处扬压力折减系数取α=0.25水重度Υ=9.81KN/m3混泥土等级强度C10混泥土重度24KN/m3坝前淤沙浮容重0.95T/m3=9.5KN/ m3水下淤沙内摩擦角Φ=18°。
（1）正常洪水位情况正常洪水位情况下荷载计算示意图正常洪水位情况下的荷载计算过程见附表11注：垂直力以↓为正，↑为负；水平力以→为正，←为负；力矩以顺时针为正，逆时针为负附表1 非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位：217.00m 下游水位:180.00m 坝高：52.5m 计算情形： 正常洪水位217.00m 情况②抗滑稳定分析＝[0.9×（23368.24-5542.88）＋700×43.1] ／9752.39 ＝4.74＞[3.0] ，满足抗滑稳定要求。
（2）校核洪水位情况校核洪水位情况下荷载计算示意图① 校核洪水位情况下的荷载计算过程见附表2∑∑'+-'='PAC U W f s K )(1注：垂直力以↓为正，↑为负；水平力以→为正，←为负；力矩以顺时针为正，逆时针为负。
附表2非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位：225.30m 下 游水位:190.65m 坝高：52.5m 计算情形：校核洪水位225.30m 情况② 抗滑稳定分析＝[0.9×（20324.20-9842.49）＋700×43.1] ／12419.82 ＝3.19＞[2.5]，满足抗滑稳定要求。
四、应力分析（运行期） （一）正常洪水位情况下 1、水平截面上的正应力2、剪应力上游面水压力强度：下游面水压力强度 ：剪应力：3、水平应力)(25.2837.056.32796.53kPa m P d d xd =⨯+=+=τσ4、主应力)(48.5621.4345.628261.4304.22586622kPa B M BW yu=⨯+=+=∑∑σ)(89.5211.4345.628261.4304.22586622kPa B M BW yd=⨯-=-=∑∑σ)(25.92.0)48.56222.516()(kPa n P yu u u -=⨯-=-=στ)(56.3277.0)96.5389.521()(kPa m P d yd d =⨯-=-=στ)(07.5182.0)25.9(22.516kPa n P u u xu =⨯--=-=τσ)(33.5642.022.51648.562)2.01()1(22221kPa n P n u yu u =⨯-⨯+=-+=σσ)(18.7517.096.5389.521)7.01()1(22221kPa m P m d yd d =⨯-⨯+=-+=σσ)(22.5162kPa P u u ==σ)(96.532kPa P d d ==σ)(96.535.581.92kPa H r P w d =⨯==)(22.516)21845(tan 8.195.95.4281.9)245(tan 221kPa H r H r P sb w u =︒-︒⨯+⨯=-︒+=α淤∑∑'+-'='PAC U W f s K )(（二）校核洪水位情况下 1、水平截面上的正应力2、剪应力上游面水压力强度：下游面水压力强度 ： 剪应力3、水平应力4、主应力)(03.7671.4378.9147761.4320.20324622kPa B M BW yu=⨯+=+=∑∑σ)(09.1761.4378.9147761.4320.20324622kPa B M BW yd=⨯-=-=∑∑σ)(64.597)21845(tan 8.195.98.5081.9)245(tan 221kPa H r H r P sb w u =︒-︒⨯+⨯=-︒+=α淤)(88.332.0)03.76764.597()(kPa n P yu u u -=⨯-=-=στ)(36.127.0)43.15809.176()(kPa m P d yd d =⨯-=-=στ)(42.6042.0)88.33(64.597kPa n P u u xu=⨯--=-=τσ)(80.7732.064.59703.767)2.01()1(22221kPa n P n u yu u =⨯-⨯+=-+=σσ)(74.1847.043.15809.176)7.01()1(22221kPa m P m d yd d =⨯-⨯+=-+=σσ)(64.5972kPa P u u ==σ)(43.1582kPa P d d ==σ)(43.15815.1681.92kPa H r P w d =⨯==)(08.1677.036.1243.158kPa m P d d xd =⨯+=+=τσ五、内部应力计算 （一）正常洪水位情况下坐标原点设在下游坝面，由偏心受压公式可以得出系数a 和b ，如下具体坝内应力计算过程见附表3 （二）校核洪水位情况下坐标原点设在下游坝面，由偏心受压公式可以得出系数a 和b ，如下具体坝内应力计算过程见附表489.5211.4345.628261.4304.22586622=⨯-=-=∑∑BM BW a 52.01.4345.6282121233=⨯==∑BM b 09.1761.4378.9147761.4324.23368622=⨯-=-=∑∑BM BW a 71.131.4378.91477121233=⨯==∑B M b附表3非溢流坝坝内应力分析计算表正常洪水位情况下1附表4非溢流坝坝内应力分析计算表校核洪水位情况下2六、坝内应力分析图根据坝内应力分析计算成果，可做出坝内应力分布图，如下所示：（1）正常洪水位情况下（2）校核洪水位情况下二、溢流坝设计一、 孔口型式及尺寸拟定已知：校核洪水位时泄流量为3340 m³/s设计洪水位时泄流量2600 m³/s 设：单宽流量为q=80 m³/s·m闸门孔口数为5孔，每孔净宽为8m 。
①前缘净宽校核洪水位时： L=Q 溢/q=3340/80=41.75（m ） 设计洪水位时： L=Q 溢/q=2600/80=32.5（m ） 综上所述，取L=40m ② 堰顶高程由资料可知，堰顶高程为213.00m 。
二、 溢流坝的堰面曲线设计 ①顶部曲线段开敞式溢流堰面曲线，采用幂曲线时按下式计算：定型设计水头，按堰顶最大作用水头的75%-95%计算，m ；n 、K— 与上游坝面坡度有关的指数和系数；x 、y —— 溢流面曲线的坐标，其原点设在颜面曲线的最高点。
按85%计算，则： 上游坝面铅直：k=2 , n=1.85x-y 关系如下表： ③ 原点上游曲线段R1=0.5Hd=0.5×10.46=5.23(m), 0.175Hd=0.175×10.46=1.83(m)； R2=0.2Hd=0.2×10.46=2.09(m), 0.276Hd=0.276×10.46=2.89(m)； R3=0.04Hd=0.04×10.46=0.42(m), 0.282Hd=0.282×10.46=2.95(m)。