梁侧模板计算书
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm ，高度800mm ，两侧楼板厚度110mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用40×80mm 木方。
外龙骨间距400mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×2.8mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm ，断面跨度方向间距400mm ，直径16mm 。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h 或坍落度大于180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；217217217800m mT —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·mσ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
700×1400梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL7 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 700×1400 梁板结构情况见下图楼板厚度(mm) 120 二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 25混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.4 混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγc H＝0.8×25×1.4＝28kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγc H＝0.8×25×1.4＝28kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28+1.4×4，1.35×28+1.4×0.7×4]＝0.9max[39.2，41.72]＝0.9×41.72＝37.548kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7 主梁间距(mm) 500 主梁合并根数2 小梁最大悬挑长度(mm) 250结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 500支撑距梁底距离依次为200，650，1100设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m 2)13面板弹性模量E(N/mm 2)9000梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
梁侧模板计算书
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v=0.677×10.069×500.04/(100×9500×1054688)=0.425mm
最大挠度小于500/250
梁侧模板龙骨的计算
1.抗弯计算强度
断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=5.40kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=5.40kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
序号
计算要点
ห้องสมุดไป่ตู้详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁侧模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.072×106/12082.5=5.959N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
梁侧模板计算书
500mm×1100mm梁侧模板1计算书第1章计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018第2章梁侧模板计算参数主楞弹性模量E(N/mm2) 206000.00 主楞合并根数 2 主楞受力不均匀系数Ks 0.60对拉螺栓类型M14 轴向力设计值Ntb(KN) 17.80 混凝土重力密度γc(kN/m3)24.00 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4.00混凝土浇筑速度V(m/h) 2.00 混凝土坍落度(mm) 90~130mm混凝土坍落度修正系数β 1.00 新浇混凝土对模板侧压力标准值G4k(kN/m2)29.87混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2.00 结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.90图2-1 平面图图2-2 剖面图1图2-3 剖面图2第3章梁侧模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力为：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载设计值：挠度验算要考虑新浇混凝土侧压力和混凝土下料产生的水平荷载标准值：第4章面板计算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 30.00 面板弹性模量E(N/mm2) 11500.00 面板计算方式3等跨连续梁面板直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载下的连续梁计算（跨度为次楞间距），面板的计算宽度取1m本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：计算简图如下：图4-1 面板荷载示意图(kN,kN/m)4.1 强度验算图4-1-1 面板弯矩示意图（kN·m）满足要求!4.2 挠度验算图4-2-1 面板挠度示意图（mm）结构表面隐藏，取面板最大挠度限值为 L/250。
600x800梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×15.36+1.4×0.9×2]＝21.182kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝15.36 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.182＝21.182kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×15.36×1＝18.662kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×18.662×0.2172+0.117×2.52×0.2172＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.705N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×15.36＝15.36kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×15.36×216.6674/(100×10000×281250)＝0.081mm≤216.667/400=0.542mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×18.662×0.217+1.2×2.52×0.217＝5.103kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.217×15.36＝3.661kN 五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.103kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.103×0.62，0.5×5.103×0.152]=0.184kN·mσ＝M max/W＝0.184×106/54000＝3.402N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.103×0.6，5.103×0.15]=1.837kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.837×1000/(2×40×90)＝0.765N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝3.661kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.661×6004/(100×8415×2430000)＝0.157mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=3.661×1504/(8×8415×2430000)=0.011mm≤150/400=0.375mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×5.103×0.6，0.4×5.103×0.6+5.103×0.15]＝3.368kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×3.661×0.6，0.4×3.661×0.6+3.661×0.15]＝2.416kN六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
300X600梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 300×600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm) 200二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。
W ＝bh 2/6=1000×152/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×153/12＝281250mm 4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×36.29×0.132+0.117×3.53×0.132＝0.07kN·m σ＝M max/W＝0.07×106/37500＝1.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×29.87×133.334/(100×10000×281250)＝0.02mm≤133.33/400=0.33mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×36.29×0.13+1.2×3.53×0.13＝5.89kN正常使用极限状态R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.13×29.87＝4.38kN五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.89kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.89×0.92，0.5×5.89×0.152]=0.48kN·m σ＝M max/W＝0.48×106/40830＝11.68N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.89×0.9，5.89×0.15]=3.18kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.18×1000/(2×50×70)＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.38kN/mν1max ＝0.677qL 4/(100EI)=0.677×4.38×9004/(100×9350×1429200)＝1.46mm≤900/400=2.25mmν2max ＝qL 4/(8EI)=4.38×1504/(8×9350×1429200)=0.02mm≤150/400=0.38mm 满足要求！4、最大支座反力计算 承载能力极限状态R max ＝max[1.1×5.89×0.9，0.4×5.89×0.9+5.89×0.15]＝5.83kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.1×4.38×0.9，0.4×4.38×0.9+4.38×0.15]＝4.34kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm) 900 主梁最大悬挑长度(mm) 150 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 120 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
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2300 42梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q]＝0.9max[1.2×34.348+1.4×4，1.35×34.348+1.4×0.7×4]＝0.9max[46.818，50.29]＝0 2k.9×50.29＝45.261kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0. 7Q2k]＝0.9max[1.2×34.32+1.4×4，1.35×34.32+1.4×0.7×4]＝0.9max[46.784，50.252]＝0.9×50.252＝45.227kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.348 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.32 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：右侧支撑表：设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算1、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/ 12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×45.261＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×34.348×1＝41.733kN/mq1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.733×0.1552+0.121×3.528×0.1552＝0.118kN·mσ＝M max/W＝0.118×106/37500＝3.134N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.348＝34.348kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.348×1554/(100×10000×281250)＝0.045mm≤155/400 =0.388mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.733×0.155+1.223×3.528×0.155＝8.062kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.155×34.348＝6.085kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
大梁侧模板计算书
大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。
穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。
梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×41.886×0.2252＝0.265kN·mσ＝M max/W＝0.265×106/37500＝7.068N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/mνmax＝5×32.4×2254/(384×10000×281250)=0.384mm≤225/250=0.9mm 满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=41.886×0.225＝9.424kN正常使用极限状态R'＝ql=32.4×0.225＝7.29kN五、小梁验算1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.424kN/mσ＝M max/W＝0.369×106/32062＝11.522N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×2.713×1000/(2×45×95)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.29kN/mνmax＝1.708mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.352kN正常使用极限状态R'max=4.14kN六、主梁验算计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=5.352kN/mσ＝M max/W＝0.542×106/4490＝120.688N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×2.713×1000/424＝30.925N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=4.14kN/mνmax＝0.253mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、最大支座反力计算R max=11.908/1=11.908kN七、对拉螺栓验算t 满足要求！梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
400乘1200梁侧模板计算书
400乘1200梁侧模板计算书计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板高度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置6道，内龙骨采用40×80。
外龙骨间距700mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+550mm，断面跨度方向间距700mm，直径16mm。
图1 墙模板侧面示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
依据《混凝土结构工程施工规范》GB506666-2011，A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
梁模板计算书
二、梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
梁侧模板计算书（标准层）
梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-20112、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、⼯程属性、荷载组合下挂部分：承载能⼒极限状态设计值S承=Y[1.35 (X9倉4k+1.4 X c Q4k]= 1>[1.35 X9 X4.4+1.4 X9 X]= 20.016kN/m2下挂部分：正常使⽤极限状态设计值S正⼆G4k⼆14.4 kN/m2三、⽀撑体系设计左侧⽀撑表:右侧⽀撑表:设计简图如下:200 z模板设计剖⾯图四、⾯板验算1下挂侧模梁截⾯宽度取单位长度，b= 1000mm。
W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。
⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。
梁侧模板计算书
一、工程属性4k c0cmin{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.6}＝min{34.213，62.4}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000[f](N/mm2)bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.21×1＝41.565kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.565×0.2442+0.121×2.52×0.2442＝0.283kN·mσ＝Mmax/W＝0.283×106/24000＝11.789N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.21×2444/(100×10000×144000)＝0.532mm≤244/400=0.61mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.565×0.244+1.223×2.52×0.244＝12.344kN正常使用极限状态R'max ＝1.143×l左×q＝1.143×0.244×34.21＝9.541kN五、小梁验算跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝12.344kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.344×0.642，0.5×12.344×0.312]=0.593kN·mσ＝Mmax/W＝0.593×106/53333＝11.121N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.344×0.64，12.344×0.31]=4.74kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×4.74×1000/(2×50×80)＝1.778N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.541kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.541×6404/(100×9350×2133330)＝0.543mm≤640/400=1.6mmν2max＝qL4/(8EI)=9.541×3104/(8×9350×2133330)=0.552mm≤310/400=0.775mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×12.344×0.64，0.4×12.344×0.64+12.344×0.31]＝8.69kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.1×9.541×0.64，0.4×9.541×0.64+9.541×0.31]＝6.717kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm) 640 主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48.3×3.6 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁受力不均匀系数 1 计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.999kN，R2＝8.69kN，R3＝7.12kN，R4＝7.12kN，R5＝7.12kN，R6＝7.12kN，R7＝7.12kN，R8＝7.12kN，R9＝7.12kN，R10＝8.69kN，R11＝2.999kN正常使用极限状态：R'1＝2.309kN，R'2＝6.717kN，R'3＝5.453kN，R'4＝5.453kN，R'5＝5.453kN，R'6＝5.453kN，R'7＝5.453kN，R'8＝5.453kN，R'9＝5.453kN，R'10＝6.717kN，R'11＝2.309kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax ＝Mmax/W＝0.72×106/5080=141.685N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax ＝2Vmax/A=2×10.996×1000/489＝44.972N/mm2≤[τ]=120 N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)＝0.872mm≤500/400＝1.25 mm 满足要求！νmax七、对拉螺栓验算b(kN) 17.8 对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntt17.8kN满足要求！。
200乘1000梁侧模计算书
木模板梁侧模板板计算书一、梁侧模板板基本参数梁侧模板板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=10mm，弹性模量E=6500N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×90mm，每道内楞1根方木，间距200mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。
梁侧模板板组装示意图二、梁侧模板板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。
三、梁侧模板板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
q1.强度计算= M/W < [f]其中──面板的强度计算值(N/mm2)；M ──面板的最大弯距(N.mm)；W ──面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.00×1.00/6=8.33cm3；[f] ──面板的强度设计值(N/mm2)。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
1元计算书_21_梁侧模板计算书1
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1200mm，高度2000mm，两侧楼板厚度200mm。
模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度3.00mm。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双槽钢[10号槽钢。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+600+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。
面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；2 0 0 0 m mt ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×27.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，振捣混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。
荷载计算值q = 1.30×27.000×0.600+1.50×4.000×0.600=24.660kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=13.020cm3 I=58.870cm4(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.125×(1.30×16.200+1.50×2.400)×0.500×0.500=0.771kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.771×1000×1000/13020=59.188N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI < [v] = l / 400面板最大挠度计算值v = 5×16.200×5004/(384×206000×588700)=0.109mm 面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!四、梁侧模板龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
梁侧模板400-750计算书
梁侧模板400-750计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20034k c012cmin[0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.75]＝min[51.52，18]＝18kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×18+1.4×4，1.35×18+1.4×0.7×4]＝0.9max[27.2，28.22]＝0.9×28.22＝25.4kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝18 kN/m2模板设计剖面图bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×25.4＝25.4kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×18×1＝21.87kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×21.87×0.212+0.117×3.53×0.212＝0.11kN·m σ＝M max/W＝0.11×106/37500＝3.06N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！2、挠度验算 q ＝bS 正＝1×18＝18kN/mνmax ＝0.677qL 4/(100EI)=0.677×18×2104/(100×5000×281250)＝0.17mm ≤210/400=0.52mm 满足要求！3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R max ＝1.1×q 1静×l 左+1.2×q 1活×l 左＝1.1×21.87×0.21+1.2×3.53×0.21＝5.94kN 正常使用极限状态 R'max ＝1.1×l 左×q ＝1.1×0.21×18＝4.16kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm) 150 小梁计算方式 三等跨连续梁 小梁类型方木 小梁材料规格(mm)80×40 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 42.67 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁截面惯性矩I(cm 4)170.67计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算 q ＝5.94kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.94×0.92，0.5×5.94×0.152]=0.48kN·m σ＝M max/W＝0.48×106/42670＝11.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.94×0.9，5.94×0.15]=3.21kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.21×1000/(2×40×80)＝1.5N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.16kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.16×9004/(100×9350×1706700)＝1.16mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.16×1504/(8×9350×1706700)=0.02mm≤150/400=0.38mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝max[1.1×5.94×0.9，0.4×5.94×0.9+5.94×0.15]＝5.88kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×4.16×0.9，0.4×4.16×0.9+4.16×0.15]＝4.12kN计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.07kN，R2＝2.94kN，R3＝2.94kN，R4＝1.07kN 正常使用极限状态：R'1＝0.75kN，R'2＝2.06kN，R'3＝2.06kN，R'4＝0.75kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σmax＝M max/W＝0.21×106/4490=47.66N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN) τmax＝2V max/A=2×1.98×1000/424＝9.36N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm) νmax＝0.26mm≤300/400＝0.75 mm满足要求！七、对拉螺栓验算t 满足要求！。
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梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度500mm ，高度1000mm ，两侧楼板厚度110mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用40×80mm 木方。
外龙骨间距400mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×2.8mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm ，断面跨度方向间距400mm ，直径16mm 。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2
，抗弯强度15.0N/mm 2
，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h 或坍落度大于180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；
283
28
328
31000m m
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.40m 。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.400+1.40×5.400×0.400=14.688kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm 3； 截面惯性矩 I = 11.25cm 4；
计算简图
弯矩图(kN.m)
14.69kN/m
A
0.129
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.743kN N 2=4.793kN N 3=4.793kN N 4=1.743kN 最大弯矩 M = 0.129kN.m 最大变形 V = 0.504mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.129×1000×1000/15000=8.600N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
9.72kN/m
A
0.040
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2614.0/(2×400.000×15.000)=0.654N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.504mm
面板的最大挠度小于296.7/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×24.30+1.4×0.30×5.40=10.894kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×24.30=7.217kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l= 4.357/0.400=10.894kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.894×0.40×0.40=0.174kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×10.894=2.614kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×10.894=4.793kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 42.67cm3；
截面惯性矩 I = 170.67cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.174×106/42666.7=4.09N/mm 2 抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2614/(2×40×80)=1.226N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677×7.209×400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.081mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
4.79kN 4.79kN
4.79kN
A
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.862kN.m 最大变形 v max =0.159mm 最大支座力 Q max =10.186kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.862×106/8496.0=101.46N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
0.863
3.17kN 3.17kN
3.17kN
A
0.071
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16
对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.186
对拉螺栓强度验算满足要求!
侧模板计算满足要求！。