64m连续梁0号块三角托架检算资料
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新建北京至沈阳铁路客运专线
JSJJSG-5标
滦河3号特大桥
(40+64+40)m及(40+64+64+40)m 连续梁0#块三角托架检算书
兰州交通大学土木工程学院
二0一五年九月
新建北京至沈阳铁路客运专线
JSJJSG-5标
滦河3号特大桥
(40+64+40)m及(40+64+64+40)m 连续梁0#块三角托架检算书
检算:
复核:
审核:
兰州交通大学土木工程学院
二0一五年九月
目录
1.工程概况 (1)
1.1设计概况 (1)
1.2 三角托架结构 (2)
2.托架检算 (4)
2.1 检算依据 (4)
2.2 检算工况 (4)
2.3工况一检算(0号块浇筑) (4)
2.4工况二检算(1号块浇筑) (10)
3.施工注意事项 (17)
4.附图 (18)
1.工程概况
1.1设计概况
滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内,起止里程为DK188+252.80~DK189+491.55,中心里程DK188+872.175,桥梁全长为1238.75米。
本桥12#~16#墩桥梁上部结构设计为(40+64+64+40)m 连续梁,其中13#~14#墩之间(DK188+738.18-DK188+802.18)跨越规划承秦高速公路立交;14#~15#墩(DK188+802.18- DK188+866.18)之间跨越101国道。连续梁主墩为13#、14#及15#墩,其中13#墩墩高24.5m,14#墩墩高22.5m,15#墩墩高21m,墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#~20#墩桥梁上部结构设计为(40+64+40)m 连续梁,连续梁主墩为18#及19#墩,其中18#墩墩身高度为20m,19#墩墩身高度为22m,墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。0号块梁段结构尺寸为:梁长9m,梁底宽6.7m(墩顶支座处宽7.7m),梁顶宽12.6m(翼板宽2.95m),梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面,腹板及底板按变截面设置,墩顶处梁高6.035m(6.05m),顶板厚38.5cm(40cm),腹板厚90cm(80cm),底板厚80cm。
悬臂端梁高5.326m(5.341m);顶板厚38.5cm(40cm),底板厚75cm (70.5),腹板厚度90cm(80 cm)。
括号内为(40+64+64+40)m 连续梁数据。
主墩墩顶顺桥向宽度为3.2m,0号块悬出墩长度为2.9m,1#块长
度为3m。
(40+64+40)m连续梁0号块悬出墩部分混凝土方量为54.5m3,1#块混凝土方量为52 m3 。
(40+64+64+40)m连续梁0号块悬出墩部分混凝土方量为51.6m3,1#块混凝土方量为50.74 m3。
两联连续梁外形尺寸基本一致,三角托架结构形式相同,因此托架计算时,采用数值大者作为计算对象,即采用(40+64+40)m连续梁数据作为计算对象。
1.2 三角托架结构
连续梁墩柱均为高墩,连续梁0号块采用墩旁三角桁架型托架支撑,作为连续梁0号块梁段模板施工支架。由于0#块长度仅为9m,为满足挂篮拼装需要,1#块也在三角托架上现浇施工。
三角托架由三角桁架、贝雷桁梁、水平桁架三部分组成。其基本结构布置如图1所示。
三角桁架:每个0号块梁段共布置4肢三角托架,每侧2肢,对称于墩身两侧,间距为6.0m。三角桁架上桁水平拉杆采用2[40c槽钢,腹板加焊厚度为30mm、高度为360mm的加劲板,槽钢与钢板材质均为Q345钢,[σ]=295Mpa,[τ]=170MPa ,E=210GPa;
斜撑杆采用直径φ325,t-10mm的无缝钢管,材质为Q235钢,[σ]=215MPa,[τ]=125MPa,E=210GPa;
销轴采用Q420号钢钢棒,直径为80mm,长度为430mm的销轴,[σ]=325Mpa,[τ]=185Mpa。
托架墩身铰接预埋件:由2根[40c槽钢通长预埋在墩身内,腹板加焊30mm、高度为360mm的加劲板,槽钢与钢板材质均为Q345钢。在浇注墩柱时距墩顶以下172cm和812cm处埋置在墩柱内,预埋件端部设置轴销孔,便于装拆,与三角桁架的水平拉杆及斜撑杆销接。桁架杆件均采用热轧型钢组拼而成,杆件采用J506焊条焊接。
水平桁架:三角桁架两肢上桁水平拉杆之间设置水平稳定桁架。水平稳定桁架采用[22a槽钢栓接,均采用Q235钢材。
贝雷桁梁:每侧托架顶部横向布置13排贝雷架梁,贝雷梁间距为45cm,采用标准连接件进行连接,作为模板底部支架的横向分布梁。
三角托架结构图如图1所示:
图1 三角托架结构图
2.托架检算 2.1 检算依据
⑴新建北京至沈阳铁路客运专线工程通用设计图(无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁,跨度40+64+64+40m ,图号:京沈桥通-42);
⑵铁路工程建设通用参考图(无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁,跨度40+64+40m ,图号:通桥(2015)2368A-Ⅲ-1);
⑶《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10752-2010); ⑷《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》 (TZ324-2010);
⑸《高速铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9603-2015); ⑹《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。 2.2 检算工况
工况一:0#块浇筑时,三角托架承担的混凝土自重及支架、贝雷梁、模板等施工荷载;
工况二:1#块浇筑时,三角托架承担的混凝土自重及支架、贝雷梁、模板等施工荷载。 2.3工况一检算(0号块浇筑) 2.3.1 荷载计算
⑴0号块梁段重量
0号块梁段悬出墩外长度2.9m ,混凝土体积为54.5m 3,钢筋混凝土容重ρ=26.5KN/m3,则箱梁自重均布荷载为:
KN/m 4989
.25
.545.261=?=
?=
L
V
q ρ
⑵施工荷载
支架、贝雷梁、模板等施工荷载按梁自重的0.3倍计算:
m KN q q /4.1493.012=?=
⑶计算荷载
考虑三角托架是施工临时结构,承受一次性、短期施工荷载,荷载安全系数取:K =1.2。
施工总荷载为(延梁长方向):
()()m KN q q K q /88.7764.1494982.121=+?=+=
2.3.2 三角托架检算
本工程设计的三角托架为每墩侧两肢,每个托架结构所受静载通过贝雷梁传递至托架上,其计算模型如图2所示:
图2 工况一检算模型
⑴ 三角桁架上桁水平拉杆检算
上桁水平拉杆采用2[40c +2块高360mm 、厚30mm 补强板,是受弯构件和受拉构件。
2[40c +2块板槽钢组合梁的截面特性:
cm
l cm A cm I x 396,398,6274824===
采用结构力学求解器建立如下模型:
弯矩图如下图所示:
x
2
最大弯矩:m KN M ?=851max
最大弯曲应力:MPa W M x
w 271max
==
σ 最大轴力:KN F 5.246=,最大拉应力:MPa A
F
F 2.6==σ 水平拉杆最大应力:
[]MPa MPa F w 2952.2772.6271=<=+=+=σσσσ
水平拉杆变形如下图所示:
3
最大挠度:m l
mm f c m 14400
11=<
= 水平拉杆单根孔壁所受最大合力为:N=2
5.2468372
2+=436KN
水平拉杆[40c 腹板厚度为14.5mm ,加焊30mm 厚钢板,材质为Q345,单根孔壁最大承载力为:∑F=14.5×80×295+30×80×295=1050KN >N 。
孔壁承压满足施工要求。 结论:水平拉杆满足施工要求。 ⑵斜撑杆-钢管检算
斜支撑为φ325×10mm 的钢管,主要为受压构件,其截面特性为:
cm i cm l cm A cm I x x 142.11,84.784,96.98,5.1228624====
最大轴力:KN N 6.3802905.24622=+= 长细比:4.70==
x
i l
λ 查表得:φ=0.837 最大压应力:[]MPa MPa A N 2108.4596
.98837.06
.380=<=?=?=
σ?σ ⑶斜撑杆两端铰接板与水平座板焊缝检算
焊缝长度为574mm ,双板,双直角焊缝,受水平力F=256.5KN 。 根据直角焊缝强度公式:
[]
[]
mm l f F h f l h F w w e w w e 4.1574
.016025
.246=??=?>?=
τττ 铰板焊脚宽度为10mm ,焊缝高度为mm
71022
=?。满足要求。
2.3.3 销轴检算
销轴为φ80mm 钢棒,长度为430mm,材质为Q420钢,其设计抗剪
强度值为MPa 185=τ,抗拉强度设计值为MPa 325=σ。根据托架设计结构,水平拉杆销轴受力最大,分别受水平力F=246.5KN 和竖向力N=837KN 作用,其他2个销轴只受水平水,最大水平力为F=246.5KN ,竖向力由水平支撑板承担。 ⑴销轴抗剪检算
轴销为双面受剪,最大剪力为:KN Q 436= 最大剪应力:[]MPa MPa d Q
1857.1153162
max =<==τπτ ⑵销轴抗弯检算
最大弯矩:m KN a Q M .50115.0436=?=?= 最大弯曲应力:[]MPa MPa W M w 3255.9908
.05
323=<=??==
σπσ 2.3.4 托架墩身铰接预埋件2[40b 检算 ⑴上对拉杆预埋件检算
上对拉杆悬臂长度为:cm l 77.37=,其截面特性:
24398,62748cm A cm I x ==,最大剪力为837KN ,水平分力为246.5KN 。
最大剪力:KN Q 837= 最大剪应力:MPa MPa A
Q
17021≤==
τ 最大弯矩:m KN l N M ?=?=316max 最大弯曲应力:MPa W M x
w 7.100max
==
σ 水平分力:KN F 5.246=,最大拉应力:MPa A
F
F 2.6==
σ; []MPa MPa F w 2959.1062.67.100=<=+=+=σσσσ
计算结果满足要求。 ⑵下对拉杆预埋件检算
下对拉杆悬壁长度:cm l 61.39=,截面系数与上对拉杆一致,最大剪力为290KN ,水平分力为246.5KN 。
最大弯矩:m KN l F M ?=?=9.114max 最大弯曲应力:MPa W M x
w 6.36max
==
σ 水平分力:KN F 5.246=,最大拉应力:MPa A
F
F 2.6==
σ; []MPa MPa F w 2958.422.66.36=<=+=+=σσσσ
计算结果满足要求。
结论:墩身预埋件满足施工要求。 2.3.5 横向分配梁(贝雷梁)检算
设计计算总荷载为2252.95KN ,则每排贝雷梁承担的荷载为321.85KN ,按照面积荷载分配翼缘板、顶底板及腹板位置,则贝雷梁荷载如下图所示:
采用结构力学求解器,建立如下模型进行计算:
745095200
9520021900952009
52007450
4
弯矩图如下图所示:
x
1
2
3
4
( 1 )
( 2 )( 3 )
-32416.81
-45939.94-2030.69
-2030.69
63696.69
-45939.94-32416.81
剪力图如下图所示:
x
1
234
( 1 )
( 2 )
( 3 )
-21977.50-55297.50
106015.00
53655.00
-53655.00
55297.5021977.50
则贝雷梁跨中最大弯矩为63.7KN-m ,小于贝雷梁容许弯矩788.2KN-m 。
贝雷梁最大剪力为161KN ,小于贝雷梁容许剪力245.2KN 。 结论:贝雷梁满足施工要求。
2.4工况二检算(1号块浇筑) 2.4.1 荷载计算
⑴1号块梁段重量
1号块梁段长度3m ,混凝土体积为52m 3,钢筋混凝土容重ρ=26.5KN/m3,则箱梁自重均布荷载为:
KN/m 4593
52
5.261=?=
?=
L
V
q ρ ⑵施工荷载
支架、贝雷梁、模板等施工荷载按梁自重的0.3倍计算:
m KN q q /7.1373.012=?=
⑶计算荷载
考虑三角托架是施工临时结构,承受一次性、短期施工荷载,荷载安全系数取:K =1.2。
施工总荷载为(延梁长方向):
()()m KN q q K q /7167.1374592.121=+?=+=
2.4.2 三角托架检算
本工程设计的三角托架为每墩侧两肢,每个托架结构所受静载通过贝雷梁传递至托架上,其计算模型如图3所示:
图3 工况二检算模型
⑵ 三角桁架上桁水平拉杆检算
上桁水平拉杆采用2[40c +2块高360mm 、厚30mm 补强板,是受弯构件和受拉构件。
2[40c +2块板槽钢组合梁的截面特性:
cm
l cm A cm I x 396,398,6274824===
采用结构力学求解器建立如下模型:
弯矩图如下图所示:
x
最大弯矩:m KN M ?=798max 最大弯曲应力:MPa W M x
w 254max
==
σ 最大轴力:KN F 9.680=,最大拉应力:MPa A
F
F 1.17==σ 水平拉杆最大应力:
[]MPa MPa F w 2951.2711.17254=<=+=+=σσσσ
水平拉杆变形如下图所示:
x
3
最大挠度:m l
mm f c m 14400
10=<
= 水平拉杆单根孔壁所受最大合力为:N=29.6808012
2+=525.6KN
水平拉杆[40c 腹板厚度为14.5mm ,加焊30mm 厚钢板,材质为Q345,单根孔壁最大承载力为:∑F=14.5×80×295+30×80×295=1050KN >N 。
孔壁承压满足施工要求。 结论:水平拉杆满足施工要求。 ⑵斜撑杆-钢管检算
斜支撑为φ325×10mm 的钢管,主要为受压构件,其截面特性为:
cm i cm l cm A cm I x x 142.11,84.784,96.98,5.1228624====
最大轴力:KN N 10519.68080122=+= 长细比:4.70==
x
i l
λ 查表得:φ=0.837 最大压应力:[]MPa MPa A N 2109.12696
.98837.01051
=<=?=?=
σ?σ ⑶斜撑杆两端铰接板与水平座板焊缝检算
焊缝长度为574mm ,双板,双直角焊缝,受水平力F=680.9KN 。 根据直角焊缝强度公式:
[]
[]
mm l f F h f l h F w w e w w e 7.3574
.016029
.680=??=?>?=
τττ
铰板焊脚宽度为10mm ,焊缝高度为mm 71022
=?。满足要求。
2.4.3 销轴检算
销轴为φ80mm 钢棒,长度为430mm,材质为Q420钢,其设计抗剪强度值为MPa 185=τ,抗拉强度设计值为MPa 325=σ。根据托架设计结构,水平拉杆销轴受力最大,分别受水平力F=680.9KN 和竖向力N=270KN 作用,其他2个销轴只受水平水,最大水平力为F=680.9KN ,竖向力由水平支撑板承担。 ⑴销轴抗剪检算
轴销为双面受剪,最大剪力为:KN Q 6.525= 最大剪应力:[]MPa MPa d Q
1855.1393162
max =<==τπτ ⑵销轴抗弯检算
最大弯矩:m KN a Q M .1.30115.0270=?=?= 最大弯曲应力:[]MPa MPa W M w 3257.6108.01
.3323
=<=??==
σπσ 2.4.4 托架墩身铰接预埋件2[40b 检算 ⑴上对拉杆预埋件检算
上对拉杆悬臂长度为:cm l 77.37=,其截面特性:
24398,62748cm A cm I x ==,最大剪力为270KN ,水平分力为680.9KN 。
最大剪力:KN Q 270= 最大剪应力:MPa MPa A
Q
1708.67≤==
τ 最大弯矩:m KN l N M ?=?=102max 最大弯曲应力:MPa W M x
w 5.32max
==
σ
水平分力:KN F 9.680=,最大拉应力:MPa A
F
F 17==
σ; []MPa MPa F w 2955.49175.32=<=+=+=σσσσ
计算结果满足要求。 ⑵下对拉杆预埋件检算
下对拉杆悬壁长度:cm l 61.39=,截面系数与上对拉杆一致,最大剪力为801KN ,水平分力为680.9KN 。
最大弯矩:m KN l F M ?=?=317max 最大弯曲应力:MPa W M x
w 101max
==
σ 水平分力:KN F 9.680=,最大拉应力:MPa A
F
F 17==
σ; []MPa MPa F w 29511817101=<=+=+=σσσσ
计算结果满足要求。
结论:墩身预埋件满足施工要求。 2.4.5 横向分配梁(贝雷梁)检算
设计计算总荷载为2148KN ,则每排贝雷梁承担的荷载为307KN ,按照面积荷载分配翼缘板、顶底板及腹板位置,则贝雷梁荷载如下图所示:
采用结构力学求解器,建立如下模型进行计算:
4弯矩图如下图所示:
x
1234 ( 1 )( 2 )( 3 )
-30893.88
-43786.13
-1889.88-1889.88
60836.25
-43786.13
-43786.12
-30893.87
0.00剪力图如下图所示:
x
1234 ( 1 )( 2 )( 3 )
-20945.00
-52725.00
101145.00
51205.00
-51205.00
52725.00
20945.00
则贝雷梁跨中最大弯矩为60.8KN-m,小于贝雷梁容许弯矩
788.2KN-m。
贝雷梁最大剪力为153KN,小于贝雷梁容许剪力245.2KN。
结论:贝雷梁满足施工要求。