64m连续梁0号块三角托架检算资料
0‘支撑托架检算
附件一： 东扎沟大桥连续梁0、0’号梁段支撑托架检算书、已知条件1、0、0'号梁段及其相应墩顶结构尺寸分别见图 1、图2所示、3、4号墩0 '号梁段墩顶结构尺寸示意图、5号墩0号梁段墩顶结构尺寸示意图800165470165110250110「r1150275600275130340130I :111070侧面说明：1、本图尺寸均以cn 计；2、图中未 示防撞（护）墙、避车台及接触网支架平 台；3、避车台尺寸每侧超出箱梁100cm 接触网支架平台尺寸每侧超出箱梁50cm 两者均位于墩顶厚度（即墩顺桥向宽度） 范围内，对墩前后两侧托架计算无关系。
正面1505001501502001501 !即150500150275600 275110380110"T60X 30 — 1/0 -230260丄 2301/01060 -200620200侧面■ '15 1101101101651707013^600^r °60X 30 ■—800L1150此加宽值基本 上位于墩顶顺 桥向宽度范围 、内，对墩前后两侧托架计算2、托架支撑及预埋钢板情况见图3、图4,托架型钢材料均采用普通的A3钢，E=2.15X 10MPa [ (T]=140MPa [ (T w]=145MPa [ T ]=0.6[ (T]=85MP C LJL■—[}G ^—B G1——G2G2G2G3iB —icEZLi■0G1_ 矢丁G1&LiIG2 G2十十I 卜—('111:讯G5■己忙此瞬al|Ri桥墩0、O '号梁段托架及预埋钢板示意图A3预埋钢板40X 26X 2cmU 形锚固钢筋4 20mm 托架水平杆工字钢 I28a60cm钢筋© 25mm一4桥墩顶帽钢板条10X5X2cm7cm 6cm6cm | 7cm>Xt板托架水平杆 I28a26cm立面示意图钢板条10X5X2cm焊缝高度h=10mmU 形锚固钢筋4 20mm侧面示意图预埋钢板G1构造示意图A3预埋钢板38X 26X 2cm托架斜撑双槽钢2[20aL形锚固钢筋© 25mm10X5X2cm托架斜撑2[20a 75cm钢筋© 25mm焊缝高度h=10mm钢板条10X5X2cm L形锚固钢筋© 25mm桥墩托盘立面示意图侧面示意图预埋钢板G2构造示意图I形锚固钢筋© 20mm托架斜撑2[14a托架斜撑双槽钢2[14a立面示意图预埋钢板侧面示意图G3构造示意图L形锚固钢筋© 20mm 托架水平杆工字钢114'm u m 1 托架水平杆I14L形锚固钢筋© 20mm 立面示意图侧面示意图预埋钢板G4构造示意图托架斜撑双槽钢2[14a托架斜撑2[14a立面示意图侧面示意图预埋钢板G5构造示意图0 '号梁段预埋钢板示意图、计算模型所受荷载按梁体钢筋混凝土自重的1.25倍计算。
连续梁悬臂法施工0号段托架设计验算书
鹤壁至辉县高速公路工程南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑0号、1号段现浇托架验算书施工单位:中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年“五、一”整理上传目录1.计算依据 (1)2.主要技术参数 (1)3.托架设计 (2)4.托架建模 (5)4.1荷载计算 (5)4.2托架建模 (8)5.托架强度验算 (9)5.1查看施工阶段1结构最大应力 (9)5.2查看施工阶段2结构最大应力 (10)5.3腹板拉杆钢筋锚固长度计算 (13)6.托架变形（挠度）验算 (14)鹤辉高速公路南水北调大桥0号、1号段现浇托架验算1.计算依据(1)鹤壁至辉县高速公路工程两阶段施工图设计；（2）对应的托架设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）;（5）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) ；（6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（7）电算软件： Midas Civil（迈达斯）。
2.主要技术参数由根据相应的的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。
（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）考虑预压新浇混凝土荷载系数取1.2；（4）弹性模量钢材：E＝2.1×105MPa；（5）容许应力弯应力[σ]=145×1.3 =188Mpa (Q235)拉应力[σ]=200×1.3 =260Mpa (HRB335)剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10（6）托架最大变形值，参考挂篮允许最大变形：20mm；（7）构件容许挠度值： 1/400；（8）模板容许挠度值：1.5mm；（10）计算复核的荷载组合混凝土重×荷载系数+挂篮自重+施工荷载（11）电算单位：统一为KN、m。
三角托架计算
三角托架计算(总10页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--0#托架结构计算洛阳中铁强力桥梁机械有限公司2014年04月一、主要依据1、连续梁结构施工图2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）4、材料及其设计参数设计钢材允许应力：二、工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨为单箱单室连续梁，梁高按二次抛物线变化。
0#块长度为12m。
三、相关数据挂蓝设计主要技术参数（1）砼容重γ= kN/m3（2）施工人、机具荷载G2 =m2（3）超载系数取；（4）新浇砼动力系数取；（5）荷载组合：设计荷载包括：单侧混泥土荷载、动力系数、模板自重、施工荷载。
荷载组合如下：托架承受墩身外0#节块荷载；由侧模及翼缘板砼通过外模架支撑纵梁传递给横梁；顶板砼、内模及底板砼通过底模传递给纵梁，其再传递给横梁；腹板砼通过底模及其纵梁传递给横梁；横梁传递给托架；托架传递给墩身。
四、分配梁计算1、支撑纵梁1计算：q均 = m选用工32b 型材，截面特性参数为：q自= kN/mA=^2 I=11620 cm^4 W=726cm^3经计算得：弯矩为 M=70×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=＜ [σw]τ(max)=Q Sx/Ib= Mpa＜[τ] 满足要求。
挠度据计算得：f(max)= mm<L/400 满足要求。
单侧采用2根工32b2、支撑纵梁2计算：经计算得：弯矩为 M=8×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=12Mpa＜ [σw]τ(max)=QSx/Ib=10 Mpa＜[τ] 满足要求。
满足要求。
3、腹板纵梁计算：腹砼 q砼z= kN/m倾倒和振捣混凝土产生的荷载；q 3=m经计算得：σf= ＜ [σw]σn= 22Mpa＜[σ]Ra= Rb= Rc=满足要求。
64连续梁0#托架计算书
附件2跨兴赣高速特大桥（40+64+40）m连续梁0#块托架计算书目录一、计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.20#段现浇支架方案 (1)1.3材料参数 (1)二、模板系统受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.3底模背肋验算（10*10方木） (3)三、托架系统受力检算 (4)3.1I20A工字钢验算 (4)3.22I32A工字钢横梁验算 (6)3.2三角托架验算 (8)3.3预埋件验算 (13)四、参考文献 (15)跨兴赣高速特大桥（40+64+40）m 连续梁0#块托架计算书一、计算资料1.1工程概况跨兴赣高速特大桥3#-5#梁部为（40+64+40）m 连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.6m ，底宽6.7m ，顶板厚度38-63cm ，底板厚度40-80cm ，腹板厚度48-90cm ，局部加宽至90㎝，中心梁高由6.0m 渐变到5.3m 。
连续梁0#段长9m ，中心梁高6.0m ，梁顶宽12.6m,梁底宽6.7m,顶板厚38.5㎝；腹板厚90㎝；底板厚75㎝～80㎝，支点处设有1个横隔板，横隔板厚1.6m 。
连续梁主墩桥墩为圆端形实心墩，墩高分别为：3#墩高22m ，4#墩高22.5m ；，1.2 0#段现浇支架方案由于连续梁主墩都比较高，故0#段支架拟采用托架方案。
托架采用三角托架形式，纵梁采用2I28a 工字钢，斜撑为2[25a 槽钢，根部焊接在墩身上的预埋钢板上。
托架纵梁上利用挂篮底横梁（2I32工字钢）作横向分配梁，横梁与托架纵梁间设砂筒，用来调整、卸落底模系统。
横梁上设I20a 工字钢纵梁，I20a 工字钢腹板下间距30cm ，其余部位间距60cm ，其上再布设间距为20cm 的10×10cm 肋木作底模肋木，底模板采用18mm 优质胶合木板。
侧模则采用在厂家定做的大块钢模（带桁架），内模采用组合钢模。
0#段托架受力检算书
3.2、贝蕾桁架受力计算
根据贝蕾桁架受力特点，其受力检算分两个内容，即：①抗弯能力计算；②能力计 算；③桁架挠度计算。 分析一： 根据受力分析，把贝雷桁架所受荷载平均分配到承受 0#段梁桁架上。
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张花高速十二合同段项目经理部
托架受力检算书
q=176.42KN/m
则贝蕾桁架受力可以简化如下图所示： 3.2.1、抗弯能力计算
横梁挠度图如下图所示：
计算可得：由图知 f max 0.1mm ≤[l/400]=3.3 mm （满足要求）
综上可得： I40a 工字钢弯曲应力检算、剪应力检算以及挠度检算满足受力要求。
3.1.2、牛腿 I25a 工字钢斜撑及其连接螺栓检算
检算内容包括：斜撑正应力检算、螺栓强度检算。
I25a 工字钢的横截面特性：
M max 285.8( KN.M )
根据有关资料，双排单层贝蕾桁架容许弯矩［M］=1576.4 KN.M。 Mmax≤［M］，故桁架抗弯能力满足要求。 3.2.2、抗剪能力计算 剪力图如下图所示：
N max
1 1 ql 176.42 4.6 405.77 KN 2 2
根据有关资料，普通双排单层贝蕾桁架容许剪力［N］=490.5 KN 此时 Nmax≤［N］，故桁架抗剪能力满足要求
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托架受力检算书
工 40a 总长 277.6 米，重为:277.6×67.6(每延米重,kg/m)×9.8＝183.9KN ⑸、模板的重量： 根据计算,受托架支撑的模板的总面积约为 680m2，按每平方米模板（含支撑分配 梁）重 120kg 进行计算，模板总重量为：680×120×9.8＝800KN 综合⑴～⑸项， 总的静载重量为： 4217.18+343.2+142.23+183.9+800＝5686.5KN
连续梁0#段托架计算书
连续梁0#段托架计算书1、计算依据1.1 规范依据1《路桥施工计算手册》2《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3《实用土木工程手册》（第三版）4《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T 20065-2006）5《材料力学》（上、下册）6《结构力学》（上、下册）1.2 技术参数（1）砼自重GC＝26.5 kN/m3；（2）钢弹性模量Es＝2.06×105 MPa；（3）材料容许应力：Q235钢 []=215，[]=181,[]=106.Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310，=180厚度或直径>16～35mm，f=295，fV=21540Cr钢小于100mm，抗拉735MPa，屈服540MPa；100mm~300mm，抗拉685MPa，屈服490MPa；300mm~500mm，抗拉685MPa，屈服440MPa；500mm~800mm，抗拉590MPa，屈服345MPa.剪切力=安全系数*0.6*抗拉强度安全系数=1.3(一般) 2.5(特殊)1.3 计算系数A．超灌系数：1.05B．施工人员、机具系数：1.1C．混凝土容重系数：2.65t/m³2、托架结构及工况2.1 现浇块托架组成现浇段施工托架结构如图所示：主视图侧视图俯视图现浇段托架采用三角斜腿支撑结构形式，采用36#工字钢做三角托架，杆件由10.9级高强螺栓连接；分配梁采用45#工字钢；具体结构形式见图纸。
2.2 施工工况三角托架承受所有“0#段”悬臂于墩外的混凝土荷载以及模板及施工机具荷载。
3、荷载分析3.1 现浇段混凝土分布现浇段顺桥向长14m，根据分配梁的受力工况分析，现浇块单侧悬臂顺桥方向有6片三角托架，根据图纸布置情况显示，悬臂梁体荷载主要通过40#工字钢的分配梁作用在三角托架，故悬臂段托架与分配梁接触点按节点荷载考虑。
4、托架计算4.1工况分析现浇段单侧悬臂最大总重量约为455t，因分次浇筑，故顺桥方向三角托架上的节点荷载为（4550*1.05*1.1）/12=438kN/m。
连续梁0号段支架检算
目录一、0#段支架检算 ....................................... - 1 -1、计算依据........................................... - 1 -2、计算过程中用到的各种力学参数....................... - 1 -3、施工荷载计算....................................... - 2 -4、贝雷片计算......................................... - 2 -4.1腹板处三排贝雷片.................................. - 2 -4.2翼缘板距箱梁中心5.5m处两排贝雷片................. - 3 -4.3底板下箱心梁中心处两排贝雷片...................... - 4 -5、分配梁计算(工20a) ................................. - 6 -6、钢管立柱顶横梁(工32a)计算......................... - 7 -7、砂箱强度计算....................................... - 7 -8、钢管立柱强度及稳定性验算计算....................... - 8 -二、尾端现浇段支架检算 ................................. - 9 -1、计算依据........................................... - 9 -2、计算过程中用到的各种力学参数....................... - 9 -3、施工荷载计算...................................... - 10 -4、贝雷片计算........................................ - 10 -4.1腹板处三排贝雷片................................. - 10 -4.2翼缘板距箱梁中心5.5m处两排贝雷片................ - 11 -4.3底板下箱心梁中心处两排贝雷片..................... - 12 -5、分配梁计算(工20a) ................................ - 12 -6、钢管立柱顶横梁(工32a)计算........................ - 14 -7、砂箱强度计算...................................... - 14 -8、钢管立柱强度及稳定性验算计算...................... - 14 -9、础承载力计算...................................... - 15 -长沙绕城高速立交特大桥位于长沙市雨花区洞井镇，中心里程DK916+889.544，起点里程DK916+453.991，终点里程DK917+325.096，桥全长871.100m。
0#段托架方案及验算
一、托架方案**连续梁40+64+40m 0#段长9m，83#墩高15m，84#墩高14m，0#块托架采用桥墩每侧布置2榀三角托架，杆件均由2[40b的槽钢组成，托架上部设横向分配梁2I45a，横梁上方设分配纵梁 I32a,上设纵、横向方木、底模、侧模等。
纵向方木间距30cm，横向方木间距30cm。
梁体重量通过底模、纵横方木传递给分配纵梁，然后由分配纵梁传递给横梁，再由横梁传递给托架。
托架安装完成后应进行预压，预压荷载为浇筑混凝土重量的1.2倍，以检验结构的承载能力和安全性，消除非弹性变形，并获得结构的荷载-变形曲线，为立模提供依据。
钢材焊接满足施工规范要求，焊缝高度不小于所焊接钢板的厚度。
托架支点处预埋钢板与墩身主筋连接。
预埋钢板采用2厘米厚钢板，锚固钢筋直径20毫米,锚固长度不小于80厘米。
支架所使用的材料应为满足国家相关标准和规范的材料，材料等级:托架销轴直径为υ95mm，材质为45号铸钢，其他除标注外，均为Q235钢材。
托架等预压试验进行完毕后，应对所有焊接部位进行检查，对有裂缝的焊缝进行补焊或加强。
二、托架验算详见附件：0#块现浇托架强度计算。
三、托架预压支撑体系安装完成进行加载预压，预压荷载为梁体砼重量的120%，按实际荷载分布加载，加载预压主要消除支撑体系非弹性变形，以及支撑结构的弹性变形量。
0#段梁体混凝土117.57立方米，作用于支架上梁体重量为182.88吨，即预压荷载为：182.88*1.2=219.46吨。
变形观测点布置图荷载分布按下图布置：加载顺序为：0#块两端以及两侧腹板对称加载，第一次加载60%，第二次加载100%，第三次加载至120%。
各级加载后静停1h测量竖向及横向变形值。
第一次加载完成后进行变形观测，并做好记录；然后进行第二次加载，完成后进行第二次变形观测，做好记录；第三次加载完成后每12小时进行一次观测，预压时间以连续两天日沉降量1～2mm/d为卸载依据。
卸荷载时要分层、对称进行，防止偏载，造成失稳破坏。
连续梁桥0号块托架方案设计及验算
连续梁桥0号块托架方案设计及验算贺祚【期刊名称】《《国防交通工程与技术》》【年(卷),期】2019(017)005【总页数】4页(P62-64,61)【关键词】连续梁桥; 0号块; 托架设计【作者】贺祚【作者单位】中铁十八局集团第五工程有限公司天津300459【正文语种】中文【中图分类】U448.2151 工程概况那苏河双线大桥为玉溪至磨憨铁路工程跨那苏河的双线6跨桥，里程范围DK245+684.59～DK246+14.1，桥梁全长329.51 m。
跨越那苏河采用(60+104+60)m连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长225.6 m，中跨中部10 m梁段和边跨端部13.8 m梁段为等高梁段，梁高4.8 m；中墩处梁高为8.0 m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线y=8+3.2×x2/432(m)变化。
箱梁箱底宽6.6 m，一般断面顶板宽11.9 m，接触网支架处顶板加宽至14.9 m，设置避车台处顶板加宽至14.5 m。
2 0号块托架设计那苏河双线大桥地处山区，且主墩均为高墩，不适于支架法施工。
为保证施工进度，结合施工标准化要求，经过比选，主桥0号块选择三角托架法施工。
三角托架法的原理是通过锚固于墩身上的预埋牛腿将三角架锚固于墩身上，形成简支结构，在三角架上搭设托架平台，从而实现0号块的浇筑。
0号块墩顶托架总体布置如图1所示。
0号块长12 m，墩顶部分8 m，前后两侧各2 m悬臂段，悬臂段采用三角托架法，每侧3组双拼I40工字钢三角托架，托架通过预埋在墩顶顶帽内的牛腿固定在墩身两侧。
托架上部按预定位置放置30cm高砂桶，上面放置横向主梁(双拼I40b工字钢)、纵向排架(I16)，安装底模板。
图1 托架结构布置图(单位：mm)3 荷载分析排架承受浇筑时的混凝土荷载，按照均布荷载计算，采用MIDAS软件进行计算，采用梁单元均布荷载计算，根据钢结构设计规范，荷载组合系数均取1.0。
64m连续梁0号块三角托架检算资料
新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书检算：复核：审核：兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月目录1.工程概况 (1)1.1设计概况 (1)1.2 三角托架结构 (2)2.托架检算 (4)2.1 检算依据 (4)2.2 检算工况 (4)2.3工况一检算（0号块浇筑） (4)2.4工况二检算（1号块浇筑） (10)3.施工注意事项 (17)4.附图 (18)1.工程概况1.1设计概况滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。
本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。
连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。
0号块托架计算书
铁路桥梁连续梁零号块托架计算书1一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa； Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋拉杆采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本支架采用ANSYS通用有限元程序，按照托架实际结构建立空间模型进行整体分析计算，单个零号块按一次浇筑完成进行计算。
荷载施加：零号块的施工除三角形承重托架单独加工外，其他底模、外模、内模等均利用挂篮的相应构件，作用在托架上的砼荷载为超出墩身宽度以外的2.15悬臂端箱梁砼荷载，计算时按墩身边缘位置最大截面尺寸等截面计算，计算砼荷载超过设计砼荷载约10%。
计算时腹板部分砼以均布荷载形式直接作用在腹板宽度范围的底模面2 板上，顶板砼、内模自重和底板砼以均布荷载形式作用在底板宽度范围的底模面板上，翼板砼与外模自重以集中力的形式作用在底模两侧的承重梁上，底模及托架的自重以自重形式在计算模型内考虑。
主要计算内容：零号块托架结构的强度、刚度和稳定性计算。
4、荷载组合①底模板及托架自重；底模板及支架结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积按实际截面尺寸计算，按2.6t/ m3的密度换算成荷载施加在模板和托架结构上。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
连续梁支架支墩挂蓝检算范文
京沪高速铁路XX特大桥跨XXX省道连续梁0号块支架、临时支墩、挂篮检算（XXX+XXX～XXX+XXX段）编制：复核：审核：中铁X局XX高速铁路土建工程X标段X工区二XXX年X月XX特大桥跨XXX省道连续梁0号块支架、临时支墩、挂篮检算书一、支架总体设计方案XX特大桥跨XXX省道连续梁0号块采用在支架上现浇，支架采用碗扣式钢管脚手架拼装组成，支架均采用外径φ48mm、壁厚δ=3.5mm标准杆件进行组装，支架顺桥向立杆间距60cm，横桥向立杆翼缘板处间距90cm，底板处间距60cm，腹板处间距为30cm，横杆步距120cm。
支架底托直接支撑在已处理的地基硬化混凝土表面，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
立杆顶端安装可调式顶托，梁高4.5m变化段托梁上设I22a工字钢横梁，横梁上顺桥向搭设6榀桁架调整梁底标高，桁架上横桥向搭设间距为30cm的10×12×600cm方木，方木上铺设1.8cm 的竹胶板作为底模。
梁高不变化段，在桥墩顶帽上顺桥向设I22a，间距为50cm，其上横桥向设I22a作为横向分配梁，间距为50cm，顶上设[10作为纵向分配梁并用其把两边梁高变化段的桁架连接起来，上边铺设方木和竹胶板。
施工前对支架地基原地面进行换填处理，从原地面至承台加台顶范围内土体全部挖出后换填碎石垫层，碎石垫层要求采用压路机逐层碾压，其压实度要求达95％以上，分层厚度不超过30cm，整平碾压密实，确保地基承载力大于300Kpa，必要时可现场做地基承载力试验。
碎石垫层填筑完成后浇注25cm厚C20混凝土找平硬化后可直接支撑支架底座。
0号块支架设计如附图所示。
支架搭设完成后在其顶面满铺木板做堆载预压，预压荷载取梁重的1.3倍，现浇箱梁梁重664.2t，则预压荷载为863.5t，预压荷载采用袋装砂石。
预压要求分四级进行：一级50%；二级75%；三级100%；四级130%，每一级加载后要持载10分钟，并对支架各测量点进行观测，详细记录各测量点的沉降数据，对各测量点的沉降量做回归分析，分析支架下沉的理论曲线，预测出支架的最终沉降量，用于指导梁节立模。
64m连续梁0号块三角托架检算
新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书检算：复核：审核：兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月目录1.工程概况 (1)1.1设计概况 (1)1.2 三角托架结构 (2)2.托架检算 (4)2.1 检算依据 (4)2.2 检算工况 (4)2.3工况一检算（0号块浇筑） (4)2.4工况二检算（1号块浇筑） (10)3.施工注意事项 (17)4.附图 (18)1.工程概况1.1设计概况滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。
本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。
连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。
0号块三角托架检算
0号块三⾓托架检算⽬录第⼀章⼯程简介 (1)1.1 ⼯程概述 (1)1.2 现浇⽀架⽅案 (1)第⼆章各相关参数确定 (3)2.1 检算内容 (3)2.2 参考资料 (3)2.3 参数取值 (3)2.3.1 材料参数 (3)2.3.2 构件参数 (3)第三章结构的受⼒计算及验算 (4)3.1 检算荷载 (4)3.2 横梁双层I32a⼯字钢验算 (6)3.2.1 荷载计算 (6)3.2.2 建模验算 (6)3.3 三⾓托架2I32a⼯字钢验算 (8)3.4三⾓托架整体稳定性验算 (10)3.5剪⼑撑验算 (12)3.6三⾓托架上节点对拉钢筋验算 (12)3.7三⾓托架下节点2I32a⼯字钢验算 (12)第四章结论 (15)第⼀章⼯程简介1.1 ⼯程概述某特⼤桥 40+64+40m连续梁悬臂浇筑 0号块三⾓托架⾃上⽽下的结构为：底模下横向铺设两层 I32a⼯字钢（横向布置），布置间为 40cm；三⾓托架纵梁采⽤ I32a⼯字钢，斜撑采⽤ I32a⼯字钢；剪⼑撑采⽤[22a槽钢。
1.2 现浇⽀架⽅案结合⼯程概述，0#块现浇段⽀架具体布置如图1.1~1.2所⽰。
图1.2 横断⾯布置图第⼆章各相关参数确定2.1 检算内容某特⼤桥40+64+40m连续梁悬臂浇筑0号块三⾓托架检算。
2.2 参考资料1、《⾼速铁路桥涵⼯程施⼯质量验收标准》（TB10752-2010）；2、《铁路预应⼒混凝⼟连续梁（刚构）悬臂浇筑施⼯技术指南》（TZ324-2010）；3、《⾼速铁路桥涵⼯程施⼯技术规程》(Q/CR9603-2015)；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《钢结构设计⼿册》（第⼆版）；6、《路桥施⼯计算⼿册》（2001.5）；7、现场提供的资料：施⼯图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=215MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；PSB830直径25mm精轧螺纹的抗拉强度设计值按530MPa。
0号块托架结构检算报告
托架结构检算报告2012年10月托架结构检算报告2012年10月II0号块托架结构检算报告目录1、工程概况及计算依据 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 计算依据 (2)2、计算荷载与材料参数 (3)2.1 计算荷载 (3)2.2 钢材参数 (3)2.3 竹胶板及方木材料参数 (3)3、托架检算 (4)3.1托架模型 (4)3.2工字钢纵梁检算 (8)3.3斜撑检算 (8)I1、工程概况及计算依据1.1 工程概况图1-1为0号块托架设计立面图。
图1-2为0号块托架设计侧面图。
图1-3为0号块托架设计平面图。
图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm）图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm）图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm）1.2 计算依据（1）**************；（2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)；（3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)；（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）；（6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）；（7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；（8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；（9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；2、计算荷载与材料参数2.1 计算荷载计算荷载：（1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t；（2）施工荷载5kpa；（2）荷载安全系数取1.3。
2.2 钢材参数纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140w Mpaσ=，[]85Mpaτ=。
临时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182w Mpaσ=，[]110Mpaτ=。
连续梁0号节段三角托架设计
１ ４ ６・
第３ ９卷 第 １ ４期 ２ ０ １ ３年 ５ 月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡ ＮＸＩ ＡＲＣＨＩ Ｔ ＥＣ Ｔ ＵＲ Ｅ
Ｖｏ Ｉ ． ３ ９ Ｎｏ ． １ ４ Ｍａ ｙ． ２０１ ３
文章编号 ： １ ０ ０ ９ — ６ ８ ２ ５ （ ２ ０ １ ３ ） １ ４ － ０ １ ４ ６ — ０ ２
连 续 梁 ０号 节 段 三 角 托 架 设 计
魏
摘
强
０ ３ ０ ０ ３ ２ ）
（ 中铁十七局集 团第五工程有限公司 ， 山西 太原
要： 结合 工程 实际 ， 分析 了连续梁 ０号节段采 用三角托架施 工时的受力 ， 为托架 的设计提供 了重要 的参 考依据 ， 介绍 了托 架的
安装方法及安装注意事项 ， 对同类桥梁的施工具有一定 的指导意义 。
１ Ｏ工字钢焊接而成 （ 间距 ０ ． ４ ｍ） ， 并设 置 ８个砂 桶 ， 以调 整高 ４ ０ ） ｍ 的变截 面连续 箱梁形 式 。箱梁 采用 单箱单 室截 面 ， 箱梁顶 Ｉ 程 和方便拆 除模板及支架 。 板宽 ７ ． ２ ０ ｍ， 厚度 ０ ． ３ ２ ｍ， 底板宽 ３ ． ８ ０ ｍ（ ０号节段 ４ ｍ箱长处为
２ 设计
２． １ 托 架
托架是 承担 ０号 节段 支架 、 模板 、 混 凝 土和施 工荷 载 的重要 受力构件 ， 其荷载有 ： 混凝 土 自重 、 模板 支架重 量、 人 群机具 重量 、
０号现浇段的施工方法为 ： １ ） 搭设碗 口式支架 ； ２ ） 安装托 架。 风荷载 、 冲击荷载等 。由设 计 图纸可 知 ０号 节段 横桥 向 （ 即底 板 由于该悬臂连续梁 ０ 号段设计长度 为 ９ ｍ ， 墩高 ２ ５ ｍ。搭设 碗 口 宽度） 全部作用在墩身上 ， 纵桥 向除墩身上连续 梁 由墩身 承担外 ， 式脚手架 ， 涉及 到地 基处 理 、 搭 设 和拆 除 比较麻 烦 ； 采 用 万 能杆 其余每侧 ２ ． ７ ｍ 长度 的连续梁 作用 在托架 上 。每侧 三角 托架 上 件、 贝雷桁 架 、 六 四军用桁架搭设托 架 ， 所 需材料 不方便 。因此从 共 布置的 ４根分 担梁 主要 承受 墩身外侧 ２ ． ７ ｍ的连续梁重量 。 工期 、 经济方便等因素 ， 连续梁 ０号 节段采用 三角托 架 ， 三 角托架 ０号节段施工 的荷载 （ 桥墩一侧荷载 ） ： 混凝土重 Ｇ １ ＝ ９ ０ ． ７ ２ ｔ 。 具有受力 明确 、 便于运 输安 装等 优点 ， 三角 托架采 用型 钢焊 接而 模板 自重 Ｇ ｚ ＝（ ５ ． ８× ２ ． ７× ２＋ ３ ． ８× ２ ． ７ ）× ０ ． ８＝ ３ ． ３ ｔ （ 模 板 自重
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新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书检算：复核：审核：兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月目录1.工程概况 (1)1.1设计概况 (1)1.2 三角托架结构 (2)2.托架检算 (4)2.1 检算依据 (4)2.2 检算工况 (4)2.3工况一检算（0号块浇筑） (4)2.4工况二检算（1号块浇筑） (10)3.施工注意事项 (17)4.附图 (18)1.工程概况1.1设计概况滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。
本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。
连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。
悬臂端梁高5.326m(5.341m)；顶板厚38.5cm（40cm），底板厚75cm （70.5），腹板厚度90cm(80 cm)。
括号内为（40+64+64+40）m 连续梁数据。
主墩墩顶顺桥向宽度为3.2m，0号块悬出墩长度为2.9m，1#块长度为3m。
（40+64+40）m连续梁0号块悬出墩部分混凝土方量为54.5m3，1#块混凝土方量为52 m3 。
（40+64+64+40）m连续梁0号块悬出墩部分混凝土方量为51.6m3，1#块混凝土方量为50.74 m3。
两联连续梁外形尺寸基本一致，三角托架结构形式相同，因此托架计算时，采用数值大者作为计算对象，即采用（40+64+40）m连续梁数据作为计算对象。
1.2 三角托架结构连续梁墩柱均为高墩，连续梁0号块采用墩旁三角桁架型托架支撑，作为连续梁0号块梁段模板施工支架。
由于0#块长度仅为9m，为满足挂篮拼装需要，1#块也在三角托架上现浇施工。
三角托架由三角桁架、贝雷桁梁、水平桁架三部分组成。
其基本结构布置如图1所示。
三角桁架：每个0号块梁段共布置4肢三角托架，每侧2肢，对称于墩身两侧，间距为6.0m。
三角桁架上桁水平拉杆采用2[40c槽钢，腹板加焊厚度为30mm、高度为360mm的加劲板，槽钢与钢板材质均为Q345钢，[σ]=295Mpa，[τ]=170MPa ，E=210GPa；斜撑杆采用直径φ325，t-10mm的无缝钢管，材质为Q235钢，[σ]=215MPa，[τ]=125MPa，E=210GPa；销轴采用Q420号钢钢棒，直径为80mm，长度为430mm的销轴，[σ]=325Mpa，[τ]=185Mpa。
托架墩身铰接预埋件：由2根[40c槽钢通长预埋在墩身内，腹板加焊30mm、高度为360mm的加劲板，槽钢与钢板材质均为Q345钢。
在浇注墩柱时距墩顶以下172cm和812cm处埋置在墩柱内，预埋件端部设置轴销孔，便于装拆，与三角桁架的水平拉杆及斜撑杆销接。
桁架杆件均采用热轧型钢组拼而成，杆件采用J506焊条焊接。
水平桁架：三角桁架两肢上桁水平拉杆之间设置水平稳定桁架。
水平稳定桁架采用［22a槽钢栓接，均采用Q235钢材。
贝雷桁梁：每侧托架顶部横向布置13排贝雷架梁，贝雷梁间距为45cm，采用标准连接件进行连接，作为模板底部支架的横向分布梁。
三角托架结构图如图1所示：图1 三角托架结构图2.托架检算2.1 检算依据⑴新建北京至沈阳铁路客运专线工程通用设计图（无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，跨度40+64+64+40m ，图号：京沈桥通-42）；⑵铁路工程建设通用参考图（无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，跨度40+64+40m ，图号：通桥（2015）2368A-Ⅲ-1）；⑶《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）； ⑷《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》 （TZ324-2010）；⑸《高速铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9603-2015);⑹《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
2.2 检算工况工况一：0#块浇筑时，三角托架承担的混凝土自重及支架、贝雷梁、模板等施工荷载；工况二：1#块浇筑时，三角托架承担的混凝土自重及支架、贝雷梁、模板等施工荷载。
2.3工况一检算（0号块浇筑）2.3.1 荷载计算⑴0号块梁段重量0号块梁段悬出墩外长度2.9m ，混凝土体积为54.5m 3，钢筋混凝土容重ρ=26.5KN/m3，则箱梁自重均布荷载为：KN/m 4989.25.545.261＝⨯=⋅=L Vq ρ⑵施工荷载支架、贝雷梁、模板等施工荷载按梁自重的0.3倍计算:m KN q q /4.1493.012=⨯=⑶计算荷载考虑三角托架是施工临时结构，承受一次性、短期施工荷载，荷载安全系数取：K ＝1.2。
施工总荷载为（延梁长方向）：()()m KN q q K q /88.7764.1494982.121=+⨯=+=2.3.2 三角托架检算本工程设计的三角托架为每墩侧两肢，每个托架结构所受静载通过贝雷梁传递至托架上，其计算模型如图2所示:图2 工况一检算模型⑴ 三角桁架上桁水平拉杆检算上桁水平拉杆采用2[40c ＋2块高360mm 、厚30mm 补强板，是受弯构件和受拉构件。
2[40c ＋2块板槽钢组合梁的截面特性：cm l cm A cm I x 396,398,6274824===采用结构力学求解器建立如下模型：弯矩图如下图所示：x2最大弯矩：m KN M ⋅=851max最大弯曲应力：MPa W M xw 271max ==σ 最大轴力：KN F 5.246=，最大拉应力：MPa AF F 2.6==σ 水平拉杆最大应力：[]MPa MPa F w 2952.2772.6271=<=+=+=σσσσ 水平拉杆变形如下图所示：3最大挠度：m lmm f c m 1440011=<= 水平拉杆单根孔壁所受最大合力为：N=25.24683722+=436KN水平拉杆[40c 腹板厚度为14.5mm ，加焊30mm 厚钢板，材质为Q345，单根孔壁最大承载力为：∑F=14.5×80×295+30×80×295=1050KN ＞N 。
孔壁承压满足施工要求。
结论：水平拉杆满足施工要求。
⑵斜撑杆－钢管检算斜支撑为φ325×10mm 的钢管，主要为受压构件，其截面特性为:cm i cm l cm A cm I x x 142.11,84.784,96.98,5.1228624====最大轴力：KN N 6.3802905.24622=+= 长细比：4.70==xi lλ 查表得：φ＝0.837 最大压应力：[]MPa MPa A N 2108.4596.98837.06.380=<=⨯=⋅=σϕσ ⑶斜撑杆两端铰接板与水平座板焊缝检算焊缝长度为574mm ，双板，双直角焊缝，受水平力F=256.5KN 。
根据直角焊缝强度公式：[][]mm l f F h f l h F w w e w w e 4.1574.016025.246=⨯⨯=⋅>⇒<⋅=τττ 铰板焊脚宽度为10mm ，焊缝高度为mm71022=⨯。
满足要求。
2.3.3 销轴检算销轴为φ80mm 钢棒，长度为430mm,材质为Q420钢，其设计抗剪强度值为MPa 185=τ，抗拉强度设计值为MPa 325=σ。
根据托架设计结构，水平拉杆销轴受力最大，分别受水平力F=246.5KN 和竖向力N=837KN 作用，其他2个销轴只受水平水，最大水平力为F=246.5KN ，竖向力由水平支撑板承担。
⑴销轴抗剪检算轴销为双面受剪，最大剪力为：KN Q 436= 最大剪应力：[]MPa MPa d Q1857.1153162max =<==τπτ ⑵销轴抗弯检算最大弯矩：m KN a Q M .50115.0436=⨯=⋅= 最大弯曲应力：[]MPa MPa W M w 3255.9908.05323=<=⋅⨯==σπσ 2.3.4 托架墩身铰接预埋件2[40b 检算 ⑴上对拉杆预埋件检算上对拉杆悬臂长度为：cm l 77.37=，其截面特性：24398,62748cm A cm I x ==，最大剪力为837KN ，水平分力为246.5KN 。
最大剪力：KN Q 837= 最大剪应力：MPa MPa AQ17021≤==τ 最大弯矩：m KN l N M ⋅=⋅=316max 最大弯曲应力：MPa W M xw 7.100max==σ 水平分力：KN F 5.246=，最大拉应力：MPa AFF 2.6==σ； []MPa MPa F w 2959.1062.67.100=<=+=+=σσσσ计算结果满足要求。
⑵下对拉杆预埋件检算下对拉杆悬壁长度：cm l 61.39=，截面系数与上对拉杆一致，最大剪力为290KN ，水平分力为246.5KN 。
最大弯矩：m KN l F M ⋅=⋅=9.114max 最大弯曲应力：MPa W M xw 6.36max==σ 水平分力：KN F 5.246=，最大拉应力：MPa AFF 2.6==σ； []MPa MPa F w 2958.422.66.36=<=+=+=σσσσ计算结果满足要求。
结论：墩身预埋件满足施工要求。
2.3.5 横向分配梁（贝雷梁）检算设计计算总荷载为2252.95KN ，则每排贝雷梁承担的荷载为321.85KN ，按照面积荷载分配翼缘板、顶底板及腹板位置，则贝雷梁荷载如下图所示：采用结构力学求解器，建立如下模型进行计算：7450952009520021900952009520074504弯矩图如下图所示：x1234( 1 )( 2 )( 3 )-32416.81-45939.94-2030.69-2030.6963696.69-45939.94-32416.81剪力图如下图所示：x1234( 1 )( 2 )( 3 )-21977.50-55297.50106015.0053655.00-53655.0055297.5021977.50则贝雷梁跨中最大弯矩为63.7KN-m ，小于贝雷梁容许弯矩788.2KN-m 。