(整理)落地式脚手架计算书

脚手架设计
一、编制步骤
脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。

方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。

设计脚手架为双排脚的架，搭设高度为45.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。

主节点间搭设两个小横杆，地基承载力为：180N/MM2,基本风压值
取北京地区的基本风压：0.45Kpa，主体结构为剪力墙结构，施工
所处地区为有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

脚手板采用木脚
手板。

表6.1.1－1 常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（m）
注：1．表中所示2+2+4×0.35（kN/m2），包括下列荷载：
2+2（kN/m2）是二层装修作业层施工荷载；
4×0.35（kN/m2）包括二层作业层脚手板，另两层脚手板是根据本规范第7.3.12条的规定确定；
2．作业层横向水平杆间距，应按不大于l a/2设置。

二、脚手架的荷载：
1、荷载分类
1）作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。

2 ）永久荷载（恒荷载）可分为：
（1）脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；
（2）构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。

3 ）可变荷载（活荷载）可分为：
（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；
（2）风荷载。

三、设计计算内容
1、基本设计规定
1）脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。

可只进行下列设计计算：
（1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算；（2）立杆的稳定性计算；
（3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；
（4）立杆地基承载力计算。

2）计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。

永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。

3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。

验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。

四、荷载效应组合
表4.3.1 荷载效应组合
五、材料说明：
脚手管：采用3号钢的屈服强度240N/mm2为强度的标准值，引用现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》规定，乘以分项系数1/1.165，这样钢材的设计值f=240/1.165=205 N/mm2，这也说明了规范采用的设计方法在实质上是属于半概率半经验进行的。

六、脚手架的搭设高度要考虑因素：
1、底部：新建楼的正负零标高与地面标高，一种是回填后的室外地坪标高，另一种是没有回填作用在肥槽内
2、顶部：为了安全的要求规范规定：当上部为女儿墙时，脚手架的搭设高度要超过女儿墙1米；为檐口时，要超过檐口高度1.5米。

因此在输入脚手架的搭设高度时要注意上述问题
落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

设计脚手架为双排脚的架，搭设高度为45.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。

主节点间搭设两个小横杆，地基承载力为：180N/MM2,基本风压值
取北京地区的基本风压：0.45Kpa，主体结构为剪力墙结构，施工
所处地区为有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

脚手板采用木脚
手板。

采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m
表4.2.1－1 脚手板自重标准值
活荷载标准值 Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m
表4.2.2 施工均布活荷载标准值
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×
1.200=1.894kN/m
小横杆计算简图
脚手架荷载为什么不计算悬臂端说明：
从弯矩公式看不带悬挑的情况弯矩大偏于安全，挠度直接从公式看不出结论，但代入规范最大悬挑计算长度0.3米，及排距取1.5米时，计算结果还是第一个大，因此规范取了第一种情况进行计算安全。

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=1.894×1.0502/8=0.261kN.m
=0.261×106/5080.0=51.383N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.378×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.869mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
为什么不计算钢管的抗剪承载力说明：
没有抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控制作用。

如φ48×3.5的Q235－A级钢管，其抗剪承载力为：
上式中K1为截面形状系数。

纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN，远小于[V]，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗剪力也肯定满足。

另外在设计时，要注意规范规定作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

说明：
脚手架的纵距最大的值为虎作2米，一根脚手管的长度为6米，和规范要求的致宜按三跨连续梁进行计算。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×
1.260)/2=0.994kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×
1.200=0.324kN.m
=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×
121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1447.320×1200.003/(100×2.060×105×
121900.000)=1.88mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.897mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
表5.1.8 受弯构件的挠度
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×
1.890=
2.966kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291
NG1 = 0.129×45.000=5.810kN
脚手架每米重量说明：
（1）GS=[2(la+h)+2.2]q+2[2q1+(la+h)÷6.5×q2] ÷lah
GS---脚手架立面单位面积上的框架的重量；
la-----立杆纵距；
h---步距；
q---48×3.5钢管重量q=38.4N/M；
q1----- 直角扣件每个重量q1=13.2N/个；
q2-----对接扣件每个重量q2=18.4N/个；
2.2----每根横向水平杆的长度；
6.5----每根6.5米长的钢管上计算一个对接扣件。

（2）Gj=[4(6.5q+q2) +2×13cosa÷la×q3] ÷13cosa*13sina la-----立杆纵距；
a---剪刀撑与斜杆与地面夹角；
q3-----旋转扣件每个重量q3=14.6N/个。

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN
表4.2.1－1 脚手板自重标准值
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140×1.200×4/2=0.336kN
表4.2.1－2 栏杆、挡脚板自重标准值
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×45.000=0.270kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.549kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×
1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
2、风荷载值说明：
（1）荷载规范计算风荷载标准值公式为：ωk=βzμsμzω0，荷载规范规定的基本风压是根据重现期为50年确定的，而脚手架使用期
较短一般在2~5年之间，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本
风压w0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。

由
于脚手架是附着在主体结构上,风振系数βz=1,最后公式为：ω
k=0.7μsμzw0
（2）风压高度变化系数μz:我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，通过计算从脚手架顶取每5米一段与脚手架的静荷和活荷的
组合验算立杆稳定性时，虽然风荷载在顶部的标准值大，但最终
组合值在脚手架的最底端最不利。

但计算连墙件时，要取高度为
最大值。

按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
规定按下表采用
（3）体型系数μs
（a）密目网的μs：首先《密目式安全网》（GB16909-1997）5.2.1规定：“网目密度不应低于800目/100cm2”,《建筑施工安全
检查标准》（JGJ59-99）3.0.7条规定：大于2000目/100cm2，
安全立网挡风系数为：
Φ1=1.2An1/Aw1=1.2(100-nAO)/100
Φ1---密目式安全网挡风系数；
An1---为密目网在100cm2内挡风面积；
Aw1---为密目网在100cm2内迎风面积；
n----为密目网在100cm2内的目数n大于2000；
AO-----每目孔隙的面积。

Φ2=1.2An2/lah
Φ2---敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数；
An2---为一步一纵内钢管的总挡风面积。

=Φ1+Φ2-Φ1Φ2/1.2
Φ---密目式安全网全封闭脚手架挡风系数；
An1---为密目网在100cm2内挡风面积；
Aw1---为密目网在100cm2内迎风面积；
n----为密目网在100cm2内的目数n大于2000；
AO-----每目孔隙的面积。

（AO向生产厂家咨询，无数据时3200目取
0.7mm2, 2300目取1.3mm2）。

Φ值根据目数、步距和纵距计算出来以后大约在0.648~0.953之间。

μs=1.0Φ（后为全封闭墙）；μs=1.3Φ（敞开、框架和开洞墙）
（b）敞开式脚手架的体型系数μs
首先计算Φ值：Φ=1.2An/lah
式中1.2—为考虑扣件所占面积，节点面积增大系数；
An---为一步一纵内钢管的总挡风面积。

An=（la+h+0.325lah）d
0.325---脚手架立面每平米内剪刀撑的平均长度；(是根据450、
500、550、600设置剪刀撑4个6.5米杆进行计算得出的4×
6.5/80.075=0.325m/m2) 80.075是以上角度面积和的平均值。

d---钢管的外径m
设计者可以按上式进行计算，《规范》给出了常用的计算值见下表。

一榀架计算：μst=Φμs
μs通常情况下根据μz w0d2计算值≤0.002，H/d≥25（步距1200/钢管直径48=25）,取值1.2的情况较多。

其它情况插值。

双排脚手架:μs=μstw计算：μstw=μst(1-ηn)/(1-η)
n---双排取2。

η---根据下表和下图选取。

上图中的b为脚手架的横向间距，h为步距，因此b/h一般在1~2之间,更多的是≤1。

根据表A－3取值在0.115到0.77之间,另外Φ≤0.1情况较多，因此η取1.00值常见,此时上面公式要进行因式分解。

μs =1.2Φ（1+η）=2.4Φ情况较多。

其中 W0 ——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450
Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840
Us ——风荷载体型系数：Us = 0.720
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×0.840×0.720 =
0.191kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk ——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la ——立杆的纵距 (m)；
h ——立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
k值说明：
《规范》规定的设计方法与荷载分项系数等，均与现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、《钢结构设计规范》一致。

脚手架与一般结构相比，其
工作条件具有以下特点：
（1）所受荷载变异性较大；
（2）扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；
（3）脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；
（4）与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。

（5）脚手架立杆计算长度附加系数k的确定
本规范采用《建筑结构设计统一标准》（GB50009-20001）规定的“概率极限状态设计法”，而结构安全度按以往容许应力法中采用的经验安全系数K校准。

K值为：强度K1≥1.5，稳定K2≥2.0。

考虑脚手架工作条件的结构抗力调整系数值，可按承载能力极限状态设计表达式推导求得：
1）对受弯构件：
不组合风荷载
上列式中 S Gk、S Qk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。

对
受弯构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；
S Wk——风荷载标准值产生的内力；
f——钢材强度设计值；
f k——钢材强度的标准值；
W——杆件的截面模量；
φ——轴心压杆的稳定系数；
A——杆件的截面面积；
0.9，1.2，1.4，0.85——分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
计算长度系数μ值说明：
计算长度系数μ值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。

本规范规定的μ值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈尔滨工业大学土木工程学院于1988年~1989年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其μ值在1.5~2.0之间。

它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mm，图3）的实际工况。

这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。

规范列出了下表以供设计者。

表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μ
A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 111.83
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=13.56kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26；
λ值根据规范表进行查表得出，如下图：
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =
0.061kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 117.69
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =
1.740kN；
NQ ——活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.129kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 122.184米。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =
1.740kN；
NQ ——活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.129kN/m；
Mwk ——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.051kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 117.326米。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk ——风荷载基本风压标准值，wk = 0.191kN/m2；
Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×3.60 = 10.800m2；
No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.881kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.881kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 7.881kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
连墙件的计算说明：
脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。

在搭设的过程中连墙件与脚手架主节点的位置规范明确作了规定，其为连墙件偏离主节点的最大距离为300MM，只有在连墙在在主节点附近时，才能有效的阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因为立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到时约束脚手架横向变形的作用，现实是怎样，许多连墙件竟然设置在立杆步距的一半附近，这对脚手架的稳定是极为不利的，要引起重视。

问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。

连墙件扣件式连接方式在计算扣件抗滑移时，经常大于8KG，而小于16KG，我们会不会看到上图后认为是是双扣件，而满足要求呢，实际上是错误的，上图只提供一个扣件的承载力。

八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p ——立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 57.41
N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =
14.35
A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg ——地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 90.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc ——脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50
fgk ——地基承载力标准值；fgk = 180.00
地基承载力的计算满足要求!
地基承载力降低系数kc说明：
地基承载力调整系数kc，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。

由于土的弹性模量比起其它材料小很多，因此在受荷载时，变形很大，沉降量很大，因此规范采取了地基承载力调整系数kc，使得脚手架的变形很小，因为脚手架是由连墙件固定在建筑物上的，沉降过大会很容易引起整体失稳。

当作混凝土垫层时，地基承载力不降低也就是由于脚手架的产生的荷载不象结构荷载那么大，不会影响到多层土参数，因此不降低数地基承载力。

其它需要注意的几个问题：
剪刀撑设置：
（1）高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m （图6.6.2）；
（2）高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
影响脚手架稳定性的各种因素：
（1）步距：其它条件不变，根据实验值和计算值，步距从1.2米增加到1.8米，临界荷载将下降26.1%。

（2）连墙点间距：其它条件不变，当竖向间距由3.6米增加到7.2米，临界荷载将下降33.88%，但在经常使用的连墙点水平间距范围内（8米），调整水平间距时，影响不大。

因此要注意步距的设置。

（3）扣件紧固扭矩：扣件紧固扭矩为30N.m比扣件紧固扭矩50N.m的临界荷载低20%左右。

紧固扭矩50N.m与扣件紧固扭矩50N.m相比影响不大。

（4）横向支撑及纵向支撑：设置横向支撑临界荷载将提高15%以上，：设置纵向支撑临界荷载将提高12.49%。

（5）立杆横距：当由1.2米增加到1.5米时，临界荷载将下降11.35%。