(整理)完整版玻璃钢卧式储罐课程设计.
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中北大学
课程设计说明书
学生姓名:詹锋学号:0603044238
学院:材料科学与工程学院
专业:复合材料与工程
题目:容积为60m3贮存质量分数为37%的硝酸
卧式玻璃钢储罐设计
指导教师:陈剑楠曹杨职称: 讲师讲师
2009年 12月 31日
中北大学
课程设计任务书
学年第一学期
学院:材料科学与工程学院
专业:复合材料与工程
学生姓名:学号:
课程设计题目:容积为60m3贮存质量分数为37%的硝酸
卧式玻璃钢储罐设计
起迄日期:2009年12月21日~2009年12月31日课程设计地点:中北大学材料科学与工程学院
指导教师:陈剑楠曹杨
系主任:李迎春
下达任务书日期: 2009年12月18日课程设计任务书
课程设计任务书
目录
1.前言 (1)
2.造型设计 (2)
2.1储罐构造尺寸确定 (2)
2.2封头的选择 (2)
2.3伸臂长度确定 (3)
2.4支座及间距 (3)
3.性能设计 (4)
3.1基体材料性能及其特点介绍 (5)
3.2增强材料介绍 (6)
4.节构设计 (7)
4.1储罐荷载计算和设计简图 (7)
4.2由储罐的轴向应力计算壁厚 (8)
4.3由储罐的剪力计算储罐的壁厚 (8)
4.4由储罐的环形应力计算储罐壁厚 (8)
4.5由蝶形封头设计壁厚 (10)
4.6设计结果 (10)
5.工艺设计 (11)
5.1筒身设计 (11)
5.2封头的制造工艺及模具制造方法 (12)
6.玻璃钢卧式贮罐零部件设计 (14)
6.1贮罐的开孔与补强 (14)
6.2排气孔 (14)
6.3贮罐进出口管和人孔设计 (14)
6.4排液管 (16)
6.5支座设计 (16)
7.安装设计 (17)
8.制品检验 (18)
9.小结 (19)
10.参考文献 (20)
前言
卧式玻璃纤维增强塑料贮罐主要用做化工贮罐、运输罐车、反应釜、喷雾洗涤器等。
与立式贮罐相比,卧式贮罐的容积较小,但具有搬运方便,可异地安装使用的特点。
玻璃钢容器、玻璃钢储罐耐化学腐蚀,使用寿命长,玻璃钢具有特殊的耐腐性能,在储存腐蚀性介质时,玻璃钢显示出其他材料所无法比拟的优越性,可以耐多种酸、碱、盐和有机溶剂[1]。
玻璃钢容器、玻璃钢储罐设计灵活性大,罐壁结构性能优异,纤维缠绕玻璃钢可以改变树脂系统或增强材料来高速玻璃钢贮罐及非标装置的物理化学性能,以适应不同介质和工作条件的需要。
通过结构层厚度、缠绕角和壁厚结构和设计来调整罐体的承载能力,制成不同压力等级或某些特殊性能的玻璃钢贮罐及非标装置,这是各向同性的金属材料无法与其相比的。
因为玻璃钢的比重通常为1.8-2.1,是钢的1/4-1/5,比钢、铸佚和塑料的比强度都高。
玻璃钢的热膨胀系数与钢大体相当,热传导系数只有钢的0.5%。
玻璃钢贮罐具有一系列特点,如质量轻、耐腐蚀性强、强度高、保温隔热效果好、成型容易、安装和运输方便、维护费用低等,在各工业领域得到广泛应用[2]。
我国玻璃钢贮罐的发展十分迅速,已经颁布了纤维增强塑料贮罐的标准,规定了贮罐用原材料、生产工艺、结构形式、产品性能和几何尺寸、验收条件等等,规范了玻璃钢产品市场,对提高玻璃钢贮罐产品质量起到了促进作用。
目前国内玻璃钢贮罐主要用于地下石油贮罐、化工及食品容器、运输罐、三次采油聚丙烯酰胺母液贮罐、工业用超纯水贮罐、污染回收罐等等纤维增强塑料贮罐是复合材料制品最广泛应用的一种产品结构形式,主要用于储存各种腐蚀性液体、气体和粉末状物料,应用在石油、化工、冶金、造纸、城市供水等领域。
这类贮罐强度、刚度和防渗漏性要求较高,对于容积较大的贮罐,特别适合于纤维缠绕工艺或喷射工艺整体成型,不宜采用手糊工艺分块制造、最后组装的结构形式。
2 造型设计
2.1 储罐构造尺寸确定
造型设计如图2-1:
图2-1
设计标准:《中华人民共和国行业标准 玻璃钢储罐标准系列HG 21504.1-92》,卧式储罐容积360V m =,可选直径系列有2800D mm =和3000D mm =,本设计初选
3000D mm =,因此储罐的长度
85002()2
V
L mm D π=
=。
2.2 封头的选择
卧式圆筒形储罐的封头一般采用凸形封头,常用的凸形封头形式有半球形、半椭球形和蝶形封头[3]。
(1)半球形封头 受力最佳,与筒体的连接平滑过渡,局部附加应力小。
但是由于这样封头深度大,手糊成型不方便,脱模比较困难,所以玻璃钢储罐很少采用这样封头。
(2)半椭球形封头 其是由半个椭球壳和一段高度为h 的圆筒形部分组成。
由于半椭球形曲线的曲率半径变化是连续的,所以封头中的应力分布比较均匀,受力仅此于半球形封头,加工制造比较方便。
(3)蝶形封头 其是有折边的球形封头,由半径为R 的部分球面和高度为h 的圆筒形部分以及半径为r 的过渡部分组成,标准蝶形封头0.9R D =且0.17r D =。
在连接处,经线曲率半径有突变,应力分布不如椭球形分布均匀,缓和,但是蝶形封头的加工制作最方便。
综合以上分析,选择蝶形封头,因为它加工制造最方便,本设计中的卧式储罐不是压力储罐,因此标准蝶形封头可以满足应力使用要求,因此0.9R D =且0.17r D =,封
头高度0.52[()(2)]
D H R R D R r =--+-550mm =。
2.3 伸臂长度确定
根据
0.2070.390A H L L
=-
计算出123G G G G =++。
2.4 支座及间距
卧式储罐一般是水平安装在支座上的,支座主要分为双边连续支座、鞍座、圈座和支腿。
其中鞍座应用最多,所以选择鞍式支座。
鞍座间距126600L L A mm =-=
如图2-2所示
q=70.5kN/m
图2-2
2.4 小节:
(1)储罐鞍座选用三鞍座(如图2-1),鞍座间距为3300mm
(2)封头采用蝶形封头设计;
(3)罐身长8500mm,内径3000mm;
(4)进水、出水孔、人孔、液面计口、备用口安装标准按HG 21504.1-92《玻璃钢储槽标准系列》
(5)所用法兰按HG/T 21633-1991选用
3性能设计
任务要求: 贮存质量分数37%的盐酸,使用温度为常温,属于典型的玻璃钢贮罐。
表一[6]各种材料规格铺层数
材料名称规格(g∕m2)层数纤维(kg)内衬树脂
(kg)结构层树脂(kg)
筒身聚酯毡30 1 2.15 40.83
网眼布65 1 4.27
喷射纱150 1 9.49 28.47
网眼布65 1 4.27
喷射纱450 4 113.89 292.86
网眼布65 4 17.07
0.4布450 4 105.05 105.05
网眼布65 2 8.54
封头表面毡350 1 0.62 11.86
喷射纱150 1 2.76 8.27
喷射纱450 4 33.09 89.47
0.4布400 3 22.89 22.89
喷射纱450 2 16.55 44.74
以上两步交替重复3遍
拐角加喷,宽度300m
喷射纱300 g∕m212 14.39
参数纱片宽TEX
纱股数
纤维类型
材料用量(kg)聚酯毡 2.77 内衬层树脂471.77 喷射纱223.23 结构层树脂346.84 网眼布34.14 0.4布173.74
说明:1、内衬层树脂用SW901结构层树脂用S901;
2、储罐内衬层脱模后与平地封头对接,缠绕结构层设备位号“2V-707”
典型的玻璃钢贮罐其结构分为四层:内表层、次表层、结构层和外表层。
其功能各为:
(1)内衬层主要起防腐、防渗作用;
(2)次表层主要是防止介质渗漏结构层承受荷载引起的各种应力;
(3)外保护层则用于防自然老化和摩擦碰撞[4].
内表层、次表层、结构层和外表层如图3-1:
图3-1
(1)内表层
内表层也是防腐层,一般用玻璃纤维表面毡、有机纤维表面毡或其他增强材料的富树脂层,要求含胶量达到90%左右,其厚度为0.25~0.5mm。
各种材料指标如(表一)(2)次表层
其含胶量比内表层低,通常有短切纤维制成的短切毡铺成;其主要功能是防止介质渗漏。
(3)结构层
这一层是贮罐壁的主要结构,用来承受外载荷,由连续纤维缠绕成型或由纤维织物手糊成型。
玻璃钢贮罐的结构设计主要是确定这一层的铺层方式和厚度。
(4)外表层
它是贮罐的结构层的外保护层。
其功能是保护结构层免收外界机械损伤和外界环境
条件引起的老化。
3.1基体的性能及其特点介绍:
1,内衬层树脂为SW901树脂,其特点如下:
(1)极低的粘度,工艺性能好,放热峰在100°C以内;
(2)成型树脂具有良好的力学性能和防腐性能;
(3)其FRP成品可以在大于-45°C.的环境下面安全使用。
2,结构层树脂用S901,其特点是:价格便宜、实用性强,同时其强度要求满足工艺及其使用要求。
3.2增强材料的性能介绍:
3.2.1 聚酯毡
抗拉强力高、延伸性能好、热稳定性能优良、耐穿刺能力强、抗腐蚀、耐老化。
3.2.2 喷射纱
(1)硅烷偶联剂。
(2)优良的集束性和成带性。
(3)在树脂中能快速和彻底地浸透。
(4)优良的耐磨蚀性,无毛羽。
(5)优良的机械性能。
3.2.3 玻璃钢基布0.4布
玻璃钢基布(玻璃钢0.4布)是由中碱或无碱无捻粗纱纺织而成,无捻粗纱经硅烷偶连剂处理,易于被树脂浸润,耐腐蚀,强度高,而且层间粘合性好,能适合各种曲面施工[7]。
3.2.4 表面毡,其特点如下:
玻璃纤维表面毡特有的生产工艺,决定其具有表面平整纤维分散均匀,手感柔顺,透气性好,树脂浸透速度快等特点.表面毡应用于玻璃钢制品,良好的透气性能使树脂快速渗透,彻底消除气泡和白渍现象,它良好的伏模性适合任何形状复杂的产品和模制品表面,能掩盖布纹,提高表面光洁度和防渗漏性,同时增强层间剪切强度和表面韧性,提高产品的耐腐蚀性和耐侯性,是制造高质量玻璃钢模具及制品的必需用品. 产品适用于玻璃钢手糊成型,缠绕成型,拉挤型材,连续平板,真空吸附成型等工艺。
3.2 小节:
(1)内衬层选用树脂为SW901树脂; (2)结构层树脂用S901树脂;
(3)外表层选用玻璃纤维表面毡混合S901树脂缠绕。
4 结构设计
4.1 储罐荷载计算和设计简图
4.1.1 储罐设计简图
储罐设计简图如图4-1所示:此储罐按照三支座外伸梁计算储罐受力分析
图4-1
q
4.1.2 载荷计算
储罐中液体硫酸质量160 1.1971.4HCL G V t =ρ=⨯=
玻璃钢壳体质量{}22
22322[()()]t
G rL Hr H r r t ππ=+⨯---ρ=2.2 附件质量30.4G ≈
支座承受的总重量12374G G G G t =++=
a 、储罐单位长度上的均布载荷
23q G/(L+2H)=7.05t/m =⨯70.5kN/m =
b 、支座反力14
B 33F =q L+H =246.8KN A F =()
c 、支座处剪力
边支座内侧截面处的剪力21A 3Q =F -qA-qH 109.3KN = 边支座外侧截面处的剪力 223Q =qA 137.5qH KN += 跨中支座处的剪力233Q =q(L/2+H)-F 616.9A KN = d 、边支座和跨中支座处的弯矩
边支座处弯矩 212
A 23M =-(A+H)68.73KN =-
跨中支座处弯矩21414
L B 23232M =q L+H -q L+H (-A)=3886.3K N m ∙()()
由于B A M M >,所以应该以B M 作为计算弯矩。
4.2 由储罐的轴向应力计算壁厚
储罐的最大轴向应力发生在跨中储罐底部和支座处储罐的顶部,计算结果取其最大值。
4.2.1 由跨中储罐底部轴向应力计算壁厚
查表得,缠绕玻璃钢聚酯储罐的轴向拉伸强度为85160MPa ~,取强度值为160MPa ,取载荷系数13.4K =,则[]x σ16013.411.9MPa =÷= 由max σ=2422max //H SO R t M R t πρ+[]x ≤σ, 得出2422max /[]/[]H SO x x t R M R π=ρσ+σ 由此得出 4.1t cm =
4.2.2 由支座处储罐顶部应力计算壁厚
支座处储罐顶部应力2max max /M R t πσ=[]x ≤σ,由此推导出壁厚
2max /[]x t M R π=σ0.284cm =
4.3 由储罐的剪力计算储罐的壁厚
储罐的最大剪力发生在支座的底部,由于32Q Q >,并且31Q Q >,所以最大剪力发生在跨中支座的底部,且max 3Q Q =616.9KN =,支座处要设置加强圈。
因此有
Q
max []max
Rt
πτ
=
≤τ 从而得出壁厚
Q
max t=πR[τ]
聚酯玻璃钢的剪切强度为8.9MPa ,取安全系数为8,则[]τ=1.11MPa 。
代入数据的
t=1.26cm
4.4 由储罐的环形应力计算储罐壁厚
4.4.1 支座的设计 a 、 鞍座包角的设计
增大鞍座包角θ时,可以减小储罐的环形应力,但是鞍座变得笨重,材料消耗增多;而过分减小包角,将使设备容易从鞍座上倾倒。
在一般情况下,鞍座包角应在
150120︒≤θ≤︒范围内,本设计选择150θ=︒。
b 鞍座宽度的设计
由支座处的承载情况,查阅资料,得出鞍座宽度
2F /(R[])S 9
B =σ︒ 其中S A F =0.204F
从而16.6B =︒cm ,本设计中取20B cm =︒
4.4.2 加强圈的设计
玻璃钢和钢材相比在荷载下易产生较大的形变,在玻璃钢结构设计中用增加厚度来提高储罐的刚性不一定恰当,有时不仅给成型带来很大的困难,也会增加成本,这一问题在玻璃钢储罐的设计中尤为突出,支座处的环向弯矩会使筒体的壁厚大为增加,因此在鞍座处设置加强圈是很必要的[8]。
加强圈有两种形式,一种是在筒体外设置加强圈,另一种是在筒体内设置加强圈,无论从美学还是力学的角度分析,内置加强圈都要比外置加强圈要好,因为筒体的应力是压应力,如果还有操作内压作用时,还会降低压应力的数值,而采用外加强圈是,筒体的应力是拉应力,如果有操作内压作用时,拉应力的数值会随之增加,从防渗漏的角度分析,拉应力对玻璃钢储罐来说是不利的,因为树脂的延伸率比纤维大,尽管玻璃钢
的有较大的拉伸强度,但拉应力会使树脂中的微裂纹处于张开的状态。
由于设置加强圈,支座处的荷载由筒体和加强圈共同承担。
设支座处的储罐壁厚为t=4.1cm ,支座的宽度20B cm =︒,缠绕聚酯玻璃钢的环向和
轴向弹性模量分别为42⨯10和41⨯10,其泊松比为0.3和0.15,因此可以得出加强圈的有效宽度
B B ︒=+
202/50.5cm =+= 为了便于加工制造,取
B 52150m cm
MPa
=σ=
4.4.3 由环形应力校核计算
当︒β=120时,查表得,0.053A M F R β=,0.34P A N F =。
经查阅资料得到复合材料缠绕玻璃钢的环向拉伸强度为300y MPa βσ=σ=,弯曲强度150m MPa σ=,由
2/()/()N Bt M R t πβββσ=+
从而得出2/([])/([])y m t N B M R πββ=σ+σ
取安全系数8K =,则有[]37.5y MPa σ=,[]18.75m MPa σ=
0.75t cm =
4.5 由蝶形封头设计壁厚
/(2[])y t pDM ≥σ
,其中0.25(3M =,0.17r D =,0.9R D =
从而得出0.62t cm =
4.6 设计小节
综合上述计算结果,考虑缠绕成型的工艺特点,选择以下特点: (1)罐体、封头及支座处壁厚均选择41t =mm ;
(2)在支座处设置加强圈,其宽度为520mm ,厚度为5mm ,材料选用钢板; (3)鞍座宽度选用200mm ,包角为150︒,最底边离地高度5mm,采用采用树脂手糊成型; (4)法兰接管处需要加强,采用角形板撑板;
\(5)顶部法兰支管采用无塑料衬里的伸入式支管,封头处法兰采用无塑料衬里的平接支管。
5工艺设计
5.1筒身设计
筒身采用湿法缠绕成型工艺,缠绕结构层设备位号“2V-707”。
5.1.1纤维缠绕增强材料制品的特点
纤维缠绕增强材料制品的特点:纤维缠绕增强材料制品除具有一般纤维增强制品的优点外,还具有更为突出的特点:
(1)强度高
FWRP的比强度是钛合金的3倍,钢的4倍。
玻璃纤维缠绕压力容器比一般同体积的钢制容器,质量轻40%~60%。
(2)可靠性强
缠绕成型很好地解决了韧性与强度的矛盾(金属的韧性随强度提高而降低). (3)生产效率高
缠绕制品质量高而稳定,可以采用机械化或自动化生产,需要的操作工人少,缠绕速度快,生产效率高,适于大批量的生产。
缺点:
(1)缠绕成型适应性小,不能缠绕任意结构形式的制品。
(2)缠绕设备投资大,只有大批量的生产才能降低成本[9]。
5.1.2工艺流程
胶液配制芯模制造
(集束)(湿法)
纱团浸胶张力控制纵、环向缠绕
成品后固化修整脱模固化
5.1.3缠绕玻璃钢贮罐
先要在芯模上制作内衬层,制作内衬时首先是在芯模上缠绕一层聚酯树脂薄膜,再涂上脱模剂,刷一层树脂,再缠绕聚酯毡(短切纤维)再缠绕一层网格布,缠绕网格布时要边刮胶边缠绕,其作用就是让树脂完全浸渍聚酯毡,内衬做好后要等待其进入凝胶状态,再进行纱团集束,浸渍树脂,进行结构层的缠绕,缠绕过程中同样要刮胶操作,其目的主要是压实,减少结构层的树脂含量,使得其结构层达到使用的压力降。
在缠绕过程中要控制纱束的张力,保证贮罐的质量,缠绕完成后,进行固化,采用红外固化,固化完全后进行脱模,修整,再将其制品放入烘房进行后固化,最后得到成品[10]。
5.2封头的制造工艺及模具制造方法
5.2.1成型工艺
封头采用手糊成型工艺,手糊成型工艺在实际生产中所包括的主要内容。
(1)生产准备场地:手糊成型工作场地的大小,要根据产品大小和日产量决定,场地要求清洁、干燥、通风良好,空气温度应保持在15~35℃之间,后加工整修段,要设有抽风除尘和喷水装置。
(2)模具准备:准备工作包括清理、组装及涂脱模剂等。
(3)树脂胶液配制:配制时,要注意两个问题:
①防止胶液中混入气泡;
②配胶量不能过多,每次配量要保证在树脂凝胶前用完。
增强材料准备增强材料的种类和规格按设计要求选择。
(4)糊制与固化铺层糊制:
手工铺层糊制分湿法和干法两种:
①干法铺层用预浸布为原料,先将预学好料(布)按样板裁剪成坏料,铺层时加热软化,然后再一层一层地紧贴在模具上,并注意排除层间气泡,使密实。
此法多用于热压罐和袋压成型。
②湿法铺层直接在模具上将增强材料浸胶,一层一层地紧贴在模具上,扣除气泡,使之密实。
一般手糊工艺多用此法铺层。
湿法铺层又分为胶衣层糊制和结构层糊制。
(5)手糊工具:手糊工具对保证产品质量影响很大。
有羊毛辊、猪鬃辊、螺旋辊及电锯、电钻、打磨抛光机等。
(6)固化:制品固化分硬化和熟化两个阶段:从凝胶到三角化一般要24h,此时固化度达50%~70%(巴柯尔硬性度为15),可以脱模,脱后在自然环境条件下固化1~2周才能使制品具有力学强度,称熟化,其固化度达85%以上。
加热可促进熟化过程,对聚酯玻璃钢,80℃加热3h,对环氧玻璃钢,后固化温度可控制在150℃以内。
加热固化方法很多,中小型制品可在固化炉内加热固化,大型制品可采用模内加热或红外线加热(7)脱模和修整脱模:脱模要保证制品不受损伤。
脱模方法有如下几种:
①顶出脱模:在模具上预埋顶出装置,脱模时转动螺杆,将制品顶出。
②压力脱模:模具上留有压缩空气或水入口,脱模时将压缩空气或水(0.2MPa)压入模具和制品之间,同时用木锤和橡胶锤敲打,使制品和模具分离。
③大型制品(如船)脱模:可借助千斤顶、吊车和硬木楔等工具。
④复杂制品可采用手工脱模方法:先在模具上糊制二三层玻璃钢,待其固化后从模具上剥离,然后再放在模具上继续糊制到设计厚度,固化后很容易从模具上脱下来。
(8)修整:
修整分两种:一种是尺寸修整,另一种缺陷修补。
①尺寸修整成型后的制品,按设计尺寸切去超出多余部分;
②缺陷修补包括穿孔修补,气泡、裂缝修补,破孔补强等[11]。
5.2.2封头模具制造
A A
A-A
图5-1
封头模具制造为了节省成本,可以采用水泥制造。
形状如图5-2:
图5.2蝶形封头模具
5.2.3封头模具制造注意事项:
(1)因加热,会发生材质劣化,导致树脂封头耐腐蚀性下降,不适合不锈钢封头加工。
(2)加热成形,导致模具受热膨胀和封头冷却收缩,尺寸难以控制且一致性差。
(3)因加热,封头成形后的表面氧化皮严重,且难以去除。
5.2.4小节:
(1)为了节省成本,又为了满足性能要求,采用水泥制作模具;
(2)完成模具制作之后,注意要用蜡封住模具上面的气孔;
(3)阳模制作的时候要注意尺寸,如图5-2所示;
(4)罐体缠绕过程中要注意含胶量的控制。
6玻璃钢卧式贮罐零部件设计
零部件是贮罐必不可少的部分。
它主要涉及贮罐的开孔、补强、人孔、进出管设计、
支座设计等。
6.1贮罐的开孔与补强
由于工艺和结构上的需要,复合材料贮罐要有各种开孔,供工艺接管或零部件安装时使用。
开孔的大小决定于开孔的用途,开孔的形状应该是圆形或长短轴比不超过2的椭圆形。
用连续纤维制成的设备,再用机械方法切孔后,无凝会破坏纤维的连续性。
纤维被切断,不单会削弱贮罐强度,而且由于结构连接性受破坏,壳体和接管变形不一致,在开孔和接管出将产生较大的附加内力分量。
其中影响最大的是附加弯曲内力,局部地区的应力可达壳体壁基本应力的三倍以上。
这种局部应力增长现象,称为应力集中。
大量实验表明,如果将连接处的接管或壳体壁厚适当加厚,上述局部区域的应力集中现象在很大程度上会得到缓和,应力集中系数有人可以控制在所允许的范围内。
所谓“开孔补强设计”,就是指采取适当加厚接管或壳体壁厚的方法,使之达到提高壳壁强度,并把应力集中系数降低到某一允许数值的目的。
在实际工作中较多的采用局部补强形式。
即在壳体开孔处的一定范围内将增加壳体的壁厚。
补强设计方法可采用等面积补强发,即局部的符合材料截面积。
也就是用的开孔相等截面的外加复合材料来补偿被消弱的壳壁强度[12]。
6.2排气孔
各种顶端封闭的直接排到大气的常压贮罐,必须开设能自由排气道大气中的排气孔。
最小排气孔尺寸应该满足控制所有的联合入口或排出口的排气量,使封闭贮罐不产生正压或负压。
6.3贮罐进出口管和人孔设计
表二手糊成型法兰接管尺寸(额定压力0.18MPa)
接管内最小壁法兰最轮壳最轮壳最接管内最小壁法兰最轮壳最轮壳最
d b/mm t n/mm t h/mm t h/mm h/mm d b/mm t n/mm t h/mm t h/mm h/mm
25 5 13 6 51 254 5 17 10 70 38 5 13 6 51 305 5 19 10 76 51 5 13 6 51 356 6 21 11 83 76 5 13 6 51 406 6 22 11 89 102 5 13 6 51 457 6 24 13 95 152 5 13 6 51 508 6 25 13 102 203 5 14 8 57 610 6 29 14 114
6.3.1进出口管
表三典型人孔尺寸
壳体侧面人孔(0.1MPa)顶部人孔(0.1MPa)
人孔直径
d b/mm 法兰及
盖子直
径/mm
法兰及
盖子厚
度/mm
螺孔分
布圆直
径/mm
螺栓孔
直径
/mm
人孔直
径
d b/mm
法兰及
盖子直
径/mm
法兰及
盖子厚
度/mm
螺孔分
布圆直
径/mm
螺栓孔
直径
/mm
457 635 25 578 19 457 635 10 578 13
508 699 25 635 22 508 699 10 635 13
559 762 25 686 25 559 762 10 686 13
610 813 29 749 25 610 813 10 749 13
进出口管一班采用带法兰的短接管,其规格与管子相同,接管长度一般不小于180~100mm。
壳体与进出口管的链接部位,要求兼顾耐用,不渗漏。
建议在管口处设置3个或4个角撑板以提高接管强度。
管口与壳体的链接课采用带塑料衬里的伸入式支管结构。
手糊成型的法兰接管尺寸(如图4)和(表二)所示。
有时进口管插入壳体50~80mm,除了祈祷增强作用外,并能避免腐蚀液体进入壳体内时沿着壳壁流淌,冲刷壳壁[13]。
6.3.2手孔和人孔
手孔和人孔是为了检查设备的内部空间,对设备内部进行清洗、安装及拆卸内部结构而设置的。
手孔通常是在短接管加一个盲板而构成。
手孔的直径应使工人带上手套并握有工具是能方便地通过,股手孔直径不宜小于150mm。
通常的手孔公称直径有DN150和DN250两种。
直径大于900mm的容器和贮罐应开设人孔,方便检修时工作人员能进入设备内部,
及时发现内表面的腐蚀、磨损或裂纹,并进行修补。
常用的人孔形式为圆形。
人孔的处的构造处理应该按照大型接管一样处理,要充分注意连接处的加固。
人孔的大小及其位置应以工作人员进出壳体方便为原则。
人孔直径一般为450~600mm ,颈高100~150mm 。
人孔尺寸如(表三)所示。
深度大于3m 的贮罐,应考虑设置两个人孔,一个在顶部,一个在紧靠罐基础上部以利于进出。
人孔盖可以是平的,带有手柄;但也可以是盘形的。
人孔一般设置角撑板[14]。
6.4排液管
贮罐的排液管通常设置在罐底和罐壁下部,如造型设计所示。
6.5支座设计
6.5.1支座的支承位置
支座的支承位置是根据贮罐的总受力情况确定的。
其弯矩应使正负最大弯矩相等为宜,即 A B M M -= 6.5.2鞍座包角
表四 与θ对应的几个参数
θ
β
A M
A N
M β
N β
N π
90° 135° 0.03A F R 0.132A F 0.083A F R 0.36A F 0.28A F 120° 120° 0.02A F R 0.103A F 0.053A F R 0.34A F 0.31A F 150° 105° 0.012A F R 0.078A F 0.032A F R 0.30A F 0.34A F 180°
90°
0.006A F R
0.057A F
0.018A F R
0.25A F
0.37A F
由上表四可见,增大鞍座包角θ时,可以减小贮罐的环向应力,单鞍座变得笨重,材料消耗增多;而过分减小包角,将使设备容易从鞍座上倾倒。
在正常情况下,鞍座包角应在120°≤θ≤150°范围内。
通常取θ=120°。
6.5.3鞍座宽度
确定支座的宽度时需要考虑支座的承载情况。
支座的宽度应满足足以保证支座不产生分开的过大形变或破坏。
此卧式贮罐采用双支座鞍式支座的通用支承形式。
7 安装设计
7.1.卧式储罐安放注意事项:
(1)卧式玻璃钢贮罐应安装在已经设计好的支承的支承支座上,并有足够的强度,以支承充满液体的贮罐。
(2)在罐底排液口处,基础上应有凹槽便于排液,排液接管法兰不得与基础接触。
(3)卧式玻璃钢贮罐用起重机搬运,起吊钢索应连接到顶部吊环上,并用引导绳防止摆动。
(4)用锁紧凸块将贮罐锚固在基础上。
锁紧的凸块用垫片塞紧,以防压载移到罐壁上。
(5)阀门、控制器及其他连接到贮罐接管上的重型部件都应单独支撑[15]。
如图7-1:手糊成型法兰接管如图7-2:人孔
图
如图7-3:鞍座的安放
如图7-4所示:进水、出水孔、人孔、液面计口、备用口的安放孔径和安放位置。