脚手架搭设计算书

脚手架搭设计算书

第九章、计算书

9.1落地架段计算书 （1）脚手架搭设参数

（2）技术措施

（3）各段卸荷参数表： 分段名称 步数 脚手板层数

钢丝绳吊点竖向距离(m) 吊点水平距离几倍于

立杆纵距

第1段 8 8 - - 第2段 8 8 6 3 第3段 8

9

6

3

脚手架从地面开始搭设 搭设高度(m) 44.4 顶步栏杆高(m) 1.5 内立杆距墙(m)

0.3 立杆步距(m) 1.8 总步数 24 立杆纵距(m) 1.5 立杆横距(m) 0.8 小横杆伸出内立杆长度(m)

0.1

扫地杆距地(m)

0.2

采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根

钢管类型

Φ48 × 2.7

连墙件布置方式 二步三跨 连墙件连接方式 扣件连接

连墙件扣件连接

方式

双扣件 扣件抗滑承载力折

减系数

1

脚手架沿墙纵向长度(m)

5.44

采用钢丝绳分段卸荷

卸荷次数 2 卸荷上段下传荷载

百分比(%) 30 钢丝绳不均匀系

数

0.85

钢丝绳安全系数

6

1.1.3.荷载参数 (1)活荷载参数

(2)风荷载参数

(3)静荷载参数 1)脚手板参数

2)防护栏杆

3)围护材料

装修脚手架均布活荷载(kN/m 2) 2 装修脚手架同时施

工层数

2

工程地理位置

贵州贵阳市

基本风压(kN/m 2) 0.2

地面粗糙度类别

C 类(有密集建筑群

市区)

选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板

脚手板自重(kN/m 2) 0.3

铺设层数

25

第2步开始步步设防护栏杆

每步防护栏杆根数 2

总根数

48

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全

网全封闭

密目网规格

2300目/100cm2，

A0=1.3mm2 密目网自重(kN/m 2)

0.01

密目网自重(kN/m 2)

0.01

上半步高度(m)

0.8

800

1800

300

冲压钢脚手板

脚手架搭设体系剖面图

1800

1500

脚手架搭设体系正立面图

1500

3

8

0脚手架搭设体系平面图

2.1、小横杆的计算

小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

2.1.1.均布荷载值计算

作用在小横杆上的荷载标准值：

q=0.030+0.300×1.5/2+2×1.5/2 = 1.755 kN/m；

作用在小横杆上的荷载设计值：

q=1.2×（0.030+0.300×1.5/2）+1.4×2×1.5/2 = 2.406 kN/m；

2.1.2.强度验算

最大弯矩 M= ql2/8 =2.406×0.82/8 = 0.192 kN.m；

最大应力计算值σ =γ

M/ W =1.1×0.192×106/4.12×103=51.395 N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=51.395N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.1.

3.挠度验算

最大挠度ν = 5ql4/384EI

= 5.0×1.755×8004/(384×2.06×105×9.89×104)=0.459 mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=0.459mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10）=5.333mm，满足要求！

3.1、大横杆的计算

小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。

3.1.1.小横杆传递给大横杆的集中力计算

内排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5ql

b (1+a

1

/l

b

)2=0.5×1.755×0.8×(1+0.1/0.8)2=0.889 kN；

内排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5ql

b (1+a

1

/l

b

)2=0.5×2.406×0.8×(1+0.1/0.8)2=1.218 kN；

外排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5ql

b [1+(a

1

/l

b

)2]=0.5×1.755×0.8×[1+(0.1/0.8)2]=0.713 kN；

外排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5ql

b [1+(a

1

/l

b

)2]=0.5×2.406×0.8×[1+(0.1/0.8)2]=0.978 kN；

3.1.2.大横杆受力计算

大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且