塔吊格构式基础计算案例参考
十字梁塔吊基础计算书( TQZ 40)1
矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ40（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 30塔机独立状态的计算高度H(m) 36塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×26.81×36＝247.38 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1.5基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.4×25=1260kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1260=1512kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2)=468.35kN·mF vk''=F vk/1.2=26.81/1.2=22.34kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2) =718.33kN·mF v''=F v/1.2=37.53/1.2=31.28kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
格构柱塔吊计算书
上海龙盛国际商业广场QTZ80A（5512）塔式起重机基础计算书一、概述本工程为上海龙盛国际商业广场，拟采用五台上海市吴淞建筑机械厂有限公司生产的QTZ80A（5512）塔式起重机。
每台塔基采用4根直径800mm、长22m的钻孔灌注桩，桩中心距为2.4m，灌注桩上为480mmx480mm钢格构柱，钢格构柱顶为钢筋混凝土承台。
每根钻孔灌注桩内配10根直径22mm的HRB335级钢筋作为主筋，箍筋为加密区υ10@100、非加密区υ10@200。
格构柱最大净高为5#塔吊的11.05m，故以下按该塔吊计算。
表中：Fv为垂直力（KN），Fh为水平力（KN），M1、M2为两个方向的倾覆力矩（KN.m），Mk为扭矩（KN.m）。
表中：Qmax为最大桩顶反力，Qmin KN，均根据后续计算结果摘录。
本表中数值均为标准值。
编制依据：1.上海市吴淞机建筑机械厂有限公司《QTZ80A(5512)塔式起重机使用说明书》2.《钢结构设计规范》GB50017-20033.《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084.《塔式起重机安全规程》GB5144-20065.《起重机械安全规程》GB6067-856.《建筑工程安全生产管理条例》国务院令第393号7.《塔式起重机操作使用规程》JG/T100-19998.《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20019.《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200510.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9111.《起重机械用钢丝绳检验和报废使用规范》GB5972-8612.上海龙盛国际商业广场岩土勘察报告工程编号：2011-K-1-01513.工程相关土建设计图纸。
计算简图:二、桩顶反力计算一、基本资料：承台类型：四桩承台，方桩边长 d ＝ 480mm桩列间距 Sa ＝ 2400mm，桩行间距 Sb ＝ 2400mm，承台边缘至桩中心距离 Sc ＝ 650mm 承台根部高度 H ＝ 1200mm，承台端部高度 h ＝ 1200mm承台相对于外荷载坐标轴的旋转角度α ＝ 45°柱截面高度 hc ＝ 1600mm （X 方向），柱截面宽度 bc ＝ 1600mm （Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1240kN桩中心最小间距为 2.4m，5d （d -- 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 300N/mm ，纵筋合力点至截面近边边缘的距离 as ＝ 110mm 纵筋的最小配筋率ρmin ＝ 0.15%荷载效应的综合分项系数γz ＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG ＝ 1.35基础混凝土的容重γc ＝ 25kN/m ；基础顶面以上土的重度γs ＝ 18kN/m ，顶面上覆土厚度 ds ＝ 0m承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力：Nk --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；Fk ＝ Nk + Fk'Vxk 、Vyk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；Mxk'、Myk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN²m）；Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN²m）；Mxk ＝ (Mxk' - Vyk * H) * Cosα + (Myk' + Vxk * H) * SinαMyk ＝ (Myk' + Vxk * H) * Cosα - (Mxk' - Vyk * H) * SinαF、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN²m）；F ＝γz * Fk、 Mx ＝γz * Mxk、 My ＝γz * MykNk ＝ 511； Mxk'＝ 0； Myk'＝ 2124； Vxk ＝ 72； Vyk ＝ 0Fk ＝ 511； Mxk ＝ 1563； Myk ＝ 1563F ＝ 689.9； Mx ＝ 2110； My ＝ 2110三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：a ＝ 2Sc + Sa ＝ 2*650+2400 ＝ 3700mmb ＝ 2Sc + Sb ＝ 2*650+2400 ＝ 3700mm承台底部底面积 Ab ＝ a * b ＝ 3.7*3.7 ＝ 13.69m承台体积 Vc ＝ Ab * H ＝ 13.69*1.2 ＝ 16.428m承台自重标准值 Gk" ＝γc * Vc ＝ 25*16.428 ＝ 410.7kN承台上的土重标准值 Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝ 18*(13.69-1.6*1.6)*0 ＝ 0.0kN 承台自重及其上土自重标准值 Gk ＝ Gk" + Gk' ＝ 410.7+0 ＝ 410.7kN四、承台验算：1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (511+410.7)/4 ＝ 230.4kN ≤ Ra ＝ 1240kN在偏心竖向力作用下Qik ＝ (Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 230.4+(1563*2.4/2)/(2.4^2)-(1563*2.4/2)/(2.4^2)＝ 230.4kN ≤ 1.2Ra ＝ 1488kNQ2k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 230.4+(1563*2.4/2)/(2.4^2)+(1563*2.4/2)/(2.4^2)＝ 881.7kN ≤ 1.2Ra ＝ 1488kNQ3k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 230.4-(1563*2.4/2)/(2.4^2)-(1563*2.4/2)/(2.4^2)＝ -420.8kN ≤ 1.2Ra ＝ 1488kNQ4k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 230.4-(1563*2.4/2)/(2.4^2)+(1563*2.4/2)/(2.4^2)＝ 230.4kN ≤ 1.2Ra ＝ 1488kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk：Qgk ＝ Gk / n ＝ 410.7/4 ＝ 102.7kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N1 ＝ 1.35*(230.4-102.7) ＝ 172.5kNN2 ＝ 1.35*(881.7-102.7) ＝ 1051.6kNN3 ＝ 1.35*(-420.8-102.7) ＝ -706.7kNN4 ＝ 1.35*(230.4-102.7) ＝ 172.5kN(2)、X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU ＝ (N3 + N4) * (Sb - bc) / 2＝ (-706.7+172.5)*(2.4-1.6)/2 ＝ -213.7kN²m柱下边缘 MxctD ＝ (N1 + N2) * (Sb - bc) / 2＝ (172.5+1051.6)*(2.4-1.6)/2 ＝ 489.6kN²mMxct ＝ Max{MxctU, MxctD} ＝ 489.6kN²m②号筋 Asy ＝ 1531mm δ ＝ 0.007 ρ ＝ 0.04%ρmin ＝ 0.15% As,min ＝ 6660mm 34Φ16@110 （As ＝ 6836）(3)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）柱左边缘 MyctL ＝ (N1 + N3) * (Sa - hc) / 2＝ (172.5+-706.7)*(2.4-1.6)/2 ＝ -213.7kN²m柱右边缘 MyctR ＝ (N2 + N4) * (Sa - hc) / 2＝ (1051.6+172.5)*(2.4-1.6)/2 ＝ 489.6kN²mMyct ＝ Max{MyctL, MyctR} ＝ 489.6kN²m①号筋 Asx ＝ 1502mm δ ＝ 0.007 ρ ＝ 0.04%ρmin ＝ 0.15% As,min ＝ 6660mm 34Φ16@110 （As ＝ 6836）2、承台受冲切承载力计算：(1)、柱对承台的冲切计算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝ 689850N柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl ≤ 2 * [βox * (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho（基础规范 8.5.17-1）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝ 1200 - 0.5hc - 0.5d ＝ 1200-1600/2-480/2 ＝ 160mmλox ＝ aox / ho ＝ 160/(1200-110) ＝ 0.147当λox < 0.2 时，取λox ＝ 0.2，aox ＝ 0.2ho ＝ 0.2*1090 ＝ 218mmX 方向上冲切系数βox ＝ 0.84 / (λox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3）βox ＝ 0.84/(0.2+0.2) ＝ 2.1Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aoy ＝ 1200 - 0.5bc - 0.5d ＝ 1200-1600/2-480/2 ＝ 160mmλoy ＝ aoy / ho ＝ 160/(1200-110) ＝ 0.147当λoy < 0.2 时，取λoy ＝ 0.2，aoy ＝ 0.2ho ＝ 0.2*1090 ＝ 218mmY 方向上冲切系数βoy ＝ 0.84 / (λoy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4）βoy ＝ 0.84/(0.2+0.2) ＝ 2.12 * [βox * (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho＝ 2*[2.1*(1600+218)+2.1*(1600+218)]*0.967*1.575*1090＝ 25336288N ≥ Fl ＝ 689850N，满足要求。
塔吊格构式基础计算书讲解
塔吊格构式基础计算书宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。
本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 2.5m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10；格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm；格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6；3、基础参数桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：25m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：18mm；承台宽度Bc：5m；承台厚度h：1.3m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市浙江宁波市，基本风压ω0：0.5 kN/m2，额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h×1.2=25×5.00×5.00×1.30×1.2=975.00kN作用在基础上的垂直力：N=1.2×(Gt+Gc+Q)=1.2×(450.80+975.00+60.00)=1782.96kN2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M max=939.90kN·m3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.72水平力：V=1.2×(ω×B×H×Φ+P)=1.2×(0.50×2.50×101.00×0.72+30.00)=145.63kN4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：N=1782.96kNM max=939.90kN·mV=145.63kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊基础钢格构柱及案例
下沙塔机事故 2012年11月27日上午8点多，在杭州下沙 某工地，一台QTZ5710新塔机（5月份安装） 在吊钢筋约2t重、幅度约53m。施工现场钢 筋堆场距塔机回转中心大于40m。 事故初步原因： 1、严重超载。 2、格构柱与钢平台设计不合理，无加径板、 电焊质量差（点、薄） 3、塔机回转中心至钢筋堆场、钢筋加工场的 距离不符合该塔机起重特性曲线表的规定。 （布局不合理，实际需要120t.m以上塔机）
组合式基础
《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》 《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》 杭建监总 《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》 杭建监总
组合式基础：格构式钢柱上部为混凝土承台
塔身
ห้องสมุดไป่ตู้
↘
↙
承托角钢
混凝土承台 格构式钢柱
↗ → ↘
↙
型钢支撑
↙
灌注桩
组合式基础：格构式钢柱上部为钢平台结构
两种格构式钢柱
编制《组合式基础方案》应注意与描述的几个问题 （采用钢平台）
1、格构柱设计与制作资质要求。 2、格构柱材质、钢材型号规格、格构柱设计计算及重要部位连接祥图。 3、塔机基桩部位地质剖示图、基桩施工质量控制要求。 4、格构柱与基桩钢筋笼连接要求、吊放用设备、四根格构柱之间纵向与横 向控制措施（工装）。 5、钢平台与格构柱焊接工艺及钢平台水平度控制措施。 6、塔机基础及钢格构柱与基坑水平支撑梁、地下室底板等之间的位置。 7、格构柱底部构造承台。 8、土方开挖要求。 9、塔机垂直度（两方向）监控。 10、初次安装独立高度及重量、力矩控制。
8、分层开挖。 随着基坑土方的分层开挖应在格构式钢柱外侧 四周及时设置型钢支撑将各格构式钢柱连接为整 体。型钢支撑的截面积不宜小于格构式钢柱分肢的 截面积，与钢柱分肢及缀件的连接焊缝厚度不宜小 于6mm，绕角焊缝长度不宜小于200mm。每下挖 2m，凿除桩身混凝土，对四根格构式钢柱进行水平 撑、斜撑的电焊连接。视格构柱的长度增加水平剪 刀撑。 9、塔机基础沉降观察。塔机安装后，对基础进行定 期垂直度观察，应有记录。 10、塔机初次安装高度。应控制在75﹪之内。 注：打桩工、桩机司机、汽车吊司机（流动式起 重机械操作工）、起重工、钢筋工、电焊工等必
格构柱塔吊基础方案
目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (2)三、各塔机技术参数 (2)四、塔吊司机安全操作规程 (3)五、塔吊防碰撞措施及安全措施 (4)六、格构柱塔吊桩基施工要求 (5)七、塔吊基础设计 (7)平湖市温州商会大厦工程项目地块位于平湖市南市区胜利路南侧（市政府新大楼东南侧）。
由A座、B座办公楼，C座商业楼和D建筑地下车库组成。
A座办公楼结构形式为框剪27层，建筑最高115.70米；B座办公楼为25层，建筑最高为95.4米；C座商业楼3～5层，最高为21.9米；D地下车库为1层，层高为5米。
本工程设计室内地面标高±0.000为黄海高程系3.6米，室内外高差0.6米。
本工程为加快施工进度，拟采用3台浙江建机集团生产的QTZ63塔式起重机一台（臂长50米，安装高度：A座办公楼120m，B座办公楼100m；C座商业楼30m，本工程3#塔吊采用独立式，1#、2#塔吊采用附着式。
1#塔吊位于地下室L轴及L轴向北4.2m交6轴向西4.2m之间；2#塔吊位于地下室J轴和H轴交16轴及16轴向东4.2m之间；3#塔吊位于S轴及S轴向北4.2交14轴及14轴向西4.2m之间。
塔吊具体位置见附图。
二、编制依据1、塔吊厂家提供的塔吊技术参数。
2、浙江海北勘察股份有限公司的《温州商会大厦岩土工程勘察报告》。
3、《建筑结构静力计算手册》（第二版）；4、《结构荷载规范》（GB5009－2001）；5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)7、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)8、《钢结构设计规范》9、本工程相关图纸及施工组织设计。
10、本公司相关规定。
三、各塔机技术参数四、塔吊司机安全操作规程1、本标准规定了塔吊司机的安全操作要求；2、本标准适用于本工程塔式起重机的安全作业规程；3、引用标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
1塔吊基础方案(格构柱式塔吊基础)
1#塔吊基础专项施工方案一、工程概况1.1、工程简介*************地块商办新建项目位于*****以北，**以东.1.主体建筑：地上主要由1栋28层的高层H1办公楼，建筑最高点高度135.55m；1栋13层的高层H2商业楼，建筑最高点高度69.85m；1栋11层的高层边检楼，建筑最高点高度57.85m；10栋3～4层的V1～V10商业楼，建筑最高点高度19.3m。
2.地下室：地下1层，为地下车库及附属配套用房。
3.基础型式：采用桩筏板基础。
4.基坑规模：基坑总面积约为20300m2。
5.开挖深度：本工程±0.00标高相当于绝对标高5.55m，场地自然地面绝对标高按3.90m计算，相当于建筑标高-1.65m。
拟建地下地库顶板结构面的相对标高为-1.15m，地下室底板结构面的相对标高为-6.05m，板厚400mm，基底标高为-6.5m，基础垫层厚150mm,大面积开挖深度约为4.95m；高层办公楼地下室的基础底板结构面的相对标高为-6.05m，板厚800mm,基底标高为-7.00m，基础垫层厚150mm,则大面积基坑开挖深度约为5.35m。
1.2、工程参建单位工程名称：***************地块商办项目新建项目建设单位：****************建筑设计单位：**********************围护设计单位：******************勘察单位：*****************施工总包单位：********************围护施工单位：***************监理单位：*********************二、编制依据1、*************地块商办项目新建项目岩土工程勘察报告（工程编号：2016-02-24)2、《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33-2012）（J119-2001）5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）6、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）7、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ8-2002）8、《地基基础设计规范》（DGJ08-11-2010）9、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)10、《钻孔灌注桩施工规程》（DG/TJ08-202-2007）11、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)12、TC6513-6塔式起重机使用说明书，中联重科股份有限公司；QTZ80C塔式起重机使用说明书，泰州市腾达建筑工程机械有限公司。
塔吊格构式基础3计算书600桩课案
塔吊格构式基础3（勘探点JN21）计算书基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：40m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.8m；2、格构柱基本参数（品茗软件计算参数）格构柱计算长度lo：3m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L75x10；格构柱基础缀件节间长度a2：3m；格构柱钢板缀件参数:宽200mm，厚12mm；格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L50x6；砼灌注桩（替代格构柱）基本参数（施工技术参数）采用灌注桩代替钢构件格构柱，灌注桩如下参数能满足钢格构柱设计要求：灌注桩直径：0.6m，超出地面高度lo：3.0m；桩身上部2/3配筋16 18，下部1/3配筋8 18， 18@2000加强筋， 8@150螺旋箍；桩顶主筋锚入塔吊承台基础锚固长度；灌注桩之间，承台向下2000设置250×400构造拉结梁，配筋3 16；3 16； 8@150箍筋；3、基础参数桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.6m；桩入土深度l：19m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：18mm；承台宽度Bc：4m；承台厚度h：1m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：1.56；主弦杆材料：圆钢；主弦杆宽度c：127mm；非工作状态：所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4 kN/m2；额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：1171.16kN·m；工作状态：所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4 kN/m2，额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.00=400.00kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=450.80+400.00=850.80kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1171.16kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.42；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.40×1.80×40.00×0.42+30.00=42.02kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=850.80kN；M kmax=1171.16kN·m；V k=42.02kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
商业区不同格构柱长度塔吊基础的计算书_secret
ST55/13塔吊基础的计算书1.土层参数2.塔吊基础计算说明本计算书计算内容为大基坑两种格构柱长度的塔吊，考虑按照格构柱的工程桩φ800，桩长24.0m；格构柱截面460×460，采用4L160×16× 16，格构柱长度21.00m，缀板尺寸440×300×12，格构柱支撑双拼140×10× 10角钢；承台5600× 5600×1350的最不利参数计算，如能满足，则格构柱长度21.00m也能满足。
3.塔吊承台计算3.1.参数信息塔吊型号:ST55/13,自重(包括压重)F1=539.22kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1806.00kN.m,塔吊起重高度H=15.00m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m桩直径或方桩边长d=0.80m,桩心距a=4.00m,承台厚度H c=1.35m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm3.2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=539.22kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×539.22=647.06kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1806.00=2528.40kN.m3.3.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94—2008）其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×539.22=647.06kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1270.08kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
预应力管桩塔吊基础计算书范例
1#房塔吊计算 1、参数信息塔吊型号：QTZ63 基础埋深：6.1m 塔吊起升高度：100.80(2.8×36)m 基础承台厚度：1.4m 塔身宽度b ：1.6m 基础承台宽度Bc ：4.2m 最大起重荷载Q ：60kN 混凝土强度等级：C35 钢筋级别：HRB400基础底面配筋直径：25mm 塔吊参数:工作状态 基础弯矩 M(kN ·m) 基础水平力 F V (kN) 基础垂直力 F h (kN) 扭矩 T(kN ·m) 工作情况 1242.7 18.9 397.0 204.6 非工作情况 1776.3 77.9 326.1 0 塔吊基础基自重：Gk ＝25×4.2×4.2×1.4=617.4kN二、塔吊竖向力算：①轴心竖向力：k kk F G Q n+=（非工况326.1kN ＜工况397kN ，取F k =397kN ）=（397+617.4）/4=253.6kN ②偏心竖向力作用下：Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk h)/L （非工况326.1kN ＜工况397kN ，取F k =397kN ）=（397+617.4）/4+（1242.7+204.6+18.9×1.4）/4.24 =601.2kNQ min =(F k +G k )/n-(M k +F vk h)/L （非工况326.1kN ＜工况397kN ，取F k =326.1kN ）=（326.1+617.4）/4-（1776.3+77.9×1.4）/4.24 =-208.8kN （竖向拔力208.8kN ）式中：k Q ——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，桩基的平均竖向力；max k Q ——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，角桩的最大竖向力； min k Q ——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；kF ——荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力；k G ——桩基承台和承台上土自重标准值，水下部分按浮重度计； n ——桩基中的桩数。
格构柱式塔吊基础施工方案及计算书
For personal use only in study and research; not for commercial use第一章工程概况及现场情况第一节工程概况工程名称：浦东古北御庭工程工程地址：本工程东至万邦都市花园五期、西至沪南公路、南至龙汇路、北至龙阳路建设单位：上海浦东古北置业有限公司设计单位：中国联合工程公司（主体设计）同济大学建筑设计研究院（围护设计）监理单位：上海四海建设工程造价咨询监理有限公司施工单位：浙江宝业建设集团有限公司围护施工单位：上海市机械施工有限公司勘察单位：上海豪斯岩土工程技术有限公司检测单位：上海地矿工程勘察有限公司建筑面积：93293 ㎡（其中地上建筑面积约68865㎡，地下建筑面积：24428 ㎡）结构层次：框剪结构，地下1~2层，地上均为18层。
本工程由6栋高层住宅组成。
其中4#楼、5#楼坐落在中间2层地下车库中，为大底盘双塔结构。
1#、3#、5#、6#楼坐落在中央二层地下车库周边。
中央二层地下车库为桩筏基础，地下室底板厚为0.9米，其余均为桩-梁式筏形基础，底板厚0.4m。
本工程由1～2层地下室、6栋高层组成，具体情况如下：第二节现场情况本工程由于受世博会限制，工期较紧，同时根据地下室的深度情况，先后分二期进行施工，一期区域为地下二层的中央地下车库包括4#、5#楼上上部主体结构，二期区域为中央地下车库周围的仅有地下一层的1#、2#、3#、6#楼。
根据现场平面布置及塔吊的综合利用率，1#与3#楼共用一台塔吊，2#与4#楼共用一台塔吊，5#与6#楼共用一台塔吊。
4#、5#楼位于一期中央地下车库深坑内，深坑开挖深度为-7.8m（标高为-9.10m），2#、6#楼位于二期浅坑内，浅坑开挖深度为-4m，由于先施工一期深坑及4#、5#楼上部结构，2#、6#楼需在世博结束后开工，而塔吊随着4#、5#楼上部结构的施工同步上升，考虑到塔吊的附墙杆设置，因此需将2#与4#楼、5#与6#楼之间共用的两台塔吊安装在深坑内，塔吊基础采用钻孔灌注桩+格构柱+ 承台的型式。
塔吊基础方案--格构式
目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、塔吊选择 (3)四、基础设计依据 (9)五、施工管理部署 (10)六、塔吊基础施工 (12)七、焊接质量控制 (14)八、塔吊避雷接地 (18)九、塔吊总包管理方案 (18)十、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正 (20)十一、多塔管理措施 (21)十二、应急预案 (24)十三、1#塔吊基础设计计算 (28)十四、附图 (42)附图1、塔吊平面布置图附图2、塔吊钢格构柱及承台详图附图3、塔吊基础与承台示意图附图4、接地示意图附图5、塔吊基础与道路及围护关系图附图6、塔吊基础与承台、地梁、后浇带位置关系图附图7、各土层技术指标附件：典型地质剖面图1#塔吊基础专项施工方案一、工程概况1.1 项目名称、性质、地理位置和建设规模1.1.1 项目名称：1.1.2 项目性质：1.1.3 地理位置：1.1.4 建设规模：1.2 项目的建设、勘察、设计和监理等相关单位的情况本工程各方责任主体单位如下：建设单位：设计单位：监理单位：地质勘察单位：施工总承包：二、编制依据1、岩土勘察报告2、浙江X《（H7053）塔式起重机使用说明书》3、本工程施工组织设计4、设计施工图纸、会审记录5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20096、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20157、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)8、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20089、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-200210、《钢筋焊接与验收规程》JGJl8-201211、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-200112、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200513、《建设施工高处作业安全技术规程》JGJ80-9114、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201115、《建筑结构荷载规范》GB50009-201216、《塔式起重机安全规程》(GB5144-2006)17、《固定式塔式起重机基础技术规程》（DB33/T10533-2008）18、《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003）；19、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；20、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；21、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；22、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）；23、《塔式起重机》（GB/T5031-2008）；24、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；25、《塔式起重机安全规程》（GB5144—2006）；26、《工程测量规范》(GB50026-2007)；27、《固定式塔式起重机基础技术规程》（DB-T1053-2008）；28、建筑起重机械安全监督管理规定29、浙江省安全生产条例30、建设部第166号文件《建筑起重机械安全监督管理规定》31、杭建监总[2010]33号文件32、杭建监总〔2011〕56号《关于进一步加强建筑起重机械安装拆卸和使用安全管理的若干意见》33、杭建监总[2012]13号《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》34、《建筑施工安全管理规范》（DB33/1116-2015）三、塔吊选择本工程地下室部分三层和二层地下车库组成，二层地下室对应有地上一幢塔楼，三层地下室为纯车库。
塔吊基础计算(格构柱)【参考借鉴】
塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力： H=71KN 基础承受的倾翻力矩： M=1668KN.m(一)、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算：单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=( P + G )/n ± M/a2式中：Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P—塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4.8×4.8×0.4+4.8×4.8×1.3)×25=979.2KN;P+G=449+979.2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩，M=1668+71×1.3=1760.3KN.m；a—桩中心距，a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力： Q压=357.05+389.03=746.08KN单桩最大拔力： Q拔=357.05-389.03=-31.98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中： R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度；L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8-8剖的Z52。
桩顶标高为-6.8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6-1粘土层2.19m。
a=1813.51>746.08KN 满足要求3、承台基础的验算（1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×(746.08-979.2/4)×(3.2/1.414)=2268.88KN·m（2）承台截面受力主筋配筋面积As=1.4×2268.88×106/(0.9×1300×310)=8757.7mm2塔吊承台配筋采用22@180双层双向计27根，Ag＝。
QTZ160塔吊格构柱基础计算书
4.截面验算（1）井架截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.48×0.48m；主肢型钢采用4L180X18；一个主肢的截面力学参数为:zo=5.13 cm，Ixo = Iyo = 1881.12 cm4，Ao=61.95 cm2，i1 = 2988.24 cm；缀条型钢采用L180X18；格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩：井架的x-x轴截面总惯性矩：井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix= 4×(1881.12+ 61.95×（48/2- 5.13）2)= 95760.36 cm4；Iy= 4×(1881.12+ 61.95×（48/2- 5.13）2)= 95760.36 cm4；Iy'=Ix'=1/2×（95760.36 +95760.36）= 95760.36 cm4；计算中取格构柱的惯性矩为其中的最小值95760.36 cm4。
2.格构柱的长细比计算：井架的长细比计算公式：其中 H –格构柱的总高度，取16m；I –格构柱的截面最小惯性矩，取95760.36cm4；A0–格构柱的截面面积，取61.95cm4。
经过计算得到λ=57.449。
换算长细比计算公式：其中 A –格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95 cm2；A1—格构柱横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×61.95cm2；经过计算得到λ0= 58。
查表得φ=0.818 。
3. 格构柱的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N -- 轴心压力的计算值(kN)；A –格构柱横截面的毛截面面积，取247.8 cm2；φ-- 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取φ =0.818；βmx -- 等效弯矩系数, 取1.0；M -- 计算范围段最大偏心弯矩值(kN·m)；W1 -- 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩,W1 = I/(a/2) = 95760.36 /(48/2) = 3990.02cm3；N'EX ---欧拉临界力，N'EX =π2EA/(1.1×λ2) ；N'EX= π2×2.06 ×105×247.8×102/(1.1×57.4492) = 13877277.993 N；σ=2279×103/(0.818×247.8×102)＋(1.0×0×106)/[3990.02×103×(1－0.818×2270×103/13877277.993)] =112.43N/mm2；截面计算强度σ=112.43N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!。
塔吊格构柱验算书
l r 610 =36.6 16.67
λx=λy= =
-1-
λ 1= 1 =
l i1
65 =23.47 2.77
2 λ0X= λ2 + λ1 x
= 36.6 2 + 23.47 2 =43.47=λ0y 查（b 类） ϕ 表，得： ϕ =0.882 二、截面验算 1．整体稳定验算： σ=
2082 40 + × 8.7 ） ÷ 4=480.5kN。 2 .2 2 . 5 2
计算式参照同济大学出版社出版的《钢结构设计原理》第 147— —155 页。 一、基本特性 角钢 A=4×32.512=130.05cm2,单肢最小回转半径 i1=2.77cm。 整个截面惯性矩： IX=Iy=4(603.68+32.512×16.12) =36124cm4 ix=iy=
σ 2 + 1.5τ 2 = ( f
7648090 2 47504 2 ) + 1.5 × ( ) 85050 1890
1 6
= 8086 + 948 =95.05N/mm2<1.22×160=195.2 N/mm2
∴ 塔吊格构柱符合要求。
-3-
三、缀板验算: 作用在柱上的计算剪力： V=
f y 13005 × 215 235 A× f = =32895N × × 85 235 85 235
作用在一侧缀板上的剪力： T=
V × a 32895 65 + 28 = × =47504N c=
V × a 32895 65 + 28 = × =764809N·cm 2 2 2
塔吊格构柱验算书
塔吊基础格构柱
工程塔吊基础设计与施工方案一、工程概况工程名称：工程地点：建设单位：建筑设计单位：勘察设计单位：（一）拟建建筑物情况（二）工程地质与地貌本工程场地原为农用地及宅基地，西部地形局部起伏较大，地面绝对标高为1.9m～3.6m，地面高差1.7m。
场地平均绝对标高为2.5m 左右。
场地地貌类型属长江三角洲泻湖沼泽平原。
场地地层分布主要有以下特点：1、第①-1 层素填土：灰黄、褐黄，湿，松散为主，主要有粘性土组成，含植物根茎。
局部含碎砖石。
土质不均匀。
2、第①-2 层浜填土：灰色、黑灰，饱和，流塑，松散，由粘性土和浜底淤泥组成，有臭味。
3、第②-0 层砂质粉土：褐黄、灰黄，很湿，稍密，含铁质氧化物结核，夹薄层粘性土和粘质粉土，不均匀。
干强度低，无光泽、韧性低、摇振反应。
4、第②层粉质粘土：褐黄、灰黄，很湿~饱，可塑~软塑，中偏高，含氧化铁锈斑及铁锰质结核，具上硬下软的特征。
干强度中等、稍有光泽、韧性中等。
5、第③-1 层粘质粉土：黄灰、灰色，饱和，松散为主，含云母、少量有机质，夹薄层软粘性土，具水平层理，不均匀。
干强度低、无光泽、韧性低、摇正反应中等。
6、第③-2 层淤泥质粘土：灰色，饱和，流塑，含云母、有机质。
局部夹薄层粉性土。
干强度中等、有光泽、韧性中等。
7、第④-1 层粘土：暗绿、草黄，很湿，硬塑~可塑，含氧化铁斑点及铁锰质结核。
夹少量粉土团块或薄层。
干强度高、有光泽、韧性高。
8、第④-2 层粉质粘土：褐黄、灰黄，饱和，可塑~软塑，含少量氧化铁斑点及铁锰质结核。
局部夹粉性土。
干强度中等、稍有光泽、韧性中等。
9、第④-3 层砂质粉土，灰黄、灰色，饱和，中密为主，含石英、云母以及氧化铁锈斑，夹粘性土薄层。
局部为稍密或密实。
干强度低、无光泽、韧性低、摇正反应迅速。
10、第⑤层粘土，灰色，饱和，可塑~软塑，含云母、有机质、贝壳碎屑。
干强度中等、有光泽、韧性中等。
11、第⑥-1 层粘土，暗绿、草黄，很湿，硬塑为主，含氧化铁斑点及铁锰质结核。
10#塔吊(格构柱)计算书
10塔吊（格构柱）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性塔机型号塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态QTZ80（浙江建机）4043方钢管1.6塔机自重标准值F k1(kN)起重荷载标准值F qk(kN)竖向荷载标准值F k(kN)水平荷载标准值F vk(kN)倾覆力矩标准值M k(kN·m)357 36.2 393.2 14.1 1029.6非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN)3571.35F k ＝1.35×357＝481.951.35F vk ＝1.35×56.8＝76.68承台混凝土自重γC (kN/m )水平荷载标准值F vk '(kN)倾覆力矩标准值M k '(kN·m)56.81193.92、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F 1(kN)起重荷载设计值F Q (kN)竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值F v (kN)倾覆力矩设计值M(kN·m)非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)水平荷载设计值F v '(kN)倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35F k1＝1.35×357＝481.951.35F Qk ＝1.35×36.2＝48.87481.95+48.87＝530.821.35F vk ＝1.35×14.1＝19.0351.35M k ＝1.35×1029.6＝1389.96''1.35M k ＝1.35×1193.9＝1611.765三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n承台长l(m)承台长向桩心距a l (m)桩直径d(m)44.42.60.8承台高度h(m)承台宽b(m)承台宽向桩心距a b (m)桩间侧阻力折减系数ψ1.34.42.60.8承台参数承台混凝土等级承台上部覆土厚度h'(m)C353承台上部覆土的重度γ'(kN/m 3)2519承台混凝土保护层厚度δ(mm)格构式钢柱总重G p2(kN)5020配置暗梁承台底标高(m)否-4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k =bl(hγc +h'γ')=4.4×4.4×(1.3×25+0×19)=629.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k =1.35×629.2=849.42kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.62+2.62)0.5=3.677m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k +G p2)/n=(357+629.2+20)/4=251.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax =(F k +G k +G p2)/n+(M k +F Vk (H 0-h r +h/2))/L(357+629.2+20)/4+(1193.9+56.8×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=678.974kN格构柱分肢材料L140X12 分肢材料截面积A 0(cm) 分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 2.77 603.68)分肢材料屈服强度f y (N/mm ) 235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mmQ kmin =(F k +G k +G p2)/n-(M k +F Vk (H 0-h r +h/2))/L(357+629.2+20)/4-(1193.9+56.8×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=-175.874kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max =(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v (H 0-h r +h/2))/L(481.95+849.42+1.35×20)/4+(1611.765+76.68×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=916.615kNQ min =(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v (H 0-h r +h/2))/L(481.95+849.42+1.35×20)/4-(1611.765+76.68×(1.3+9-3-1.3/2))/3.677=-237.43kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式格构式钢柱长度H 0(m)格构柱伸入灌注桩的锚固长度h r (m)缀板93格构式钢柱的截面边长a(mm)缀板间净距l 01(mm)460310格构柱分肢参数232.51格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I 0(cm4分肢形心轴距分肢外边缘距离Z 0(cm) 3.92215)格构柱缀件参数2格构式钢柱缀件材料 424×300×20格构式钢柱缀件截面积A 1x '(mm 2)6000缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm )焊缝参数2215 缀件钢板抗剪强度设计值τ(N/mm 2) 125角焊缝焊脚尺寸h f (mm)焊缝强度设计值f tw (N/mm 2)10160焊缝计算长度l f (mm) 5441、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X 、Y 轴惯性矩：I=4[I 0+A 0(a/2-Z 0)2]=4×[603.68+32.51×(46.00/2-3.90)2]=49854.612cm 4整个构件长细比：λx =λy =H 0/(I/(4A 0))0.5=900/(49854.612/(4×32.51))0.5=45.965 分肢长细比：λ1=l 01/i y0=31.00/2.77=11.191分肢毛截面积之和：A=4A 0=4×32.51×102=13004mm 2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max =(λx 2+λ12)0.5=(45.9652+11.1912)0.5=47.308λ0max =47.308≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=11.191≤min(0.5λ0max ，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max (f y /235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C ：b 类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.856Q max /(φA)=916.615×103/(0.856×13004)=82.345N/mm 2≤f=215N/mm 2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y /235)0.5/85=13004×215×10-3×(235/235)0.5/85=32.892kN格构柱相邻缀板轴线距离：l 1=l 01+30=31.00+30=61cm作用在一侧缀板上的弯矩：M 0=Vl 1/4=32.892×0.61/4=5.016kN·m 分肢型钢形心轴之间距离：b 1=a-2Z 0=0.46-2×0.039=0.382m作用在一侧缀板上的剪力：V 0=Vl 1/(2·b 1)=32.892×0.61/(2×0.382)=26.262kN σ= M 0/(bh 2/6)=5.016×106/(20×3002/6)=16.72N/mm 2≤f=215N/mm 2满足要求！τ=3V 0/(2bh)=3×26.262×103/(2×20×300)=6.566N/mm 2≤τ=125N/mm 2满足要求！角焊缝面积：A f =0.7h f l f =0.8×10×544=3808mm 2角焊缝截面抵抗矩：W f =0.7h f l f2/6=0.7×10×5442/6=345259mm 3垂直于角焊缝长度方向应力：σf =M 0/W f =5.016×106/345259=15N/mm 2 平行于角焊缝长度方向剪应力：τf =V 0/A f =26.262×103/3808=7N/mm 2 ((σf /1.22)2+τf2)0.5=((15/1.22)2+72)0.5=14N/mm 2≤f tw =160N/mm 2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b 1=2/3×0.382×1000=255mm满足要求！缀板厚度：20mm≥max[1/40b 1，6]= max[1/40×0.382×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l 1=610mm≤2b 1=2×0.382×1000=764mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×20×3003/(12×(460-2×39))/(603.68×104/610)=47.614≥6满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz (kN/m )3桩底标高(m)桩有效长度l t (m)桩配筋自定义桩身承载力设计值桩身普通钢筋配筋地基属性地下水位至地表的距离hz(m)是否考虑承台效应25-2818.65否HRB400 12Φ161.33否桩混凝土保护层厚度б(mm) 35桩混凝土类型 钢筋混凝土自然地面标高(m) 0.15土名称土层厚度l i (m)侧阻力特征值q sia (k 端阻力特征值q pa (kPa) Pa) 抗拔系数承载力特征值f ak (kPa)杂填土淤泥质粉质粘土粘土粉土黏土夹粉土粉土夹粉砂粉质粘土夹粉土粉砂7.62.842.410.93.38.5 0106545656080 010000.751100 0.10.60.750.70.60.60.75 -------考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p =πd 2/4=3.14×0.82/4=0.503m 2 R a =ψuΣq sia ·l i +q pa ·A p0.8×2.513×(0.9×10+4×65+2.4×45+10.9×65+0.45×60)+0.75×0.503=2237.191kNQ k =251.55kN≤R a =2237.191kNQ kmax =678.974kN≤1.2R a =1.2×2237.191=2684.629kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =-175.874kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k '=175.874kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p =l t A p (γz -10)=18.65×0.503×(25-10)=140.618kNR a '=ψuΣλi q sia l i +G p 0.8×2.513×(0.6×0.9×10+0.75×4×65+0.7×2.4×45+0.6×10.9×65+0.6×0.45×60)+140.618 =1582.835kNQ k '=175.874kN≤R a '=1582.835kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s =nπd 2/4=12×3.142×162/4=2413mm 2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max =916.615kNψc f c A p +0.9f y 'A s '=(0.75×17×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=7164.339kN Q=916.615kN≤ψc f c A p +0.9f y 'A s '=7164.339kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min =237.43kN f y A S =360×2412.743×10-3=868.588kN Q'=237.43kN≤f y A S =868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s /A p ×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋承台顶部长向配筋HRB400 Φ22@150 承台底部短向配筋HRB400 Φ22@150 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ22@150HRB400 Φ22@1501、荷载计算承台有效高度：h 0=1300-50-22/2=1239mmM=(Q max +Q min )L/2=(916.615+(-237.43))×3.677/2=1248.666kN·m X 方向：M x =Ma b /L=1248.666×2.6/3.677=882.941kN·m Y 方向：M y =Ma l /L=1248.666×2.6/3.677=882.941kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.95/4 + 1611.765/3.677=558.83kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs =(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a 1b =(a b -B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1ma 1l =(a l -B-d)/2=(2.6-1.6-0.8)/2=0.1m剪跨比：λb '=a 1b /h 0=100/1239=0.081，取λb =0.25；λl '= a 1l /h 0=100/1239=0.081，取λl =0.25；承台剪切系数：αb =1.75/(λb +1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl =1.75/(λl +1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhs αb f t bh 0=0.896×1.4×1.57×103×4.4×1.239=10741.288kN βhs αl f t lh 0=0.896×1.4×1.57×103×4.4×1.239=10741.288kN V=558.83kN≤min(βhs αb f t bh 0， βhs αl f t lh 0)=10741.288kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h 0=1.6+2×1.239=4.078ma b =2.6m≤B+2h 0=4.078m ，a l =2.6m≤B+2h 0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y /(α1f c bh 02)=882.941×106/(1.03×16.7×4400×12392)=0.008 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008 γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996A S1=M y /(γS1h 0f y1)=882.941×106/(0.996×1239×360)=1988mm 2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A 1=max(A S1, ρbh 0)=max(1988,0.002×4400×1239)=10904mm 2 承台底长向实际配筋：A S1'=11531mm 2≥A 1=10904mm 2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x /(α2f c bh 02)=882.941×106/(1.03×16.7×4400×12392)=0.008 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008 γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996A S2=M x /(γS2h 0f y1)=882.941×106/(0.996×1239×360)=1988mm 2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t /f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A 2=max(1988, ρlh 0)=max(1988,0.002×4400×1239)=10904mm 2 承台底短向实际配筋：A S2'=11531mm 2≥A 2=10904mm 2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=11531mm 2≥0.5A S1'=0.5×11531=5766mm 2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=11531mm 2≥0.5A S2'=0.5×11531=5766mm 2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊格构式基础计算案例参考
·目录一、编制说明 (1)1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、相关方责任主体 ...................................................................................... 错误!未定义书签。
二、地质情况 (2)三、施工组织机构 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
四、塔式起重机基础设计 (4)1、布置原则 (4)2、塔吊选型及布置 (4)3、基坑内塔吊穿地下室楼板的处理 (4)五、塔吊基础施工要求 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
六、塔机基础施工方法 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
1、钻孔灌注桩施工方法 .............................................................................. 错误!未定义书签。
2、格构柱及钢平台施工方法 ...................................................................... 错误!未定义书签。
3、土方施工方法 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
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·目录一、编制说明 (1)1、工程概况 (1)2、编制依据 (1)3、相关方责任主体 ...................................................................................... 错误!未定义书签。
二、地质情况 (2)三、施工组织机构 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
四、塔式起重机基础设计 (4)1、布置原则 (4)2、塔吊选型及布置 (4)3、基坑内塔吊穿地下室楼板的处理 (4)五、塔吊基础施工要求 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
六、塔机基础施工方法 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
1、钻孔灌注桩施工方法 .............................................................................. 错误!未定义书签。
2、格构柱及钢平台施工方法 ...................................................................... 错误!未定义书签。
3、土方施工方法 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
4、承台施工方法 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
七、基础验收 ........................................................................................................ 错误!未定义书签。
1、承台基础检查验收 .................................................................................. 错误!未定义书签。
2、桩基检查验收 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
3、格构式钢柱及钢平台检查验收 .............................................................. 错误!未定义书签。
八、群塔使用及防雷要求 .................................................................................... 错误!未定义书签。
1、塔吊使用要求 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
2、群塔作业要求 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
3、塔吊防雷 .................................................................................................. 错误!未定义书签。
九、塔吊监测与保护 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
十、应急预案 ........................................................................................................ 错误!未定义书签。
1、应急处置基本原则 .................................................................................. 错误!未定义书签。
2、应急组织机构和应急物资 ...................................................................... 错误!未定义书签。
3、应急处理 .................................................................................................. 错误!未定义书签。
附：塔式起重机基础计算书 (5)附图：1、塔吊布置图2、塔吊基础详图一、编制说明1、工程概况本工程为杭州市江干区天城路，分为1、2号楼及地下二层地下室，现浇钢筋砼框剪结构，建筑物最高点+64.15m，塔吊搭设高度70m。
本工程地下二层结构，坑底标高-6.50—9.90m，最大挖土深度约9.50m，基础采用钻孔灌注桩。
塔吊安装将提前进行，在地下室土方开挖施工阶段即开始使用。
2、编制依据建质【 】 号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知；杭建监总【2011】57号《关于调整建筑起重机械安装、拆卸告知和使用登记备案程序的通知》； 浙江华坤建筑设计研究院有限公司设计的建筑总平面图及地下室结构平面图；杭建监总【2012】13号《关于加强组合式塔基基础制作、安装和使用的若干规定》杭建监总【2010】33号《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》 《建筑地基基础设计规范》《建筑桩基技术规范》《混凝土结构设计规范》《建筑地基基础工程施工质量验收规范》《建筑工程施工质量验收统一标准》《建筑施工安全检查标准》《建筑机械使用安全技术规程》《钢筋焊接及验收规程》《施工现场临时用电安全技术规范》《钻孔灌注桩施工图集》 浙《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》《钢结构设计规范》《固定式塔式起重机基础技术规程》浙江虎霸建机 自升式起重机使用说明书二、地质情况现场塔吊布置位置范围内的土层，自上而下根据地质勘察报告，各土层的土质特点如下：第1层：素填土黄灰色，稍湿，呈松散状态。
以粘性土为主，含少量碎石块与植物根系。
该层分布于全场地，层厚0.70～2.60m。
第2-1层：粘质粉土灰、灰黄色，稍密，很湿，含少量氧化铁斑点及云母碎屑。
中压缩性，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。
该层局部缺失，层厚0.00～3.10m。
第2-2层：砂质粉土灰、灰黄色，稍密，很湿，含少量云母碎屑。
中压缩性，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。
该层分布于全场地，层厚1.60～4.30m。
第2-3层：粉砂灰色，稍密～中密，饱和，含少量云母碎屑，局部粉土含量较高。
中偏低压缩性。
本层全场分布，层厚4.30～8.10m。
第2-4层：砂质粉土灰色，稍密，局部稍密～中密很湿，很湿。
含少量云母碎屑。
中压缩性，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。
本层局部分布，层厚0.00～2.00m。
第3-1层：淤泥质粉质粘土灰色，流塑，饱和。
含粉土、粉砂、贝壳碎屑与少量植物腐殖质。
高压缩性，摇振无反应，光滑，干强度中等，韧性高。
本层全场稳定分布，层厚13.00～15.80m。
第3-2层：淤泥质粉质粘土灰色，流塑，饱和。
含粉土、粉砂、贝壳碎屑与少量植物腐殖质。
高压缩性，摇振无反应，光滑，干强度中等，韧性高。
本层全场稳定分布，层厚10.50～14.70m。
第4-1层：粉质粘土褐灰色，湿，可塑，中压缩性。
摇振无反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等。
本层局部缺失，层厚0.00～5.10m。
第4-2层：粉质粘土细砂浅灰色，饱和，中密，含粉质粘土，局部含量较高。
本层全场分布，层厚0.70～4.90m。
第4-3层：粉质粘土黄灰色，可塑，湿。
中压缩性，摇振无反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等。
本层全场分布，层厚1.90～6.70m。
第6层：圆砾灰色、中密，饱和。
圆砾含量约占40%左右，全场分布，层2.60～4.10m。
第7-2层：强风化安山玢岩灰绿色、青灰色，岩芯破碎，呈砂土状、碎块状。
该层局部缺失，层厚0.00～5.70m。
第7-3层：中风化安山玢岩青灰色，呈短柱状、长柱状，最大揭露厚度6.40m。
场地的工程地质条件及基坑支护设计参数如下所示：各土层物理力学性质指标得场地稳定地下水位埋深为0.50～1.28m，属空隙型潜水类型，以大气降水补给为主。
深部空隙承压水在圆砾层中。
根据分析资料判定，地下水及土对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。
四、塔式起重机基础设计1、布置原则尽可能的满足覆盖工作面，不留死角的原则；满足最大材料和构建重量的吊运要求；便于安装和拆除。
2、塔吊选型及布置综合整体布局，拟选用2台QTZ63塔吊。
1#塔吊布置1#楼南侧，2#塔吊布置在2#北侧。
其中1#塔吊基础位置有后浇带，拟将该处后浇带扩大宽度（与设计单位联系）。
位置详见附图《塔吊位置详图》。
塔吊在地下室土方开挖前安装完成，并在土方开挖及基础施工阶段投入使用。
塔吊采用钻孔灌注桩+钢格构柱+钢筋砼承台基础。
3、基坑内塔吊穿地下室楼板的处理本工程塔吊垂直向上穿过地下室底板时，不留设预留洞口，采用对钢格构柱作钢板止水带焊接处理，结构砼浇捣时特别注意该部位的浇捣质量。
在穿越地下室二层楼板及顶板时，留设洞口。
1）塔吊基础桩参数设计：四根钻孔灌注桩，桩径800mm，桩嵌入7-3中风化安山玢岩1m，桩顶标高为-9.40m。
桩配筋：20Ф20(HRB335)，箍筋为螺旋筋Ф10@150（Q235），上部加密部位为螺旋筋Ф10@100（Q235），定位箍为Ф14@2000（HRB335），钢筋笼全长配制。