齿轮箱设计报告(07.8.1)

齿轮箱设计报告编制：杨飞编号：DR005日期：2007年8月2日1 概述 (4)2 齿轮箱设计 (5)2.1齿轮箱设计的基本要求 (5)2.2齿轮箱设计的计算项目 (5)2.3齿轮箱主要零部件设计 (6)2.3.1 齿轮 (6)2.3.1.1齿轮计算 (6)2.3.1.2齿轮的修形 (7)2.3.1.3齿轮材料及热处理 (7)2.3.1.4齿轮的精度 (7)2.3.1.5齿面粗糙度 (7)2.3.1.6齿轮的变位系数 (8)2.3.2 轴承 (8)2.3.2.1轴承选型 (8)2.3.2.2轴承静承载能力 (10)2.3.2.3轴承寿命计算 (11)2.3.2.4轴承的最大接触应力 (12)2.3.3 润滑、冷却和加热系统 (12)2.3.3.1散热器 (12)2.3.3.2加热器 (14)2.3.3.3过滤装置 (14)2.3.4轴 (14)2.3.5箱体、行星架和扭力臂 (14)2.3.6轴封 (15)2.3.7 润滑油 (15)2.3.7.1润滑油选型 (15)2.3.7.2润滑油容量 (15)2.3.7.3润滑油测试 (15)2.3.7.4润滑油清洁度 (16)3 国内外主要供应商分析 (16)3.1齿轮箱设计 (16)3.2 制造技术 (16)3.3 试验测试技术 (17)4 齿轮箱样机试验 (17)4.1 样机试验规范 (18)4.1.1 试验前的准备工作 (18)4.1.2 空载试验 (18)4.1.3 加载试验 (18)4.1.4 强化试验 (20)4.1.5 故障处理 (21)4.1.6 拆检 (22)5 包装与运输 (22)6 油漆及防腐保护 (23)6.1 油漆 (23)6.2防腐保护 (23)7 安装 (24)8 维护及运行 (24)9 参考文献目录 (25)1.概述齿轮箱是风机中的关键部件，它位于叶轮和发电机之间，将叶轮受风力作用旋转而产生的动力传递给发电机发电，同时将叶轮输入的较低转速增速为满足发电机所需的转速。

因此，风力发电齿轮箱是一种受无规律变向载荷的风力作用及强阵风冲击的变载荷条件下工作的低速、重载、增速齿轮传动装置。

风力发电机组一般安装在荒郊、野外、山口、海边等风能较大且周围无遮挡物之处，齿轮箱安装在机组塔架之上狭小的机舱内，距地面几十米甚至一百多米高。

常年经受酷暑严寒和极端温差的影响，自然环境恶劣，交通不便，修复十分困难，而且故障期一般出现在发电的高峰期，齿轮箱一旦出现故障，将严重影响风场的经济效益，因此，对齿轮箱的可靠性和工作寿命提出了很高的要求。

随着风机技术的发展，对齿轮箱的要求也越来越高，对齿轮箱的技术要求主要有以下几点：1.高可靠性，故障率低 2.体积小，重量轻 3.振动小，噪音低 4.传动效率高5.使用维护方便6.价格适中。

2. 齿轮箱设计2.1齿轮箱设计的基本要求齿轮箱作为传递动力的部件，在运行期间同时承受动、静载荷。

其动载荷部分取决于风轮、发电机的特性和传动轴、联轴器的质量、刚度、阻尼值以及发电机的外部工作条件。

为此要建立整个机组的动态仿真模型，对起动、运行、空转、停机、正常起动和紧急制动等各种工况进行模拟，针对不同的机型得出相应的动态功率曲线，利用专用的设计软件进行分析计算，求出零件的设计载荷，并以此为依据进行设计。

齿轮箱的设计必须保证在满足可靠性和预期寿命的前提下，使结构优化并且重量轻。

其中，由于尺寸和重量与可靠性往往是一对不可调和的矛盾，因此风电齿轮箱的设计制造往往陷入两难的境地。

总体设计阶段应在满足可靠性和工作寿命要求的前提下，以最小的体积、最小重量为目标进行传动方案的比较和优化；结构设计应以满足传递功率和空间限制为前提，尽量考虑结构简单、运行可靠、维修方便。

另外，根据机组要求，采用CAD优化设计，选用合理的设计参数，排定最佳传动方案，选择稳定可靠的构件和具有良好力学特性以及在环境极端温差下仍然保持稳定的材料，配备完整充分的润滑、冷却系统和监控装置等等，是设计齿轮箱的必要前提条件。

2.2齿轮箱设计的计算项目风力发电机组载荷谱是齿轮箱设计计算的基础。

载荷谱可通过实测得到，也可通过BLADED等专业软件分析得到。

AGMA（美国齿轮协会）标准强调齿轮和轴承等零部件的计算应以载荷谱为基础，但目前国内的齿轮箱制造商还不能根据载荷谱进行齿轮箱设计，进行齿轮箱计算时，按发电机额定功率除以发电机和齿轮箱的机械效率来确定计算功率，齿轮强度计算的使用系数K A取1.3。

按DIN 3990，齿轮计算以下项目：1）齿面接触强度校核计算（静载荷安全系数和疲劳载荷安全系数）2）齿面弯曲强度校核计算（静载荷安全系数和疲劳载荷安全系数）3）胶合承载能力计算按DIN ISO 281，轴承计算以下项目：1）基本额定寿命和修正额定寿命2）额定极限载荷（静载荷安全系数）另外，要求验算的项目还有：•轴与齿轮连接•键槽•胀紧套连接•轴•行星架，按照ASME NB3216•齿轮箱壳体•扭力臂•胀紧套•螺纹连接•热平衡计算2.3齿轮箱主要零部件设计2.3.1齿轮2.3.1.1齿轮计算根据齿轮箱的名义功率、名义转速、传动比、等效载荷、以及齿轮箱外形尺寸的要求，初步选定各级齿轮的模数、齿数、压力角和齿宽等重要参数后，就可以对齿轮进行校核计算。

对齿轮进行校核时，计算载荷Ftc=KFt。

对于齿面接触强度计算，载荷系数K=K A K V K Ha K Hβ1）使用系数K A使用系数K A ，是等效载荷和名义载荷的比值。

其中等效载荷要求根据载荷谱得到。

2）动载系数K V动载系数K V用以考虑齿轮副在啮合过程中因啮合误差和运转速度而引起的内部附加载荷系数，K V极大地影响齿轮的寿命，AGMA标准规定，除非有多体仿真的动态分析，否则K V至少取1.05。

3）齿间载荷分配系数K Ha齿间载荷分配系数K Ha用以考虑同时啮合时各对齿轮间载荷分配不均匀的系数，它取决于齿轮的啮合刚度、基圆齿距误差、修缘量等因素。

4）齿向载荷分布系数K Hβ齿向载荷分布系数K Hβ用以考虑齿轮沿接触线产生载荷分布不均匀现象的影响，K Hβ极大地影响齿轮的寿命。

齿向载荷分布受弹性变形、制造精度、热形变的影响。

根据AGMA6006及GL规范，齿向载荷分布系数K Hβ必须通过数字分析（先进的接触分析法）来确定，应用接触分析法分别确定疲劳载荷和极限载荷的K Hβ，AGMA标准规定齿向载荷分布系数K-Hβ不小于1.15。

按照ISO6336的要求，齿轮的寿命计算可靠性取99%，抗微点蚀安全系数最小SH=1.25，抗弯曲安全系数最小取SF=1.56。

另外，与传统行星传动不同，内齿圈的强度往往成为风电齿轮箱的薄弱环节，国外一般采用斜齿内齿轮+渗碳淬火+磨齿工艺。

由于国内大型内斜齿制齿加工困难，内齿磨齿成本高，通常采用斜齿+磨齿+氮化工艺或直齿+调质+磨齿工艺，与国外产品在设备的可靠性、重量等方面存在一定差距。

另外，由于加工和装配精度的影响，低速重载行星传动内齿圈的实际强度往往低于计算值，这一点应在设计制造过程中给予充分重视。

2.3.1.2齿轮的修形AGMA规范要求根据载荷情况作必要的齿廓和齿向修形。

齿廓修形的作用在于：减小齿轮变形,装配误差和齿轮形状误差带来的不利影响。

正确的齿廓修形可以增大齿轮的承载能力并减小齿轮箱运行的噪音。

因为作用在齿轮箱上的载荷是变化的，而齿廓修形仅能对一个载荷进行优化，所以修形要求综合考虑极限载荷、胶合、制造误差及低负荷下的端面重合度等因素。

螺旋修形的作用在于：减小轮齿、轴、轴承、箱体的弯曲和扭曲变形及制造误差带来的不利影响，正确的修形可以增大齿轮的承载能力并减小齿轮箱运行的噪音。

因为作用在齿轮箱上的载荷是变化的，而螺旋修形仅能对一个载荷进行优化，因此必须综合考虑各种因素，选择适当的修形参数。

2.3.1.3齿轮材料及热处理AGMA标准要求所有外齿轮必须使用合金钢，并且有足够的淬透性，使齿轮的表面和芯部硬度达到ANSI/AGMA 2101-C95中所要求的2级要求。

国内的外齿轮材料多使用20CrNi2MoA或17CrNiMo6.对于内齿圈，AGMA标准要求使用合金钢，并且有足够的淬透性，使齿轮的表面和芯部硬度达到ANSI/AGMA 2101-C95中所要求的2级要求。

表面渗碳或氮化的内齿圈耐磨性比整体淬硬的内齿圈耐磨性要好。

国内的内齿圈材料多使用42CrMoA。

2.3.1.4齿轮的精度AGMA标准要求，渗碳或氮化处理的内齿圈精度要求达到7级，其他齿轮的精度要求达到6级。

目前，我们对供应商的要求是内齿圈精度要求达到6级，其他齿轮的精度要求达到5级。

2.3.1.5齿面粗糙度风电齿轮箱要求齿面有足够的光洁度，以保证齿面有足够的承载能力。

齿面光洁度高，可提高齿面的抗微点蚀能力。

AGMA标准要求太阳轮和行星轮的粗糙度达到Ra0.5，低速轴齿轮的齿面粗糙度达到Ra0.6，中间轴和高速轴齿轮的齿面粗糙度达到Ra0.7。

2.3.1.6齿轮变位系数风机齿轮箱为增速齿轮箱，选择变位系数应有利于降低滑差。

2.3.2轴承由于风机齿轮箱工作的特殊性和载荷的复杂性，轴承在风电齿轮箱中是一个相对薄弱的环节。

统计数据表明，早期风电齿轮箱故障大多是由轴承引起的，随着现场经验的增多，目前轴承引起的故障明显降低，但仍约有50%的故障是由轴承引起的。

因此，风电齿轮箱设计和运行时，应对轴承类型、润滑方式、润滑油的清洁度及寿命计算方法给予足够的重视。

2.3.2.1轴承选型轴承的正确选型和布置对保证风机齿轮箱的稳定可靠运行和使用寿命十分关键。

AGMA6006标准根据现场经验，给出了高速级轴承、中间级轴承、低速级/行星架轴承的选择表。

对行星轮轴承，AGMA标准推荐使用带保持架的圆柱滚子轴承。

若使用双列满装圆柱滚子轴承，必须保证径向力不会造成滚子之间产生接触应力。

若使用球面滚子轴承，应保证轴承内圈在轴向有足够的位移量，以保证载荷分布的均匀。

若两个轴承布置得很近，且原始游隙差别较大时，有可能两个轴承的总承载能力比单个轴承还小。

对行星架轴承，AGMA标准推荐使用满装圆柱滚子轴承。

对于低速轴输入端轴承，推荐使用单列圆柱滚子轴承。

对低速轴输出端轴承，若使用自动调心球面滚子轴承，必须仔细分析载荷的变化和轴的运动（幅度和频率）对轴承间隙的影响。

根据AGMA6006，只有两个圆锥轴承的原始游隙能达到合适的值，才能成对使用圆锥轴承。

若在低速轴输出端成对使用圆锥轴承，分析计算时不能将两个圆锥轴承当作一个轴承考虑。

图1所示：若在低速轴输出端布置两个圆锥轴承，在两个圆锥轴承宽度范围内，管轴的挠曲量几乎为0，在这种情况下，轴承要承受了额外的径向力。

图2所示：若在低速轴输出端布置一个圆锥轴承，管轴在圆锥轴承中都有一定的挠曲量，管轴的挠曲未受到限制，因此轴承未承受额外的径向力。