超高大跨度模板支撑体系专项方案111

安全性
□对信息系统安全性的威胁
任一系统，不管它是手工的还是采用计算机的，都有其弱点。

所以不但在信息系统这一级而且在计算中心这一级(如果适用，也包括远程设备)都要审定并提出安全性的问题。

靠识别系统的弱点来减少侵犯安全性的危险，以及采取必要的预防措施来提供满意的安全水平，这是用户和信息服务管理部门可做得到的。

管理部门应该特别努力地去发现那些由计算机罪犯对计算中心和信息系统的安全所造成的威胁。

白领阶层的犯罪行为是客观存在的，而且存在于某些最不可能被发觉的地方。

这是老练的罪犯所从事的需要专门技术的犯罪行为，而且这种犯罪行为之多比我们想象的还要普遍。

多数公司所存在的犯罪行为是从来不会被发觉的。

关于利用计算机进行犯罪的任何统计资料仅仅反映了那些公开报道的犯罪行为。

系统开发审查、工作审查和应用审查都能用来使这种威胁减到最小。

□计算中心的安全性
计算中心在下列方面存在弱点：
1.硬件。

如果硬件失效，则系统也就失效。

硬件出现一定的故障是无法避免的，但是预防性维护和提供物质上的安全预防措施，来防止未经批准人员使用机器可使这种硬件失效的威胁减到最小。

2.软件。

软件能够被修改，因而可能损害公司的利益。

严密地控制软件和软件资料将减少任何越权修改软件的可能性。

但是，信息服务管理人员必须认识到由内部工作人员进行修改软件的可能性。

银行的程序员可能通过修改程序，从自己的帐户中取款时漏记帐或者把别的帐户中的少量存款存到自己的帐户上，这已经是众所周知的了。

其它行业里的另外一些大胆的程序员同样会挖空心思去作案。

3.文件和数据库。

公司数据库是信息资源管理的原始材料。

在某些情况下，这些文件和数据库可以说是公司的命根子。

例如，有多少公司能经受得起丢失他们的收帐文件呢?大多数机构都具有后备措施，这些后备措施可以保证，如果正在工作的公司数据库被破坏，则能重新激活该数据库，使其继续工作。

某些文件具有一定的价值并能出售。

例如，政治运动的损助者名单被认为是有价值的，所以它可能被偷走，而且以后还能被出售。

4.数据通信。

只要存在数据通信网络，就会对信息系统的安全性造成威胁。

有知识的罪犯可能从远处接通系统，并为个人的利益使用该系统。

偷用一个精心设计的系统不是件容易的事，但存在这种可能性。

目前已发现许多罪犯利用数据通信设备的系统去作案。

5.人员。

用户和信息服务管理人员同样要更加注意那些租用灵敏的信息系统工作的人。

某个非常无能的人也能像一个本来不诚实的人一样破坏系统。

□信息系统的安全性
信息系统的安全性可分为物质安全和逻辑安全。

物质安全指的是硬件、设施、磁带、以及其它能够被利用、被盗窃或者可能被破坏的东西的安全。

逻辑安全是嵌入在软件内部的。

一旦有人使用系统，该软件只允许对系统进行特许存取和特许处理。

物质安全是通过门上加锁、采用防火保险箱、出入标记、警报系统以及其它的普通安全设备就能达到的。

而作为联机系统的逻辑安全主要靠“口令”和核准代码来实现的。

终端用户可
以使用全局口令，该口令允许利用几个信息系统及其相应的数据库；终端用户也可使用只利用一个子系统或部分数据库的口令。

□安全分析过程
大多数公司的办公人员询问关于信息和计算中心的安全时，往往问“一切都行了吗?”其实他们应该问“对于信息和计算中心的安全，我们应该做什么?”。

用户管理人员应该与信息服务管理人员定期地共同研究，进行安全分析，这种安全分析为各方都愿意接受。

简言之，这种安全分析意指决定要多大的一把“挂锁”。

遗憾的是，某些公司乐意承担巨大的风险，但又侥幸地希望不要出现自然灾害或预先考虑到的祸患。

“难得出现”并不等于“永不出现”，关于这一点某些公司发现得太晚了。

超高大跨度模板支撑体系专项方案
一、工程简介
本工程为钢筋混凝土框架结构，位于******。

本楼总建筑面积****㎡，其中地下总建筑面积为****㎡，地上建筑面积为*****㎡，建筑占地面积为****㎡。

建筑耐火等级及抗震设防烈度：建筑耐火等级为地上一级，地下一级；抗震防烈度为六度，设计基本地震加速度值为0.05g。

建筑为设计使用年限为50年。

建筑层数、高度：地下部分：本楼地下一层层高5米，地上六层，一层层高4.5米，二一五层高3.9米，六层层高3.5米，建筑高度23.95米。

本工程一层大厅为架空层，高度为16.17米；东西方向跨度为17.4米，南北方向跨度为38.7米为超高大跨度支模架。

大厅正中部上方为半径8.6米的钢结构承重的玻璃穹顶（二次钢结构施工时制作）穹顶处钢筋混凝土圆梁截面为0.25*1.0米。

高跨梁最大净跨度为17.4米。

最大梁截面为（b*h）1.35米*0.35米共两处分别位于穹顶圆梁南北两侧分别做为圆梁的一处支点。

截面为 1.35*0.3米的梁共六处，位于穹顶圆梁南北两侧与最大截面梁间距均为 3.15米，现浇板厚0.10米。

四周东侧与西侧南北方向框架梁截面为350×1500mm，作为东西方向大截面梁的支点。

拟分两遍浇筑，第一遍浇筑框架柱及梁；第二遍浇筑现浇板，这样可使浇筑时下部支撑受力均匀，提高支撑的稳定性；本大厅为超高大跨度支模，对模板支架强度、刚度、稳定性都有较高的要求，因此编制本专项方案，施工时严格按方案施工，确保支模架安全。

二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008、
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99、
《施工手册》第四版，
脚手架支撑计算书采用PKPM安全计算软件；
本工程土建施工图；
国家及地方有关安全生产的法律、法规文件；
三、梁板模板高支撑架的构造和施工要求
1.模板支架的构造要求：
1.1.在支撑架的顶部（梁底纵向横杆部位）和底部（距地300㎜以内）必须满设纵横方向水平横杆，每步也必须满设纵横方向水平横杆。

1.2 当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。

达到一定的高度时就支撑效果就不好，从力学角度说就是长方形这个结构不是一个静定的结构。

加上一个斜向的支撑，就变成了三角形。

大家都是知道三角形具有稳定性，也就是说是个静定结构。

4. 剪刀撑的设计：
4.1.沿高支架四周满设剪刀撑。

4.2.脚手架的外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始按水平距离不超过9m设置一排剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成45°~60°，自下而上，左右连续设置。

设置时与其他杆件的交叉点应相互连接，并应延伸到顶部大横杆以上。

4.3.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。

4.4. 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的与里站杆或立杆上，一副剪刀撑旋转扣件数量一般不少于9个。

4.5.中部框架梁按间隔不超过6米设置纵横剪刀撑。

剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接斜杆杆端的距离不小于100mm。

5. 顶部支撑点的设计：
5.1.梁底大楞的纵向支撑横杆与梁底立杆的连接扣件必须采用双扣件。

5.2.梁底下均匀设置承重立杆，横距500㎜；纵距均为500㎜，立杆上设置纵向支撑钢管横杆。

5.3.每高4m水平每隔7m脚手架必须同建筑物连接牢固，不允许软拉结，必须硬拉结。

5.4.对高度在24m以下的单双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，宜可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。

对高度在24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。

注意事项
剪刀撑必须随架子的搭设高度不断增高及时加设，并且要连续设置到顶、不留间隙，斜杆底部要落在垫板上。

高度在20米以下的外脚手架，必须设置正反斜撑。

6.纵向水平杆，横向水平杆，脚手板
6.1 纵向水平杆的构造应符合下列规定：
1 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

2 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

对接，搭应符合下列规定：1) 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

2) 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

3) 当使用冲压钢脚手板,木脚手板，竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用
竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。

6.2 横向水平杆的构造应符合下列规定：
1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a，不应大于0.4L,且不应大于500mm。

2 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2。

3 当使用冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。

4 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。

6.3 脚手板的设置应符合下列规定：
1 作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm。

2 冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。

当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。

此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。

脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小100mm。

3 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

4 作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

7.立杆
7.1 每根立杆底部应设置底座或垫板。

7.2 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

7.3 脚手架底层步距不应大于2m。

7.4 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按本规范的表三采用。

7.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接，搭接应符合下列规定：
1 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3。

2 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。

7.6 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

7.7 双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。

8.连墙件
8.1 连墙件的布置应符合下列规定：
1 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；
2 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
3 宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；
4 一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的高层，并不应大于4m(2步)。

8.2 对高度在24m以下的单，双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。

严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

8.3 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。

8.4 连墙件的构造应符合下式规定：
1 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；
2 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁，柱等结构部位。

拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。

8.5当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。

抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。

抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。

8.6 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。

9.模板支撑架斜杆设置应符合下列要求：
9.1当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑。

9.2当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。

9.3剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。

10. 支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设：所有架体均采用￠48㎜×3.0㎜焊接钢管搭设，满堂支模架立杆纵横间距为900㎜，步距1500㎜，所有两根相邻架杆（立杆或纵横水平杆）的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵横间距的1/3。

梁底按照全跨度的3‰起拱，底部留设清扫口；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求：均按垂直度误差不超过30㎜，横杆水平误差20㎜；
c.确保每个扣件都牢固固定住连接部分的纵横架杆，扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于40N·m，也不大于65N·m，用力矩扳手检查扣件总数的10％。

d.地基支座的设计：地基回填土必须按照规范要求分层回填，层层夯实；在所有立杆底部支垫槽钢或120*200混凝土垫板；将钢管支设在垫板上，不得将立杆直接置于回填土上。

e 、拆模要求：因该支模架较高，跨度较大，必须在屋顶层结构混凝土浇筑完毕，强度达到100％后，再拆除支模架。

在搭设施工过程中由专人负责搭设过程中的安全。

由技术负责人负责方案的落实，且分别进行安全、质量的技术交底。

11.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，拟采用汽车泵由梁中部向两边扩展的方式浇筑混凝土；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土浇捣的过程中，禁止无关人员站在操作面上；振捣时不得漏振、过振。

c.浇筑过程中，必须安排专人检查支架的支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

d.其他事项要求详见模板工程专项方案。

梁、楼板模板（扣件式钢管）支撑计算书
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.35；
梁截面高度 D(m):1.35
混凝土板厚度(mm):100.00；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；
脚手架步距(m):1.50；
梁、板支撑架搭设高度H(m)：14.82~16.07
梁两侧立柱间距(m):0.9；
承重架支设:木方支撑梁截面；
梁底按照均匀布置承重杆4根；
立杆横向间距或排距Lb(m):0.9；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；梁底纵向横杆采用双扣件。

脚手架扫地杆距地300mm；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.30；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：马尾松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；
面板类型：木胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：4000.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：30.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：15.0；
5.梁侧模板参数
外龙骨间距(mm)：600；
内龙骨间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M10；
外龙骨材料：钢管；钢管类型为Φ48×3.0
外龙骨合并根数：2；
内龙骨材料：木方,宽度35mm，高度70mm；
6.楼板模板参数
顶托梁采用双钢管48×3.0mm
地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

板底木方间距150mm；
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；T ——混凝土的入模温度，取10.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.400kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×26.400=23.760kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×23.760×0.300+1.40×3.600×0.300=10.066kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm 3； I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm 4；
300
300
300
10.07kN/m
A
B
计算简图
0.072
0.091
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
7.13kN/m
A
变形计算受力图
0.092
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.208kN N2=3.322kN N3=3.322kN N4=1.208kN
最大弯矩 M = 0.090kN.m 最大变形 V = 1.159mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.090×1000×1000/11250=8.000N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取30.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 1.159mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×23.76+1.4×0.30×3.60=10.066kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×23.76=7.128kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

10.07kN/m
A
内龙骨计算简图
0.453
内龙骨弯矩图(kN.m)
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
7.13kN/m
A
内龙骨变形计算受力图
0.182
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.452kN.m
经过计算得到最大支座 F= 5.107kN
经过计算得到最大变形 V= 0.316mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.452×106/53333.3=8.48N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3019/(2×50×80)=1.132N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =0.316mm
内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN
外龙骨计算简图
0.460
(kN.m)
外龙骨弯矩图
外龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN
外龙骨变形计算受力图
0.023
外龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.536kN.m
经过计算得到最大支座 F= 10.980kN
经过计算得到最大变形 V= 0.424mm
外龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)外龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.536×106/53333.3=10.05N/mm2
外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)外龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3319/(2×50×80)=1.245N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2
外龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)外龙骨挠度计算
最大变形 v =0.424mm
外龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.980
对拉螺栓强度验算满足要求!
七、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.100×0.300=8.415kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.300×0.300×(2×1.100+0.350)/0.350=0.656kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.350×0.300=0.525kN
均布荷载 q = 1.20×8.415+1.20×0.656=10.885kN/m
集中荷载 P = 1.40×0.525=0.735kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3；
I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4；
A
计算简图
0.042
弯矩图
(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
9.07kN/m
A
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.714kN N2=3.116kN N3=0.714kN
最大弯矩 M = 0.041kN.m 最大变形 V = 0.133mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.041×1000×1000/11250=3.644N/mm 2。