格构式塔吊基础的设计

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计算参数
1 ） 5013 塔吊， 在标准高度非工作状态下， 作用于基础顶面的作用 力为： 垂直力 V = 430 kN， 力矩 M = 1 910 kN·m， 水平力 H = 85 kN。 1 ） 桩侧土体最大水平位移随桩入土深度的增大而增大； 在距
櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅
ZHUO Yang1 SHAO Tianyi2 （ 1 ． Shanghai Third Harbor Science Institute of China Communications Construction Corporation Co． ，Ltd，Shanghai 200032 ，China； 2 ． Shanghai University，Shanghai 200433 ，China） Abstract： Relying on Wuxi Luolongwan the first project as the background，the soilcompaction effect caused by staticallyjacked pile construction is analyzed by the finite element method，and the general rules is concluded． Based on that change the parameters of staticallyjacked pile， analyze the effects of different position，different depth place displacement and stress caused by changing pile section or the pile shoe，and provide the basis for design and construction of staticallyjacked pile． Key words： staticallyjacked pile，soilcompacting effect，finite element
本文通过有限元数值模拟， 得到了由于静压桩施工所引起的 位移、 应力的变化情况。在此基础上， 分析了桩截面、 桩靴的变化 不同深度处位移、 应力的影响， 为静压桩设 对桩周土体不同位置、 计与施工提供依据。主要得出了以下结论：
Analysis of staticallyjacked pile soilcompacting effect
摘
要： 以实际工程为例， 介绍了格构式塔吊基础的设计 、 验算过程及相应的构造措施， 并对塔吊基础的工程应用作了说明， 为格
构式塔吊基础推广创造了条件 。 关键词： 塔吊基础， 格构式， 设计， 验算， 工程应用 中图分类号： TU476 文献标识码： A 吊基础采用格构式塔吊基础 。
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工程概况
太原市某地下车库， 地下 1 层， 建筑物采用框架—剪力墙结 ± 0． 00 高程为 786． 65 m， 平面呈矩形。建筑物总高 8． 7 m， 室 构， 外标高为 － 1． 050 m， 地基采用天然地基， 基础采用梁式筏板基 基底标高 － 10． 170 m。 地下水位较高， 地下水位在 2． 7 m ～ 础， 2． 8 m 之间， 基坑支护采用钢筋混凝土灌注桩 + 内钢支撑。 降水 工程采用深井降水。 施工中设置一台 5013 型自升式塔式起重机， 为了提高塔吊 的利用率（ 土方开挖、 钢支撑施工时使用塔吊） ， 加快施工进度， 塔 成的影响。计算结果如图 6 所示。
1 2 3 4 径向距离/m 5
0.04
10 15 20 25 30 a ） 水平位移 桩靴 60°
水平挤压应力/kPa
桩侧土体的水平位移相应减小， 但基本不影响入土后同一位置的 土体挤压应力曲线。 参考文献： ［ 1］ 柏 炯， 张庆贺． 打（ 压） 桩引起振动和挤土效应的预测及防 J］ ． 振动与冲击， 1998 ， 17 （ 2 ） ： 3438． 治［ ［ 2］ 舒文超， J］ ． 高义宝． 静力压桩施工挤土效应工程实例分析［ 2000 （ 2 ） ： 38-42． 上海铁道科技， ［ 3］ 周 ．同 建， 徐建平， 许朝阳． 群桩挤土效应的数值模拟［J］ 钧． 打桩施工对周围土性及孔隙水压力的影响 驰． 打桩对周边土体扰动效应的数值 2000 ， 28 （ 6 ） ： 721725． 济大学学报， ［ 4］ 王育兴， 孙 ［ 5］ 徐 ［ J］ ． 岩石力学与工程学报， 2004 ， 23 （ 1 ） ： 153158． 欢， 陈祥林， 王 J］ ． 低温建筑技术， 2010 （ 2 ） ： 101103． 模拟［
第 38 卷 第 34 期 2012 年12 月 文章编号： 1009-6825 （ 2012 ） 34-0085-04
山
西
建
筑
SHANXI
ARCHITECTURE
Vol． 38 No． 34 Dec． 2012
· 85·
格构式塔吊基础的设计
齐延年
（ 山西六建集团有限公司， 山西 太原 030024 ）
0 5
入土深度/m
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设Hale Waihona Puke Baidu依据
GB 500092001 建筑结构荷载规范 （ 2006 年 版） ； GB 500102002 混凝土结构设计规范； JGJ 942008 建筑桩基技术规范； JGJ / T 1872009 塔式起重机混凝土基础技术规程； 工程岩土工程勘察报 告。5013 自升式塔式起重机说明书 。
b ） 水平挤压应力 桩靴 75°
图 6 桩靴角度对桩侧土体的影响
从图 6 中可以看出： 1 ） 静压方桩施工引起的桩侧土体水平位 移随其桩靴角度的增大而减小； 2 ） 桩靴角度的改变并不影响水平 位移最大值出现的位置； 3 ） 桩靴角度的改变基本不影响其入土后 所引起的土体水平挤压应力曲线 。
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结语
水平位移/m 0.01 0.02 0.03 160 140 120 100 80 60 40 20 0
挤土效应明显。2 ） 桩侧土体水平挤压 离桩侧约 0． 5 m 范围之内， 应力随土体所在深度的增大而增大； 在距离桩侧约 1． 5 m 范围之 内， 挤压应力下降明显， 之后趋于不变。3 ） 桩入土一定深度后， 对 其浅层土的挤压基本无影响 。4 ） 随着截面边长的增大， 桩侧土体 的水平位移及挤压影响范围相应增大 。5 ） 随着桩靴角度的增大，