重整预加氢催化剂性能分析及预测
催化重整装置预加氢压降分析及对策
并联 阀 ， 以降低 Ｒ １ １ 入 口压 力 。 ３ ０Ａ
重 整 装 置 预 加 氢 系 统 设 置 脱 砷 反 应 器 Ｒ １１ ３ ０ Ａ和 预加氢 反应器 Ｒ １ １ ３ ０ Ｂ各 １台 ， 能串 既 联 又 能并 联使 用 ， 常生 产 时 串联投 用 。前 １台 正
１ 预 加 氢 压 降 情 况
周 期预 加氢 压 降统计 见表 ２ 。
表 ２ 第 四周 期 预 加 氢 压 降统 计 表
２０ ０ ８年 ４月 １ 、８ 日分两 次 微 开 预 加 氢 ４１ １ ３ 反应器 Ｒ １ １ ３ ０ Ｂ入 口并 联 阀 ， 降 低 Ｒ １ １ 入 以 ３ ０Ａ
口压 力 。 １ ３ 预 加 氢 压 降 分 析 ．
２０ ０ ７年 ５月 １ １ 和 １ １ 两 次 微 开 ０３ ４ ３分
Ｒ３ ０ Ｂ入 口并 联 阀 ， ５月 ３ 微 开 Ｒ １ １ １１ 在 １１ ３ ３ ０ Ａ 出 口并 联 阀 。
１２ ２ 第 四周期 预加 氢压 降统 计
２０ ０ ７年 １ 至 ２ ０ ０月 ０ ８年 ５月 装 置 第 四运 行
氢气液 分 离器 Ｖ３ ０ １２送 出 。生 产 中预 加 氢 高 分 Ｖ３０ 力控 制 恒定 ， 加氢 系统压 降 为 预加 氢 １２压 预
压缩机 Ｃ １ １出 口压 力与 高 分压 力 的差 ， 主要 ３０ 其
其余 ３ ８ ９７催化剂 过筛 ； 预加 氢反 应 器 Ｒ３０Ｂ内 １１ ３８ ９７催化 剂上 部 ｌｔ 撇头更 换 ， 余过筛 。 其
目前 该 重整 装 置 预 加 氢 压 降状 况 。
关键词 ： 预加 氢； 催化剂 ； 压降
中 图分 类 号 ： Ｅ９ ６ Ｔ ６ 文 献标 识码 ： Ｂ 文 章 编 号 ： ０ ８０ １ （ ０ １０ —０ ４０ １０ －５ １２ １ ） ３０ ４ —４
掺炼加氢焦化汽油的重整预加氢催化剂
国 内重 整 装 置 存 在 直 馏 汽 油 原 料 不 足 的 问 题 ，而选 用 二 次 加 工 焦 化 汽 油 可 解 决 这 一 问 题 。 重整 预加 氢 过 程 需 脱 除 原 料 中 的 杂 质 ，因此 ，开 发高 活性 重整 预 加氢 催 化 剂 ，用 以 满足 掺 炼 焦 化 汽油 后 装 置 的 正 常 运 行 已 成 为 行 业 研 究 的 热 点 。 目前 ，国 内外 开发 出 多种 重 整 预 加 氢 催 化剂 。国 内在 工 业 化 应 用 焦 化 汽 油 方 面 也 进 行 了探 索 。本 工作 在 此 基 础 上 ，采 用 自主研 发 的 ＤＺＦ一１重 整 预 加 氢催 化剂 ，以掺 炼 不 同 比 例加 氢 焦化 汽油 的 直馏 汽 油 为 原料 ，对 预 加 氢 催 化剂 的加 氢 活性及 稳定 性 进行 了评 价 。
收 稿 日期 ：２０１８一Ｏｌ一１２；修 回 日期 ：２０１８一Ｏｌ一１６ 基 金 项 目 ：中 国石 油 科 技 管 理 部 重 大 专 项 课 题 资 助 项 目（项 目编 号 ：２０１３ Ｅ一１５０２） 作 者 简 介 ：韩 志 波 （１９６５一 ），女 ，黑 龙 江 肇 东 人 ，大 专 ，工 程 师 。 主 要 从 事 加 氢催 化 剂 的研 究 工 作 ，已发 表 论 文 ２Ｏ篇 。
性 质
实 测 值 性 质
实 测 值
含 金 属 质 量 分 数 ／％ ２０．４３ 比表 面积 ／（ｍ ·ｇ一 ） ２２２
2023年新型催化重整催化剂行业分析报告及未来五至十年行业发展报告
新型催化重整催化剂行业分析报告及未来五至十年行业发展报告目录申明 (4)一、2023-2028年新型催化重整催化剂行业企业市场突围战略分析 (4)(一)、在新型催化重整催化剂行业树立“战略突破”理念 (4)(二)、确定新型催化重整催化剂行业市场定位、产品定位和品牌定位 (5)1、市场定位 (5)2、产品定位 (5)3、品牌定位 (7)(三)、创新寻求突破 (8)1、基于消费升级的科技创新模式 (8)2、创新推动新型催化重整催化剂行业更高质量发展 (9)3、尝试业态创新和品牌创新 (10)4、自主创新+品牌 (10)(四)、制定宣传计划 (12)1、策略一：学会做新闻、事件营销——低成本的传播工具 (12)2、策略二：学会以优秀的品牌视觉设计突出品牌特色 (12)3、策略三：学会使用网络营销 (12)二、新型催化重整催化剂行业发展状况及市场分析 (13)(一)、中国新型催化重整催化剂市场行业驱动因素分析 (13)(二)、新型催化重整催化剂行业结构分析 (14)(三)、新型催化重整催化剂行业各因素（PEST）分析 (15)1、政策因素 (15)2、经济因素 (15)3、社会因素 (16)4、技术因素 (17)(四)、新型催化重整催化剂行业市场规模分析 (17)(五)、新型催化重整催化剂行业特征分析 (17)(六)、新型催化重整催化剂行业相关政策体系不健全 (18)三、新型催化重整催化剂产业未来发展前景 (19)(一)、我国新型催化重整催化剂行业市场规模前景预测 (19)(二)、新型催化重整催化剂进入大规模推广应用阶 (19)(三)、中国新型催化重整催化剂行业的市场增长点 (20)(四)、细分新型催化重整催化剂产品将具有最大优势 (20)(五)、新型催化重整催化剂行业与互联网等行业融合发展机遇 (21)(六)、新型催化重整催化剂人才培养市场广阔，国际合作前景广阔 (22)(七)、新型催化重整催化剂行业发展需要突破创新瓶颈 (23)四、新型催化重整催化剂企业战略目标 (23)五、新型催化重整催化剂业发展模式分析 (24)(一)、新型催化重整催化剂地域有明显差异 (24)六、2023-2028年新型催化重整催化剂业竞争格局展望 (24)(一)、新型催化重整催化剂业经济周期分析 (24)(二)、新型催化重整催化剂业的增长与波动分析 (25)(三)、新型催化重整催化剂业市场成熟度分析 (26)七、关于“十四五”新型催化重整催化剂业发展战略规划的建议 (26)(一)、新型催化重整催化剂业“十四五”战略规划简介 (26)1、新型催化重整催化剂业的社会化 (27)2、大规模的新型催化重整催化剂业 (27)(二)、“十四五”期间新型催化重整催化剂业的市场应用方向 (28)(三)、十四五”期间新型催化重整催化剂业的发展重点 (29)八、关于未来5-10年新型催化重整催化剂业发展机遇与挑战的建议 (29)(一)、2023-2028年新型催化重整催化剂业发展趋势展望 (29)(二)、2023-2028年新型催化重整催化剂业宏观政策指导的机遇 (30)(三)、2023-2028年新型催化重整催化剂业产业结构调整的机遇 (30)(四)、2023-2028年新型催化重整催化剂业面临的挑战与对策 (31)九、新型催化重整催化剂行业多元化趋势 (31)(一)、宏观机制升级 (31)(二)、服务模式多元化 (32)(三)、新的价格战将不可避免 (32)(四)、社会化特征增强 (32)(五)、信息化实施力度加大 (33)(六)、生态化建设进一步开放 (33)1、内生发展闭环,对外输出价值 (33)2、开放平台,共建生态 (33)(七)、呈现集群化分布 (34)(八)、各信息化厂商推动新型催化重整催化剂发展 (35)(九)、政府采购政策加码 (35)(十)、个性化定制受宠 (35)(十一)、品牌不断强化 (36)(十二)、互联网已经成为标配“风生水起“ (36)(十三)、一体式服务为发展趋势 (37)(十四)、政策手段的奖惩力度加大 (37)申明中国的新型催化重整催化剂业在当前复杂的商业环境下逐步发展，呈现出一个积极整合资源以提高粘连性的耐寒时代。
重整预加氢催化剂LY2010R性能评价
Jan．2013现代化工第33卷第1期Modern Chemical Industry 2013年1月重整预加氢催化剂LY－2010R 性能评价王宗宝1，王峰2，孙艳3，瞿朝霞1，王廷海1，钱颖1，郑云弟1(1．中国石油兰州化工研究中心，甘肃兰州730060;2．大庆石化公司化工一厂，黑龙江大庆163714;3．乌鲁木齐石化公司研究院，新疆乌鲁木齐830019)摘要：开发了加氢活性优异、高空速运转能力强的重整预加氢催化剂LY －2010R ，并与国内主流催化剂进行了长周期对比评价。
结果显示，LY－2010R 催化剂加氢脱硫、脱砷性能略优于对比剂，脱氮性能与对比剂相当。
LY－2010R 催化剂可在高空速12h －1下将原料加氢合格，同时可用于高硫、高氮杂质原料加氢精制。
关键词：重整预加氢；催化剂；性能评价中图分类号：TE624．9文献标志码：A 文章编号：0253－4320（2013）01－0076－04Performance evaluation test for pre-hydrotreating catalyst LY-2010RWANG Zong-bao 1，WANG Feng 2，SUN Yan 3，ZHAI Zhao-xia 1，WANG Ting-hai 1，QIAN Ying 1，ZHENG Yun-di 1（1．Lanzhou Research Centre of Chemical Engineering of Petrochina ，Lanzhou 730060，China ；2．No．1Chemical Plant of Daqing Petrochemical Company ，Daqing 163714，China ；3．Research Institute of Urumqi Petrochemical Company ，Urumqi 830019，China ）Abstract ：The pre-hydrotreating catalyst LY-2010R for reforming feedstock with excellent activity and high spacevelocity operation was developed．The long running performance was investigated by comparing with the main domestic catalyst．The results revealed that the hydrodesulfurization and dearsenization activity for LY-2010R catalyst was slightlybetter than the contract catalyst ，and the hydrodenitrogen activity was comparable with the contract catalyst．LY-2010Rcatalyst could used in high space velocity 12h －1condition ，but also the catalyst could be used to process high sulfur or high nitrogen feedstocks．Key words ：pre-hydrotreating for catalysis reforming ；catalyst ；performance evaluation收稿日期：2012－06－04作者简介：王宗宝（1982－），男，硕士，工程师，研究方向为清洁油品加氢精制催化剂的开发，通讯联系人，wangzongbao@petrochina．com．cn 。
重整预加氢催化剂与工艺技术的现状与展望
当代化工研究Modern Chemical Research156工艺与设备2020•18重整预加氢催化剂与工艺技术的现状与展望*曹康豪'王金玲1刘毅'肖寒2(1.中海石油宁波大榭石化有限公司浙江3160152.中海油天津化工研究设计院有限公司天津300131)摘耍：重整预加氢装置作为催化重整装置的原料预处理单元，为重整装置提供优质原料，以保障重整催化剂的稳定性运行.重整预加氢反应是在催化剂的作用下通过加氢脱硫、加氢脱氮与烯坯饱和等反应，有效脱除原料油中的硫、氮与烯疫等杂质，其核心是重整预加氢催化剂.本文简述重整预加氢催化剂研发进展，并对今后预加氢催化剂提出了发展方向.关键词：预加氢；催化剂；器外预硫化；展望中图分类号：T文献标识码：APresent Situation and Prospect of Reforming Pre-hydrogenation Catalyst and ProcessTechnologyCao Kanghao1,Wang Jinling1,Liu Yi1,Xiao Han2(OOC Ningbo Daxie Petrochemical Co.,Ltd.,Zhejiang,316015OOC Tianjin Chemical Research and Design Institute Co.,Ltd.,Tianjin,300131)Abstracts As a raw materialpretreatment unit ofcatalytic reforming unit,reformingpre-hydrogenation unit p rovides high-quality raw materials for reforming unit,so as to ensure stable operation of r eforming catalyst.Reformingpre-hydrogenation reaction is to effectively remove sulfur,nitrogen, olefin and other impurities in raw oil by by hydrodesulfurization,kydrodenitrogenation and olefin saturation under the action of c atalyst,and its core is reforming pre-hydrogenation catalyst.In this paper,the research and development progress of p re-hydrogenation catalyst f or reforming is briefly described,and the development direction cfpre-hydrogenation catalyst in the f uture is put f orward.Key words：pre-hydrogenation；catalyst；external p resulfurization；prospect刖旨催化重整是炼油及石油化工的重要生产工艺之一，亦是生产芳绘与高辛烷值汽油的主要工艺工程。
THFS-2氧化型重整预加氢催化剂的工业应用
THFS-2氧化型重整预加氢催化剂的工业应用摘要：本文介绍了天津院自主研发与生产的THFS-2氧化型重整预加氢催化剂在延安石化135万吨/年重整预加氢装置工业应用情况。
工业应用结果表明，THFS-2重整预加氢催化剂在在反应入口温度280 ℃，高分压力1.9 MPa，反应空速5.5~6.0 h-1，氢油比150Nm3/m3的操作工况条件下，可将石脑油原料中硫、氮/100g，满足重整进料要求。
含量降低至0.5 μg/g以下，溴指数小于0.1 g Br217个月的稳定运行结果表明，THFS-2催化剂具有优异的加氢活性与稳定性。
关键词：重整预加氢;催化剂;氧化型;加氢活性陕西延长石油（集团）有限责任公司延安石油化工厂（以下简称延安石化）拥有一套120×104t/a连续重整装置，属于陕西延长石油(集团)公司炼油工程建设项目之一。
连续重整装置由预加氢、重整、催化剂再生和苯抽提四个部分及公用工程与余热锅炉部分组成，其中预加氢能力135万吨/年。
重整预加氢装置以延安炼油厂、永平炼油厂常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油和延安石化厂柴油加氢精制装置提供的少量石脑油为原料，经过加氢反应得到硫、氮小于0.5/100g产物。
预加氢产物经脱戊烷后作为重整反应μg/g，溴指数小于0.1 g Br2+重整生成油的辛烷器进料，经重整反应后生产清洁高辛烷值汽油调和组分（其C5值按研究法辛烷值102设计），同时生产少量的苯产品，并副产氢气及液化气；副产的氢气作为柴油加氢、聚丙烯等装置的氢源。
2020年4月全厂大修换剂期间，重整预加氢反应器更换中海油天津化工研究设计院有限公司（以下简称天津院）自主研发与生产的THFS-2氧化型预加氢催化剂。
本文主要介绍一下THFS-2预加氢催化剂的工业应用情况。
1 催化剂介绍天津院基于传统氧化铝的优势与借鉴国内外加氢催化剂先进制备的基础上，通过催化材料制备技术、载体高效绿色成型技术与高活性中心相构建技术的创新，研发出THFS重整预加氢催化剂，该类催化剂包括氧化型[1]与硫化型[2]。
乙醇重整制氢催化剂研究_例文
乙醇重整制氢催化剂研究_例文乙醇重整制氢催化剂是一种用于合成氢气的重要催化剂。
随着能源需求的增长，传统石油资源逐渐枯竭，对可再生能源的需求也不断增加。
乙醇是一种可再生能源，其在乙醇重整反应中可以被转化为氢气和二氧化碳。
在乙醇重整过程中，催化剂的选择和设计对反应效率和产物选择性有着重要影响。
乙醇重整制氢催化剂的研究可以追溯到20世纪初。
当时，德国科学家发现一些金属能够促进乙醇重整反应，从而提高氢气的产率。
随后的几十年里，许多金属和金属合金的催化剂被开发出来，并被用于乙醇重整反应。
然而，这些催化剂往往具有一定的局限性，如活性低、稳定性差、抗中毒能力差等。
近年来，随着催化剂研究的深入，一些新型催化剂被提出并应用于乙醇重整制氢反应中。
例如，贵金属纳米颗粒被引入到催化剂中，通过增加表面积和优化金属-载体之间的相互作用来提高反应活性。
同时，一些非贵金属催化剂，如过渡金属氧化物或硫化物，也被研究和应用于乙醇重整反应中。
这些新型催化剂具有较高的活性和稳定性，能够显著提高乙醇转化率和氢气产率。
此外，研究人员还对催化剂的结构和形貌进行了深入探究。
例如，纳米结构的催化剂具有较大的比表面积，使得反应物和催化剂之间的接触面积增大，从而提高反应速率。
此外，通过调控催化剂的晶体结构、孔道形貌和成分分布等因素，也可以改变催化剂的催化性能。
乙醇重整制氢催化剂的研究还面临着一些挑战。
例如，乙醇重整反应伴随着高温和高压的操作条件，对催化剂的稳定性提出了较高的要求。
此外，乙醇重整反应还容易受到催化剂中的杂质、中毒物质和水的影响，降低反应活性和稳定性。
因此，如何提高催化剂的抗中毒和抗水腐蚀能力，成为研究的重点之一总之，乙醇重整制氢催化剂的研究对于推动可持续能源的发展具有重要意义。
随着催化剂研究的进一步深入，相信会有更多高活性、高稳定性和抗中毒的催化剂被开发出来，从而实现乙醇重整反应的高效转化和氢气的可持续产生。
重整预加氢催化剂RS-40的工业应用
501 前言A公司800kt/a连续重整装置是采用石油化工科学研究院（以下简称石科院）研制开发的加氢催化剂RS-40。
规模为800kt/a除满足重整单元满负荷生产的要求外还有余地生产部分精制油以储备重整原料。
石脑油预处理工艺流程为先对原料油全馏分加氢再分馏以切取适宜的重整原料油组分设计的预加氢反应质量空速为3.88h -1氢气采用一次通过式流程。
该装置2022年9月装置大检修期间对已经达到使用寿命的原预加氢催化剂进行了更换，换用石油化工科学研究院开发、长岭催化剂厂生产的新一代高空速重整预加氢催化剂RS-40。
本文主要介绍RS-40预加氢催化剂在A公司连续重整装置预加氢单元上的应用情况。
2 催化剂的性质与装填本次催化剂装填工作由专业公司完成，具体工作时间为2022年8月。
催化剂的主剂为RS-40催化剂。
各型号保护剂和主催化剂均为长岭催化剂分公司生产。
具体装填情况见表1。
表1 催化剂性质催化剂牌号RS-40（氧化态）分析方法化学组成，%NiO ≮3.5Q/SH 349 924MoO 3≮16.0Q/SH 349 924CoO ≮0.17Q/SH 349 924物理性质比表面积/（m 2/g）≮160GB/T 5816强度/（N/mm）≮16.0Q/SH 349 926孔容/（mL/g）≮0.35Q/SH 349 913外形蝶型直径，mm 1.3±0.1长度，mm 2~8装填堆比，t/m 3~0.68表1中示出预加氢反应器的具体装填数据，共装入RS-40催化剂23.2t。
表2 催化剂实际装填情况项目RS-40催化剂装填质量，t 23.2体积，m 332.89密度，t/m 30.713 催化剂的预硫化预加氢单元设计为循环氢压缩机，经过氮气干燥、系统经氮气置换合格后，对RS-40催化剂进行预硫化。
引含硫石脑油进装置进行含硫石脑油预加氢单元内循环，预加氢单元以80t/h冷投料后点加热炉，反应器入口以30℃/h升温至175℃恒温，向预加氢进料中注入二甲基二硫，催化剂进行预硫化。
重整预加氢催化剂国内外技术进展-吉林石化研究院米多
重整预加氢催化剂国内外技术进展米 多1中国石油吉林石化研究院化工科技信息所摘要：本文主要论述了催化重整预加氢催化剂的国内外技术的进展，着重论述了国内重整预加氢催化剂的性质、特点及研发单位，提出了重整预加氢催化剂的发展方向。
关键词：重整 预加氢 催化剂 技术进展催化重整技术是生产芳烃和高辛烷值汽油组分的主要工艺过程。
由于重整催化剂要求进料中的硫、氮含量小于0．5 g／g、砷含量小于1 ng／g，因而，重整预加氢催化剂必须具备在比较缓和的工艺条件下，即高空速(6～10 h )、低氢油比(<100 m ／m )、低压(<2．5 MPa)下，表现出优异的加氢脱硫、加氢脱氮活性及活性稳定性，确保在工业装置连续运转3年以上。
因此，高性能的重整预加氢催化剂的开发成为发展重整技术的一个重要部分。
1 预加氢催化剂组成1.1 活性组分最常用的加氢催化剂的金属组分是Co-Mo、Ni-Mo、Ni-W体系，通常认为Mo 或W是主要活性组分，Co或Ni是助活性组分。
各种金属组分对加氢精制过程中各种基本类型的反应（加氢脱氮、加氢脱硫、加氢脱金属、芳烃饱和、烯烃加氢以及异构化等）影响的结果表明，除贵金属外，Ni-W体系具有最好的加氢活性。
不同活性金属组配对于加氢脱氮、加氢脱硫、加氢脱金属、芳烃饱和、烯烃加氢以及异构化等基本类型反应的活性顺序如下：Ni-W＞Ni-Mo＞Co-Mo对于加氢脱硫反应，不同活性金属组配活性顺序与上所述有所不同，通常是Co-Mo 或Ni-Mo活性高于Ni-W。
从使用性能而言应推荐Ni-W体系；从综合的经济效益考虑，目前国际市场上Mo和W的价格都有了很大的涨幅，但Mo的价格要远高于W的价格，约两倍以上，往往也是用Ni-W体系代替Ni-Mo体系，而且在我国W资源也极其丰富。
1作者简介：米多，女，大学本科，1992年毕业，于中国石油吉林石化研究院化工科技信息所工作，高级工程师，常年从事芳烃信息及技术的国内外调研工作。
柴油自热重整制氢催化剂及其活性分析
Ce ：在Ni 基催化剂中，稀土金属Ce 能够使活性组分氧化物分散更均匀，颗粒更细，Ce 本身对反应无活性，但添加Ce 能增加Ni 基催化剂的活性、热稳定性、抗积炭性[4]。
Co 、Cr 、Fe ：降低反应气CO 的含量。
1.1.2 催化剂制备原材料及规格表1 催化剂制备原材料332硝酸镍Ni(NO 3)2·6H 2O 分析纯(AR)硝酸钴Co(NO 3)2·6H 2O 分析纯(AR)硝酸铁Fe(NO 3)3·9H 2O 分析纯(AR)硝酸铈Ce(NO 3)3·6H 2O 分析纯(AR)硝酸铬Cr(NO 3)3·9H 2O 分析纯(AR)三氧化二铝Al 2O 3催化剂载体1.1.3 催化剂制备方法文章是采用等体积分段浸渍的放法来制备各种催化剂的，具体操作如下：首先将Al 2O 3作为载体在温度600 ℃的条件下煅烧六个小时制得载体γ-Al 2O 3；称量初产品 γ-Al 2O 3，将称量后的硝酸镧定量的溶于离子水中，再加入初制得的载体γ-Al 2O 3，浸渍半小时后放入烘箱烘干备用，然后将产品置于马弗炉，煅烧四小时后取出该氧化物备用；将定量的硝酸钴、硝酸铁与硝酸铬加入到去离子水中，再将氧化物加入去离子水中，浸渍半小时后再烘干，再将产品放入马弗炉，继续煅烧四小时，得到新的氧化物(1)；再将定量的硝酸铈加入去离子水中，加入新的氧化物(1)，继续浸渍半小时，烘干后将其放入马弗炉中再次煅烧四小时，制得氧化物(2)；最后将定量的硝酸镍溶于去离子水，加入最后制得的氧化物(2)，浸渍半小时，烘干放入马弗炉中，煅烧七小时后，制备出催化剂前体LaCeCoCrFeNi/Al 2O 3。
0 引言进入21世纪的人类面临着能源、资源和环境危机的严峻挑战。
这些挑战来自石油、煤等传统能源的日渐枯竭，以及石油、煤燃烧的产物CO 2和SO 2所产生的温室效应和酸雨对人类的威胁。
寻找新的洁净能源及现有能源资源的高效、洁净利用成为了构建和谐社会的主题之一。
催化重整装置预加氢催化剂DN200器外再生总结及工业应用
催化重整装置预加氢催化剂DN200器外再生总结及工业应用佟朝霞苏海州韩孝俭青海省格尔木炼油厂摘要：本文介绍了格尔木炼油厂催化重整装置预加氢催化剂DN200器外再生前后催化剂性质和再生剂的工业应用情况。
预加氢催化剂DN200器外再生后，催化剂活性得到了很好的恢复，给装置的长周期运行带来了可观的经济效益和环保效益。
关键词：催化剂器外再生工业应用活性操作条件1.前言格尔木炼油厂15×104t/a催化重整装置1997年7月建成投产，以常压汽油为原料，生产高辛烷值汽油。
该装置分为预处理和重整两部分。
预加氢反应器初设采用北京石科院研制的481-3预加氢催化剂。
装置由于运行时间长，催化剂活性下降，2002年7月将预加氢催化剂更换为抚顺研究院研制的FDS-4A催化剂。
2005年5月根据生产方案，重整装置原料以常压汽油、催化汽油、加氢粗汽油为原料，生产高辛烷值汽油。
2005年6月重整装置选用Criterion公司生产的，由北京海顺德钛催化剂有限公司代理的DN-200加氢精制催化剂。
DN200催化剂使用两年后，活性下降，不能满足装置的正常运行，2008年7月装置大检修，为了从根本上解决器内再生给装置带来的设备腐蚀、环境的污染和催化剂再生效果不理想，以及停工时间长等问题，于2008年7月停工卸下11.1488吨催化剂，由江苏宜兴科创化工有限公司进行了首次器外再生。
首次器外再生的DN200催化剂，于2008年7月22日重新回装，7月28日投入运转近半年的过程中，通过对比证明，DN200催化剂应用器外再生技术对催化剂进行烧炭再生，其技术是成功的，应用效果和及经济效益达到了较好的水平。
2．催化剂的失活与再生2．1催化剂失活DN200催化剂失活的主要原因是：1、由于生产需要掺炼催化汽油，催化汽油中杂质含量、烯烃含量高，在系统中预加氢反应换热器E4103/1-6壳程、加热炉炉管、反应器床层等高温部位遇游离氧发生聚合生焦，产生结垢物，造成系统堵塞、压降升高，催化剂积碳严重，于2007年10月对预加氢反应器进行撇头处理；2、2007年12月装置原料中的氯含量超高，对预加氢催化剂冲击很大，造成精制油的S含量、氯含量不合格，提高预加氢反应温度效果仍不明显。
重整预加氢催化剂国内外技术进展
摘
要： 催化 重整预加氢催化剂主要 是 由载体和金属 活性组分组成 ， 最常用的预加 氢催化 剂的金属
组 分 是 Ｃ － 、 － 、 － 体 系。主 要 论 述 了催 化 重 整预 加 氢催 化 剂 的 国 内外技 术 进 展 ， 重 论 述 了 ｏＭｏ Ｎｉ Ｍｏ Ｎｉ Ｗ 着 国 内重 整 预加 氢催 化 剂 的性 质 、 点 及研 发 单位 ， 出 了 重整 预 加 氢催 化 剂 的发 展 方 向 ， 化 重 整 预 加 特 提 催
中国石 化石 油 化 工 科 学 研究 院 （ 称 Ｒ Ｐ ） 简 ＩＰ 自 １８ ９ ８年 开 始 对 石脑 油 加 氢 催 化剂 及 工 艺 进行 了深 入 的研 究 ， 开发 了适 应 各 种 原 料 的 ＲＳ系列 重整 预加 氢催 化 剂 ， １ ９ 年 １月首次 工 业应 用 自 ９４
源也极 其 丰富 。 １２ 载体 ． 对 于石 脑油加 氢 催 化 剂 而 言 ， 要求 载 体 孔 分 布集 中 ， 绝大 多数 在 ６ １ ｍ 范 围 内 ， 种 石 脑 ～ ０ｎ 几 油 加氢催 化剂 的孔 分布数 据见 表 １ 。
表 １ 几种石脑 油加氢催化剂载体的孔分布数据
性 组分 ， ｏ或 Ｎｉ Ｃ 是助 活性组 分 。 各 种金 属组分 对加 氢精制 过程 中各 种基本 类
型 的反 应 （ 氢脱氮 、 加 加氢 脱硫 、 加氢 脱金 属 、 烃 芳
饱 和 、 烃加 氢 以及 异构 化 等 ） 响 的结果 表 明 ， 烯 影
除 贵金 属 外 ， — 体 系 具 有 最 好 的加 氢 活 性 。 Ｎｊ Ｗ
重整装置预加氢催化剂(S—12)器外再生及应用总结
催 化 重 整 通 讯
２０ ０ ２芷
重 整 装 置预 加 氢催 化剂 （ 一 ） Ｓ１ ２ 器 外再 生 及 应 用 总 结
陈 觉 明
（ 镇海 炼化 股份 有 限公 司炼油厂 ）
摘 要： 奉丈对 ｓ１ 催化 剂首次嚣外再生后， ・２ 进行 工业装置应用 ， 明 Ｓｌ催 化剂用 于重整预加 氢精制 ． 表 － ２ 其
随着 １９ 年公司扩 能改造行新建一套连续重 ９６ 整装置 ， ０万 妇 半 再 生重整 装 置处于开 开、停停 ３
状态 。预加 氢催 化 剂运 行 六 个周 期 ，随着 装 置运 行 时间 的延长 ，催化 剂活 性不 断下 降。４ １ ８． ３催化 剂 中 间采 用水 蒸汽 一 空气法 器 内再 生 ３次 ．２０ ００ 年 ３月第六周 期 预加 氢投 入生产 时 ．反 应器压 降 上 升 至 ０３ ＭＰ ４ ａ之 多 ．因开工前 对预加 氢临氢 系
ｓ１ －２催化 剂从 １９ ９７年 开始在连 续 重整预 加 氢投 入生产 至 ２０ ０ ０年 ９月卸剂 己累计使 用 ３年 半 多．共加 工原料 油 ３２ 万 ｔ ７ ．催化 剂使用 寿命达 １３ｋ 。２０ ９ ｔｇ ０ ０年 ９ 月装置停 工检 修 时 ，将 ｓ１ ／ ．２ 催 化剂 换 下来 ，委托 山东省 淄博恒 基 化 工有 限公
ｌ８ ７
再生后实测 值 ０３ ０６ ２
２８ ４
碳 含 量 硫 含 量
比表 面 积
牛０５ ． 牛０６ ３
七２ ０ ４
ｍ％
ｍ ／ ２ ｇ
４ ５
孔 强
容 度
ｍＬｇ ／ Ｎｍ Ｉ ｍ
术０４ ５ ７ 术７８ ．
０３ ８ ７１ ．
重整预加氢催化剂性能分析及预测
重整预加氢催化剂性能分析及预测摘要：收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据，对数据进行了比较分析，阐述了不同性质原料，不同工况下对预加氢催化剂的具体影响，提出了优化预加氢催化剂长周期运行的方法。
关键词：预加氢催化剂；直馏石脑油；精制油1、催化重整预加氢工艺及特点中海油惠州石化连续重整预加氢装置，为重整单元提供合格的原料。
装置的工程设计规模80万吨/年。
预加氢部分包括预加氢、分馏等过程。
装置预处理部分采用全馏分加氢即先加氢后分馏，预分馏塔与蒸发塔“合二为一”的工艺方案。
预加氢反应系统采用氢气循环流程，只设循环氢压缩机而不设补充氢增压机，补充氢由重整氢气经脱氯罐脱氯后补充。
为了防止系统在低温部位发生盐类结晶堵塞影响长周期运行，在反应系统中设有注洗涤水的设施。
经预处理过程后，重整进料中杂质含量应能达到下列要求：2、预加氢催化剂性能及特点重整预加氢装置自投产以来共使用过两种预加氢催化剂，首次开工使用预加氢催化剂为美国雅保公司生产的HC-K 型预加氢催化剂。
后两次使用的是抚研院的FH-40C预加氢催化剂。
正常生产过程中，预加氢反应器R101A和R101B串联运行。
预加氢装置进料98 t/h，反应器入口温度280～335℃，反应压力3 MPa，空速6 .3h-1，氢油比150Nm3/m3。
预加氢催化剂FH—40C可以再生两次，两次再生后催化剂的性能均大于新催化剂性的90%。
预加氢催化剂保证第一周期使用不小于三年，再生后的预加氢催化剂使用周期不小于二年。
3、预加氢催化剂使用性能分析及预测首次使用的预加氢催化剂为美国雅保公司的HC-K催化剂，预加氢装置于2009年4月26日投产，运行31个月，至 2011年10月5日根据公司安排停工换剂检修，预加氢催化剂更换为抚研院的FH-40C。
第二次使用的预加氢催化剂为抚研院的FH-40C催化剂，预加氢装置自2011年11月3日投产，于2014年10月11日预加氢根据公司安排停工检修，运行33个月（其中2014年3月至6月根据公司安排预加氢停工）。
催化重整装置预加氢反应器压降升高原因分析及处理措施
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Hale Waihona Puke 本文主要通过对预加氢反应器压降增大是由于结垢物对压降的影响杂质对压降的影响循环氢纯度的影响原料方面因素的影响还有反应温度操作压力空速的工艺条件影响以及催化剂破碎对压降的影响提出了针对这些原因的一些处理措施
区域治理
调查与发现
催化重整装置预加氢反应器压降升高原因分析及处理措施
杨柏林王艳涛 辽阳石化公司芳烃厂，辽宁辽阳１１１００３
摘要：本文主要通过对预加氢反应器压降增大是由于结垢物对压降的影响、杂质对压降的影响、循环氢纯度的影响、原料方面因素的 影响，还有反应温度、操作压力、空速的工艺条件影响，以及催化剂破碎对压降的影响，提出了针对这些原因的一些处理措施。
关键词：预加氢系统；压降；原因分析；措施
催化重整装置的预加氢反应器是固定 床反应器．它的催化剂床层实质是过滤床。 根据过滤原理可知，随着大量的粉末被截 留在催化剂颗粒间的空隙，床层的空隙越 来越小。在对预加氢催化剂进行多次的过 筛处理并采取措施之后，压降过大的情况 有效改善。
作： １炉管炭化处理和蒸汽吹扫主要用于燃
烧炉管内的焦炭，防止焦炭在正常生产过 程中进入反应器。
２增加预加氢反应器顶部的污染篮。保 护剂和主催化剂装载量。将反应器顶部污 物篮从原来的１８增加到２４。增加过滤面积． 并将杂质沉积在系统中。污垢篮不会大量 进入催化剂床。
３在线水冲洗预加氢反应产物热交换器 的阀门。氯化铵和硫化铵很容易溶于水。 将压力注入管道中以加压，溶解并消除结 晶塞。铵盐不能沉积在低温部分。
一、预加氢反应器压降增大的原因分析 １原料分析 １．１结垢物对压降的影响 在处理预加氢反应器压降的增加并分 析其原因时．我们可以首先检查并分析原 料油的组成。一般来说，预加氢体系中原 料油含量较高的组分主要是Ｓ和Ｎ。在我 们清理预加氢反应器的同时，我们会发现 大量的污染物质。结焦物主要由烯烃聚合 物组成，由腐蚀设备中由非烃化合物引发 的聚合反应产生，所述非烃化合物也包含 硫的次要组分，然后生成ＦｅＳ。 １．２杂质对压降的影响 预加氢反应体系中的原料含有更多的 Ｓ和Ｎ。加氢反应后。Ｓ和Ｎ产生Ｈ２Ｓ和 ＮＨ３。这两种物质可以进一步反应成（ＮＨ４） ２Ｓ。如果原料中的杂质在进料过程中仍然 含有ＣＩ。则预加氢反应后会产生ＨＣＩ。最 后ＨＣｌ和ＮＨ３生成ＮＨ４ＣＩ。预加氢补充氢 气中硫含量高达９９．６ｍｇ／ｇ，易生成硫化 铵盐。此外，原料油可能含有金属杂质如砷， 铅和铜，它们容易还原成金属并附着在催 化剂上，这大大降低了催化剂的活性并进 一步导致堵塞，导致增加的压力预氢化反 应器。 １．３循环氢纯度的影响 循环氢纯度反应氢气分压。在氢纯度 过低或氢含量波动的情况下，预加氢反应 过程会受到影响。然而，预加氢反应不能 有效地完成。这将增加产生的焦炭量，并 最终导致预氢化反应器压降的增加。 ２工艺条件
催化重整装置预加氢反应器压差高的原因分析及对策
催化重整装置预加氢反应器压差高的原因分析及对策摘要：某炼化企业重整装置预加氢反应系统于2018年12月及2019年1月因预加氢催化剂床层压差高进行2次“撇头”处理。
装置对结垢物来源及机理进行原因分析，采取了有效的调整措施，保证了装置长周期运行。
关键词：预加氢反应器、压差、措施1 前言预加氢单元目的是切取适宜重整工艺的馏分和脱除对重整催化剂有害杂质及水分。
该套重整装置于2018年9月投产，预加氢反应器床层压差于2018年12月及2019年1月超过催化剂技术协议保证值150kPa，进行2次“撇头”处理。
2 原因分析停工检修时发现R-101顶部催化剂、瓷球中杂质较多且局部存在板结；F-101炉管爆破吹扫，爆破吹扫出大量铁锈和碳粉；E-101A壳程管束表面有积碳存在。
对预加氢原料过滤器前、后的物料采样，样品均不清澈、略有浑浊。
过滤器的滤网表面固体杂质进行取样分析，固体杂质的元素组成检测结果与E-101A中结垢物基本一致。
根据分析结果得出，预加氢反应系统结垢物主要来自装置原料。
直馏石脑油储罐引入过外购石脑油，外购石脑油溶解氧含量较高，因此预加氢单元原料氧含量高。
原料的烯烃与溶解氧易在预加氢反应系统高温部分缩合结焦。
直馏石脑油硫含量约200mg/kg，随着运行时间增长，沉积在管壁上的FeS保护膜不断增厚。
FeS保护膜达到一定厚度后，FeS保护膜随着介质波动从管壁上剥离出来进入预加氢反应系统。
FeS具有较强脱氢活性，在加热炉炉管、预加氢反应器等高温部位发生脱氢缩合反应形成焦炭。
预加氢反应系统的少部分结垢物由预加氢反应系统内腐蚀及结焦形成。
油化运行部预加氢反应系统结垢物元素组成检测结果3 解决方法及对策（1）对预加氢原料过滤器前、后物料采样，样品均不清澈、略有浑浊。
原有目数的滤网不能将原料全部固体杂质过滤掉，固体杂质不断地在反应器顶部累积结焦。
因此装置将预加氢原料过滤器滤网进行加密，使用300目滤网替代80目滤网。
催化重整预加氢反应器压降过高的原因分析及对策
压 降 不 断 升高， 2007 年 9 月 预 加 氢反 应 器 R4101 压 降升至 0.4MPa。2007 年 10 月，对装置组织了一次抢 修 ， 采 取 了 以 下 措 施 ： ① 对 反 应 器 中 催 化 剂 撇 头处 理，除去催化剂顶部污染物和被污染的催化剂，并补 充一些新催化剂。②清洗预加 氢进料 / 出料 换热器管 束 。③定期吹扫 重整原料 过滤 器 。 上 述 措 施 使 得 反 应 器压降明显下降 （ 在进料量为 18t · h- 1 时，压降下降为 0.03MPa ），在后来的生产中其上升速度明显放缓。
机网协调的一个关键。本文通过对发电厂同期操作的分析，提出了有关发电机并网过程中值得重视的几个问题，对提高 发电厂同期装置的自动化水平和并网操作质量具有一定参考价值。 关键词：发电厂；同期操作；自动化；并网
1
引言
发电机并网是一项既简单又事关重大的操作。说
2
以往预加氢反应器压降过高的处理方法
本装置 1997 年 7 月建 成 投 产， 2005 年 7 月 掺 炼
催 化 汽 油 后 ，重 整 原 料 油 中 S、 N、 Cl 含 量和 机 械 杂 质明显上升，预加氢催 化剂上部严 重结焦 （ 见图 1 ）， 算，结果见表 5。
表5 标样编号 PH13- 8 YSBC280386- 96 KY- 1 样品名称 合金铸铁 合金铸铁 镍铁 测得值与标准值的对照 （ n=11 ） 标准值 1.73 1.19 2.56 平均值 1.75 1.15 2.62 参考文献： [1] 鞍钢钢铁研究所，沈阳钢铁研究所. 实用冶金 分析 ── 方 法 与基础[M]. 沈阳：辽宁人民出版社，2005： 132- 134. [2] 赵 乃 成 . 铁 合 金 生产实 用 技术 手 册 [M]. 北 京 ： 冶 金 工业 出版 社，2003. 标准偏差 0.022 0. 026 0.032 /% 相对标准偏差 1.3 2.3 1.2 图1 2007 年 10 月抢修时预加氢催化剂顶部情况
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重整预加氢催化剂性能分析及预测
发表时间：2018-01-15T14:25:15.020Z 来源：《防护工程》2017年第24期作者：宁坤
[导读] 收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据。
中海油惠州石化有限公司 516086
摘要：收集了中海油惠州石化重整预加氢催化剂生产过程预加氢装置的操作数据、原料及产品数据，对数据进行了比较分析，阐述了不同性质原料，不同工况下对预加氢催化剂的具体影响，提出了优化预加氢催化剂长周期运行的方法。
关键词：预加氢催化剂；直馏石脑油；精制油
1、催化重整预加氢工艺及特点
中海油惠州石化连续重整预加氢装置，为重整单元提供合格的原料。
装置的工程设计规模80万吨/年。
预加氢部分包括预加氢、分馏等过程。
装置预处理部分采用全馏分加氢即先加氢后分馏，预分馏塔与蒸发塔“合二为一”的工艺方案。
预加氢反应系统采用氢气循环流程，只设循环氢压缩机而不设补充氢增压机，补充氢由重整氢气经脱氯罐脱氯后补充。
为了防止系统在低温部位发生盐类结晶堵塞影响长周期运行，在反应系统中设有注洗涤水的设施。
经预处理过程后，重整进料中杂质含量应能达到下列要求：
2、预加氢催化剂性能及特点
重整预加氢装置自投产以来共使用过两种预加氢催化剂，首次开工使用预加氢催化剂为美国雅保公司生产的HC-K 型预加氢催化剂。
后两次使用的是抚研院的FH-40C预加氢催化剂。
正常生产过程中，预加氢反应器R101A和R101B串联运行。
预加氢装置进料98 t/h，反应器入口温度280～335℃，反应压力3 MPa，空速6 .3h-1，氢油比150Nm3/m3。
预加氢催化剂FH—40C可以再生两次，两次再生后催化剂的性能均大于新催化剂性的90%。
预加氢催化剂保证第一周期使用不小于三年，再生后的预加氢催化剂使用周期不小于二年。
3、预加氢催化剂使用性能分析及预测
首次使用的预加氢催化剂为美国雅保公司的HC-K催化剂，预加氢装置于2009年4月26日投产，运行31个月，至 2011年10月5日根据公司安排停工换剂检修，预加氢催化剂更换为抚研院的FH-40C。
第二次使用的预加氢催化剂为抚研院的FH-40C催化剂，预加氢装置自2011年11月3日投产，于2014年10月11日预加氢根据公司安排停工检修，运行33个月（其中2014年3月至6月根据公司安排预加氢停工）。
预加氢装置停工检修后仍然采用抚研院的FH-40C催化剂，于2014年12月9日开工投产，正常运行至今。
为保证预加氢装置长周期运行，利用前期催化剂运行数据对现在运行预加氢剂催化剂FH-40C寿命进行预测。
因第一周期使用的催化剂为HC-K，与后两次使用的FH-40C不为同一种催化剂，性能不同可比性差，这里选用第二次和第三次使用抚研院的FH-40C催化剂进行分析预测催化剂寿命，主要从以下几个方面对第三周期使用的抚研院的FH-40C催化剂寿命进行分析预测。
1. 催化剂处理量分析预测
2011年10月5日至2014年10月11日预加氢装置使用抚研院的FH-40C催化剂，处理预加氢原料直馏石脑油量为1827713 吨。
根据公司安排2011年10月5日停工换剂检修。
预加氢装置第一次使用FH-40C周期为 32个月，预加氢催化剂处理直馏石脑油量为1827713 吨。
按催化剂保证值三年计算：催化剂三年处理直馏石脑油能力为3*80万吨/年=240万吨，第二周期加工量为保证值的75.8%。
2014年12月9日至今，预加氢装置使用抚研院的FH-40C催化剂处理预加氢原料直馏石脑油量为167229吨，见表2。
三个月共处理167229吨直馏石脑油，平均每月55743吨。
按上周期处理量预测 1827713/55473=32.9个月。
如保持当前平均每月55743吨负荷按上周期处理量1827713吨，预加氢催化剂至少可运行33个月。
上周期处理量还未达到满负荷，预加氢催化剂处理能力还有较大空间未发挥出来，处理量不是影响催化剂长周期运行的主要因素。
2. 催化剂反应温度分析预测
2011年10月5日预加氢装置开工投产后预加氢反应器入温度控制在290℃, 运行至2014年10月11日停工检修，反应温度从290℃提至302℃，运行了32个月后温度提升12℃来补偿催化剂活性，预加氢催化剂的反应温度可提至335℃，催化剂活性较好，能满足FH-40C催化剂保证值三年长周期运行。
3. 原料性质分析预测
2011年10月5日预加氢装置开工投产至2014年10月11日停工检修，原料质量控制较好，预加氢进料中的硫含量都控制在0.04%
（m/m）以下，比FH-40C催化剂技术协议中直石硫含量800PPM低一半。
2014年因公司原料中氮含量较高，进料中的氮含量保持在6ppm左右，高时达8PPM，精制油中的氮含量分析一直小于0.2PPM。
FH-40C脱氮性能较好。
通过上周期数据分析，得出进料中氮含量8PPM以下，FH-40C催化剂能满足精制油氮含量小于0.5PPM的技术保证值要求。
能过分析可以预测只要进料中的杂质含量不超标，控制在技术指标之内，不影响催化剂长周期运行。
催化剂的使用期限能达到和超过保证值。
4. 精制油产品质量分析预测
在FH-40C的第一个使用周期内，预加氢精制油产品质量保持合格，精制油中的硫含量控制在0.2PPM以下，平均控制在0.1PPM如图1。
预加氢精制油的氮含量一直小于0.2PPM。
产品优于保证值要求。
图1 精制油的硫含量分析数据
5. 反应器压降分析预测
预加氢反应器压降是制约装置长周期运行的因素之一，预加氢反应器压降增大主要原因是进料中的杂质含量，特别是进料中含焦粉，焦粉由常压直石带来。
原因是常压注水采用净化回水，水中带有微小的焦粉颗粒。
第二周期因为原料中带焦粉，反应器的差压上涨较快。
到2014年10 月11日停工检修前，预加氢反应器的压降上涨至0.2MPA达到反应器的高限值，影响装置运行。
自2014年12月9日开工以来预加氢反应器压降控制平稳如图2，如能控制直石中的焦粉含量，才能保持反应器压在0.1MPA的水平。
图2 开工后预加氢反应器压降趋势
2014年停工检修时发现预加氢反应器入口焦粉较多，引起反应器压差达到高限，严重影响催化剂长周期运行。
分析及预测结论：
1、预加氢原料（常压直馏石脑油）控制不超工艺控制指标条件下，预加氢催化剂FH-40C能满足技术保证值三年的运行。
2、影响预加氢催化剂长周期运行的主要因素是原料中的氮含量和进料中的焦粉。
3、进料中的氮含量控制在8PPM内，能满足装置长周期的运行。
4、上周期FH-40C运行33个月后反应器因进料中带焦粉较多差压上升较快达到0.2MPA的高限，原料中带焦粉是影响预加氢催化剂长周期运行的主要原因。
预加氢进料中的焦粉含量引起预加氢反应器压降增加较快，严重影响催化剂的长周期运行，如反应器差压达到高限只能停工进行催化剂甩头处理。
参考文献
[1]George J.Antos.石脑油催化重整[M].北京：中国石化出版社，2009：3-23.
[2]徐承恩.催化重整工艺与工程[M].北京：中国石化出版社，2009：20-156.。