40+64+40临时固结验算

40+64+40m 连续梁 0#块临时支座与固结的验算

临时支座采用C50砼，主墩共设有4个临时支座，单个支座面积为50cm ×140cm ，最大不平衡重取单边浇筑8#段为587.08KN ；外侧在墩柱施工时预埋Φ32精轧螺纹钢筋，每个支座6根，共24根每个墩。

1、临时支墩承压的验算

为保证临时固结措施的绝对安全，计算时按极端最不利情况考虑，最大不平衡重取单边浇筑8#块重量为58.708t,合计587.08KN 。

主墩顶全梁重1388.4t,合计13884KN ，挂篮施工机具及人群重800KN

则单侧临时支座分担（13884+800）÷2=7342KN

根据临时支墩设计，一侧单个支墩承压面积为2c 4.15.04.12A m =⨯⨯=，按轴心受压构件考虑，则其截面抗压承载力按下式计算：

()s sd

cd A f A f ''+≤ϕλ90.0N d 0 在此不计钢筋的作用，则有：

()kN A f A f s sd

cd 28224104.14.2290.090.0N 3d 0=⨯⨯⨯=''+≤ϕλ 而临时支墩的压力为7342kN ＜28224kN ，满足要求。

2、临时固结验算

按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为280MPa

则单根Φ32锚筋抗拉力设计值为：KN A F 65.3331004.8108305.043=⨯⨯⨯==-σ

2.1钢筋埋置长度计算

如考虑充分利用钢筋的抗拉强度，则受拉钢筋需要的锚固（埋置）长度按下式计算： d f f l t y

a ηα=

钢筋设计强度2/280mm N f y =，墩身采用C35混凝土，其轴心抗拉强度设计值2/52.1mm N f c =，则钢筋需埋入墩身的长度为：

m 427.114273252

.128014.073.1==⨯⨯⨯==mm d f f l t y

a ηα 实际锚筋埋入墩身长度为1.5米，满足要求。

梁体采用C50混凝土，其轴心抗拉强度设计值2/83.1mm N f c =，则钢筋需埋入梁体的

长度为：

m 186.111863283

.128014.073.1==⨯⨯⨯==mm d f f l t y

a ηα 实际锚筋埋入梁体长度为1.2米，满足要求。

5、锚筋抗拔力检算

根据全桥节段划分，最大悬臂状态为合拢前浇筑完8#块；对临时支座中心产生最大不平衡弯矩的情况是：在浇筑8#块时产生一侧挂篮掉落，另一侧8#块刚浇筑完成，此弯矩值计算如下：

单边浇注8#块产生的弯矩为：

m kN M •=⨯=09.1717225.2908.5871

浇注9#块时挂篮（取挂篮自重为40t ）产生的弯矩为：

m kN M •=⨯=11200284002

9#块施工时，人群和机具施工活荷载产生的弯矩为：

m kN M •=⨯⨯⨯+=558625.29125.3)22(3

可得不平衡总弯矩:

m kN M M M M •=++=∑09.33958321

不平衡弯矩在临时支座产生的轴力计算如图1所示，其值为： A7A6A5A4A3A2A1A0A1A2A3A4A5A6A7A8

N2N2

M=33958.09KN*m

临时固结墩

图1 临时墩最大不平衡弯矩产生的反力

()↓=⨯=∑kN M N 5306)2.32/(2

又单个临时支座所承受的主墩顶梁体自重产生的支反力如图2所示，其值为：

N 1=13884/4=3471kN 。

A7A6A5A4A3A2A1A0

A1A2A3A4A5A6A7A8

N1N1

临时固结墩

G 图2 临时墩产生最大不平衡弯矩时竖向荷载及临时支座反力

所以,kN N F N 166530620013471621=-+=-+（受压）

kN N F N 10778530620013471621=++=++（受压）

因为都是受压，根据前面的计算结果可知，单个临时支墩的最大压力为10778kN ＜28224/2=14112kN ，满足要求。