工业炉设计 1章
上篇 火焰炉热工计算
第一章 燃料燃烧计算
1.1计算内容及目的
（1）计算单位燃料进行完全燃烧的空气需要量（L n ）。其目的在于合理、有效地控制燃烧过程，达到最佳燃烧状态；同时也是正确地选用或设计计算燃烧装置、供风系统及检测、控制系统的重要依据。
（2）计算单位燃料进行完全燃烧的燃烧产物（烟气）生成量（V n ）、燃烧产物成分（%）及其密度（ρ烟）。燃料燃烧产物生成量及其密度是设计烟道、烟囱或选用排烟机等不可缺少的依据。而燃烧产物成分是计算炉气黑度所必需的数据。 （3）计算燃料理论燃烧温度（t 理）。它是估算实际炉温能否达到工艺要求的重要依据之一；同时也是选择燃料种类及其燃烧方法的参考。 （4）计算燃料低发热量（Q 低）。已知炉子设计生产率时的总热量消耗，根据Q 低，即可 求出炉子总燃料消耗量（B ）。Q 低同时也是计算t 理的重要依据。
1.2燃料燃烧计算中的已知条件
（1）燃料种类及其成分； （2）空气消耗系数（n ）；
（3）燃料及助燃空气的预热温度。
1.3燃料成分的换算
1.3.1固体、液体燃料成分的换算
固体、液体燃料成分是以各组成元素的重量百分数来表示的。共有四种表示方法，即：供用成分（用）、干燥成分（干）、可燃成分（燃）和有机成分（机）。进行燃料燃烧计算时，必须依据燃料的供用成分进行计算。如果提供的固体、液体燃料成分不是供用成分，则应将其换算成相应的供用成分，即：
供用成分：C 用+H 用+O 用+N 用+S 用+A 用+W 用
=100%
例：提供的燃料成分为可燃成分（燃），则换算成供用成分（用）为：
C 用=KC 燃
H 用=KH 燃
A 用=A 用
W 用=W 用
总计=100%
式中：K —换算系数，其数值见表1-1。
（1-1）
表1-1 固体、液体燃料供用成分换算系数K
1.3.2气体燃料（煤气）成分的换算
气体燃料成分是以各组成成分的体积百分数表示的。共有二种表示方法，即：干成分
（干）和湿成分（湿）。通常所提供的气体燃料成分一般为干成分。而气体燃料在实际燃烧时均含有水分，所以气体燃料进行燃烧计算时，必须将其干成分换算成相应的湿成分。 由干成分换算为湿成分的换算系数K 的计算公式为：
干
O
H
g K 2124.0100100+= （1-2）
式中：0.124干
O H g 2—每100m 3干气体燃料吸收水蒸汽的体积量（m 3）；
干
O H g 2—每1m 3干气体燃料吸收水蒸汽的重量（g/标m 3）。在计算时，干
O H g 2可近
似认为等于每1m 3干气体在对应温度下完全饱和时的绝对湿度，其数值
见表1-2。
表1-2 干气体在不同温度下完全饱和时的绝对湿度
那么，气体燃料由干成分换算为湿成分的换算式为：
干
湿22CO K CO ?= 干湿CO K CO ?= …………………
干湿O
H g K O H 2
124.02?= 总 计=100%
1.3.3气体燃料混合（如高、焦炉煤气混合）配比及其成分计算 （1）已知条件
① 工艺要求的混合后气体燃料的低发热量（混
低Q ）； ② 被混合的二种气体燃料各自的组成成分（%）；
（1-3）
③ 被混合的二种气体燃料各自的低发热量（1低Q 、2
低Q ）。
（2）计算步骤及方法 ① 成分换算
如前所述，提供的气体燃料成分一般以干成分表示，所以首先要把二种气体燃料的干成分换算成相应的湿成分（换算方法见本章1.3.2）。
② 低发热量1低Q 、2
低Q 的计算
若二种气体燃料各自的低发热量1低Q 、2低Q 未给出，则要根据二种气体燃料各自的湿成
分，按式（1-8）分别计算出1低Q 、2低Q 。
③ 配比计算
设第一种（也可设第二种）气体燃料在混合气体燃料中的配比系数为1
x 则：
2
111)1(低低混低Q x Q x Q -+= （1-4） 那么： 212
1
--低
低低
混低Q
Q Q Q x =
（1-5）
所以：混合气体燃料的组成成分（湿）为：
2
211212)1(CO x CO x CO -+=混湿 2111)1(CO x CO x CO -+=混湿 ………………………………… 总 计=100%
1.4燃料低发热量（低Q ）的计算
1.4.1固体、液体燃料的低发热量
采用门捷列夫公式：
用用用用用低）（W S O H C Q 1.257.1083.10286.338---+= kJ/kg （1-7） 式中：C 用
、H 用
、O 用
、S 用
、W 用
—每100kg 燃料中各供用成分的重量含量（kg ）。 1.4.2气体燃料的低发热量
湿湿湿湿低S H CH H CO Q 24245.23351.35626.10715.126+++= kJ/标m 3 （1-8）
式中：湿湿
湿湿、、、S H CH H CO 242—每100标m 3湿气体燃料中，各可燃成分的体积含量（标
m 3）。
注：如湿气体燃料中尚含有式（1-8）未包括的其它可燃成分，可参照表1-3中相应数据进行补充计算。
1.5空气消耗量、燃烧产物生成量及其成分的计算
1.5.1固体和液体燃料完全燃烧时空气消耗量、燃烧产物生成量及成分的计算
（1）助燃空气消耗量
① 理论空气需要量 ）
（用用用用O S H C L -++=0333.02667.00889.00 标m 3/kg （1-9） 式中：C 用、H 用、S 用、O 用
—每100kg 燃料中各供用成分的重量含量。 ② 实际空气需要量
0nL L n = 标m 3/kg （1-10） 式中：n —空气消耗系数，按表1-4取值。
（1-6）
表1-3 几种单一可燃气体与燃烧特性
表1-4 燃料完全燃烧时的空气消耗系数（n ）经验取值
③ 上述计算的空气量均为干空气量，因实际使用的助燃空气中均含有水分，所以实际湿空气需要量为：
n
O H n L g L ）（干湿2
00124.01+= 标m 3/kg （1-11） 式中：干
O
H g
2—鼓风温度下空气中水分含量（g/m 3干空气），查表1-2。
在设计计算供风系统，选用鼓风机能力时，应以L n 湿为依据。
（2）燃料燃烧产物生成量
① 燃烧产物中单一成分生成量 用C V O C 0187.02
='
用S V O S 0070.02
='
0121.02L n V O ）（-=' 标m 3/kg
n N L N V 79.00080.02
+='用 （1-12）
n
O H W O H L g G W H V ?+++='干用用2
2
00124.024.10124.0112.0 式中：G W —高压烧嘴用蒸汽作雾化剂时的蒸汽消耗量（kg/kg 油）
② 燃烧产物总生成量
n V =2O C V '+2O S V '+2O V '+2N V '+O H V '2 标m 3
/kg （1-13） （3）燃料燃烧产物成分
%1002
2
?=''n O C V V O C
%10022
?=
''
n
O H V V O H
………………………
总 计=100%
1.5.2气体燃料完全燃烧时的空气消耗量、燃烧产物生成量及其成分的计算
（1）助燃空气消耗量 ① 理论空气需要量
21
5.125.05.022420湿
湿湿湿湿O S H CH CO H L -+++= 标m 3/标m 3 （1-15）
式中：湿
湿湿湿湿、、、、2242O S H CH CO H —每100标m 3湿气体燃料中各成分的体积含量（标
m 3）。
注：如湿气体燃料中尚含有公式（1-15）中未包括的其它可燃成分，参照表1-3中相应数据进行补充
计算。
② 实际空气需要量
0nL L n = 标m 3/标m 3 （1-16） 式中：n —空气消耗系数，按表1-4取值。 ③ 实际湿空气需要量
n
O H n L g L ）（干湿2
00124.01+= 标m 3/标m 3 （1-17） （2）燃料燃烧产物生成量
① 燃烧产物中单一成分生成量
)
2(01.042422
湿湿湿湿H C CH CO CO V O C +++=' 湿S H V O S 201.02
='
0)1(21.02L n V O -=' 标m 3/
标m 3
01
.0)79(22?+='n N L N V （1-18） 01
.0)124.02(2
2
2422??++++='n O H O H L g O H CH S H H V 干湿湿湿湿 式中：CO 湿
、CO 2湿
、H 2湿
、CH 4湿
、H 2S 湿
—每100标m 3湿气体燃料中各成分的体积含量。
② 燃烧产物总生成量
O H N O O S O C n V V V V V V '
''''++++=22222 标m 3/标m 3
（1-19） （3）燃料燃烧产物体积百分含量
%1002
2
?=''n O C V V O C
%10022
?=
''
n
O H V V O H
………………………
总计=100%
1.6燃料燃烧产物密度的计算
已知燃料燃烧产物成分，则：
100
4.22643228184422222
?'+'+'+'+'=O S O N O H O C 烟ρ kg/标m 3 （1-21）
（1-14）
（1-20）
式中：22222O S O N O H O C '''''、、、、—每100标m 3燃烧产物中各成分的体积含量（按式（1-14）
或（1-20）的计算值）。
1.7燃料理论燃烧温度的计算
燃料理论燃烧温度是评价燃烧过程质量的一个重要指标，也是估计能否达到工艺要求炉
温值的一个依据。理论燃烧温度是指燃料在实际完全燃烧条件下，产生的热量全部包含于燃烧产物之中，且不向外散热所能达到的最高温度。
℃产
分燃燃空空低产分燃空低理
C V Q t C t C L Q C V Q Q Q Q t n n n -++=-++= （1-22）
式中：Q 低—燃料低发热量，kJ/标m 3（kg ）；
t 空、t 燃—分别为助燃空气和燃料的预热温度，℃； C 空、C 产—分别为助燃空气在0～t 空℃和燃烧产物在0～t 理℃温度下的平均比热，kJ/(标m 3·℃)
见表1-5；
C 燃—燃料在预热温度下的平均比热，kJ/(标m 3(kg)·℃)，见表1-6； L n —实际空气消耗量，标m 3/标m 3(kg)； V n —燃烧产物总生成量，标m 3/标m 3(kg)； Q 分—分解热（t 理≤2000℃时，可忽略），kJ/标m 3。
注：根据燃料理论燃烧温度，可按t 炉=ηt 理估算实际达到的炉温。η为炉温系数，一般波动于0.70～0.80之间，取决于炉子结构、炉子生产率及炉子热负荷等。连续加热炉炉温系数一般可取0.70～0.75；室式加热炉炉温系数一般可取0.75～0.80。
表1-5 燃烧产物和空气的平均比热，kJ/(标m 3
·℃)
表1-6 工业常用燃料的平均比热C 燃，kJ/（kg(标m 3
)·℃）？
1.8燃料燃烧理论空气需要量和燃烧产物生成量经验计算
根据燃料种类，按表1-7中的相应公式计算。
表1-7 燃料燃烧经验计算公式
完整word版,压缩空气管路系统设计与安装
压缩空气管路系统设计与安装 苏州卓锐机械空气压缩机的应用范围是广泛的，正确安装是重要的关键，注意任何应用类型所共有的安装基本原则，将可确保空压机发挥最高效率和性能。 压缩空气作为动力源泉已经有一个多世纪的历史，随着科学技术的发展，特别是人类对其生存空间环境要求的提高，推动了压缩技术的发展。现在人们不再只是满足于“动力源”了，而是对空气品质以及机器对环境的影响有了更高的要求，即对压缩机有了更高的要求：----机器对环境的影响最小； ----使机器最大程度地满足于各种环境的要求； ----人机间有良好的关系。 就空压站而言，其设计与安装，对能源消耗、生产工艺要求、空气品质、用气量满足等生产成本均有直接的因素。常见有： ----选用的压缩机规格过大。其后果：停机与空转时间长； ----选用的压缩机设备规格过小。其后果：用气终端压力过小，降低工效； ----空气压缩机通风不足。其后果：压缩机流量下降； ----管道及其配件的安装不符合要求。其后果：空气泄漏或压力降过大，气量不足或空气品质下降； ----压缩空气罐尺寸错误。其后果：设备磨损加快； ----管路、干燥器、过滤以及输入/输出气道尺寸过小。其后果：压力损失增加。 我们从事压缩空气工作者，必须清楚认识到压缩空气设备的选型、配置、供给实施设计正确具有重要的意义。 安装场所之选定 压缩机安装场所之选定最为工作人员所疏忽。往往空压机购置后就随便找个位置，配管后立即使用，根本没有事前的规划。殊不知如此草率的结果，却形成日后空压机故障、维修困难及压缩空气品质不良等后果。所以适当的安装场所乃是正确使用空压系统的先决条件。 1、须宽阔采光良好的场所，以利操作和检修。 2、空气之相对湿度宜低、灰尘少、空气清净且通风良好。 3、环境温度宜低于40℃，因环境温度越高，则空压机之输出空气量越少。 4、如果工厂环境较差，灰尘多，须加装前置过滤设备以维持空压机系统零件之使用寿命。
工业炉设计 6章(66-92)
66 第六章 低压气体流动阻力损失计算 6.1 气体流动的性质和阻力损失计算原则 6.1.1气体流动的性质 气体流动的阻力损失与它的流动性质有关，决定气体流动性质的参数有：气体的流速W （m/s ），流动通道的水力直径（当量直径）d D （m ），气体的密度ρ（kg/m 3），气体的动力粘 度μ（kg 2s/m 2）或运动粘度ν（ν=μ/ρ，m 2 /s ）。这些参数的组合作用可用一个无因次的准则数，即雷诺数Re 来表示： ν μρD D Wd Wd ==Re （6-1） 其中，流动通道的水力直径（当量直径）d D 按如下原则计算： ① 圆形管道： d D =d 内； ② 矩形管道： S L S L U F d D +?==)()(24宽长 （6-1a ） ③ 管群（直排或顺排）：外 外d d x x U F d D π)785.0(442 21-?== （6-1b ） 实验研究表明： 当Re<2300时，气体流动为层流。层流时，平均速度为流股轴线流速的一半，即： 最大均W W 2 1 = （6-2a ） 当Re>2300时，气体流动为紊流。紊流时，平均流速W 均与紊流程度有关。在工业炉应用范围内，气体流动通常为紊流状态，一般平均流速： W 均=(0.82~0.86)W 最大 （6-2b ） 式中：W 最大—管道中心轴线处流速，m/s 。 通常所说的管道流速，在无特别说明时，均指平均流速，用W （m/s ）表示。 6.1.2 阻力损失计算原则 （1）一条总流路系统若有两条或两条以上的分支时，该流路总的阻力损失应以其中气体流动阻力损失最大的串联流路计算。 （2）被确定的计算串联流路中，管径、气体流量、温度等发生变化时，其阻力损失须分段进行计算。分段的原则是流路中遇到下列情况之一时，则分为一段。 ① 流路断面改变； ② 流量发生变化； ③ 温度陡然而显著地发生变化（如气体流经换热器）。 同一段中，若气流方向发生变化（如90°拐弯），那么直管段部分与拐弯部分应分别计算。 6.2 计算数据的确定 6.2.1计算流量的确定 （1）流路只有一座或多座炉子同时工作时，应采用其最大小时流量作为计算流量。 （2）当流路中炉子数量较多，又不同时工作时，那么计算流量为各炉子最大流量之和乘以同时利用系数K （由实际工作状态决定）。
工业炉设计 4章(44-50)
第四章 炉子热平衡和燃料消耗量的计算 炉子热平衡是分析和评价炉子的热工作和炉子设计时的热工指标先进与否的重要依据 之一。另外，通过炉子热平衡可以算出炉子燃料消耗量（炉子设计生产率时），燃料有效利用率以及热量消耗的分配情况。在已知L n 和V n 情况下，可以算出助燃空气消耗量，废气总生成量，可以依据此数据设计计算供风系统和排烟系统。 炉子热平衡的计算对于连续工作的炉子，通常是以单位时间（小时）为基准计算热平衡，其热量单位是千焦/小时。对于周期工作的炉子，通常是以一个工作周期为基准编制热平衡，其热量单位是千焦/周期。 炉子热平衡可以是炉子整个系统各部分热平衡的总和，也可以是某一部分，如换热器、燃烧室、炉膛等。对于工业炉而言，炉膛热平衡是主要的，是计算的中心。本章所述的热平衡即指炉膛热平衡，基准温度是车间的环境温度。 4.1 连续加热炉炉膛热平衡 4.1.1炉膛总的热平衡 （1）热收入项 ① 燃料燃烧的化学热（完全燃烧） Q 烧=BQ 低 kJ/h （4-1） 式中：B —燃料消耗量，kg/h 或标m 3/h ； Q 低—燃料的低发热量值，kJ/kg 或kJ/标m 3。 ② 预热空气带入的物理热 )(环空空空空t C t C BL Q n '-''= kJ/h （4-2） 式中：L n —空气消耗系数为n 时的实际空气需要量，标m 3/kg 或标m 3/标m 3； t 空、t 环—分别为进入烧嘴时的空气预热温度和环境温度，℃； 空空 、C C '''—分别为空气在0～t 空℃和0～t 环℃的平均比热，kJ/(标m 3 ·℃)，见表1-5。 ③ 预热燃料带入的物理热 )(环燃燃燃燃t C t C B Q '-''= kJ/h （4-3） 式中：t 燃、t 环—分别为进入烧嘴时的燃料预热温度和环境温度，℃； 燃燃 、C C '''—分别为燃料在0～t 燃℃和0～t 环℃的平均比热，kJ/(kg ·℃)或kJ/(标m 3·℃)，见表1-6。 ④ 铁氧化放热 Q 放=5588P ·a kJ/h （4-4） 式中：5588—1千克铁氧化时的放热量，kJ/kg ； P —炉子的生产率，kg/h ； a —铁在炉中的氧化烧损率，kg/kg ，一般取a =0.01～0.02。 所以：Q 入= Q 烧+Q 空+Q 燃+Q 放 （2）热支出项 ① 产品带出的物理热（有效热） Q 产=P （C 产t 产-C 料t 料） kJ/h （4-5） 式中：P —炉子的生产率，kg/h ； t 产、t 料—分别为产品出炉和物料入炉的平均温度，℃； C 产、C 料—分别为产品在0～t 产℃和物料在0～t 料℃的平均比热，kJ/(kg ·℃)，见表3-3或表 3-4。
给排水管道系统课程设计报告
《给水排水管道系统》课程设计 计算说明书 题目：杭州市给水排水管道工程设计 学院：市政与环境工程学院 专业：给排水科学与工程 姓名： 学号：02 指导老师：谭水成张奎宋丰明刘萍 完成时间：2013年12月25日
河南城建学院 2013年12月25日 前言 给水排水管道工程是给水排水工程的重要组成部分，可分为给水管道工程和排水管道工程两大类。 给水管道工程是论述水的提升，输送，贮存，调节和分配的科学。其最基本的任务是保证水源的原料水送至水处理构筑物及符合用户用水水质标准的水输送和分配到用户。这一任务是通过水泵站，输水管，配水管网及调节构筑物等设施的共同工作来实现的，它们组成了给水管道工程。设计和管理的基本要求是以最少的建中造费用和管理费用，保证用户所需的水量和水压，保证水质安全，降低漏损，并达到规定的可靠性。 给水排水管网工程是给水排水工程中很重要的组成部分,所需(建设)投资也很大,同时管网工程系统直接服务于民众,与人们生活和生产活动息息相关,其中任一部分发生故障,都可能对人们生活、生产及保安消防等产生极大影响。因此,合理地进行给水排水管道工程规划、设计、施工和运行管理,保证其系统安全经济地正常运行,满足生活和生产的需要,无疑是非常重要的。 室外给水排水工程是城镇建设的一个重要组成部分，其主要任务就是为城镇提供足够数量并符合一定水质标准的水；同时，把人们在生活、生产过程使用后的污水汇集并输送到适当地点进行净化处理，达到一定水质标准后，或重复使用，或灌溉农田，或排入水体。 室内给水排水工程的任务是将室外给水系统输配的净水组织供应到室内各个用水点，将用后的污水排除汇集到室外排水系统中去。 做为工程类专业学生，实践学习和设计是我们自身获取知识和经验的最好环节。学
台车式热处理炉设计
摘要 台车式炉属于间断式变温炉，炉膛不分区段，炉温按规定的加热程序随时间变化。作为工业炉中颇具特色和代表性的一大类炉型，台车式炉已经被广泛应用于冶金及机械制造加工等行业。台车式炉的结构特点是：炉底为一可移动台车，加热前台车在炉外装料，加热件需放置在专用垫铁上，垫铁高度一般为200~400mm。加热时，由牵引机构将台车拉入炉内；加热后，由牵引机构将台车拉出炉外卸料。合理设计台车式热处理炉，对改善热处理炉的热效率，提高产品的质量具有重要意义。 本设计对象为20t台车式正火炉。主要由炉底，钢结构，烧嘴，炉衬，换热器，空、煤气管道，炉门，台车，台车轨道及烟囱等部分组成，用于45钢的正火处理。设计计算依据《工业炉设计手册》及《火焰炉设计计算参考资料》等参考书。主要包括：1.方案选择，2.燃料燃烧计算，3.炉内热交换计算，4.加热期炉子热平衡计算，5.保温期炉子热平衡计算，6.管路及排烟系统阻力损失计算，7.炉子重要部件选择等十几个部分。 应用3D画图软件Pro/ENGINEER建立炉子三维实体模型以及运用制图软件CAD进行炉体及各部件的工程图绘制。三维立体图能直观的反映炉子本身的构造，便于修改，利于设计讨论，在工程设计中正得到广泛的应用。该热处理炉设计特点是采用全纤维炉衬，纤维柔性密封，比普通的砖砌台车式热处理炉的热效率大大提高，达20%以上。在此基础上，利用脉冲燃烧控制技术及新型空气换热器，大量节省了能源，节约燃料，提高了工件热处理质量。 关键词：台车式正火炉，全纤维热处理炉，脉冲燃烧控制技术，换热器
Abstract Bogie hearth furnace is intermittent temperature furnace, regardless of section, the furnace temperature change over time according to the provisions of the heating process. As a distinctive and representative of a large class of furnace industrial furnace, bogie hearth furnace has been widely used in metallurgy and mechanical manufacturing and processing industries. Bogie hearth furnace structure is characterized by: the bottom of a mobile trolley, heated front car loading in the furnace, heating be placed on a dedicated horn, horn height of generally 200 ~~ 400mm. When heated by the traction trolley pulled into the furnace; heated by the traction car pull out of the furnace discharge. Rational design of the trolley heat treatment furnace, and of great significance to improve the thermal efficiency of the heat treatment furnace to improve the quality of the product. A 20t bogie hearth annealing furnace for annealing round steel made by 45 was designed in this paper. It is composed of furnace hearth, steel construction, burner,furnace liner, heat exchanger, air and coal gas pipes, furnace door,bogie, track of bogie and chimney. The calculation of designing mainly according 《Handbook of furnace designing》and 《Reference data book of flame furnace calculation of design》.It includes: 1.the selection of project, 2.the calculation of fuel combustion, 3.the calculation of heat-exchanging in furnace, 4.hear balance of the furnace as heating, 5.heat balance of the furnace during the process of thermal retardation, 6.the calculation of loss in piping and flue system, 7.the election of important components, and so on. Using AutoCAD to draw the furnace and its accessories, and drawing 3-dimension construction of furnace by Pro/ENGINEER software.The 3D model now is widely used in engineering design because it can describes the construction of the furnace directly, and easy for revising.The heat treatment furnace design features all-fiber lining, fiber flexible seal, greatly improve the thermal efficiency than the ordinary brick trolley heat treatment furnace, and more than 30%. On this basis, the use of pulse combustion control technology and neW air heat exchanger, and save a lot of energy, save fuel, improve the quality of the Workpiece heat treatment. Key Words: bogie hearth annealing furnace, all-fiber heat treatment furnace, pulse combustion control technology, heat exchanger
贵州电炉项目建议书
贵州电炉项目建议书 规划设计 / 投资分析
摘要 对于如今电炉及工业炉行业生产经营发展势头良好，获得持续发展。企业改制基本进入后期阶段，现有股份制、民营个体企业已占行业的98%以上。针对行业发展点，分会积工作，使行业产品水平价的制定、科技信息的交流、内外企业之间的技术合作沟通以及与工业电热设备标委会协手共同制修订多项际标准和标准等项工作，都取得良好成绩和进展。 该电炉项目计划总投资23387.07万元，其中：固定资产投资17365.28万元，占项目总投资的74.25%；流动资金6021.79万元，占项目总投资的25.75%。 达产年营业收入43645.00万元，总成本费用34883.53万元，税金及附加379.72万元，利润总额8761.47万元，利税总额10349.67万元，税后净利润6571.10万元，达产年纳税总额3778.57万元；达产年投资利润率37.46%，投资利税率44.25%，投资回报率28.10%，全部投资回收期 5.06年，提供就业职位699个。 坚持应用先进技术的原则。根据项目承办单位和项目建设地的实际情况，合理制定项目产品方案及工艺路线，在项目产品生产技术设计上充分体现设备的技术先进性、操作安全性。采用先进适用的项目产品生产工艺技术，努力提高项目产品生产装置自动化控制水平，以经济效益为中心，在采用先进工艺和高效设备的同时，做好项目投资费用的控制工作，以求实科学的态度进行细致的论证和比较，为投资决策提供可靠的依据。努力
提高项目承办单位的整体技术水平和装备水平，增强企业的整体经济实力，使企业完全进入可持续发展的境地。 由于中国汽车制造业、航天航空业和冶金等行业发展速度较快，这些 行业的发展对烘炉、熔炉及电炉产品的需求较大，因此不同程度的促进了 中国烘炉、熔炉及电炉行业的发展。 报告主要内容：基本信息、项目建设必要性分析、产业分析、产品规 划分析、选址方案、项目工程设计说明、工艺先进性分析、项目环境影响 分析、项目安全卫生、风险防范措施、节能分析、实施安排、项目投资方案、经营效益分析、结论等。
管道系统的设计
第十章 管道系统的设计 第一节 管道系统压力损失计算 一 管道内气体流动的压力损失 包括两种：a 摩擦压力损失或沿程压力损失：由于气体本身的粘滞性及其与管壁间的摩擦而产生的压 力损失 b 局部压力损失：气体流经管道系统中某些局部构件时，由于流速大小和方向改变形成涡流而产生的压力损失 总压力损失=沿程压力损失＋局部压力损失 1．沿程压力损失ΔP l m s L lR v R l P ==?242 ρλ 其中 242 v R R s m ρλ= 式中 R m —单位长度管道的摩擦压力损失，简称比压损(或比摩阻)，Pa ／m ； l —直管段长度，m ； 入——摩擦压损系数； v ——管道内气体的平均流速；m ／s ； ρ——管道内气体的密度，kg/m 3； Rs ——管道的水力半径，m ．它是指流体流径直管段时，流体的断面积A(m2)与润湿周边x(m) 之比，即 Rs=A/x (m) （1）圆形管道（流体为气体） Rs=nd 2／4／d=d ／4 R m =入/d*pv 2/2 (Pa ／m) （2）矩形管道： ①流速当量直径计算法： 假设：矩形管道和某圆形管道的压损系数相等，即入圆=入矩； 圆形管道的流速与矩形管道的流速亦相等，即v 圆=v 矩； 当圆形管道比压损与矩形管道比压损相等时，则该圆形管道的直径就称为此矩形管道的流速当量直径，以dv 表示 由dv 值，再由dv 和矩形管道内的实际流速去查圆形管道的比压损计算表，得到的R m 值或入／d 值即可作为矩形管道的R m 或入／d 值 ②用“计算表”直接计算：上述的“计算表”已经考虑到了矩形风管和圆形风管的差异，并已在相应表中作了变换。使用时，可根据已知的流量和选取的流速在“计算表”中直接查出需要设计的管道尺寸和RL 值。 2．局部压力损失ΔP m 气体流经管道系统中的异形管件(如阀门、弯头、三通等)时，由于流动情况发生骤然变化，所产生的能量损失称为局部压力损失。局部压力损失在管道系统的总压力损失中占有很大比重。 局部压力损失一般用动压头的倍数表示，即
热处理多用炉比较
热处理多用炉比较 多用箱式炉目前在国内应该是比较普及的产品，目前合资品牌有四五家，民族品牌二三家，号称会做的几十家，偶就有代表性的几家品评一下，纯属个人见解，请大家参考： 一、易普森VS爱协林 作为欧洲百年名牌，这两家都很具有实力，只就多用炉而言，区别主要如下：1、设备结构上爱协林比易普森有优势，主要表现在传动全部采用电机机械形式不使用液压、气压，作为炉子在高温使用确有优势；内推链位于前室，相对易普森位于后室的推链，寿命常。2、对于气氛的研究上，易普森的超级气氛（空气＋丙酮）比爱协林的RX或氮甲醇使用成本低很多，虽然表面非马略差，但能满足一般用户要求。3、安全设计两家都很完善。4、售后服务，店大欺客，两家都较差。5、两家近年来都风云变换，人员大规模流失，爱协林流失两批，北京无锡各出一支，目前元老所剩无几，靠唐山一批新手维持局面，虽订单很多，人才不济，事故频发，叹一声：只剩虎皮耳；易普森去年德国总部空降接受人员，一夜之间将总经理为主的高层撤换，原总经理及一些骨干和宝华威原老总一起另立山头，易普森虽销售大将继续叱诧风云，可管理层换血，也元气大伤。结果：打个平手，继续作多用炉市场的并列老大。。 二、索菲斯VS霍可洛夫 美国名牌，八九十年代，作为进口名牌，纵横中国进口炉市场，所向披靡，设备风格是设计笨重结实，坚固耐用，产品质量稳定，但能耗较大，工作介质消耗也较大。九十年代后期，因政治原因和汇率问题，欧洲炉占了上风，现在美国炉基本退出中国市场，其主要原因是：爱协林、易普森等纷纷在国内建立独
资合资企业，成本降低，而美国人根本就看不起中国市场，不真正的来开发中国市场，即使搞个战略同盟，也不过拿几张旧图纸，中国人靠洋人名子蒙国人而已，这也是我不看好霍可洛夫与宝华威所谓结盟的原因。 结果：设备是好设备，技术也有特色，但都已是中国市场的昔日黄花，等你美国人真正看得起中国市场时，中国市场才会接纳你。。 三、欧洲炉VS美国炉 前面讲了，欧洲炉和美国炉，纯从技术讲都很好，都有特色，不愧国际名牌称号，但欧洲炉和美国炉那个更有优势呢？ 对这个问题我问美国索菲斯的朋友，他说：欧洲炉在民用领域有优势，美国炉在军工、航天领域有优势，“不然为什么我们的武器要远远领先于全世界呢？”他说。我将他的观点告诉德国LOI的朋友，问是否也这样认为，他是这样回答我的：“欧洲搞工业革命时，美国人没有工业，只有牛仔，整天只会骑马打枪。” 结果：大家评价把！。 四、中外炉VS东方 中外炉自从60年代花重金购买了美国索菲斯的全部技术资料，又陆续引进、研发技术，目前已发展为世界级工业炉大佬，多用炉仅仅是其九牛一毛，目前世界工业炉排名第二，仅次于德国LOI，不愧为世界名牌；日本东方炉在日本根本排不上，世界上更是不值一提，但其在中国合资建厂最早，就是盐城丰东。日本人的岛国心理在东方炉有充分体现，耐火保温层只有两匹砖加一曾硅盖板，能减料就减料，作为多用炉，安全问题考虑很少，没有内推料机，靠小车向后室送料，能用气缸就不用电机，炉子爆炸声年年不断，辐射管寿命不到1年，故障率高，可是因为设备价格低廉，目前在中国市场迎合大家心理，市场占有
管道设计的基本原理
7.2 管道系统设计的基本原理 管道系统设计的基本原理是利用3D 草图完成管道布局，并添加相应的管路附件，整个管路系统作为主装配体的一个特殊子装配体。 7.2.1 管路系统子装配体 建立管线系统时，SolidWorks将在装配体文件中生成一个特殊类型的子装配体。生成的子装配体中包含管线系统所必须的管线以及附件，例如，对于管道而言，管道系统子装配体中可能包含不同长度的管道、弯头以及三通、阀门等相关的附件。 子装配体中包含一个“路线1”特征，如图7-5 所示，通过“路线1”特征可以完成对管道系统属性和管道路径的编辑。 管道子装配体的线路来源于在主装配体中根据零件位置和用户绘制的3D 草图，3D 草图与主装配体相关并且决定管线系统中管道和附件的位置及参数。 如图7-5 所示，3D 草图决定了管道的位置和布局，管道系统的管道附件的位置确定了每段管道的长度。包含整个3D草图在内的所有零件，均作一个特殊的子装配体存在。
7.2.2 管道系统中的零件 如图7-5 所示，一般来说，在管道系统中包含如下几类零件： ‰ 管道 管道系统中的管子零件（Pipe或Tube）。应在管道零件定义管道的直径（标称直径）和壁厚等级（例如，Sch40），这两个参数用于确定管道系统中管道规格并用于筛选管道系统中的其他管路附件。 由于管子名义直径众多，在加上壁厚等级的组合，管子的规格也非常多。一般说来，在管子零件中应使用系列零件设计表完成各种管子规格的定义。 ‰ 管路附件 一般说来，管路附件是指管路系统中应用的标准附件，例如弯头、三通、接头、管帽或法兰等标准零件。系统在利用3D草图建立管道系统时，可以直接应用不同形式的弯头；而对于三通或法兰类型的附件，需要用户自行添加。 ‰ 其他零件 其他的管路零件，例如用户自定义的非标准管路端头、压力表、阀门等相关的零件。管路系统中的这些零件也可以广义地称为“管路附件”。 7.2.3 连接点和步路点 连接点是管路附件零件中的一个点。连接点定义了管道的起点或结束点，接头零件的每个端口必须有一个连接点。建立管道系统时，必须从现有装配体中零件上的一个连接点开始。 零件中的连接点定义了管道系统的管道参数，如图7-6 所示，连接点定义的管道参数 包括： ‰ 管道的类型：管筒、管道（装配式管道）和电力。 ‰ 管道方向：即从连接点开始管道延伸的方向； ‰ 管道的参数：管道系统的参数是指针对此连接点而言，将用于连接的管道的相关数据： … 标称直径：也称为名义直径，即要连接的管道的名义直径，与管道零件的名义直径相匹配。 … 规格区域名称：用于过滤配合零部件规格的标识符号，例如壁厚等级、压力级别等，与管道零件的管道识别符（“$属性@ Pipe Identifier ”）相匹配。
工业炉设计
目录 序言 (3) 热处理电阻炉设计 (5) 一．设计任务 (5) 二．炉型的选择 (6) 三．确定炉体结构和尺寸 (6) 1．炉膛尺寸的确定 (6) 2．炉衬材料及厚度的确定 (6) 四．砌体平均表面积计算 (7) 1．砌体外廓尺寸 (7) 2．炉墙平均面积 (7) 3．炉底平均面积 (8) 4．炉顶平均面积 (8) 五．计算炉子功率 (8) 1．根据经验公式计算炉子功率 (8) 2．根据热平衡计算炉子功率 (9) 1)加热工件所需的热量Q件 (9) 2)通过炉身的热损失Q散 (9) 3)整个炉体的散热损失 (14) 4)开启炉门的辐射损失 (14) 5)开启炉门溢气损失 (15) 6)加热控制气体所需热量Q控 (16) 7)其它热损失 (16) 8)热量总支出 (16) 9)炉子的安装总功率 (16)
六．炉子热效率计算 (16) 1. 正常工作时的效率 (17) 2. 在保温阶段，关闭炉门时的效率 (17) 七．炉子空载功率计算 (17) 八．空炉升温时间计算 (17) 1．炉墙及炉顶蓄热 (17) 2．炉底蓄热计算 (19) 3．炉底板蓄热 (20) 九．功率的分配与接线 (20) 十．电热元件材料选择及计算 (21) 1．求1000℃时电热元件的电阻率 (21) t 2．确定电热原件表面功率 (21) 3．每组电热元件功率 (21) 4．每组电热元件端电压 (21) 5．电热元件直径与质量 (22) 6．电热元件的总长度和总重量 (22) 7．校核电热元件表面负荷 (22) 8．电热元件在炉膛内的布置 (23) 十一．使用说明 (24) 十二．总结 (25) 十三．参考文献 (26)
工业炉常规安全使用规则实用版
YF-ED-J5339 可按资料类型定义编号 工业炉常规安全使用规则 实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
工业炉常规安全使用规则实用版 提示：该管理制度文档适合使用于工作中为保证本部门的工作或生产能够有效、安全、稳定地运转而制定的，相关人员在办理业务或操作设备时必须遵循的程序或步骤。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 1 目的 为加强工业炉窑的安全管理，防止事故发生，特制定本制度。 2 范围本制度适用于公司工业炉窑的安全管理。 3 术语 4 4 职责 5 4.1 生产制造部的设备管理部门负责对工业炉窑的日常管理，包括制订工业炉窑的管理制度和对制度的执行、监督检查，制订工业炉窑的大修、一保、二保及定检计划并组织实
施。 4.2技术质量部负责工业炉窑的选型,设备管理部门配合。 4.3 生产制造部的设备管理部门负责按规定采购工业炉窑。 4.4生产制造部的设备管理部门负责按规定安装工业炉窑。 4.5 设备使用部门负责工业炉窑的操作使用和日常维护保养，并接受上级管理部门的监督和检查。 4.6生产制造部的设备管理部门负责工业炉窑档案管理。 5 内容 5.1工业炉窑的选型、采购、安装和验收 5.1.1 技术质量部在新设备在选型时，要
《工业炉热工与构造》总复习—知识点总结
工业炉热工与构造总复习 1.对炉子的基本要求：（1）能保证加工产品质量达到工艺要求；（2）炉子生产率要高；（3）热效率高，单体产品能耗低；（4）使用寿命长，砌筑和维护方便，筑炉材料消耗少；（5）机械化自动程度高；（6）基建投资少，占车间面积小而且便于布置；（7）对环境造成都污染少。 2.炉子的主要组成部分：（1）炉体及基础（2）热发生装置（3）进出料机构（4）钢结构以及测量和控制仪表（一般为热电偶）等。另：对于燃料炉来说，还应包括燃料和空气供给系统，排烟系统和余热回收装置以及炉子冷却系统等部分。 3.炉子的附属设备有：炉门、窥洞、烟道闸板、烧嘴、余热器等 4.炉子的分类：（1）按工艺特点分有熔炼炉和加热炉两种。（2）按能源种类分有燃料炉和电炉。（3）按工作温度分有：搞温炉（1000摄氏度以上，以辐射传热为主，例如熔炼炉和加热炉）。中温炉（1000-650摄氏度之间辐射和对流传热占一定比例，多用于钢铁热处理）。低温炉（650摄氏度以下，换热方式以对流换热为主，多用于干燥以及有色金属及其合金加热，钢铁及有色金属的回火处理）。（4）按热工操作特点分类：连续操作的炉子，推钢式连续加热炉、步进炉、环形炉、链式炉等；周期操作（或间歇操作）的炉子，均热炉、台车炉、罩式炉、井式炉、反射炉等。（5）按工作制度分类：辐射式工作制度的炉子、对流式工作制度的炉子、层式工作制度的炉子。 5.火焰的基本特征包括：（1）火焰的几何特征；（2）火焰的析热规律；（3）火焰的辐射特性等。 6.火焰的几何特征包括张角、形状和长度；冷等温自由射流的出口张角一般在18-22度，而火焰由于燃烧反应的影响，气流受热胀冷缩后密度下降体积增加，张角也随之增加，能达到34度左右。 7.火焰的析热规律：对于一维流场来说，一般可以认为它服从指数规律，但具体的关系式则各不相同。对于某个炉子上燃烧器的析热规律，由于影响因素太多，要比较准确地知道它的析热规律还需测定燃烧产物中可燃气体的含量并计算其蕴含的可释放热量后求得。 8.火焰的辐射特性：它包括火焰的辐射率和吸收率、火焰的温度以及热流密度。它和燃料的种类、火焰长短、燃烧完全程度等有着密切的关系。火焰在炉内辐射热流动大小还和火焰与被加热物体之间的相对位置有关。 9.按发射率来说火焰亮度很小的叫暗焰，亮度高达叫辉焰。 10.火焰增碳：往纯冷焦炉煤气中加入部分重油，提高了火焰中小碳粒的浓度，使火焰发射率和辐射能力增大的方法。 11.炉内传热分为炉内辐射传热和炉内对流传热。 12.热电偶所测的的温度既不代表炉气温度，也不代表炉衬温度或者金属温度，而是某种意义上的综合温度，是在该种情况下，测温热电偶所反应的温度，即所谓的“炉温”。 13.数学模型的用途有：（1）炉子热工理论的研究；（2）炉子优化设计；（3）炉子热工计算机控制及自动检测。 14.按炉内被加热工件外部传热参数空间特征，可将炉内传热模型分为零维模型、一维模型、二维模型和三维模型。 15.零维模型：这类模型用于模化炉温比较均匀的室内炉。一般希望通过模型求出在已知条件下，炉气、炉墙、工件等等温度随时间的变化规律，并预测工件加热时间或燃料消耗量。 16.一维模型：对于炉长比炉宽大的多的炉子来说，炉气温度沿长方向有明显的变化，而在炉宽及炉高方向炉气温度变化比较小，可以认为是均匀的，这属于一维模型。 17.二维模型：炉长和炉宽方向炉气温度变化明显，而炉高方向可以认为炉气温度是均匀的。 18.三维模型：三个方向的炉气温度都不均匀都要考虑的模型。
管道系统设计
空调管道系统设计 2013.11.27 一、空调管路系统的设计原则 空调管路系统设计主要原则如下： 1．空调管路系统应具备足够的输送能力，例如，在中央空调系统中通过水系统来确保渡过每台空调机组或风机盘管空调器的循环水量达到设计流量，以确保机组的正常运行；又如，在蒸汽型吸收式冷水机组中通过蒸汽系统来确保吸收式冷水机组所需要的热能。 2．合理布置管道：管道的布置要尽可能地选用同程式系统，虽然初投资略有增加，但易于保持环路的水力稳定性；若采用异程系统时，设计中应注意各支管间的压力平衡。 3．确定系统的管径时，应保证能输送设计流量，并使阻力损失和水流噪声小，以获得经济合理的效果。众所周知，管径大则投资多，但流动阻力小，循环水泵的耗电量就小，使运行费用降低，因此，应当确定一种能使投资和运行费用之和为最低的管径。同时，设计中要杜绝大流量小温差问题，这是管路系统设计的经济原则。 4．在设计中，应进行严格的水力计算，以确保各个环路之间符合水力平衡要求，使空调水系统在实际运行中有良好的水力工况和热力工况。 5．空调管路系统应满足中央空调部分负荷运行时的调节要求； 6．空调管路系统设计中要尽可能多地采用节能技术措施； 7．管路系统选用的管材、配件要符合有关的规范要求； 8．管路系统设计中要注意便于维修管理，操作、调节方便。 9．应注意问题 （1）放气排污。在水系统的顶点要设排气阀或排气管，防止形成气塞；在主立管的最下端(根部)要有排除污物的支管并带阀门；在所有的低点应设泄水管。 （2）热胀、冷缩。对于长度超过40m的直管段，必须装伸缩器。在重要设备与重要的控制阀前应装水过滤器。 （3）对于并联工作的冷却塔，一定要安装平衡管。 （4）注意管网的布局，尽量使系统先天平衡。实在从计算上、设计上都平衡不了的，适当采用平衡阀。 （5）要注意计算管道推力。选好固定点，做好固定支架。特别是大管道水温高时更得注意。 （6）所有的控制阀门均应装在风机盘管冷冻水的回水管上。 （7）注意坡度、坡向、保温防冻。 二、管路系统的管材 管路系统的管材的选择可参照下表选用：
MATLAB作业——工业炉温控制系统为例概述
控制工程基础大作业MATLAB软件应用 2016年秋季学期 专业名称：机械设计制造及其自动化专业 班级： 姓名： Sun Light Tomorrow 学号： 授课教师： 成绩：
一、教学目的： 使学生能够掌握现代工程工具MATLAB软件使用的基本方法，能够应用MATLAB软件对控制系统进行建模及性能分析。 二、内容要求： 1.控制系统建模 （1）确定所研究的闭环反馈控制系统，清晰表述系统的具体工作原理及参数条件；（同学们可以通过查阅相关的文献资料、生活或者工程实践中的实际案例确定自己所研究的闭环反馈控制系统） （2）绘制闭环反馈控制系统的职能方框图、函数方框图，并建立系统的传递函数形式的数学模型。 2．应用MATLAB软件进行控制系统性能分析 针对所选定的闭环控制系统，应用MATLAB软件完成以下工作： （1）控制系统频域特性分析 分别使用nyquist函数和bode函数绘制系统的开环奈奎斯特图和开环波德图，并附程序清单。 （2）控制系统稳定性分析 判定控制系统的稳定性，并进行控制系统相对稳定性分析，计算稳定性裕量，并附程序清单。 （3）控制系统时域特性分析 使用step函数绘制控制系统的单位阶跃响应曲线，分析控制系统响应的快速性指标，分析比较结构参数变化对系统性能的影响，并附程序清单。 三、作业书写注意事项： 1．封皮格式按照此模板内容，不必更改，完整填写相应的个人信息； 2．正文按照第二部分内容要求的顺序分项书写，给出运行结果并附上完整的编写程序清单（同时提交电子版程序）； 3．本模板及要求保留，另起一页书写正文的内容成果，A4纸双面打印，左侧装订； 4.杜绝抄袭，如果雷同，按照零分计； 5.采用十分制记分，抽查答辩。
毕业设计说明书热轧加热炉(模板)
绪论 1 工业炉的发展概况 工业炉的用途：在工业生产中，利用燃料燃烧产生的热量，或者将电能转化为热量对工件或物料进行加热的设备，称为工业炉。 工业炉的技术进步对工业的发展起着十分重要的作用，炉子的结构类型、加热工艺、热工控制和炉内气氛都直接影响加工后的产品质量。 工业炉的发展状况：以日本为例， 1945年以前，燃料为煤，单面加热的小炉子。 1946-1955年战后，燃料从发展到重油，引进国外技术，开始工业炉的现代化过程。 1956-1965年开始经济高速增长时期，炉子向大型化，双面加热，炉子段数也在增多，产量提高到250吨/小时。 1966-1975年，加热能力进一步提高，加热工艺更为先进，结构上出现了步进炉。 1976年以来，步进炉和步进底式炉进一步增加，并且把节能提上日程，发展节能型炉型。 2 加热炉炉型分类 按供热方式分工业炉可分为两类：一是火焰炉；二是电炉。常用的火焰炉炉型有环形炉、推钢炉及近些年来推广起来，步进炉。环形炉的炉子生产率一般较低，产量受到限制。步进炉和推钢炉相比，则具有明显优点，表现在： 1）工件依靠步进梁的运动在炉内前进，因此工件之间可以 留出间隙，加热后的高温炉料不会相互粘连，还有于缩短加热时间，减少工件的氧化和脱碳。 2）工件和步进梁或炉底没有摩擦，避免加热过程中工件底 面被划伤。 3）炉子长度不受推钢倍数的限制，但过长时工件跑偏量增 大。
4）外形不太规整和厚薄不同的工件在装炉条件上有较宽的 适应性。 5）停炉时炉内工件可以利用步进机械全部出空，必要时可 以将工件倒退一段距离，从而避免了工件在高温下停留时间过长或重复加热所造成的氧化损失。 6）通过改变工件之间的间隙、步进机械的水平行程和步进周期以调整炉子的生产能力。 7）可缩短凉炉检修和开炉升温周期、易于采用计算机对钢 坯跟踪。 由于以上优点步进炉得到了很快推广使用。这也是本设计以步进炉为设计题目主要依据。 3 设计依据与方案的选择 设计参数 炉子生产率：G=240t/h。 炉底强度P0=658kg/m2h。 加热钢种：尺寸为230×1150×10000，单重为20.7 吨的标准坯。 板坯加热初始温度t=20℃。 板坯加热终了温度t=1200 ℃。 板坯加热终了断面温差≤30℃。 空气预热温度t=450 ℃。 出炉烟气温度t=900 ℃。 燃料种类： 高焦炉混合煤气，低发热值Q=1800kcal/Nm3。 步进梁步进行程：500mm；步进周期：45秒；步进梁升降高度：200mm。 炉气温度t=1300℃。 进出料方式为端进端出，预热空气选用金属管壁式换热器，采用上排烟方式。 4 本次设计的主要内容：
中央空调水系统管道设计
中央空调水系统管道设 计 公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
中央空调水系统管道设计 两管制：冷水系统和热水系统采用相同的供水管和回水管，只有一供一回两根水管的系统。 优点：两管制系统简单，施工方便； 缺点：不能用于同时需要供冷和供热的场所。 三管制：分别设置供冷管路、供热管路、换热设备管路三根水管；其冷水与热水的回水关共用。 优点：三管制系统能够同时满足供冷和供热的要求，管路系统较四管制简单； 缺点：比两管制复杂，投资也比较高，且存在冷、热回水的混合损失。 四管制：冷水和热水的系统完全单独设置供水管和回水管，可以满足高质量空调环境的要求。 优点：四管制系统能够同时满足供冷和供热的要求，并且配合末端设备能够实现室内温度和湿度精确控制的要求；由于冷水和热水在管路和末端设备中完全分离，有助于系统的稳定运行和减小设备的腐蚀；缺点：初投资高，管路布置复杂。 中央空调水系统同程异程式
同程式系统：经过每一并联环路的管长基本相等，如果通过每米长管路的阻力损失接近相等，则管网的阻力不需调节即可保持平衡。优点：同程式系统中系统的水力稳定性好，各设备间的水量分配均衡，调节方便。 缺点：同程式系统由于采用回程管，管道的长度增加，水阻力增大，使水泵的能耗增加，并且增加了初投资。 异程式系统：经过每一并联环路的管长均不相等。 优点：异程式系统简单，耗用管材少，施工难度小。 缺点：采用异程式的系统，各并联环路管长不等，常在每一个并联支路上安装流量调节装置。 中央空调冷凝水系统的设计 风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组等运行过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。 1、冷凝水管的布置 ①若邻近有下水管或地沟时，可用冷凝水管将空调器接水盘所接的凝结水排放至邻近的下水管中或地沟内。 ②若相邻近的多台空调器距下水管或地沟较远，可用冷凝水干管将各台空调器的冷凝水支管和下水管或地沟连接起来。
管道系统的设计
大气污染控制工程讲义 第十章管道系统的设计 第一节管道系统压力损失计算 一管道内气体流动的压力损失 包括两种：a摩擦压力损失或沿程压力损失：由于气体本身的粘滞性及其与管壁间的摩擦而产生的压力损失 b 局部压力损失：气体流经管道系统中某些局部构件时，由于流速大小和方向改变形成涡 流而产生的压力损失 总压力损失=沿程压力损失＋局部压力损失 1．沿程压力损失ΔP l P L l v 4R s22 lR m 其中R m v 4R s2 2 式中R m—单位长度管道的摩擦压力损失，简称比压损(或比摩阻)，Pa／m； l—直管段长度，m； 入——摩擦压损系数； v——管道内气体的平均流速；m／s； ρ——管道内气体的密度，kg/m； Rs ——管道的水力半径，m．它是指流体流径直管段时，流体的断面积A(m2)与润湿周边x(m)之比，即 Rs=A/x (m) （1）圆形管道（流体为气体） Rs=n d 2／4／d=d／4 R m=入 /d*pv 2/2 (Pa／m) （2）矩形管道：①流 速当量直径计算法： 假设：矩形管道和某圆形管道的压损系数相等，即入圆= 入矩； 圆形管道的流速与矩形管道的流速亦相等，即v圆=v矩； 当圆形管道比压损与矩形管道比压损相等时，则该圆形管道的直径就称为此矩形管道的流速当 量直径，以dv表示 由dv值，再由dv和矩形管道内的实际流速去查圆形管道的比压损计算表，得到的R m值或入 ／d 值即可作为矩形管道的R m或入／d值 ②用“计算表”直接计算：上述的“计算表”已经考虑到了矩形风管和圆形风管的差异，并已在相应表 中作了变换。使用时，可根据已知的流量和选取的流速在“计算表”中直接查出需要设计的管道尺寸和RL值。 3