湍流力学讲义chapter 2
湍流力学课件二

哈尔滨工业大学燃烧工程研究所
纵向和横向相关函数的形状讨论
对涡的形式,很难给出准确的分布曲线, 从均匀性出发,
u2 ( 2 )u2 ( 2 r ) u2 ( 2 r )u2 ( 2 )
u2 ( 2 r ) u2 ( 2 r ) u2 ( 2 ) u2 ( 2 ) ( 2 r ) ( 2 r )
哈尔滨工业大学燃烧工程研究所
同样可得到积分时间尺度
可以理解为保持湍流行为中最大时间尺度一种 度量
TE E ( )d
0
在均匀湍流场内有一常数平均速度<U1>,假
定 U1 u1 ,则在流场内一固定空间点上所观 测到u1(t) 随时间变化情况,可以近似的看成是 由在沿着过此点的x1方向的直线上分布的速度 空间变化,设想被冻结起来,以平均速度 <U1>移过此点形成——Taylor冻结流假设。
2 4 2
哈尔滨工业大学燃烧工程研究所
2
2
曲线原点可得密切抛物线方程为
2 E ( ) 1 2 E
其中
1 u1 1 2E 2 2 2 E 2u1 t 2 t t 0 1
2
,τ E为一个时间尺度。
表示了脉动速度脉动u1(t)最快变化的时间尺度 的代表,从耗散角度讲,它是指小涡生存时间, 因为与Taylor微尺度之间密切联系,称为欧拉 耗散涡时间尺度。它不仅与流场内湍流结构有 关,且与主流速度对该点输运特性有关。
当r→0时,K-H方程变为
2 d u 2 2 u (t ) 10 2 dt g 3
或
2 d 3 u 2 u ( t ) 15 2 dt 2 g
turbulent flows 第8版 pope 译注

turbulent flows 第8版 pope 译注Turbulent Flows 是一本由 Stephen B. Pope 所著的著名流体力学领域的经典教材,本文对该书的第8版进行了详细的译注。
以下是对该书部分章节内容的梳理和解析。
第一章简介本书是关于湍流流体力学的权威教材,主要介绍了湍流的基本概念和理论,以及相关的实验和数值模拟方法。
通过深入分析湍流现象和其背后的数学模型,读者将能够更好地理解和预测湍流的行为。
第二章湍流的描述湍流是一种复杂且难以捉摸的流动现象。
书中介绍了湍流的统计描述,包括涡旋相关、相关时间和长度尺度等基本概念。
此外,还详细阐述了湍流的能谱和相关的能量传递机制,为后续的章节打下基础。
第三章计算流体力学中的湍流模型计算流体力学(CFD)作为一种重要的湍流研究方法,被广泛应用于工程和科学领域。
本章介绍了常用的湍流模型,包括雷诺平均湍流模型(RANS),大涡模拟(LES)和直接数值模拟(DNS)。
通过比较不同模型的优劣,读者将能够选择适合自己研究对象的湍流模型。
第四章湍流的数值模拟本章主要介绍了湍流的数值模拟方法,包括有限体积法、有限元法和谱方法等。
通过数值模拟,可以更加深入地研究湍流的特性和行为。
同时,书中还涵盖了一些常见的湍流模拟技巧,如网格生成和边界条件设定等,帮助读者掌握湍流模拟的实质。
第五章湍流的统计理论湍流的统计理论是湍流研究的重要组成部分。
本章详细介绍了湍流的统计特性,包括湍流的概率密度函数、相关函数和湍流湍度等。
此外,还阐述了重要的湍流统计理论模型,如湍流统计平衡理论和尺度相似理论等,为读者进行湍流统计的研究提供了重要参考。
第六章湍流的实验技术湍流的实验研究是湍流研究的基础性工作之一。
本章介绍了一些常见的湍流实验技术,包括激励湍流、热线湍流和粒子图像测速法等。
通过实验手段,可以直接观测湍流的各种特性和行为,为湍流理论的验证提供了有力支撑。
第七章壁湍流壁湍流是湍流研究的重要分支,也是工程流体力学中的核心问题之一。
流体力学2章讲稿

第二章 流体运动学只研究流体运动, 不涉及力、质量等与动力学有关的物理量。
§2.1 流体运动的描述 两种研究方法:(1)拉格朗日(Lagrange)法: 以流场中质点或质点系为研究对象, 从而进一步研究整个流体。
理论力学中使用的质点系力学方法,难测量,不适用于实用理论研究。
(2)欧拉(Euler)法: 将流过空间的流体物理参数赋予各空间点(构成流场),以空间各点为研究对象,研究其物理参数随时间t ,位置(x ,y ,z )的变化规律。
易实验研究,流体力学的主要研究方法。
两种研究方法得到的结论形式不同,但结论的物理相同。
可通过一定公式转换。
1. 拉格朗日法有关结论质点: r=r (t ) dt d rV = dtd dt d V r a ==22x=x (t ) dt dxu = 22dtx d a x =y=y (t ) dtdyv = 22dt y d a y =p=p (t ) T=T (t ) .. .. .. .. .. .. .. .. 质点系:x=x (t,a,b,c ) p=p (t,a,b,c ) T=T (t,a,b,c ) .. .. .. .. .. .. .. ..(a, b, c)是质点系各质点在t =t 0时刻的坐标。
(a, b, c)不同值表不同质点2. 欧拉法物理量应是时间t 和空间点坐标x, y,z 的函数u =u(x, y, z, t) p =p(x, y, z, t) T =T(x, y, z, t) 3. 流体质点的随体导数!!流体质点的随体导数:流体质点物理参数对于时间的变化率。
简称为质点导数。
例:质点速度的随体导数(加速度)dt d V 质点分速度的随体导数dtdu质点压力的随体导数dtdp质点温度的随体导数dt dT.. .. .. .. .. .. 质点导数是拉格朗日法范畴的概念。
流体质点随体导数式---随体导数的欧拉表达式dt d V =z wy v x u t t∂∂+∂∂+∂∂+∂∂=∇⋅+∂∂V V V V V V Vdt du =z u w y u v x u u t u u tu∂∂+∂∂+∂∂+∂∂=∇⋅+∂∂Vdt dT =z T w y T v x T u t T T tT∂∂+∂∂+∂∂+∂∂=∇⋅+∂∂V普遍形式: dt dF =z F w y F v x F u t F F tF∂∂+∂∂+∂∂+∂∂=∇⋅+∂∂VF t )(∇⋅+∂∂=V证其一: dt d V =V V V∇⋅+∂∂t 由 dt d V=tt ∆-→∆V V 'lim 0因 V=V (x ,y , z,t )V ’=V (x+Δx ,y+Δy ,z+Δz,t+Δt )所以 V ’=V++∆∂∂x x V +∆∂∂y y V z z∆∂∂V t t ∆∂∂+V 代入上式得dt d V==∆∆∂∂+∂∂∆+∂∂∆+∂∂∆→∆tt z z y x xt tV V y V V lim 0V V V z V y V x V t V ∇⋅+∂∂=∂∂+∂∂+∂∂+∂∂=tw v u 可见, 在欧拉法中质点速度的随体导数(即加速度)由两部分组成。
第2章ABL湍流基础之1汇编

当湍流均匀平稳
ruu (t )
u' (t0 )u' (t0 t ) u '2
2)欧拉空间相关
ruu ( x)
u' ( x0 )u' ( x0 x) u '2
负的偏离
采用随机过程的统计学方法来反映大气湍流结构
湍流是大气边界层的固有属性,为进行研究,必须 将它进行量化 湍流的随机性很难进行确定的描述,因而不得不使 用统计学,对湍流做平均或期望度量。 把湍流与流的非湍流部分分开,继而求平均以进行 统计描述
解湍流运动控制方程(平均运动方程、脉动方程、 湍能方程…..)研究湍流运动
(2)协方差
协方差表示两个变量 A 和 B 之间的相关程度。 例如A代表空气位温,B代表垂直速度w,则有
湍流通量:
(3)相关函数和相关系数
对协方差进行归一化,可得到其互相关系数:
它表征两种不同的气象要素或同一种气象要素的不同 的分量间的相关 。
互相关系数的特征:
归一化的协方差即互相关系数有时很有用处,范围在 -1
风和气流的三种主要形态: 平均风速 波 动 湍 流
大气边界层的主要运动形态一 般是湍流:不规则性和脉动性。
2.1.2 湍流判据——雷诺数
V
d
层流和湍流在一定的条件下是可以相互转化的: 雷诺试验表明:流动速度越大,湍流就更容易发生。
雷诺(O Reynolds)在研究流体不稳定和湍流问题时,最早引进了 Re数。Re数是判断两粘性流体运动是否相似的重要判据之一。 特征Re数定义:
《湍流流动模型》课件

• 混合模型:结合基于方程的模型 和基于统计的模型的特点,通过 混合这两种方法来描述湍流流动 。如SST k-ω模型和修正后的k-ε 模型等。计算量适中,精度较高 ,适用于多种工程应用场景。
03 湍流流动模型的建立与求解
湍流流动模型的建立
湍流现象的描述
湍流是流体的一种复杂流动状态,具有高度的不规则性和 随机性。为了理解和模拟湍流,需要建立一个数学模型来 描述其基本特征和规律。
3
纳维-斯托克斯方程的满足度
检验模型是否满足纳维-斯托克斯方程,以评估 模型的物理意义和准确性。
湍流流动模型的应用Байду номын сангаас例
航空航天领域
湍流流动模型用于研究飞行器在高速飞行时 产生的湍流流动现象,以提高飞行器的性能 和安全性。
能源与环境领域
湍流流动模型用于模拟燃烧过程、流体机械内部流 动等复杂湍流现象,以提高能源利用效率和环境保 护水平。
化工与制药领域
湍流流动模型用于研究化学反应过程中产生 的湍流流动现象,以提高化学反应效率和制 药工艺水平。
05
湍流流动模型的发展趋势与展 望
湍流流动模型的发展趋势
多尺度模拟
随着计算能力的提升,湍流流动模型正朝着多尺度模拟的方向发 展,以更准确地模拟湍流在不同尺度上的行为。
非线性模型
传统的线性模型在处理复杂湍流时显得力不从心,非线性模型的研 发和应用成为新的趋势。
基于本征方程的模型
本征方程模型
通过求解湍流的本征方程来描述湍流 流动。本征方程基于湍流的物理特性 ,能够更准确地描述湍流流动。但计 算量大,对计算机性能要求高。
简化的本征方程模型
为了减小计算量,对基本的本征方程 进行简化处理,如忽略某些项或采用 近似解。计算量相对较小,精度有所 降低。
流体力学第八章(湍流)

根据定义,平均化运算满足以下法则:
(a)A A A A
(b)A A 平均值再求平均仍然为平均值;
(c) A 0 脉动值求平均为零;
(d)A B (A A)(B B) AB AB AB AB A B AB
(e)A B A B
(
f
)
A t
A t
A s
A s
与流体脉动状态有关。
可见,雷诺应力的实质是湍流脉动所引起的单位时间单 位面积上的动量的统计平均值,也就是脉动运动产生的 附加力。
本章小结
①湍流的基本概念(特征),湍流的判据:临界雷诺数; ②处理湍流运动的平均化方法; ③雷诺应力的理解;
为了平均化运算的方便,进行适当变换,可得:
u (uu) (uv) (uw) 1 p 2u u( u v w )
t x y
z
x
x y z
u (uu) (uv) (uw) 1 p 2u
t x y
z
x
将任意物理量表示为: A A A
速度分量为:
u u u;v v v; w w w; p p p
t x y z x y z
x
将上式展开,利用平均化的连续方程,进行简化,可 以得到:
u u u v u w u 1 p 2 u uu uv uw
t x y z x
x y z
u(u v w ) 0 x y z
这就是 x 方向的平均运动方程(雷诺方程)
同理,可以得到 y ,z 方向的平均运动方程,最终得到形式如
(g) Ads Ads
第二节 湍流平均运动方程和雷诺应力
流体运动: 湍流运动 = 平均运动+脉动运动
湍流运动同样满足连续方程及纳维斯托克斯方程,但由 于湍流运动随时间、空间的剧变性(脉动性),考虑细 致的其真实的运动几乎是不可能的,也是没有意义的。
2010139 湍流概论(中英文)(2011)

天津大学《湍流概论》课程教学大纲课程编号:2010139课程名称:湍流概论学时:32 学分: 2.0学时分配:授课:32 上机:实验:实践:实践(周):授课学院:机械学院适用专业:工程力学先修课程:流体力学、粘性流体力学一、课程的性质与目的通过本课程的学习,使学生树立用发展的观点,与时俱进的观点研究湍流的思想,要善于通过学科交叉与融合,引进新思想、新理论、新方法研究湍流,要了解目前湍流研究的前沿课题和发展方向,通过学研结合、加强实践环节,培养和提高学生从事湍流研究的能力。
二、教学基本要求通过本课程的学习,应当使学生首先认识湍流运动的基本特征、基本规律、基本描述方法和基本研究方法,这是研究和应用湍流理论的基础。
在此基础上,进一步掌握湍流的基本方程、湍流分析理论和方法、湍流测量技术。
最后,要求学生了解目前湍流研究的前沿课题和发展方向,包括湍流的现代高级数值模拟技术(直接数值模拟和大涡模拟),湍流现代模式理论,湍流相干结构,湍流现代统计理论模型,湍流测量的新技术和新成果。
三、教学内容第一章:湍流概述第一节:湍流现象与湍流的产生第二节:湍流的外在特征与湍流本质第三节:湍流研究的方法与湍流研究的历史回顾第四节:湍流与现代工程技术进步第二章:湍流物理第一节:湍流物理第二节:湍流的唯象理论第三节:湍流的相关与尺度第三章:湍流的实验测量第一节湍流中的特征尺度及其测量第二节湍流数字信号处理第三节湍流的热线测量第四节湍流的激光测速第五节湍流的流动显示第六节PIV及其进展第四章:湍流基本方程第一节:研究湍流的平均方法第二节:湍流的平均运动方程第三节:湍流的脉动方程与湍动能方程第四节:雷诺应力微分方程第五节:湍流耗散率微分方程第六节:湍流涡量动力学与平均标量方程第七节:湍流中的输运与扩散第八节:梯度扩散与涡黏性假设第五章:工程湍流模式及其应用第一节:湍流关联的模拟原则第二节:湍流经典模式理论(零方程模型)涡黏性模型与混合长度理论第三节:雷诺应力微分模型第四节:代数应力模型第五节:k-ε模型与一方程模型第六章:湍流统计理论第一节:湍流中的关联函数第二节:湍谱分析、K-H方程与能谱方程第三节:湍流的平衡与衰减第四节:湍流结构的间歇性与局部相似理论第五节:湍流中的结构、尺度、及能量串级理论第六节:湍流层次结构理论与湍流奇异标度律第七章:湍流高级数值模拟第一节:湍流的分辨率与计算机技术第二节:湍流的大涡模拟第三节:湍流的亚格子尺度模型第四节:湍流直接数值模拟第八章剪切湍流第一节:圆柱尾流第二节:自由湍射流第三节:湍流边界层第四节:湍流相干结构四、学时分配五、评价与考核方式平时成绩20%,期末考试80%六、教材与主要参考资料[1]S. Pope, “Turbulent Flows,” Cambridge University Press, (2000).[2]H. Tennekes and J.L. Lumley, A First Course in Turbulence, MIT Press (1972).[3]J.O. Hinze, "Turbulence," McGraw Hill (1975).TU Syllabus for An Introduction to Turbulence Code: Title: 2010139 Semester Hours: 32 Credits: 2.0Semester Hour Structure Lecture:32 Computer Lab:Experiment:Practice:Practice (Week):Offered by: School of Mechanical Engineeringfor: Engineering MechanicsPrerequisite: Fluid Mechanics,Viscous Fluid Dynamics1. Objective∙To provide the students with a fundamental understanding of turbulent flows.∙To familiarize the students with the stochastic and chaotic nature of turbulence.∙To provide the students with the tools for modeling turbulent flows.∙To familiarize the students with the statistical theories of turbulence.∙To familiarize the student with simulation techniques in turbulent flows.∙To familiarize the students with applications of turbulence in industry and environment.2. Course DescriptionFundamental aspects of turbulent flow will be discussed. Examples will be drawn from experimental and numerical studies of homogeneous turbulence, mixing layers, jets, wakes and boundary layers. Applications in engineering and in nature will be considered. Analytical tools to describe turbulent flows and associated mixing will be studied.3. TopicsChapter1 An introduction to turbulent flowsTurbulence phenomena and turbulence productionTurbulence character and turbulence natureTurbulence research method and history reviewTurbulence research and modern engineering-technology advanceChapter 2 PHYSICS OF TURBULENCEPhysics of TurbulencePhenomenological TheoriesCorrelation and Characteristic ScalesChapter 3 Turbulence experiments and measurement The characteristic scale and measurement in turbulenceTurbulence digital signal processHot-wire anemometryLaser Doppler velocimetryFlow visualizationParticle Image velocimetryChapter 4 Mean flow equationsTurbulence average methodsReynolds mean equationsFluctuation equation and turbulent kinetic energy equation Reynolds stress equationsTurbulence dissipationV orticity Dynamics and mean scalar equationTurbulent transfer and diffusionGradient diffusion and eddy-viscosity hypothesisChapter 5 TURBULENCE MODELINGZero Equation ModelsEddy ViscosityMixing Length Hypothesisεk Models-Stress Transport ModelsSecond-order ModelingChapter 6 Statistical theory of turbulenceThe energy cascade and Kolmogorov hypothesisFourier spectra and energy spectrumKarman-Howarth EquationsKolmogorov spectra, Inertial subrange and dissipation spectra Structure function and scaling lawIntermittency and anomalous scaling lawChapter 7 Advanced numerical simulationDirect SimulationsLarge-Eddy SimulationsSubgrid-Scale ModelingChapter 8 Turbulent shear flowsFree Shear FlowsWall-bounded Shear FlowsBoundary Layer FlowsCoherent structure4. Semester Hour StructureExam 1 10% ,Exam 2 10%,Final exam 80%6. Text-Book & Additional Readings[1]S. Pope, “Turbulent Flows,” Cambridge University Press, (2000).[2]H. Tennekes and J.L. Lumley, A First Course in Turbulence, MIT Press (1972).[3]J.O. Hinze, "Turbulence," McGraw Hill (1975).。
湍流模型讲解培训ppt课件

s the Rayleigh humber
is the Prandtl numddies
L
O Flux ofenergy
Energy Cascade Richardson (1922)
Dissipation of energy
Dissipating eddies
3/4 L8=L/Re
计算方法总览
雷诺时均N-S模型(RANS) 解总体均值(或者时间均值)纳维一斯托克斯方程 在 RANS方法中,所有湍流尺度都进行模拟
在工业流动计算中使用得最为广泛 大涡模拟 (LES)
解算空间平均 N-S 方程,大涡直接求解,比网格尺度小的涡通过模 型得到 计算消耗小于DNS, 但是对于大多数的实际应用来说占用计算资源还 是太大了
Instantaneous
component
Resolved
Scale
Subgrid Scale
修正 N-S 方程
Filter,△
过滤NS 方程中的湍流涡频谱: 通过网格尺寸筛选
比网格尺寸小的涡被忽略,用subgrid scale(SGS)建模 较大尺度涡用数值方法直接求解NS 方程
大涡模拟(LES) ■ LES 非常成功的应用于RANS 模型不能满足要求的高端应用 ■ 对N-S方程在物理空间进行过滤,大涡直接求解,小涡各向同性模拟 方法 亚网格尺度(SGS) 湍流模型
(2) 雷诺应力模型(通过雷诺应力输运方程)
RSM 对复杂的3D湍流流动更有效,但是模型更加复杂,
算强度更大,比涡粘模型更难收敛
计算湍流粘性
基于量纲分析, μr能够由湍流时间尺度(或速度尺度)和空间尺 度来决定
湍流动能 [L²/T²]
k=uu,/2
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取 r 的导数
∴ u1 (ξ 2 ) ∴ u12 ⎡ ⎢
∂u1 (ξ 2 + r ) ∂u (ξ − r ) =− 1 2 u1 (ξ 2 ) ∂ (ξ 2 + r ) ∂ (ξ 2 − r )
∂g( r ) ⎤ ⎡ ∂u ⎤ ⎡ ∂u ⎤ = ⎢u1 1 ⎥ = − ⎢ 1 u1 ⎥ = 0 ⎥ ⎣ ∂r ⎦ r =0 ⎣ ∂r ⎦ r =0 ⎣ ∂r ⎦ r =0
2
⎡ ∂ 2u ⎤ ⎡ ∂2 g ⎤ ∂u1 ⎤ ∴ u ⎢ 2 ⎥ = ⎢u1 21 ⎥ = − ⎡ ⎢ ⎣ ∂r ⎥ ⎦ ⎣ ∂r ⎦ r =0 ⎣ ∂r ⎦ r =0
2 1
r =0
将 g (r ) 在 r = 0 附近进行 Taylor 级数展开,
g (r ) = 1 +
1 2 ⎡ ∂2 g ⎤ 1 ⎡ ∂4 g ⎤ r ⎢ 2 ⎥ + r4 ⎢ 4 ⎥ +L 2! ⎣ ∂r ⎦ r =0 4! ⎣ ∂r ⎦ r =0
r →0
∴ g(0)=1 (2) g( r ) ≤ 1 , f ( r ) ≤ 1 证明:由于 [u1 ( ξ 2 ) ± u1 ( ξ 2 + r )]2 ≥ 0 ,对于均匀流场有
2u12 ± 2u1 ( ξ 2 + r )u1 ( ξ 2 ) ≥ 0
∴ − 1 ≤ g( r ) ≤ 1 , g( r ) ≤ 1 (3)g(r)= g(-r),对称性 证明:由于流场为均匀,因此将A、B两点坐标均减小r,由ξ2→ ξ2-r,ξ2+r→ξ2,相关系数应保持不变,这时相应于g(r)中r变为负 值,即g(r)= g(-r),这说明g(r)是r的偶函数。
g (r ) = 1 − 1 r2
λg2
⎡ ∂u1 ⎤ ⎢ ⎣ ∂r ⎥ ⎦
2
其中
1 1 1 ∂2 g = − ( 2 )r =0 或 2 = 2 λg 2u1 λg 2 ∂r
r =0
如想象湍流场内有一定尺度的涡运动,处于同一个涡结构内的两 点上的脉动速度之间有较高的相关性, 而不在同一个涡结构内的两点 相关甚少。于是可把 λg 理解为一种代表性涡长度尺度,由于 λg 是 u1 的 局部变化均方值确定的,而 u1 的局部变化是由湍流流场内出现的最小 涡引起的, 并由于分子粘性作用使湍流的部分动能耗散为热能, 因此, 它反映了湍流中最小涡的度量和主要耗散涡 称为微尺度或耗散尺度。 尺度的度量,这个尺度是由 G. T. Taylor 引入,故称为 Taylor 微尺度。 同样的方法也可得到纵向相关系数 f (r ) 相应性质,但 λ f 一般与 λg 不相等。
1
g (r ) = f (r ) =
u1 (ξ 2 )u1 (ξ 2 + r ) u12 (ξ 2 ) ⋅ u12 (ξ 2 + r ) u2 (ξ 2 )u2 (ξ 2 + r )
2 2 u2 (ξ 2 ) ⋅ u2 (ξ 2 + r )
= =
u1 (ξ 2 )u1 (ξ 2 + r ) u12 u2 (ξ 2 )u2 (ξ 2 + r )
1 ⎛ ∂2 f ⎞ 1 ⎡ ∂u2 ⎤ = − ⎜ 2⎟ = 2⎢ 2 2 ⎝ ∂r ⎠ r =0 2u2 ⎣ ∂r ⎥ λf ⎦ 1
2
r =0
可推得
λ f = 2λ g
2.湍流的积分尺度 定义
Λg = ∫ g( r )dr , Λ f = ∫ g( r )dr
0 0 ∞ ∞
其意义是说明当两点距离超过 Λg 时,两点相关系数为 1,即 Λg 表 征了两点存在相关性的最大特性距离,它是湍流中最大涡尺的代表。
第二章
§2-1
速度相关及湍流能谱
湍流脉动速度分量的相关
一、单点湍流脉动速度分量的二阶相关
即为雷诺应力 − ρ u i u j 考虑垂直于x1方向的面积微元 ds ,设不均流速 U1 = 0 ,则通过面 积微元 ds 的平均动量流为 ρ u1u1ds ,对其取平均则得平均的湍流动量 流,这一动量流会在面积微元 ds 上产生反作用力,因此,在正湍流应 力前加负号,即 − ρ u i u i 表示为力学上的湍流正应力。 取面积元 ds 垂直于x2方向,通过这一面积元的流体有 u1 、 u 2 两个 速度。如果平均说来,大多数具有正 u 2 值的质点也具有正 u1 值,因此 平均说来 u1u 2 为正值。对于这种情况正x1方向的力作用于平面 ds 的正 x2一侧流体上,负x1方向的力将作用于平面 ds 的负x2一侧流体上,随 之有 − ρ u1u 2 ,得出 i ≠ j, − ρ u i u j 的雷诺剪切应力。
3
1 1 g (r ) = 1 − r 2 2! u12
r 4 1 ⎡ ∂ 2u1 ⎤ ⎡ ∂u1 ⎤ + ⎢ 2⎥ ⎢ ⎣ ∂r ⎥ ⎦ r =0 4! u12 ⎣ ∂r ⎦
2
+L
r =0
当 r → 0 忽略 4 阶以上的小项,得出 g (r ) 趋于 r 的抛物线函数,因此 定义长度尺度 λg ,对于非常小的 r ,则有
∆ti , t >> ∆ti
y 2 —运动位移均方值, y 2 = ( ∑ ∆yi2 ) ,或称扩散位移。
i =1 N
三、流体质点的湍流扩散 令 u2 ( t ) 为一流体质点在x2方向上的湍流速度,在时刻 t 以后,这一 质点沿x2方向经过的距离可写为
y2 (t ) = y2 (0) + ∫ dt ′u2 (t ′)
RE ( t ) = u1 ( t ′ )u1 ( t ′ + τ ) u12
由于假定流场的均匀性,同前面讨论纵向相关系数一样,可以证 明在 t = 0 附近,欧拉时间相关系数可表示为
RE ( τ ) = 1 − ⎢ 2 ⎥ + ... ⎢ ⎥ + 2u 2 ⎣ ∂t ⎦ t =0 4! u12 ⎣ ∂t ⎦ t =0
5
联系?只有在均匀各向同性湍流的情况下可以导出它们之间的近似 关系,对于一般情况,至今还不清楚它们之间的联系。 在均匀湍流场内有一常数平均速度 U 2 ,假定 U 2 >> u2 ,则在流场 内一固定空间点上所观测到的 u2 (t ) 的时间变化情况, 可以近似的看成 是由在沿着过此点的x2方向的直线上分布的速度空间变化 u2 ( ξ 2 ) ,设 想被冻结起来,以平均速度 U 2 快速移过此点形成,故 r = U 2 ⋅ τ —— Taylor冻结流假设。
2 u2
由于下面所讨论的相关性质适于任何二阶相关系数,因此,在此 仅讨论横向相关系数 g(r),并且湍流平均取为时间平均值。 现在假设湍流为均匀湍流,即整个流场内,湍流的平均统计性质 均匀,g(r)也可以表示为对ξ2取平均,即空间平均,则
u1 ( ξ 2 )u1 ( ξ 2 + r ) = 1 ξ 2′′ − ξ 2′
τ 2 ⎡ ∂u1 ⎤
2
τ 4 ⎡ ∂ 2 u1 ⎤
2
在 RE ( τ ) 曲线顶点的密切抛物线方程为
τ2 RE ( τ ) ≈ 1 − 2 τE
其中
1 ⎡ ∂u1 ⎤ 1 ⎡ ∂ 2 RE ⎤ = 2⎢ 2 ⎥ = − 2 ⎢ ∂t 2 ⎥ τE 2u1 ⎣ ∂t ⎦ ⎣ ⎦ t =0 1
2
τ E 为一个时间尺度,表示了脉动速度 u1 (t ) 脉动最快变化的时间尺
y( t )v( t ) = y( t )
t dy d 1 2 = ( y ) = ∫ v( t )v( t ′ )dt ′ 0 dt dt 2
取平均
t d 1 2 ( y ) = ∫ v( t )v( t ′ )dt ′ 0 dt 2
定义质点扩散系数
D=
y2 2t
t—扩散时间, 适用于扩散时间远远大于质点实际位移 ∆yi 所需时间
度的代表, 从耗散角度来讲, 它是指最小涡的生存时间, 因为与 Taylor 微尺度 λg 之间的密切联系,称为欧拉耗散涡时间尺度。它不仅与流场 内的湍流结构有关,而且与主流速度对该点的输运特性有关。 同样可以得到积分时间尺度
TE = ∫ RE ( τ )dτ
0
∞
它可以理解为保持 u1 (t ) 湍流行为中最大时间尺度的一种度量 欧拉时间关联系数 RE ( τ ) 与欧拉空间关联系数 f (r ) 和 g(r)之间有何
又由于均匀性
u1 (ξ 2 − r ) ∂u1 (ξ 2 ) ∂u (ξ + r ) = u1 (ξ 2 ) 1 2 ∂r ∂ (ξ 2 + r )
∴−
∂u1 (ξ 2 − r )∂u1 (ξ 2 ) ∂ 2u (ξ + r ) = u1 (ξ 2 ) 1 2 ∂ (ξ 2 − r )∂r ∂ (ξ 2 + r )∂r
4
3.欧拉时间相关 如果说上面说明了空间上欧拉相关的定义和性质,下面讨论同一 点不同时刻的相关,即欧拉时间相关系数。 考虑xj为常数(位置不变)的脉动速度分量 u1 ( x j , t ) ,若 u 2 ,欧拉 时间相关系数为在两个不同时刻 t′ 与 t′ + τ 的脉动速度分量之间的关联 的无因次化
2
(4 ) f ( ∞ ) = g ( ∞ ) = 0 , 因为相隔无穷远距离两点的脉动速度完全 不相关。 接下来讨论的是 g(r)的几何形状, 可以预计, 随着 r 的增加 g(r) 应减小,即两点之间相关程度降低。但如何降低没有确定,一般来说 g(r)的数学形式是难以找到的, 但当 r→0 附近在均匀流场的假设下确 定 g(r)的形状是可能的。 为此将 g(r)在 r =0 点处利用泰勒级数展开,并利用均匀流场的 假设来确定 g(r)在 r =0 处的各阶微商。 下面推导 g(r)在 r =0 点处各阶 微商的表达式 从均匀性出发