150t+RH精炼终点钢水酸溶铝含量的控制
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１ ６００ ｏＣ、２×１０～、１５％和８ ０．８６一Ｉ．５３ ｋｇ／ｔ。
ｒａｉｎ时，要控制终点钢水酸溶铝为０．０２％～０．０５％须在ＲＨ脱氧过程中控制加铝量
关键词１５０
ｔ
ＲＨ精炼钢中酸溶铝含量控制计算模型
Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ａｃｉｄ Ｓｏｌｕｂｌｅ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ Ｍｏｌｔｅｎ Ｓｔｅｅｌ ａｔ Ｅｎｄ ｏｆ １５０ ｔ ＲＨ Ｒｅｆｉｎｉｎｇ
第３４卷第６期 ・４・２Fra Baidu bibliotek１３年１２月
特殊钢
ＳＰＥＣＩＡＬ ＳＴＥＥＬ
Ｖ０１．３４．Ｎｏ．６ Ｄｅｅｅｍｌ）ｅｒ ２０１３
１５０ ｔ
ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量的控制
李双江１
胡志刚１
杨晓江２
张士宪３
李
杰１
（１河北钢铁技术研究总院，石家庄０５００００；２河北钢铁集团唐钢第一钢轧厂，唐山０６３０１６； ３河北工业职业技术学院材料工程系，石家庄０５００９１） 摘要在参考８０炉次ＳＰＨＤ、ＳＰＨＥ和ＩＦ钢生产数据的基础上，采用多元线性回归分析建立了用Ａｌ脱氧的 ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量一［Ａｌｓ］的计算模型，分析了ＲＨ脱碳结束时钢水氧活度、脱氧加铝量和钢水净循环时 间对终点钢水酸溶铝含量的影响。结果表明，ＲＨ脱碳结束钢水氧活度、脱氧加铝量是影响终点钢水酸溶铝含量的 重要因素；当ＲＨ脱碳后钢水温度、氧活度、炉渣中ＦｅＯ＋ＭｎＯ含量一（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）以及钢水的净循环时间分别在
ＲＨ精炼生产工艺
唐钢第一钢轧厂ＲＨ是１５０ ｔ标准双工位真空 装置，采用ＲＨ．ＭＦＢ的顶吹氧工艺技术。对于铝镇 静钢，ＲＨ脱碳结束后向真空槽内加入一定量的金 属铝进行脱氧合金化。唐钢ＲＨ—ＭＦＢ工艺的供氧
强度一般控制在１
２００～１ ８００
ｉｎ３／ｈ，吹氧脱碳和抽
万方数据
第６期
李双江等：１５０
ｔ
ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量的控制
３
ｒＦ
２１０２９４７ ２１０２９４８ ２３０３６６２ ２２０３６５７ ２２０３６５８ ２３０３６９８ ２３０３６９９
０．０５５ ０．０３５ ０．０３４ ０．０３８ ０．０６６ ０．０３５ ０．０３２ ０．０３３ ０．０３２
１ ５８２ １ ５７０ １ ５６４ １ ５５８ １ ５９ｌ １ ５３７ １ ５４７ １ ５５３ １ ５４３
５６４
１ ６０ｌ ｌ ５６０ ｌ ５９８ １ ５９２ ｌ ５９３ ｌ ５３７ １ ５７１ １ ６ｌＯ ｌ ５８６ ｌ ５６６ １ ６０ｌ ｌ ５７９ ｌ ５５２ １ ５４０ １ ５８６ ｌ ５０３ １ ５５１ ｌ ５４６ ｌ ５８５ １ ５９６ ｌ ５９０ ｌ ５８５ １ ５８６ １ ５９８ ｌ ６０８ １ ５８７
Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｒｅｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｄａｔａ ｏｆ ８０ ｂｅａｔｓ ｏｆ ＳＰＨＤ．ＳＰＨＥ ａｎｄ ＩＦ ｓｔｅｅｌ．ａ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ａｃｉｄ ｓｏｌｕｂｌｅ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｍｏｌｔｅｎ ｓｔｅｅｌ．ｉ Ａｌｓ １ ａｔ ｅｎｄ ｏｆ ＲＨ ｒｅｆｉｎｉｎｇ ｄｅｏｘｉｄｉｚｉｎｇ ｂｙ Ａｌ ｉＳ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｌｉｎｅａｒ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ，ａｄｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ｆｏｒ ｄｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ ａｎｄ ｎｅｔ ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ
ｔ
・５－
表１部分１５０
Ｔａｂｌｅ １
ＲＨ精炼炉次的生产数据
钢号
ＳＰＨＦ
Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｄａｔａ ｏｆ ｐａｒｔｉａｌ １５０ ｔ ＲＨ ｒｅｆｉｎｉｎｇ ｈｅａｔｓ
ａｏ韧
钢号
炉号
２１０２８６８ ２１０２８６９ ２２０２７１８ ２２０２７３６ ２１０２９２３ ２１０２８７０ ２１０２８７１ ２１０２９４４ ２１０２９４５ ２３０２６７９ ２３０２６８０ ２３０２６８２ ２１０２９４９ ２１０３１７３ ２１０３１７４ ２１０３９０１ ２１０３９０２ ２２０２７３８ ２２０３３６２ ２２０２７３７ ２１０３９１０ ２１０３９１１ ２１０３９１２ ２１０３９１３ ２１０３９１６ ２１０４５８０ ２１０４６１６ ２１０４６１７ ２１０４６１８ ２２０３３６３ ２２０３３６４ ２２０３３６５ ２１０４６１９
ａｄｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ａｍｏｕｎｔ ｉｎ ＲＨ ｄｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｉｎ ０．８６～１．５３ ｋｇ／ｔ． Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｉｎｄｅｘ １５０ ｔ ＲＨ Ｒｅｆｉｎｉｎｇ，Ａｃｉｄ Ｓｏｌｕｂｌｅ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ，Ｃｏｎｔｒｏｌ，Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ
炉渣的氧化性是ＲＨ真空精炼过程控制的重要 方面，一般炉渣中（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）的含量越大，终点钢 水溶解铝含量越低。唐钢ＲＨ精炼终点（ＦｅＯ＋ ＭｎＯ）一般在１５％以下，个别炉次偏高，可达２０％。
２
究㈣。
本研究在参考炉次的基础上，采用多元线性回 归的数学方法，建立ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量 的计算模型，并通过模型计算，找出影响ＲＨ终点钢
［Ａｌｓ］ｔ
０．０５３ ０．０５７ ０．０５６ ０．０４０ ０．０５７ ０．０５５ ０．０５５ ０．０２４ ０．０５５ ０．０３７ ０．０５７ ０．０５０ ０．０５７ ０．０３７ ０．０４８ ０．０６２ ０．０５２ Ｏ．０３ｌ ０．０５Ｉ ０．０３５ １ ５９０ ｌ ５８６ １ ５９６ １ ５６ｌ ｌ ５８５ ｌ ５９７ ｌ ５９９ １
水中酸溶铝含量的工艺条件和技术要求。
１
ＲＩ－Ｉ终点钢水酸溶铝含量计算模型
通过对唐钢现场稳定生产某阶段连续的８６炉
２．１计算模型的建立 次ＲＨ精炼生产数据进行整理，剔除明显异常值，选 取其中的８０炉次实绩值应用于模型的开发，８０炉 中部分炉次具体实绩值示于表１。 在参考炉次的基础上，研究采用多元线性回归 的分析方法，得出ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量的 计算模型，见式（１）：
１４７ １４７ ９６ ２５７ １５８ １３４ １８５ １４２ １４１ １２６ １５４ ９ｌ １４５ １８７ １３９ １３５ １７４ １４９ １０４ ２５６ １６５ １５ｌ １４９ ９６ ８７ １０６ １２９ １４０ １１５ ９５ ２３０ １８２ ２０２ ２２０
９．３ ８．１ ８．５ １．５ ４．１ ８．３ ９．０ ３．２ ８．２ ４．４ ８，１ ８．１ ８．０ ３．８ ３．１ ９．９ ８．２ ５．２ ８．Ｉ ４．７ ４．１ ３．２ ８．３ ３．３ ４．２ ４，５ ３．３ ８．４ ８．１ ６．３ ５．０ ４．９ ８．２ ６．２
Ｍｏｄｅｌ
钢水中Ａｌ含量的波动是影响铝脱氧钢水连铸 可浇性和钢产品质量稳定性的重要因素。钢中酸溶 铝含量与铸坯的缺陷存在一定的关系…。许多科 研工作者也对钢中合理酸溶铝含量范围进行了研
真空时间分别控制在１３ ｍｉｎ和４ ｍｉｎ以下，ＲＨ精
炼终点炉渣量基本控制在２０ ｋｇ／ｔ—Ｆｅ左右，不同钢 种和工况条件下有所差别。
ｍＡｉ １．１７２ ０ １．６３８ ３ １．５１５ ８ １．００００ １．１５９ ６ １．１５５ ６ １．４５５ ６ １．６８４ ８ １．４５５ ４ １．７８８ ９ １．０６３ ２ １．５６８ ４
ｏｏ初
ｏｏ终 １ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ｌ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２
Ｔ
ｑｐＨＩ）２１０２８６７
Ｌｉ
Ｓｈｕａｎｇｊｉａｎ９１，Ｈｕ
Ｚｈｉｇａｎ９１，Ｙａｎｇ
Ｘｉａｏｊｉａｎ９２，Ｚｈａｎｇ
Ｓｈｉｘｉａｎ３ ａｎｄ Ｌｉ Ｊｉｅｌ
（１ Ｈｅｂｅｉ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ ０５００００； ２ Ｎ０１ Ｓｔｅｅｌ Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｍｉｌｌ，Ｔａｎｇｓｈａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ，Ｈｅｂｅｉ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｇｒｏｕｐ，Ｔａｎｇｓｈａｎ ０６３０１６； ３ Ｄｅｐｔ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｖｏｃａｔｉｏｎａｌ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ ０５００９１）
ｍＡＩ １．６０２ ２ １．６４１ ３ １．５２１ ７ １．２５２ ６ １．６５２ ２ １．５６５ ２ １．７７８ ９ ０．８７７ ８ １．５６８ ４ １．０５３ ２ １．６７７ ８ １．３０４ ３ １．６５５ ６ １．２８７ ２ １．０７６ １ １．６５５ ６ １．６３１ ６ １．１６４ ８ １．４３３ ３ １．６４ｌ ３ １．０６３ ２ １．１１７ ０
１．６７７ ８ １．５３６ ８ １．２６３ ２ １．５８５ １
１８４ ２０７ ２５５ ２８９ ２１８ １９５ ２８８ １４７ １２０
２ ２ ２ ２ ２ １ ２ ２ １
４．１ ３．７ １．１ ０．３ ６．１ ７．１ ５．４ ５．７ ５．９
１．０１０ ６ １．０００ ０ １．０１０ ５ ０．８７７ ８ １．６５５ ６ １．４７８ ３ １．３５７ ９ １．７３９ １ １．２９７ ０ １．７８２ ６ １．７８８ ９
ｔｉｍｅ ｏｆ ｌｉｑｕｉｄ ａｔ ｅｎｄ ｏｆ ＲＨ ｄｅｃａｒｂｏｎｉｚｉｎｇ ｏｎ ｅｎｄ Ａｌｓ ｉＳ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ＲＨ ｄｅｅａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｅｎｄ ａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ ａｎｄ ａｄｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ａｍｏｕｎｔ ｆｏｒ ｄｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ ａｒｅ ｍａｉｎ ｆａｃｔｏｒｓ ｔｏ ｉｎｆｌｕｅｎｅｅ ｔｈｅ ｅｎｄ Ａｔｓ｝；ａｓ ａｆｔｅｒ ＲＨ ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｔｈｅ ｌｉｑｕｉｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ。ａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ，ＦｅＯ＋Ｍｎ０ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｓｌａｇ一（Ｆｅ０＋Ｍｎ０）ａｎｄ ｌｉｑｕｉｄ ｎｅｔ ｅｉｒｃｕ— Ａｌｓ ｌａｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ａｒｅ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ １ ６００℃．２×１０～．１５％ａｎｄ ８ｍｉｎ，ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｈｅ ｅｎｄ Ｏ．０２％一０．０５％，ｔｈｅ
１．印２
２
１．４０４ ３ １．６６３ ２ １．０６３ ８ １．２６６ ０ １．５４３ ５ １．２６６ ０ １．８２２ ２ ０．９００ ０
０．０４７
０．０５ ０．０６４ ０．０３５
０．０４３
０．０３７ ０．０５５ ０．０４ｌ ０．０３５ ０．０３４ ０．０３２ Ｏ．０６２ ０．０５６ Ｏ．０５８
１．６４ｌ
ｏｏ终 ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ １ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ｌ ２ ３ ２ ２ ２ ２ ３ ２ ２
Ｔ
炉号
２２０３６５９ ２２０３６６０ ２２０３６６１ ２２０３６６２ ２２０３６６３ ２２０３６６４ ２２０３６６５ ２２０３７８５ ２２０３７８８ ２２０３７８９ ２２０４２９０ ２２０４２９１ ２２０４２９５ ２２０４２９６ ２１０３９０５ ２１０３９０７ ２１０３９０８ ２１０２９４６ ２３０３６５８ ２３０３６５９ ２３０３６６１
１５３ ２９９ １３２ ９４ １４５ １３２ ９５ １６５ １４７ １９２ １０８ １６４ １５５ ３６７ １４０ １７４ １７７ １１８ １６９ １９５ ４１
４．３ ６．７ ８．１ ５．６ ５．０ ４．５ ９．１ ８．１ ３．７ ８．２ ５．６ ４．４ ８．２ ４．２ ８．３ ３．３ ３．２ ８．１ ３．２ ８．２ ３．５
［Ａｌｓ］ｔ
０．０３５ ０．０３６ ０．０５３ ０．０３ｌ ０．０３７ ０．０３９ ０．０５８ ０．０５８ ０．０６３ ０．０４８ ０．０３８ ０．０５２ ０．０５８ ０．０２６ ０．０６１ ０．０３４ Ｏ．０４２ １ ５３９ １ ５６０ １ ５８４ １ ５５４ １ ５７０ １ ５９４ １ ５８５ ｌ ５９５ １ ５８４ １ ５９４ １ ５５３ １ ５５６ １ ６１１ １ ５５０ ｌ ６３６ ｌ ５６０ １ ５６２ １ ５８８ ｌ ５５４ １ ６１３ １ ５５９
ｒａｉｎ时，要控制终点钢水酸溶铝为０．０２％～０．０５％须在ＲＨ脱氧过程中控制加铝量
关键词１５０
ｔ
ＲＨ精炼钢中酸溶铝含量控制计算模型
Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ａｃｉｄ Ｓｏｌｕｂｌｅ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ Ｍｏｌｔｅｎ Ｓｔｅｅｌ ａｔ Ｅｎｄ ｏｆ １５０ ｔ ＲＨ Ｒｅｆｉｎｉｎｇ
第３４卷第６期 ・４・２Fra Baidu bibliotek１３年１２月
特殊钢
ＳＰＥＣＩＡＬ ＳＴＥＥＬ
Ｖ０１．３４．Ｎｏ．６ Ｄｅｅｅｍｌ）ｅｒ ２０１３
１５０ ｔ
ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量的控制
李双江１
胡志刚１
杨晓江２
张士宪３
李
杰１
（１河北钢铁技术研究总院，石家庄０５００００；２河北钢铁集团唐钢第一钢轧厂，唐山０６３０１６； ３河北工业职业技术学院材料工程系，石家庄０５００９１） 摘要在参考８０炉次ＳＰＨＤ、ＳＰＨＥ和ＩＦ钢生产数据的基础上，采用多元线性回归分析建立了用Ａｌ脱氧的 ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量一［Ａｌｓ］的计算模型，分析了ＲＨ脱碳结束时钢水氧活度、脱氧加铝量和钢水净循环时 间对终点钢水酸溶铝含量的影响。结果表明，ＲＨ脱碳结束钢水氧活度、脱氧加铝量是影响终点钢水酸溶铝含量的 重要因素；当ＲＨ脱碳后钢水温度、氧活度、炉渣中ＦｅＯ＋ＭｎＯ含量一（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）以及钢水的净循环时间分别在
ＲＨ精炼生产工艺
唐钢第一钢轧厂ＲＨ是１５０ ｔ标准双工位真空 装置，采用ＲＨ．ＭＦＢ的顶吹氧工艺技术。对于铝镇 静钢，ＲＨ脱碳结束后向真空槽内加入一定量的金 属铝进行脱氧合金化。唐钢ＲＨ—ＭＦＢ工艺的供氧
强度一般控制在１
２００～１ ８００
ｉｎ３／ｈ，吹氧脱碳和抽
万方数据
第６期
李双江等：１５０
ｔ
ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量的控制
３
ｒＦ
２１０２９４７ ２１０２９４８ ２３０３６６２ ２２０３６５７ ２２０３６５８ ２３０３６９８ ２３０３６９９
０．０５５ ０．０３５ ０．０３４ ０．０３８ ０．０６６ ０．０３５ ０．０３２ ０．０３３ ０．０３２
１ ５８２ １ ５７０ １ ５６４ １ ５５８ １ ５９ｌ １ ５３７ １ ５４７ １ ５５３ １ ５４３
５６４
１ ６０ｌ ｌ ５６０ ｌ ５９８ １ ５９２ ｌ ５９３ ｌ ５３７ １ ５７１ １ ６ｌＯ ｌ ５８６ ｌ ５６６ １ ６０ｌ ｌ ５７９ ｌ ５５２ １ ５４０ １ ５８６ ｌ ５０３ １ ５５１ ｌ ５４６ ｌ ５８５ １ ５９６ ｌ ５９０ ｌ ５８５ １ ５８６ １ ５９８ ｌ ６０８ １ ５８７
Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｒｅｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｄａｔａ ｏｆ ８０ ｂｅａｔｓ ｏｆ ＳＰＨＤ．ＳＰＨＥ ａｎｄ ＩＦ ｓｔｅｅｌ．ａ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ａｃｉｄ ｓｏｌｕｂｌｅ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｍｏｌｔｅｎ ｓｔｅｅｌ．ｉ Ａｌｓ １ ａｔ ｅｎｄ ｏｆ ＲＨ ｒｅｆｉｎｉｎｇ ｄｅｏｘｉｄｉｚｉｎｇ ｂｙ Ａｌ ｉＳ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｌｉｎｅａｒ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ，ａｄｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ｆｏｒ ｄｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ ａｎｄ ｎｅｔ ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ
ｔ
・５－
表１部分１５０
Ｔａｂｌｅ １
ＲＨ精炼炉次的生产数据
钢号
ＳＰＨＦ
Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｄａｔａ ｏｆ ｐａｒｔｉａｌ １５０ ｔ ＲＨ ｒｅｆｉｎｉｎｇ ｈｅａｔｓ
ａｏ韧
钢号
炉号
２１０２８６８ ２１０２８６９ ２２０２７１８ ２２０２７３６ ２１０２９２３ ２１０２８７０ ２１０２８７１ ２１０２９４４ ２１０２９４５ ２３０２６７９ ２３０２６８０ ２３０２６８２ ２１０２９４９ ２１０３１７３ ２１０３１７４ ２１０３９０１ ２１０３９０２ ２２０２７３８ ２２０３３６２ ２２０２７３７ ２１０３９１０ ２１０３９１１ ２１０３９１２ ２１０３９１３ ２１０３９１６ ２１０４５８０ ２１０４６１６ ２１０４６１７ ２１０４６１８ ２２０３３６３ ２２０３３６４ ２２０３３６５ ２１０４６１９
ａｄｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ａｍｏｕｎｔ ｉｎ ＲＨ ｄｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｉｎ ０．８６～１．５３ ｋｇ／ｔ． Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｉｎｄｅｘ １５０ ｔ ＲＨ Ｒｅｆｉｎｉｎｇ，Ａｃｉｄ Ｓｏｌｕｂｌｅ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ，Ｃｏｎｔｒｏｌ，Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ
炉渣的氧化性是ＲＨ真空精炼过程控制的重要 方面，一般炉渣中（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）的含量越大，终点钢 水溶解铝含量越低。唐钢ＲＨ精炼终点（ＦｅＯ＋ ＭｎＯ）一般在１５％以下，个别炉次偏高，可达２０％。
２
究㈣。
本研究在参考炉次的基础上，采用多元线性回 归的数学方法，建立ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量 的计算模型，并通过模型计算，找出影响ＲＨ终点钢
［Ａｌｓ］ｔ
０．０５３ ０．０５７ ０．０５６ ０．０４０ ０．０５７ ０．０５５ ０．０５５ ０．０２４ ０．０５５ ０．０３７ ０．０５７ ０．０５０ ０．０５７ ０．０３７ ０．０４８ ０．０６２ ０．０５２ Ｏ．０３ｌ ０．０５Ｉ ０．０３５ １ ５９０ ｌ ５８６ １ ５９６ １ ５６ｌ ｌ ５８５ ｌ ５９７ ｌ ５９９ １
水中酸溶铝含量的工艺条件和技术要求。
１
ＲＩ－Ｉ终点钢水酸溶铝含量计算模型
通过对唐钢现场稳定生产某阶段连续的８６炉
２．１计算模型的建立 次ＲＨ精炼生产数据进行整理，剔除明显异常值，选 取其中的８０炉次实绩值应用于模型的开发，８０炉 中部分炉次具体实绩值示于表１。 在参考炉次的基础上，研究采用多元线性回归 的分析方法，得出ＲＨ精炼终点钢水酸溶铝含量的 计算模型，见式（１）：
１４７ １４７ ９６ ２５７ １５８ １３４ １８５ １４２ １４１ １２６ １５４ ９ｌ １４５ １８７ １３９ １３５ １７４ １４９ １０４ ２５６ １６５ １５ｌ １４９ ９６ ８７ １０６ １２９ １４０ １１５ ９５ ２３０ １８２ ２０２ ２２０
９．３ ８．１ ８．５ １．５ ４．１ ８．３ ９．０ ３．２ ８．２ ４．４ ８，１ ８．１ ８．０ ３．８ ３．１ ９．９ ８．２ ５．２ ８．Ｉ ４．７ ４．１ ３．２ ８．３ ３．３ ４．２ ４，５ ３．３ ８．４ ８．１ ６．３ ５．０ ４．９ ８．２ ６．２
Ｍｏｄｅｌ
钢水中Ａｌ含量的波动是影响铝脱氧钢水连铸 可浇性和钢产品质量稳定性的重要因素。钢中酸溶 铝含量与铸坯的缺陷存在一定的关系…。许多科 研工作者也对钢中合理酸溶铝含量范围进行了研
真空时间分别控制在１３ ｍｉｎ和４ ｍｉｎ以下，ＲＨ精
炼终点炉渣量基本控制在２０ ｋｇ／ｔ—Ｆｅ左右，不同钢 种和工况条件下有所差别。
ｍＡｉ １．１７２ ０ １．６３８ ３ １．５１５ ８ １．００００ １．１５９ ６ １．１５５ ６ １．４５５ ６ １．６８４ ８ １．４５５ ４ １．７８８ ９ １．０６３ ２ １．５６８ ４
ｏｏ初
ｏｏ终 １ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ｌ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２
Ｔ
ｑｐＨＩ）２１０２８６７
Ｌｉ
Ｓｈｕａｎｇｊｉａｎ９１，Ｈｕ
Ｚｈｉｇａｎ９１，Ｙａｎｇ
Ｘｉａｏｊｉａｎ９２，Ｚｈａｎｇ
Ｓｈｉｘｉａｎ３ ａｎｄ Ｌｉ Ｊｉｅｌ
（１ Ｈｅｂｅｉ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ ０５００００； ２ Ｎ０１ Ｓｔｅｅｌ Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｍｉｌｌ，Ｔａｎｇｓｈａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ，Ｈｅｂｅｉ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｇｒｏｕｐ，Ｔａｎｇｓｈａｎ ０６３０１６； ３ Ｄｅｐｔ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｖｏｃａｔｉｏｎａｌ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ ０５００９１）
ｍＡＩ １．６０２ ２ １．６４１ ３ １．５２１ ７ １．２５２ ６ １．６５２ ２ １．５６５ ２ １．７７８ ９ ０．８７７ ８ １．５６８ ４ １．０５３ ２ １．６７７ ８ １．３０４ ３ １．６５５ ６ １．２８７ ２ １．０７６ １ １．６５５ ６ １．６３１ ６ １．１６４ ８ １．４３３ ３ １．６４ｌ ３ １．０６３ ２ １．１１７ ０
１．６７７ ８ １．５３６ ８ １．２６３ ２ １．５８５ １
１８４ ２０７ ２５５ ２８９ ２１８ １９５ ２８８ １４７ １２０
２ ２ ２ ２ ２ １ ２ ２ １
４．１ ３．７ １．１ ０．３ ６．１ ７．１ ５．４ ５．７ ５．９
１．０１０ ６ １．０００ ０ １．０１０ ５ ０．８７７ ８ １．６５５ ６ １．４７８ ３ １．３５７ ９ １．７３９ １ １．２９７ ０ １．７８２ ６ １．７８８ ９
ｔｉｍｅ ｏｆ ｌｉｑｕｉｄ ａｔ ｅｎｄ ｏｆ ＲＨ ｄｅｃａｒｂｏｎｉｚｉｎｇ ｏｎ ｅｎｄ Ａｌｓ ｉＳ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ＲＨ ｄｅｅａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｅｎｄ ａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ ｉｎ ｌｉｑｕｉｄ ａｎｄ ａｄｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ａｍｏｕｎｔ ｆｏｒ ｄｅｏｘｉｄａｔｉｏｎ ａｒｅ ｍａｉｎ ｆａｃｔｏｒｓ ｔｏ ｉｎｆｌｕｅｎｅｅ ｔｈｅ ｅｎｄ Ａｔｓ｝；ａｓ ａｆｔｅｒ ＲＨ ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｔｈｅ ｌｉｑｕｉｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ。ａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｏｘｙｇｅｎ，ＦｅＯ＋Ｍｎ０ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｓｌａｇ一（Ｆｅ０＋Ｍｎ０）ａｎｄ ｌｉｑｕｉｄ ｎｅｔ ｅｉｒｃｕ— Ａｌｓ ｌａｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ａｒｅ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ １ ６００℃．２×１０～．１５％ａｎｄ ８ｍｉｎ，ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｈｅ ｅｎｄ Ｏ．０２％一０．０５％，ｔｈｅ
１．印２
２
１．４０４ ３ １．６６３ ２ １．０６３ ８ １．２６６ ０ １．５４３ ５ １．２６６ ０ １．８２２ ２ ０．９００ ０
０．０４７
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０．０４３
０．０３７ ０．０５５ ０．０４ｌ ０．０３５ ０．０３４ ０．０３２ Ｏ．０６２ ０．０５６ Ｏ．０５８
１．６４ｌ
ｏｏ终 ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ １ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ｌ ２ ３ ２ ２ ２ ２ ３ ２ ２
Ｔ
炉号
２２０３６５９ ２２０３６６０ ２２０３６６１ ２２０３６６２ ２２０３６６３ ２２０３６６４ ２２０３６６５ ２２０３７８５ ２２０３７８８ ２２０３７８９ ２２０４２９０ ２２０４２９１ ２２０４２９５ ２２０４２９６ ２１０３９０５ ２１０３９０７ ２１０３９０８ ２１０２９４６ ２３０３６５８ ２３０３６５９ ２３０３６６１
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［Ａｌｓ］ｔ
０．０３５ ０．０３６ ０．０５３ ０．０３ｌ ０．０３７ ０．０３９ ０．０５８ ０．０５８ ０．０６３ ０．０４８ ０．０３８ ０．０５２ ０．０５８ ０．０２６ ０．０６１ ０．０３４ Ｏ．０４２ １ ５３９ １ ５６０ １ ５８４ １ ５５４ １ ５７０ １ ５９４ １ ５８５ ｌ ５９５ １ ５８４ １ ５９４ １ ５５３ １ ５５６ １ ６１１ １ ５５０ ｌ ６３６ ｌ ５６０ １ ５６２ １ ５８８ ｌ ５５４ １ ６１３ １ ５５９