DLT5210.2-2018表6.3.4膜式壁(水冷壁、包墙过热器)组合检验批施工质量验收表

（膜式壁（水冷壁、包墙过热器）组合）检验批施工质量验收

包墙过热器组合安装介绍

5＃锅炉包墙过热器组合安装作业指导书目录 1.工程概况 (1) 2.编制依据 (1) 3.施工准备及开工条件 (1) 4.组件划分 (2) 5.安装程序及方法 (3) 6.质量标准及保证措施 (7) 7.安全文明技术措施 (7) 8.危险辨识和危险评价、环境因素分析及控制 (9)

1.工程概况华能伊敏电厂三期2×600MW机组，＃5炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的HG1900/25.4-HM14型锅炉，该锅炉为超临界参数变压直流炉、循环泵启动式启动系统、切圆燃烧方式、一次中间再热、单炉膛平衡通风、固态排渣、全钢构架。本台锅炉包墙管过热器为膜式壁，采用连续鳍片密封焊接，全悬吊结构，由吊架悬吊在顶板上。 2.编制依据《火电施工质量检验及评定标准》（锅炉篇）（1996年版）《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇） DL/T 5047-95 《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分） DL-5009.1-2002 锅炉安装说明书锅炉厂图纸锅炉专业施工组织设计 CKP-3500塔吊性能表 3.施工准备及开工条件 3.1机械准备 CKP-3500塔吊 1台 LS368RH-5型250T履带吊 1台 50t龙门吊 1台 10t拖车 1辆 50t拖车 1辆 50t汽车吊 1台 8t汽车吊 1台 5t卷扬机 10台电焊机 40台 3.2工具准备 20t手拉葫芦 8台 5t手拉葫芦 20台 3t手拉葫芦 50台 2t手拉葫芦 50台 50t千斤顶 4台 5t千斤顶 15台角向 45台电磨 45台 3.3劳动力准备起重工： 45名

管工： 135名焊工： 45名质检员： 1名安全员： 1名班长： 2名技术人员： 2名 3.4 组合场地准备设备组合场临时占用炉后电除尘右半场地，此场地长40m，宽26m，满足包墙组件的组合要求。 4.组件划分（组合卡片见附图） 5.安装程序及方法

锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式)

编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号：KG-AO-8363-82 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐

射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用?38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用?42×5的12Cr1 MoV钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV 钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg ／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1 MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，

包覆过热器泄漏的漏点判断和处理措施

包覆过热器泄漏的漏点判断和处理措施发表时间：2019-06-03T11:35:00.723Z 来源：《电力设备》2019年第1期作者：王立法姚永晓 [导读] 摘要：通过广东某发电厂2×300MW循环流化床锅炉、2×135MW四角切圆煤粉炉的多年的检修经验，以2019年1月为例，详细阐述了包覆过热器泄漏的具体检查和处理措施，为同类发电企业在发生包覆过热器泄漏提供一些具体的查漏办法和处理措施。（广东粤电云河发电有限公司广东云浮 527300）摘要：通过广东某发电厂2×300MW循环流化床锅炉、2×135MW四角切圆煤粉炉的多年的检修经验，以2019年1月为例，详细阐述了包覆过热器泄漏的具体检查和处理措施，为同类发电企业在发生包覆过热器泄漏提供一些具体的查漏办法和处理措施。关键词：过热器、泄漏、检查、处理 0 引言包覆过热器布置于对流烟道内壁面上的过热器，称为包墙管或包覆管过热器。现代锅炉在水平烟道两侧或底部、在尾部烟道空气预热器以上的四面墙上大多布置有包墙管过热器。采用包墙管过热器后，从而可简化炉墙结构，减轻炉墙重量。通过包墙管的上联箱，将过热器及炉墙悬吊于炉顶横梁上，可比较简单地实现锅炉的全悬吊结构。包墙管过热器采用膜式结构时，管与管之间焊接扁钢，不仅可以提高锅炉的严密性，减小漏风，还可以节省钢管消耗量。 1 设备概况广东地区某发电厂包覆过热器如图1所示四角切圆煤粉炉。图1 包覆过热器布置图 2 泄漏过程 1月18日，在4号炉B侧水平烟道靠后的人孔门处发现有极细微异音，烟风系统参数和补水率未见明显变化。1月19日，烟风系统参数和补水率未见明显变化，异音也未变大，拆开保温后，有轻微烟气冒出，用镜面确认该烟气中含有水份。1月21日，机组调峰停运后，将该人孔门处护板割除及浇注料拆除清理，全面检查后并为发现具体漏点、也没有明显吹损或磨损的痕迹，对于极小或轻微泄漏对于现场检修判断比较困难。 3 漏点判断图1 经检修人员反复检查漏点区域内外侧检修人员发现底部梳型板与过热器管的焊缝处有一凹坑，如图1所示。对该处进行打磨、着色检查后发现存在疑似漏点，如图2所示。1月22日，进行4号炉水压试验，在升压至1Mpa时，着色点的现形剂消失，对该处检验及其他区域进行扩大检查，未发现漏点。直至水压升到3Mpa时，该点出现才出现渗水，如图3所示，其它部位无漏。对于细微漏点的判断，该漏点属于一次系统，机组满负荷运行时，压力接近额定压力，温度为饱和蒸汽温度。如设备内漏，要注意分析烟气系统压力和温度测点的变化，补水率变化，且泄漏后该机组保持运行了3天仍未见明显变化，一系列证据表明该漏点为外漏，且很小，对于极小漏点，机组停运并不一定能准确、快速的发现漏点，值得检修管理人员注意。机组在运时，在安全前提下，建议打开疑似漏点处，确认漏点后再处理。

锅炉过热器爆管原因分析及对策

锅炉过热器爆管原因分析及对策集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

锅炉过热器爆管原因分析及对策摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。关键词：锅炉过热器爆管电网 1 前言据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用38×4．5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用42×5的12Cr1MoV钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集

针对12Cr1MoV钢分析，试验表明当12Cr1MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，可以阻碍珠光体的球化过程，只要能形成稳定的碳化物，则球化过程减速。通过对12Cr1MoV管试验发现，温度在540℃时，随着运行时间的增加，钢的工作温度下蠕变极限和持久强度也相应降低。随着运行温度的提高、时间的延长、应力的变化都会加速合金元素的固溶体和碳化物间的重新分配现象。 2．3 焊接质量钢材焊接质量也是影响安全的重要因素之一。焊接的缺陷一般指焊接接头裂纹未熔合、根部未焊透、气孔、夹渣、咬边，焊缝外形尺寸不合格以及焊接接头的金属组织异常等现象。 2．4 金属在高温下的氧化和腐蚀

过热器检修规程

过热器 ICS 备案号： Q/CDT 大唐桂冠合山发电有限公司企业标准大唐桂冠合山发电有限公司发布

目次 1 目的 (3) 2 范围。 (3) 3 职责。 (3) 4 人员资质及配备： (3) 5 检修内容： (3) 6 质量标准： (3) 7 引用文件： (4) 8 监视和测量装置汇总表 (4) 9 设备和工具器汇总表 (5) 10 备品备件和材料汇总表 (5) 11 检修程序： (5) 12 检修报告 (8) 13 技术记录 (9) 14 备品备件和材料使用消耗情况： (9) 15 质量监督验收卡 (10)

过热器检修作业指导书 1目的 1.1规范检修行为，确保过热器检修质量符合规范要求。 1.2本检修企业指导书为所有参加本项目的工作人员所必须遵循的质量保证程序。 2范围。适用于大唐桂冠合山发电有限公司过热器检修工作。 3职责。 3.1工作负责人职责：工作负责人负责办理检修工作票；负责设备（工器具）质量验证；负责备品备件和材料的质量验证；负责指定专人做好记录，确保记录真实、准确、工整；负责确认检修工作过程；负责项目自检并签证，对本项目的安全、质量负责；如果需要上一级验收（验证），负责提出验收（验证）申请。 3.2监护人职责：监护人负责按《电业安全工作规程》的要求对参加检修工作的每位人员的安全进行监督，并对被检修设备安全、工作环境实施监督。 3.3其他工作人员职责：（包括配合工种起重工、电、火焊工）。其他工作人员在工作负责人的领导下，负责按工作程序进行工作。 3.4质检员（作业负责人、技术员或班长、专工）职责：质检员负责对所有“W”、“H”点进行验证、签字。 4人员资质及配备： 4.1专责检修工1人：必须是经过安全、技术培训合格。还应具有下列条件之一：三年以上的现场工作经验、技术员以上职称、经职业技能鉴定中级工以上。 4.2检修工4名：必须是经过安全、技术培训合格。还应具备一年以上的现场工作经验或经职业技能鉴定初级工以上。 4.3其他人员：必须是经过安全、技术培训合格。起重工、电、火焊工必须持有效作业资格证书。 5检修内容： 5.1修前准备 5.2防磨防爆检查。 5.3过热器管检修。 5.4恢复漏点密封处理。 5.5联箱管子的焊缝检查。 5.6紧固板、定位板，防磨装置检查。 5.7吊架检查，处理膨胀指示器检修调整。 5.8终结工作。 6质量标准： 6.1办理工作票，措施准确无误，炉内无水无压。 6.2备件管材做金属光谱分析，焊条焊丝异种钢焊丝，都应有正规厂家合格证，化学元素质检合格证等手续。 6.3行灯变压器放置在妥善的位置，接过流保护装置。 6.4管子上不能存有影响防磨防爆检查及受热面其它检修工作的积灰和结渣，不能存有影响正常传热和迫使炉内形成烟气走谦的积灰和结渣。

锅炉爆管典型事故案例及分析

锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器

和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。 1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。 2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快 1)超温与过热。超温是指金属超过额定温度运行。超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。超温是指运行而言，过热是针对爆管而言。过热可分为长期过热和短期过热两大类，长期过热爆管是指金属在应力和超温温度的长期作用下导致爆破，其温度水平要比短期过热的水平低很多，通常不超过钢的临界点温度。短期过热爆管是指，在短期内由于管子温度升高在应力作用下爆破，其

锅炉过热器爆管原因及对策

锅炉过热器爆管原因及对策前言随着我国电力工业建设的迅猛发展，各种类型的大容量火力发电机组不断涌现,锅炉结构及运行更加趋于复杂,不可避免地导致并联各管内的流量与吸热量发生差异。当工作在恶劣条件下的承压受热部件的工作条件与设计工况偏离时,就容易造成锅炉爆管。事实上，当爆管发生时常采用所谓快速维修的方法，如喷涂或衬垫焊接来修复，一段时间后又再爆管。爆管在同一根管子、同一种材料或锅炉的同一区域的相同断面上反复发生，这一现象说明锅炉爆管的根本问题还未被解决。因此，了解过热器爆管事故的直接原因和根本原因，搞清管子失效的机理，并提出预防措施，减少过热器爆管的发生是当前的首要问题。 1过热器爆管的直接原因造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。 1.1设计因素 1.热力计算结果与实际不符热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。 2.设计时选用系数不合理如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉(HG-670/140-6型)选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。 3.炉膛选型不当我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。炉膛高度偏高，引起汽温偏低。相反，炉膛高度偏低则引起超温。 4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面： (1)过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。 (2)对于蒸汽由径向引入进口集箱的并联管组，因进口集箱与引入管的三通处形成局部涡流，使得该涡流区附近管组的流量较小，从而引起较大的流量偏差。引进美国CE公司技术设计的配300MW和600MW机组的控制循环锅炉屏再与末再之间不设中间混合集箱，屏再的各种偏差被带到末级去，导致末级再热器产生过大的热偏差。如宝钢自备电厂、华能福州和大连电厂配350MW机组锅炉，石横电厂配300MW机组锅炉以及平坪电厂配600MW机组锅炉再热器超温均与此有关。 (3)因同屏(片)并联各管的结构(如管长、内径、弯头数)差异，引起各管的阻力系数相差较大，造成较大的同屏(片)流量偏差、结构偏差和热偏差，如陡河电厂日立850t/h锅炉高温过热器超温就是如此。 (4)过热器或再热器的前后级之间没有布置中间混合联箱而直接连接，或者未进行左右交叉，这样使得前后级的热偏差相互叠加。在实际运行过程中，上述结构设计和布置的不合理性往往是几种方式同时存在，这样加剧了

弯头错用钢材长期过热爆管

弯头错用钢材长期过热爆管 Revised by Hanlin on 10 January 2021

弯头错用钢材，长期过热爆管【简述】2009年12月11日，某电厂1号机因主蒸汽变侧至启动疏水扩容器的疏水管弯头错用钢材，管道长期过热，材质老化，运行中弯头背弧面发生爆破，机组停运。【事故经过】事故前工况：1号机组带功率333MW运行，主汽压力 17.70MPa，给水流量941t/h，蒸汽流量969t/h，其他参数无异常。 2009年12月11日05时53分，运行人员听到汽轮机房突然传来一声巨响和持续的蒸汽泄漏声，经派人现场检查发现1号机附近有大量蒸汽喷出，人员无法进入现场详细检查，立即对1号机组进行降压、降负荷。06时17分，经中调同意，1号发电机解列。07时01分，检查发现1号机主蒸汽变侧至启动疏水扩容器的疏水管上往下第3个弯头背弧面发生爆破。机组停运后，立即组织安排抢修工作。14日12时10分，抢修工作结束。14日21时58分，机组恢复运行。【事故原因】爆口位置为弯头背弧面，形状为梭形，长约240mm，最宽约70mm；边缘最薄处厚8.4mm,无明显减薄，脱落的破片窄而长（长约225mm×宽约 30mm），从爆口宏观分析看，为过热爆管。经材质光谱半定量分析,爆口

弯头无Cr、Mo、V合金元素，为碳钢材料。根据《火力发电厂金属材料选用导则》（DL/T715-2000），碳钢材料的钢号应用范围在壁温≤425℃的蒸汽管道、集箱，而该段主蒸汽管道疏水的介质温度在540℃。从以上分析可知，由于爆管弯头错用钢材，存在长期过热现象，导致材质老化，直至出现蠕变裂纹后爆破，是造成此次事故的直接原因。【防范措施】 1.在新机组基建安装阶段，要加强监督管理和过程控制，坚决杜绝建设安装工作的随意性，杜绝错用钢材事件的重复发生。要严格高压焊接工艺管理，严格按照规程使用焊工代号钢印，建立完善责任追究机制。同时要同步建立机、炉外管道的台帐，确保资料台帐与机组同步移交生产。 2.严格按照金属技术监督规程和集团公司机炉外管管理有关要求，成立工作小组，从完善基础资料、台帐入手，认真开展普查工作，认真排查每一段管材、管件，确保材质、规格符合设计要求，并确保台帐帐实相符。 3.在对机、炉外管道清查过程中，对底数不清而又没有检修机会的机组，要按照《防止电力生产重大事故二十五项重点要求实施导则》防止人身伤亡事故的有关要求，在高温疏放水管道周围设置警戒围栏，悬挂

锅炉过热器管壁温度特性研究

锅炉过热器管壁温度特性研究李坚隆,曾汉才 (华中科技大学,湖北武汉 430071) [摘要] 对一台锅炉过热器壁温在不同负荷下的变化情况进行了讨论。通过传热计算、现场实测以及对过热器管的金相分析等方法,得出在低负荷工况时,具有辐射或半辐射特性过热器的金属壁温有可能随负荷的下降而升高。对于以带基本负荷为设计原则的锅炉,长期在低负荷下运行,发生过热器超温爆管的可能性会增大。 [关键词] 锅炉;过热器;爆管;管壁温度;传热计算;金相分析 [中图分类号]TK223.3+2 [文献标识码]A [文章编号]10023364(2005)03003403 某电厂350M W机组锅炉为日本石川岛播磨重工株式会社制造的IH I FW型自然循环炉,露天布置。每台锅炉配置5台M BF型中速磨煤机,每台磨煤机带一层4只燃烧器,燃烧器为前后墙对冲布置。电厂按具有调峰能力的基本负荷设计,最低负荷为25% MCR。锅炉布置如图1所示,锅炉主要参数见表1。 PSH为一次过热器;PDW为分隔墙过热器;PL T为屏式过热器; FSH为末级过热器;RH为再热器图1 锅炉布置表1 锅炉主要参数项目数值蒸发量/t h-11070 过热器出口蒸汽温度/541 过热器出口蒸汽压力/M Pa17.3 再热器蒸汽流量/t h-1886 再热器进口蒸汽温度/320 再热器进口蒸汽压力/M Pa 3.5 再热器出口蒸汽温度/541 再热器出口蒸汽压力/M Pa 3.4 给水温度/276 在锅炉尾部垂直竖井中设有烟气挡板,以改变前后两个并联竖井的烟气量分配,达到调节再热蒸汽温度的目的。 1 锅炉过热器系统过热器系统流程如下:汽包!炉顶及包覆墙过热器!一次过热器(一级喷水减温)!分隔墙过热器(左右交叉)!屏式过热器(二级喷水,左右交叉)!末级过热器。 PSH位于锅炉尾部垂直竖井中,逆流布置,热交换面积为870m2,材质为ST BA22S和ST BA42 E;PDW布置在炉膛顶部,沿炉膛宽度35屏,材质为ST BA22S和ST BA24;PLT和FSH依次布置在炉膛出口,热交换面积分别为960m2和830m2,材质为技术交流

过热器爆管原因

过热器爆管的原因 1过热器爆管的直接原因造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。 1.1设计因素 1.热力计算结果与实际不符热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。 2.设计时选用系数不合理如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉（HG-670/140-6型）选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。 3.炉膛选型不当我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。炉膛高度偏高，引起汽温偏低。相反，炉膛高度偏低则引起超温。 4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面：（1）过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。（2）对于蒸汽由径向引入进口集箱的并联管组，因进口集箱与引入管的三通处形成局部涡流，使得该涡流区附近管组的流量较小，从而引起较大的流量偏差。引进美国CE公司技术设计的配300MW和600MW机组的控制循环锅炉屏再与末再之间不设中间混合集箱，屏再的各种偏差被带到末级去，导致末级再热器产生过大的热偏差。如宝钢自备电厂、华能福州和大连电厂配350MW机组锅炉，石横电厂配300MW机组锅炉以及平坪电厂配600MW机组锅炉再热器超温均与此有关。（3）因同屏（片）并联各管的结构（如管长、内径、弯头数）差异，引起各管的阻力系数相差较大，造成较大的同屏（片）流量偏差、结构偏差和热偏差，如陡河电厂日立850t/h 锅炉高温过热器超温就是如此。（4）过热器或再热器的前后级之间没有布置中间混合联箱而直接连接，或者未进行左右交叉，这样使得前后级的热偏差相互叠加。在实际运行过程中，上述结构设计和布置的不合理性往往是几种方式同时存在，这样

过热器爆管的根本原因及对策

过热器爆管的根本原因及对策二十世纪八十年代初，美国电力研究院经过长期大量研究，把锅炉爆管机理分成六大类，共22种。在22种锅炉爆管机理中，有7种受到循环化学剂的影响，12种受到动力装置维护行为的影响。我国学者结合我国电站锅炉过热器爆管事故做了大量研究，把电站锅炉过热器爆管归纳为以下九种不同的机理。 1、长期过热 1.1失效机理长期过热是指管壁温度长期处于设计温度以上而低于材料的下临界温度，超温幅度不大但时间较长，锅炉管子发生碳化物球化，管壁氧化减薄，持久强度下降，蠕变速度加快，使管径均匀胀粗，最后在管子的最薄弱部位导致脆裂的爆管现象。这样，管子的使用寿命便短于设计使用寿命。超温程度越高，寿命越短。在正常状态下，长期超温爆管主要发生在高温过热器的外圈和高温再热器的向火面。在不正常运行状态下，低温过热器、低温再热器的向火面均可能发生长期超温爆管。长时超温爆管根据工作应力水平可分为三种：高温蠕变型、应力氧化裂纹型、氧化减薄型。 1.2产生失效的原因 (1)管内汽水流量分配不均； (2)炉内局部热负荷偏高； (3)管子内部结垢； (4)异物堵塞管子； (5)错用材料； (6)最初设计不合理。 1.3故障位置 (1)高温蠕变型和应力氧化裂纹型主要发生在高温过热器的外圈的向火面；在不正常的情况下，低温过热器也可能发生； (2)氧化减薄型主要发生在再热器中。 1.4爆口特征长期过热爆管的破口形貌，具有蠕变断裂的一般特性。管子破口呈脆性断口特征。爆口粗糙，边缘为不平整的钝边，爆口处管壁厚度减薄不多。管壁发生蠕胀，管

径胀粗情况与管子材料有关，碳钢管径胀粗较大。20号钢高压锅炉低温过热器管破裂，最大胀粗值达管径的15%，而12CrMoV钢高温过热器管破裂只有管径5%左右的胀粗。 (1)高温蠕变型 a.管子的蠕胀量明显超过金属监督的规定值，爆口边缘较钝； b.爆口周围氧化皮有密集的纵向裂纹，内外壁氧化皮比短时超温爆管厚，超温程度越低，时间越长，则氧化皮越厚和氧化皮的纵向裂纹分布的范围也越广； c.在爆口周围的较大范围内存在着蠕变空洞和微裂纹； d.向火侧管子表面已完全球化； e.弯头处的组织可能发生再结晶； f.向火侧和背火侧的碳化物球化程度差别较大，一般向火侧的碳化物己完全球化。 (2)应力氧化裂纹型 a.管子的蠕胀量接近或低于金属监督的规定值，爆口边缘较钝，呈典型的厚唇状； b.靠近爆口的向火侧外壁氧化层上存在着多条纵向裂纹，分布范围可达整个向火侧。内外壁氧化皮比短时超温爆管时的氧化皮厚； c.纵向应力氧化裂纹从外壁向内壁扩展，裂纹尖端可能有少量空洞； d.向火侧和背火侧均发生严重球化现象，并且管材的强度和硬度下降； e.管子内壁和外壁的氧化皮发生分层； f.燃烧产物中的S、Cl、Mn、Ca等元素在外壁氧化层沉积和富集。 (3)氧化减薄型 a.管子向火侧、背火侧的内外壁均产生厚度可达1.0～1.5mm的氧化皮； b.管壁严重减薄，仅为原壁厚的1/3～l/8 ； c.内、外壁氧化皮均分层，为均匀氧化。内壁氧化皮的内层呈环状条纹； d.向火侧组织己经完全球化，背火侧组织球化严重，并且强度和硬度下降； e.燃烧产物中的S、Cl、Mn、Ca等元素在外壁氧化层沉积和富集，促进外壁氧化。

锅炉爆管知识

锅炉爆管知识如何根据爆口特征判断爆管原因四管爆漏的种类和定义四管爆漏是指锅炉热交换面中的水冷壁、过热器、再热器和省煤器四种受热面管由于过热、腐蚀、磨损等各种原因发生破裂、泄漏, 导致炉管失效, 甚至引起锅炉事故停机。根据其产生的原因不同, 可以按表1 分类。爆口特征判断法是现场确定爆管原因的重要手段。爆口特征主要是指：（1）爆口位置:位于何种受热面的具体部位是向火侧还是背火侧。（2）爆口形状 1）断口面是否垂直于轴向;

2）爆口边缘有无明显变薄情况,是锐边还是钝边; 3）爆口内壁有无积垢,外壁氧化情况,爆口附近宏观裂纹; 4）爆口附近内外壁有无明显的腐蚀坑; 5）爆口附近内外壁上的裂纹走向。（3）爆口附近的金相：包括相的组成、数量、形态、大小和分布 ,以及各类金相裂纹( 性质、大小、形态、走向及其与显微组织的关系等), 显微孔洞的大小和分布,珠光体球化程度和石墨化程度 , 脱碳、过烧、过热等。过热爆管过热可分短期过热和长期过热两大类。长期过热长期过热爆管通常爆口不大 , 破口断面粗糙而不平整 ,管壁减薄不多 ,破口边缘是钝边 , 并不锋利 , 破口附近有众多的平行于破口的管子轴向裂纹。由于长期在高温下运行 , 爆口附近往往有较厚的黑色氧化皮。从蠕变原理上来说 , 破口应为塑性断裂 ,但蠕变爆管往往伴有应力腐蚀 , 这使爆口表现出脆性断裂的特征。当管子过热时 , 管子会以加快了的蠕变速度发生管径胀粗 ,通常在爆口的金相图中可以看到明显的蠕变晶间裂纹 ,伴随有严重的球化现象。

由于长期在高温下运行 ,在裂纹发展的同时 , 也发生裂纹内部的氧化 , 结果在裂纹内壁上生成了氧化层 , 尤其是粗大的蠕变裂纹处 ,其氧化层更为明显。短期过热短期过热是由于管子在严重超温的情况下力学性能严重下降 ,管子在压力的作用下发生塑性变形以至爆破。短期过热爆管按过热程度的高低又可分为: （1）瞬时过热爆管 , 温度在 Ac3 以上; （2）短期直接过热爆管; （3）小鼓包爆管。瞬时过热爆管破口处呈喇叭状 , 管子严重减薄胀粗 ,边缘锋利 , 为韧性断裂 , 外表呈蓝黑色氧化组织。破口的内壁由于管内汽水混合物急剧冲出 , 因此显得十分光洁 ,管子胀粗严重。管子外壁一般呈蓝黑色;破口附近没有众多平行于破口的轴向裂纹 , 破口处的组织为羽毛状贝氏体组织。短时直接过热爆管的爆口很大 , 外形上呈不规则菱形 ,显微组织碳化物球化 , 破口边较锋利 , 破口附近有一定的胀粗并且在离破口较远处管子也有不同程度的胀粗。破口组织为铁素体加块状珠光体 , 珠光体已有一定程度的球化。小鼓包爆管是局部过热爆破 , 未爆破部位胀粗不明显 ,破口处有明显的小鼓包 , 破口也较锐利、光滑。破口组织为铁素体加块状珠光体 , 珠光体已有一定程度的球化 ,晶界上也有渗碳体球。

循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理

第6期　2009年11月中　氮　肥 M 2Sized N itr ogenous Fertilizer Pr ogress No 16Nov .2009 循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析及处理谭　伟,吴小刚 (兖矿国泰化工有限公司,山东滕州　277527) [中图分类号]TK 22916+ 6　[文献标识码]B [文章编号]1004-9932(2009)06-0047-03 [收稿日期]2009204214 [作者简介]谭　伟(1980—),男,湖北宜城人,助理工程师。 1　情况简介我公司2# HG 2130/9182LY M20型循环流化床锅炉于2005年5月点火试运行。2007年屏式过热器下部同一位置发生了6次爆管事故。现场勘查发现:锅炉管外径涨粗,同一管屏<42mm ×5mm 锅炉管涨粗后外径达44～49mm 不等,这是长期过热进而高温蠕变的显著特性;管壁没有明显减薄,爆管处破口呈厚唇状(如图1),破口断裂面粗糙、不平整;破口附近有众多平行于破口的轴向裂纹;管外壁氧化皮较厚,较脆,易剥落。对该锅炉管取样送山东大学材料学院进行金相分析,结果显示金属组织完全球化。按照DL438—2000《火力发电厂金属技术监督规程》817规定:合金钢锅炉管外径蠕变变形大于215%时应及时更换。该屏式过热器已于2008年 3月大修时全部更换,大修后的2# 锅炉已运行近24000h,负荷100t/h 左右,运行情况较好。图1　爆管处形状 2　锅炉屏式过热器超温爆管原因分析 HG 2130/9182LY M20型循环流化床锅炉炉膛内部悬挂布置4片屏式过热器,每屏装有22根锅炉管,规格为<42mm ×5mm ,材料为12Cr1Mo VG,管屏间距1200mm ,下集箱标高 +20960mm ,上集箱标高+36410mm 。设计蒸汽进口温度为400℃,出口温度为485℃。炉膛风帽处标高+4500mm ,炉膛高度28500mm 。根据锅炉原始开车及近3a 运行、改造记录分析,屏式过热器爆管原因主要有以下几点。211　减温水量不够,导致屏式过热器超温该锅炉共设计2级混合式喷水减温器,屏式过热器在低温过热器和高温过热器之间。设计一级减温水管规格为<28mm ×3mm ,减温水量为413t/h,温度由425℃减至400℃;二级减温水管规格为<28mm ×3mm ,减温水量为214t/h,温度由485℃减至468℃。但锅炉在负荷大于80t/h 运行中,该减温水量不够,屏式过热器进口温度为420℃,出口温度为510℃,均超设计温度,导致屏式过热器管壁长期超温。这是屏式过热器超温爆管的主要原因。212　汽轮机高压加热器未投运,给水温度达不到设计值该锅炉于2005年5月试运行,锅炉产蒸汽主要作为空分系统透平压缩机动力源和全厂蒸汽管网使用。由于蒸汽量不够,配套汽轮机于2005年11月试运行后一直低负荷运行(12MW 左右,额定负荷50MW ),无法投运汽轮机抽汽系统。锅炉给水未经高压加热器加热,给水温度设计值为215℃,但实际给水温度仅158℃,比设计温度低57℃。在锅炉运行前期,锅炉须在较高负荷状态下运行以满足后系统化工试开车用蒸汽需求。锅炉加负荷时,必然加大风量及燃料量,提高密相燃烧区域,相应就提高了火焰中心,强化了炉内燃烧,炉膛沸下温度达950℃,屏式过热器受到的热辐射增强;同时锅炉排烟量增大,尾部烟道对流换热量增大,也造成汽温升

锅炉尾部烟道包墙过热器技改论文

锅炉尾部烟道包墙管技改一、我厂循环流化床概述：我厂480t/h CFB锅炉采用超高压参数中间再热机组设计，与135MW等级汽轮发电机组相匹配，可配合汽轮机定压(滑压)启动和运行。锅炉采用循环流化床燃烧技术，循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器。锅炉采用平衡通风。锅炉主要由炉膛、高温绝热分离器、自平衡“U”形回料阀和尾部对流烟道组成。燃烧室蒸发受热面采用膜式水冷壁，水循环采用单汽包、自然循环、单段蒸发系统。采用水冷布风板，大直径钟罩式风帽，具有布风均匀、防堵塞、防结焦和便于维修等优点。燃烧室内布置水冷屏来增加蒸发受热面。燃烧室内布置屏式Ⅱ级过热器和屏式热段再热器，以提高整个过热器系统和再热器系统的辐射传热特性，使锅炉过热汽温和再热器温具有良好的调节特性。锅炉采用2个内径为8.3米的高温绝热分离器，布置在燃烧室与尾部对流烟道之间，外壳由钢板制造，内衬绝热材料及耐磨耐火材料,分离器上部为圆筒形，下部为锥形。防磨绝热材料采用拉钩、抓钉、支架固定。高温绝热分离器回料腿下布置一个非机械型回料阀，回料为自平衡式，流化密封风用高压风机单独供给。回料阀外壳由钢板制成，内衬绝热材料和耐磨耐火材料。耐磨材料和保温材料采用拉钩、抓钉和支架固定。

以上三部分构成了循环流化床锅炉的核心部分——物料热循环回路，煤与石灰石在燃烧室内完成燃烧及脱硫反应。经过分离器净化过的烟气进入尾部烟道。尾部对流烟道中布置Ⅲ级、Ⅰ级过热器、冷段再热器、省煤器、空气预热器。过热蒸汽温度由在过热器之间布置的两级喷水减温器调节，减温喷水来自于给水泵出口，高加前。冷段再热器和热段再热器中间布置有一级喷水减温器，减温水来自于给水泵中间抽头。Ⅲ级、Ⅰ级过热器、冷段再热器，烟道采用的包墙过热器为膜式壁结构，省煤器、空气预热器烟道采用护板结构。为防止因炉内爆炸引起水冷壁和炉墙的破坏，燃烧室与尾部烟道包墙均采用水平绕带式刚性梁来防止内外压差作用造成的变形。锅炉设有膨胀中心，各部分烟气、物料的连接烟道之间设置性能优异的非金属膨胀节，解决由热位移引起的密封问题，各受热面穿墙部位均采用国外成熟的密封技术设计，确保锅炉的密闭性。锅炉钢构架采用高强螺栓连接，按Ⅶ度地震裂度设计。锅炉采用支吊结合的固定方式，除分离器筒体和空气予热器为支撑结构外，其余均为悬吊结构。二、包墙下联箱未改造前的状况： 1、锅炉尾部烟道飞灰磨损状况：循环流化床锅炉采用流态化的燃烧方式，这是一种界于煤粉炉悬浮燃烧和链条炉固定燃烧之间的燃烧方式，即通常所讲的半悬浮燃烧方式。所谓的流态化是指固体颗粒在空气的作用下处于流动状态，从而具有许多流体性质的状态。在循环流化床锅炉炉内存在着大量的床

火电厂超温爆管实例分析

超温爆管实例分析锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。 1 前言据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。减温水采用给水直接喷入，分两级减温。炉顶管、包墙管和第二级过热器管用φ38×4.5的20号碳钢管组成。第一级过热器和屏过热器用φ42×5的12Cr1 MoV钢管组成。 2 过热器爆管的主要原因 2．1 超温、过热和错用钢材 2．2 珠光体球化及碳化物聚集针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。通过580℃下对12Cr1 MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，可以阻碍珠光体的球化过程，只要能形成稳定的碳化物，则球化过程减速。通过对12Cr1 MoV管试验发现，温度在540℃时，随着运行时间的增加，钢的工作温度下蠕变极限和持久强度也相应降低。随着运行温度的提高、时间的延长、应力的变化都会加速合金元素的固溶体和碳化物间的重新分配现象。 2．3 焊接质量

#2炉分隔屏过热器爆管原因分析及对策通用版

安全管理编号：YTO-FS-PD229 #2炉分隔屏过热器爆管原因分析及对策通用版 In The Production, The Safety And Health Of Workers, The Production And Labor Process And The Various Measures T aken And All Activities Engaged In The Management, So That The Normal Production Activities. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

#2炉分隔屏过热器爆管原因分析及对策通用版使用提示：本安全管理文件可用于在生产中，对保障劳动者的安全健康和生产、劳动过程的正常进行而采取的各种措施和从事的一切活动实施管理，包含对生产、财物、环境的保护，最终使生产活动正常进行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 7月2日20：22平电公司#2炉分隔屏过热器发生严重爆管，巨大泄漏声震整个锅炉，炉外几十米处听到刺耳声，当时机组负荷560MW。21：00机组降负荷，22：19机组解列，4日8：30炉内脚手架搭设并具备检修，5日16：08检修完工，6日4：31机组并网，机组停运时间78.2小时，停炉准备时间34.18小时，抢修时间31.63小时，启动时间12.39小时。 1 现场检查及检修情况（1）爆管位置：分隔屏#4屏前组件出口段#2根，EL：55.6m焊口上50mm处，距屏底2.1m。（2）相邻受热面情况：爆管泄漏的蒸汽对邻近的管壁有吹损，蒸汽在高温烟气中对区域内管外壁有腐蚀，但皆较轻。爆漏的#2根由于受较大的蒸汽冲力而变形，将#3环下弯头挤扁。相邻的#3、#4、#5、#6根管外壁有过热氧化现象，在较高处有明显的氧化皮。较为严重的是在其对面后组件出口段#2、#3、#4、#5、#6根在较高处严重变

循环流化床锅炉蛇形管磨损及变形的分析处理

循环流化床锅炉蛇形管磨损及变形的分析处理发表时间：2018-10-18T10:08:23.700Z 来源：《电力设备》2018年第18期作者：刁志伟张宏王玉明 [导读] 摘要：针对循环流化床锅炉蛇形管受热面磨损及变形的问题，根据蛇形管运行环境及安装布置，分析磨损、变形的原因，以预防为主的思路，从设备改造的角度采取相关的防磨、防变形措施。（中盐吉兰泰盐化集团有限公司 750336）摘要：针对循环流化床锅炉蛇形管受热面磨损及变形的问题，根据蛇形管运行环境及安装布置，分析磨损、变形的原因，以预防为主的思路，从设备改造的角度采取相关的防磨、防变形措施。实际生产使用情况证明，改造措施效果良好，有效预防和减小了蛇形管的磨损和变形，对循环流化床锅炉蛇形管的设计安装及布置具有重大意义。关键词：锅炉；蛇形管；磨损；变形 1循环流化床锅炉蛇形管磨损变形概况由于循环流化床的流化特性原因，锅炉在使用的过程中经常会由于其自身的磨损问题导致停炉停产，给企业造成一定的经济损失，其中受热面磨损问题十分突出，本次主要分析解决烟道侧蛇形管的磨损及变形。循环流化床锅炉烟道侧受热面主要包含高温过热器、低温过热器、低温再热器、省煤器和空预器等，是锅炉汽水循环、加热燃烧用空气的重要组成部分，对锅炉汽水品质以及锅炉能耗影响较大。进入锅炉烟道的主要介质为锅炉燃烧生成的飞灰、烟气等混合体，整体呈气力输送状态，与受热面进行对流换热。由于该混合体介质具有一定的硬度和腐蚀性，且流速快等特点，因此正常运行时冲击受热面管排，会对管壁产生磨损及腐蚀，进而引发管排错位变形。 2、磨损、变形原因分析循环流化床锅炉蛇形管受热面磨损主要与环境及结构因素有关，环境因素主要有飞灰硬度、烟气速度、受热面温度、烟气成分等，结构因素主要有受热面材质、冲刷角度、结构布置等，磨损方式主要有两种情况，一是烟道介质以极高的速度正面击打受热面，使其表面产生小坑造成磨损，二是高速介质以一定的角度直接切削受热面产生磨损。其中介质速度对CFB锅炉蛇形管受热面磨损影响最大，如果蛇形管受热面结构与布置存在缺陷或设计不合理，防磨效果将大大降低，极易造成受热面爆管，引起停运的生产事故。为防止出现弯头部位及穿墙部位的磨损问题，锅炉在设计上对高温过热器、低温过热器、低温再热器等蛇形管受热面的弯头处布置有导流板，导流板点焊在防磨罩上，运行时导流板随防磨罩同步移动，导流板另一端呈自由状态，与包墙过热器接触，如图1所示。图1 原始设计示意图但是，在机组停机检修及检查过程中，仍发现一些存在安全隐患的设备问题，主要为： ①导流板与防磨罩生根焊接点强度低，焊点开焊。 ②管排内部存在烟气冲刷、磨损的现象，积灰严重； ③导流板无法与包墙过热器形成良好的密封，烟气漏流量大，冲刷严重； ④管排防磨罩变形错位情况严重，甚至掉落，丧失管排限位功能，管排变形、错位； ⑤包墙与导流板处密封浇注料缝隙增大或者脱落，烟气漏流，冲刷受热面；经过比对图纸，结合现场存在的实际问题，发现蛇形管受热面导流板设计不合理，包墙过热器鳍片间的缝隙问题未考虑在内，运行过程中发生烟气漏流，导流板失去改变烟气走向的作用，导致管材弯头受到冲刷，出现磨损。另外，由于管排防磨罩为圆弧状，导流板与防磨罩接触面较小，造成焊接强度不够，造成导流板与防磨罩开焊，防磨罩发生错位、变形、脱落，进而造成管排错位、变形。同时，管排受热后膨胀导致折板变形，诱使防磨罩错位，蛇形管管排之间间隙变小，造成积灰。 3、防止蛇形管受热面磨损变形的措施（1）对原有导流板拆除，清理导流板下方积灰，检查管材磨损情况，清理内部影响烟气走向的杂物，并对弯头进行喷涂处理。（2）根据包墙过热器管径及连接鳍片的宽度，对现场实际尺寸进行核对，将导流板加工成梳型板。如某锅炉包墙过热器管规格为 φ42×5，鳍片宽度为55mm，所以可将导流板加工成圆弧间距为47mm，圆弧半径为25mm（42/2+3）的梳形板，如图2所示。梳型板焊接在包