粘贴钢板加固计算用表

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粘贴钢板加固法

• 粘贴钢板加固法
• 1.概述
• 粘贴钢板加固法，是指用胶粘剂将钢板贴在构件外部的一种加固方法。
• 常用的胶粘剂是以环氧树脂为基料，再加入适量的固化剂、增韧剂、增塑剂配制而成的所谓“结构胶”。
• 粘贴钢板加固法的优点：
• 1)胶粘剂硬化时间快，施工周期短，粘贴钢板的加固方法施工时不必停产或少停产，这对业主有特别的吸引力。
• 环氧树脂的固化剂种类很多，常用的有：乙二胺、二乙醇三胺、三乙醇四胺、多乙醇多胺等。增塑剂不参与固化反应，常用的有：邻苯二甲酸二丁脂，邻苯二甲酸二辛脂，磷酸三丁脂等。增韧剂（即活性增塑剂）参与固化反应，一般用聚酰胺、丁晴橡胶、聚硫橡胶等。此外，为了减小环氧树脂的稠度，还需加入稀释剂，常用的有丙酮、苯、甲苯、二甲苯等。
• 目前市场上出售的结构胶均为双组份。甲组份为环氧树脂并添加了增塑剂一类的改性剂和填料，乙组份由固化剂和其他助剂组成，使用时按一定比例配制即可。
承重结构加固用的胶粘剂：A级、B级；重要结构，采用A级；一般结构采用B级。分为：1.碳纤维复合材浸渍/粘结用胶粘剂，
2.底胶和修补胶， 3.粘贴钢板及外粘型钢用胶粘剂， 4.锚固用胶粘剂。它们的性能和检验标准等是不同的，见混凝土加固规范的表4.5.3~4.5.6。
• 2)粘贴钢板的应力滞后现象
• 粘贴钢板在以后的受力过程中存在着应力滞后现象，因为一般是在不卸载的情况下进行加固的，原梁中的钢筋中已有一定的应力存在，而所粘贴的钢板仅在后加荷载作用下才产生应力。因此，当原筋屈服时，钢板往往尚未屈服，而当钢板屈服时，加固梁的挠度及裂缝会发展得很快。
• 4.截面承载力的计算及规定
• 2)工艺简单，施工快捷方便，可以不动明火，对防火要求高的车间特别适用。

梁加固计算书

梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。

根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。

现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。

加固计算书

构件加固计算书工程名称：建设单位：设计单位：一、改造设计说明：将改造后建筑的梁、板、墙实际尺寸建入盈建科计算软件中，按改造后建筑图计入板面恒、活载及梁间线荷载，其中填充墙的容重按内墙不大于6kN/m3，外墙不大于12kN/m3，计算参数均按现行规范选取，其中特征周期取值为0.53（另附该取值说明）。

改造后结构计算模型结果显示，主体结构剪重比、周期比、位移比、轴压比、刚度比、刚重比、受剪承载力比均能满足规范要求。

将改造后模型计算配筋与原结构配筋进行全高逐一核对，经核对，框架梁及次梁配筋均能满足规范要求，剪力墙水平及竖向钢筋配筋均能满足计算要求，大部分连梁配筋能够满足计算要求。

4~7层局部存在连梁原配筋不满足抗弯及抗剪要求，故将不满足配筋的连梁进行外包封闭箍及外包钢板加固。

另外由于建筑户型的要求，在原有剪力墙需切开一个1500x2400mm 的门洞，造成完整的剪力墙成为两支短肢剪力墙，另有角部剪力墙因切除了翼墙，成为了短肢剪力墙，针对改造后形成的短肢剪力墙，设计采用外包型钢进行竖向钢筋配筋率加固,具体如加固施工图所示。

二、构件加固计算：JLL1粘贴钢板法加固计算:1 已知条件梁截面宽度b=200mm,截面高度h=850mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=40mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离as=40mm,混凝土强度等级C35,受拉钢筋强度设计值fy=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值fa=210Mpa,受拉钢筋面积As=942mm2,受压钢筋面积A's=942mm2,2级抗震,设计截面位于连梁梁端,弯矩设计值M=478kN·m,剪力设计值V=773kN,地震组合折减系数γRa=0.85。

2 正截面加固计算混凝土抗压强度设计值fc=16.7Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩Mmax=1095.64kN·mMmax>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=50.49mmAsp=803.95mm2x<2a's,重新计算受拉钢板面积Asp=816.45mm23 斜截面加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值ft=1.57Mpafc=16.7Mpa构件截面有效高度h0=810mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力Vmax=673.77kNVmax<V,截面尺寸不满足条件。

粘钢加固计算书

一、工程信息工程名称：梁底粘钢加固梁编号：KL6计算截面：梁底跨中采用规范《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）和之前x不同加固类型：梁受弯加固加固方式：正截面受弯粘贴钢板加固按实际混凝土强度取芯检测值对构件进行验算后，会同建设单位、施工单位、监理单位协商，是否采取粘贴钢板加固二、已知条件构件几何参数（KL6）计算简图：梁截面宽度：b=250mm 梁截面高度h=600mm 梁截面有效高度ho=565mm两排钢筋偏小PKPM验算结果内力：M=375KN-M怎么来的考虑二次受力时内力Mok=0KN-M设计砼强度等级：C35f c=14.3N/mm²；εcu=0.0033质检砼强度达到百分比：100%fco=14.3N/mm fyo=300N/mm²；fyo'=300N/mm²Es=2.0×10²×10²×10N/mm²受拉、受压钢筋面积：As0=1963mm² As0=0mm²三、加固钢板参数受压钢板截面面积：A sp'=0mm²fsp=310N/mm²;fsp'=310N/mm²E sp=206000N/mm²钢板宽度和单层厚度：tsp=3mm; bsp=250mm 四、构件加固计算：1.不考虑二次受力影响，即：εsp,0=0为何不考虑2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-1式：x=136mm 请写下推导过程3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-3式：αsp=〖（0.8εcuh/x)-εcu-εsp,o〗/（fsp/Esp)=1.04.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-2式：Asp=a1fcobx=fyo' Aso'=fsp' Asp'-fyoaso/αsp fsp=300mm²加号不是等号6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘层数为：Nsp=Asp/tspbsp=0.4~1.0层设计钢筋强度等级HRB335级钢板钢号：Q 345钢 t≤16钢筋混凝土梁受弯构件正截面采用粘贴钢板加固计算书加固原因：根据整体分析，该梁原正截面承载力不满足要求。

粘钢加固技术规范

粘钢加固技术规范（一）构造规定由于粘钢加固结合面的粘结强度主要取决于砼强度，因此，被加固构件砼强度不能太低，强度等级不应低于C15。

粘结钢板厚度主要根据结合面砼强度、钢板锚固长度及施工要求而定。

钢板愈厚，所需锚固长度就愈长，钢板潜力难于充分发挥，而且很硬，不好粘贴；反之，钢板越薄，相对用胶量就大，钢板防腐处理也较难。

根据经验，粘钢加固，钢板最佳厚度可按下表采用。

粘钢加固钢板厚度钢板的锚固长度，除满足计算规定外，还必需满足一定的构造要求：对于受拉锚固，不得小于200ta，亦不得小于600mm；对于受压锚固，不得小于160 ta，亦不得小480mm。

对于大跨结构或可能经受反复荷载的结构，锚固区尚宜增设锚固螺栓或U型箍板等附加锚固措施。

水分、日光、大气、盐雾、温度及应力作用，会使胶层逐渐老化，防止钢板锈蚀，钢板及其邻接的砼表面，应进行密封防水处理。

简单有效的处理办法是用M15水泥砂浆或聚合物防水砂浆抹面，其厚度，对于梁不应小于20mm，对于板不应小于15mm。

（二）粘钢加固的要点粘钢加固的效果主要取决于粘结施工质量。

粘钢加固施工应严格按下列工艺流程进行并由专业化施工队伍施工。

表面处理→｛卸荷、配胶｝粘贴→固定及加压→固化→检验→防腐处理1、表面处理表面处理包括加固构件结合面处理及钢板贴合面处理，是最关键的工序，应认真进行对于砼构件结合面，应根据构件表面的新旧程度、坚实程度、干湿程度，分别按以下四种情况处理：1）对很旧很脏的砼构件的粘合面，应先用硬毛刷沾高效洗涤剂，刷除表面油垢污物，后用冷水冲洗，再对粘合面进行打磨，除去2～3mm厚表层，直至完全露出新面，并用无油压缩空气吹除粉粒。

处理后，若表面严重凹凸不平，可用高强树脂砂浆修补。

2）如果砼表面不是很脏很旧，则可直接对粘合面进行打磨，去掉1～2mm厚表层，用压缩空气除去粉尘或用清水冲洗干净，待完全干燥后用脱脂棉沾丙酮擦拭表面即可。

3）对于新砼粘合面，先用钢丝刷将表面松散浮渣刷去，再用硬毛刷沾洗涤剂洗刷表面，或用清水冲洗，待完全干后即可。

梁加固计算书

±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。

2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。

2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。

混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。

粘钢加固计算表格

截面宽度截面高度混凝土 b(mm) h(mm) 标号
400
550
C30
梁参数输入区
受拉钢筋级别
HRB400
受拉钢筋排数
2
受拉钢筋面积As(mm2)
34339;(mm2)
HRB400
942
受拉区抗弯加固输入区
设计弯矩值(KN.m)
二次受力
初始弯矩
(KN.m)
粘贴钢钢板厚度板类型 tsp (mm)
701 不考虑 121
Q235
4
钢板层数 1
粘贴钢板类型
Q235
受压区加固输入区
钢板厚度 tsp(mm)
2
混凝土受钢板计算
压区高度折减系数
x(mm)
ψsp
245.85 1.00000
加固前弯矩计算值 (KN.m) 544.12
结论区
加固后抵抗弯矩值 (KN.m) 701.00
加固弯矩提高系数％
28.83
抗拉计算钢板宽度
591
梁配筋率 X＞2a',满足要求
0.0156
说 1、表中明：计2、算使采用
时3、请计不算依4、据工《作表5、保工护作表为个
计算过程
材料性能
受压钢筋排数
1
受压区加固输入区
已粘钢板
宽度已粘钢板层数
bsp(mm)
0
1

粘钢加固计算表格(GB50367-2006)

梁参数输入区截面宽度截面高度混凝土 b(mm) h(mm) 标号 400 550 C30 受拉钢受拉钢筋受拉钢筋面受压钢筋受压钢筋面积积As(mm2) 筋级别排数级别 As'(mm2) HRB400 2 3436 HRB400 942 受压区加固输入区钢板层数 1 粘贴钢板类型 Q235 钢板厚度 tsp(mm) 2
材料性能
受压钢筋排数 1 受压区加固输入区已粘钢板宽度已粘钢板层数 bsp(mm) 0 1
面积为平方毫米；修改数据；
说明： 1、表中计算采用单位，除有说明外，长度宽度均为毫米，面积为平方毫米； 2、使用时请不要修改非数据输入部分数据。绿色部分为可修改数据； 3、计算依据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367:2006）； 4、工作表保护密码为123； 5、工作表为个人制作，不保证其准确性，请使用者慎重考虑。
计算过程பைடு நூலகம்
受拉区抗弯加固输入区设计弯矩二次受力值(KN.m) 701 不考虑初始弯矩 (KN.m) 121 粘贴钢钢板厚度板类型 tsp (mm) Q235 4
结论区混凝土受钢板计算加固前压区高度折减系数弯矩计算值 ψ sp x(mm) (KN.m) 245.85 1.00000 544.12 加固后加固弯矩抗拉计算钢抵抗弯提高系梁配筋率 X＞2a',满足要板宽度矩值数％求 (KN.m) 701.00 28.83 591 0.0156

粘碳纤维、粘钢板加固板计算表(2013版加固规范)

混凝土参数
计算
强度等级
等效矩形应力图等效矩形应力图轴心抗压强度设极限压应变
系数α1
系数β1
计值fc0（N/mm2）
εcu
参
C30
1
0.8
14.3
0.0033
数
受力钢筋参数
输入区
强度等级
抗拉强度设计值受拉钢筋面积抗压强度设计值受压钢筋面积
fy0（N/mm2）
As0（mm2）
fy0'（N/mm2） As0’（mm2）
受拉钢板截面面积Asp（mm2）
136.54
加固后相对受压区高度
0.131
高度是否满足要求（ξbf=0.85ξ
b）满足
结受拉钢板宽度受拉钢板布间距每米宽受拉钢板
论
（mm）（中心距）（mm）布等效个数
实际粘贴面积加固后受弯承载受弯承载力提高幅
（mm2）
力（kN·m）
度
区
程
及
结
论
区
100
500
2.00
200.00
13.01
49.84%
本计算表依据《混凝土结构加固设计规范》GB 50367-2013第9.2节及相关公式而编制。
实配钢筋直实配钢筋间距实配受拉钢
径(mm)
(mm)
筋面积As
8
150
335.10
承载力复核 x
11.44
HRB400
360
335
360
0
弹性模量 Ec(N/mm2) 3.00E+04
弹性模量 Es(N/mm2) 2.00E+05
相对界限受压

梁粘钢加固计算书

军事科学院二层框架梁局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，KL１（500×1600）应增加的钢筋截面积1230.88mm2,得到：粘钢加固：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk其中：f pfk：钢板的强度设计值，取210Mpa。

A,：钢板设计面积。

h s ：钢板有效高度h,s：钢筋有效高度取梁底粘钢板４mm厚，500mm宽。

A,h s f pfk=210×1600×500×4=672KN.MA s h,s f sfk=310×(1600-25)×1230.88=601KN.M则：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk满足设计要求。

故采用４厚，粘贴500宽Q235钢板满足要求。

六层屋面梁、柱局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，屋面梁应增加的钢筋截面积700mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。

A,：碳纤维布设计面积。

n cf：粘贴碳纤维布层数t cf: 碳纤维布有效厚度，取0.167mm,k m:碳纤维布折减系数，取1-n cf t cf E cf/4200=0.75取梁底、梁顶粘3层碳纤维布，300mm宽。

n cf k mεE cf A, =3×0.75×2100×300×0.167=236.7KNA s f sfk=300×700=210KN则：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk满足设计要求。

故采用3层新日本石油“TU”碳布300g,粘贴300宽满足要求。

柱的设计计算式同梁：根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，柱每侧应增加的钢筋截面积1000mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。

粘钢加固计算表格

截面宽度截面高度混凝土 b(mm) h(mm) 标号
1000
340
C25
梁参数输入区
受拉钢筋级别
HRB335
受拉钢筋排数
1
受拉钢筋面积As(mm2)
4560
受压钢筋受压钢筋面积
级别
As'(mm2)
HRB335
0
受拉区抗弯加固输入区
设计弯矩值(KN.m)
二次受力
初始弯矩
(KN.m)
粘贴钢钢0
材料性能
受压钢筋排数
1
受压区加固输入区
已粘钢板
宽度已粘钢板层数
bsp(mm)
0
1
数据区
混凝土标混凝土抗压强二次受力受压区钢钢板弹模
号
度fc
弯矩值板类型
Esp
钢板设计强度
计算系数 α1
C25
11.9
31
Q235 210000
215
1
计算系数过程
0.90 0.78
原梁承载能力计算加固后梁承载能力计算
32.90
抗拉计算钢板宽度
428
梁配筋率 X＞2a',满足要求
0.0134
说 1、表中明：计2、算使采用
时3、请计不算依4、据工《作表5、保工护作表为厦
计算过程
结论区
设计弯矩值(KN.M)
二次受力
截面宽度
b(mm)
截面高度h(mm)
截面有效高度 h0(mm)
受压钢筋边沿距a'
受拉钢筋受压钢筋面积
面积As
As'
450.00 考虑
1000

word版粘钢加固计算书

6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘贴层数为：
Nsp=Asp/tspbsp= 0.4≈1.0层
五、验算加固ห้องสมุดไป่ตู้弯距承载力提高幅度：
1.根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第7.2节计算加固前弯距承载力M0：
x=As0 * fy0 / (α1 *fco* b)＝1963*300/(1*16.72*300)＝117mm>2a’
二、已知条件
构件几何参数：
计算简图：
梁截面宽度:
b=300 mm
梁截面高度:
h=650 mm
梁截面有效高度:
h0=615 mm
受压钢筋至构件边缘的距离:
a'=35 mm
PKPM验算内力及加固前构件设计参数：
PKPM验算结果内力：
M= 375 KN-M
考虑二次受力时内力：
M0k= 0 KN-M
设计砼强度等级：
M0= a1fc0bx(h0-x/2)+ f y0' As0' (h0-a')=328KN-M；
2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.3条计算加固后弯距承载力Msp：
x=( fy0As0+ψspfspAsp-fy0' As0'-fsp' Asp')/ a1fc0b=171 mm
Msp= a1fc0bx(h-x/2)+ fy0' As0' (h-a’)+ fsp' Asp'h- fy0As0(h-h0)=464KN-M；
3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.8条验算加固后弯距承载力提高幅度：

粘钢加固计算示例

抗弯计算（全国规范） 1）弯矩设计值 M＝150 kN * m 由： f yo Aso f ay As f cmobo X 得： X
f yo Aso f ay As f cmobo

300 942 1.0 210 100 3 2 165.00mm 9.6 250
L1
f av Aa 0.7 nf v bu b1 210 600 0.7 1 3.6 200 250 0 0.5 f cv b1 0.5 1.75 250
当 f v b1 2 f cv Lu 时
L1
f av Aa nf cv bu Lu 210 600 1 1.75 200 400 负数 0.5 f cv b1 0.5 1.75 250
x M f c bx (h0 ) f ay A(h h0 ) 2 9.6 250 165 (475 165 / 2) 0.9 210 100 3 2 25 158.3kN * m
>150 kN * m ，满足要求。 2）受拉钢板在其加固点外的锚固长度 L1 的计算：
抗剪计算（全国规范）混凝土强度：C20 fc＝ 9.6 ft＝ 1.10N/mm 箍筋抗拉强度设计值fyv＝ 21 截面尺寸 b * h ＝ 250*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-25 ＝ 475mm 矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算： V ≤ 0.7 * ft * b * ho + 1.25 * fyv * Asv / S * ho （混凝土规范 7.5.4－2） V ＝ 0.7*1.10*250*475+1.25*210*101/200*475 ＝ 154,199N 当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 * βc * fc * b * ho （混凝土规范 7.5.1－1） 0.25 *βc * fc * b * ho ＝ 0.25*1.00*9.6*250*475 ＝ 283,643N ≥ V ＝ 154,199N，满足要求。由 morgain 计算求得原构件抗剪承载力。构件的受剪承载力不足，剪力设计值＝250kN，需加固： U 形箍厚度 t＝3 mm，层数＝1，U 形箍宽度 100 mm，中心距 S＝200 mm ，粘贴高度 Lu＝400 mm，抗拉强度设计值 fay＝210 MPa，

粘贴钢板计算

剪力墙开洞及粘钢加固补强计算
根据设计要求，现因新开洞口，切除了原剪力墙钢筋，因此，需对切断钢筋的剪力墙采用一定的加固措施进行结构补强。

考虑剪力墙为抗压混凝土构件，现采用粘钢板的方式对其进行补强。

剪力墙粘贴钢板加固设计：（采用等强度代换法进行设计）
新开1500*1210（宽x高）洞口（纵向：双排Ф14@200横向双排Ф14@200）
按照最大切断横向钢筋面积16Ф14 为As=2462mm2
按照钢筋、钢板技术指标，钢筋设计强度：fy=360N/mm2，钢板设计强度：Ff=210N/mm2，
故：
Af×Ff =Asfy
Af = fy×As / Ff
= 360×2462/210
= 4221mm2
钢板截面面积：4221/8=528mm
故，在剪力墙两侧分别粘300mm宽8mm厚（600mm＞528mm）钢板，满足加固补强要求。

粘钢加固计算表格(GB50367-2006)

一、梁基本数据受拉钢筋级别： HRB335受拉区钢筋排数： 2 排二、梁加固设计数据进行二次受力影响计算查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07采用粘贴钢板类型： Q235粘贴钢板设计强度： 215 (n/mm2)根据（9.2.3-1）式解出XX= 82.28 (mm),代入（10.2.3-3）式选用粘贴钢板厚度： 8 (mm)二次受力影响：考虑三、计算过程梁正截面抗弯加固梁截面尺寸： 300 × 800 (mm)混凝土标号： C30设计弯矩值： 804 (KN.m))('')()2(1o so yo sp sp so yo co h h A f h A f a h A f x h bx f a M --+'-''+-≤spsp sp cu cu f E f x h /)/8.0(0,εεεψ--=ψf= 21.77 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式273 (mm)选用 1 层8 mm厚 100mm宽的 Q235 钢板，满足计算要求。

sp sp so yosp sp sp so yo co A f A f A f A f bx f a ''1-''-+=ψspsp sp sp n t b A ⨯⨯==⨯=sp sp sp sp n t Ab混凝土抗压强度设计值fc： 14.3 (n/mm2)钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300 (n/mm2)梁受压区钢筋排数： 2 排初始弯距： 400 (KN.m)εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0.00008粘贴钢板弹性模量： 210000 (Mpa)粘贴钢板层数： 1 (层)ρte=As/Ate= 0.01弯加固计算书)(osoyosphhAfh--计算要求。

sp sp soA f A ''-'。

粘贴钢板加固法

方法进行加固。
21
优点
1、胶粘剂硬化的时间快，施工周期短，施工时不必停产或少停产。
2、工艺简单，可以不动明火，对防火要求高的车间特别适用。
3、粘结剂的强度高于混凝土本体强度，可以使加固与原构件形成一个整体，受力较均匀，不会在混凝土中产生应力集中现象。
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பைடு நூலகம்
优点
4、粘贴钢板所占的空间小，几乎不增加被加固构件的断面尺寸和重量，不影响房屋的使用净空，不改变构件的外形。
25
破坏特征
③粘结层处于不利的剪拉复合应力状态下工作。
④钢板端头缺少与混凝土的锚固措施。 ⑤胶粘剂质量和施工工艺影响粘结效果。
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破坏特征
粘贴钢板应力滞后
粘贴钢板在以后的受力过程中存在着应力滞后现象，因为一般是在不卸载的情况下进行加固的，原梁中的钢筋中已有一定的应力存在，而所粘贴的钢板仅在后加荷载作用下产生应力。因此，当原筋屈服时钢板往往尚未屈服，而当钢板屈服时加固梁的挠度及裂缝会发展得很快。
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适用范围
（1）适用于承受静力作用的一般受弯及受拉构件。（2）以环境温度不超过60℃，相对湿度不大于
70%及无化学腐蚀的适用条件为限，否则应采取有效防护措施。
（3）所用胶粘剂是指有充分试验依据且性能满足使用要求的，并经过国家有关部门鉴定的结构胶。
（4）当构件的混凝土强度低于C15，不宜采用此
特点：施工工艺简单、速度快，对生产和生活影响小。
4
5
6
7
施工工艺
表面处理
卸荷配胶
涂敷胶及粘胶
固定与加压
防腐粉刷
检验
固化
8
施工工艺

柱外粘型钢加固法计算表格

柱外粘型钢加固法计算表格
柱外粘型钢加固法是一种通过将角钢、钢板等型钢焊接成骨架，并外包于待加固的梁、柱等构件，然后采用结构胶粘剂进行粘贴，以在整体上形成受力共同体的加固方法。

这种方法多用于混凝土柱子的加固，有时也用于梁的加固，可以大幅度提高柱和梁的承载力和抗震能力，应用范围较为广泛。

柱外粘型钢加固法的技术要求包括：
在原构件截面的棱角打磨成半径不小于7mm的圆角，以满足粘贴的工艺要求。

外粘型钢的注胶应在型钢构架焊接完成后进行，以确保胶缝的质量。

外粘型钢的胶缝厚度宜控制在3-5mm，局部允许有长度不大于300mm、厚度不大于8mm的胶缝，但不得出现在角钢端部600mm 范围内。

采用外包型钢加固钢筋混凝土构件时，应将型钢表面（包括混凝土表面）抹厚度不小于25mm的高强度等级水泥砂浆（应加钢丝网防裂）作为防护层，也可以采用其他具有防腐蚀和防火性能的饰面材料加以保护。

优先选用角钢作为外粘型钢的材料，其厚度不应小于5mm，角钢的边长对梁不应小于50mm，对柱不应小于75mm。

沿梁、柱轴线方向应每隔一定距离用扁钢制作的箍板或缀板与角钢焊接。

箍板或缀板截面不应小于40mmx4mm，其间距不应大于20r（r
为单根角钢截面的最小回转半径），且不应大于500mm；在节点区，其间距应适当加密。

总的来说，柱外粘型钢加固法是一种有效的加固方法，能够显著提高混凝土结构的承载力和抗震性能。

以下是一个简单的柱外粘型钢加固法计算表格的示例，可以根据实际需求进行修改和扩展。

注：上述表格仅为示例，实际应用中应根据具体情况进行调整和修改。

同时，计算时还需要考虑原构件的材料性能、截面形状、承载要求等因素。

柱外粘型钢加固法计算表格

柱外粘型钢加固法计算表格在建筑结构设计和加固领域中，柱外粘型钢加固法是一种常用且有效的技术手段。

通过在混凝土柱外表面粘贴钢板，可以提高柱的承载能力和抗震性能，从而延长结构的使用寿命。

在实际工程中，设计师需要进行一定的计算和分析，以确保加固效果符合要求。

首先，设计师需要明确加固的目的和条件。

钢板的尺寸、材质和粘结剂的性能都会对加固效果产生影响，因此需要根据具体情况进行合理选择。

在确定了加固方案后，设计师可以通过计算来评估加固效果，并制定施工方案。

在进行柱外粘型钢加固计算时，设计师通常需要考虑以下几个方面：1. 柱的受力情况：设计师需要对原柱的受力情况进行分析，包括受压区和受拉区的受力状态。

通过计算柱的承载能力和抗震性能，可以确定加固方案的合理性。

2. 钢板的受力情况：设计师需要考虑钢板在加固过程中的受力情况，包括受拉和受压状态。

通过计算钢板的受力情况，可以确定钢板的尺寸和材质。

3. 粘结剂的性能：设计师需要考虑粘结剂的性能对加固效果的影响，包括粘结强度和耐久性。

通过计算粘结剂的性能，可以选择合适的粘结剂。

4. 加固效果评估：设计师需要对加固后的柱进行力学分析，评估加固效果是否符合设计要求。

通过计算柱的受力情况和变形情况，可以确定加固效果是否达到预期。

在实际工程中，柱外粘型钢加固计算表格是设计师进行计算和分析的重要工具。

通过填写表格中的各项参数和数据，设计师可以对加固方案进行系统性的评估。

在填写表格时，设计师需要注意各项参数的准确性和合理性，确保计算结果的可靠性。

总的来说，柱外粘型钢加固法是一种有效的结构加固技术，可以提高结构的承载能力和抗震性能。

设计师在进行加固计算时，需要综合考虑柱的受力情况、钢板的受力情况、粘结剂的性能和加固效果评估等方面。

通过合理的计算和分析，可以确保加固效果符合设计要求，为建筑结构的安全运行提供保障。