建筑力学 十一章 位移

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《建筑力学》11章静定结构的内力分析

《建筑力学》11章静定结构的内力分析
总结词
应力的定义与分类
详细描述
应力是指物体在单位面积上所承受的内力,是描述物体受力状态的重要物理量。根据不同的分类标准,应力可以 分为不同的类型,如正应力和剪应力,拉应力和压应力等。
静定结构的应力分布规律
总结词
静定结构的应力分布规律
详细描述
静定结构是指在不受外力或外力平衡的条件下,其内部应力分布规律与边界条件无关的结构。静定结 构的应力分布规律主要取决于结构的几何形状和材料性质,可以通过理论分析和实验测试来研究。
详细描述:位移法适用于求解静定结构和超静定结构的 内力,特别是当结构的刚度矩阵难以直接求解时。
单位荷载法
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总结词:基本概念
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详细描述:单位荷载法是在结构上施加单位荷载,通过计 算单位荷载下的内力和位移来分析结构性能的方法。
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总结词:应用范围
《建筑力学》11章 静定结构的内力分析
目录
• 静定结构概述 • 静定结构的内力分析方法 • 静定结构的内力计算 • 静定结构的位移计算 • 静定结构的应力分析
01
静定结构概述
静定结构的定义
静定结构的定义
静定结构是指在结构分析中,未知的内力和反力个数相等的结构,也就是说, 静定结构的自均布荷载作用下,其跨中 截面弯矩为最大,且最大弯矩为 ql^2/4,其中q为均布荷载,l为梁 的跨度。
悬臂梁的内力计算
悬臂梁在固定端截面处弯矩为最大, 且最大弯矩为ql^2/3,其中q为均 布荷载,l为梁的跨度。
静定拱的内力计算
圆拱的内力计算
圆拱在均布荷载作用下,其跨中截面 弯矩为最大,且最大弯矩为ql^2/8, 其中q为均布荷载,l为拱的跨度。

《建筑力学》高版本 教学课件 建筑力学 第十一章 (最终)

《建筑力学》高版本 教学课件 建筑力学 第十一章 (最终)

(a)
(b)
图 11-4
4. 超静定结构的类型 常见的超静定结构的类型有梁、刚架、拱、桁架及组合结构等,如 图11-5 所示。
图 11-5
11.1.2 超静定次数的确定
超静定结构具有多余约束,因而具有相应的多余未知力。通常将多 余约束的数目或多余未知力的数目称为超静定结构的超静定次数 。
超静定结构的超静定次数常采用去掉多余约束的方法来确定。该方 法就是去掉结构中的多余约束,代之以相应的多余未知力,使原结构变 成静定结构,则
由于原结构在支座 B 处与Fx1相应的竖向位移 1等于零,所以,要使 基本结构的受力与原结构完全一致,那么基本结构在荷载 q 和多余未知力
Fx1 共同作用下产生的 B点的竖向位移1也应等于零,这就要求 Fx1具有某 一确定的数值。只有当 Fx1的值能保证 1= 0时,基本结构才能还原成原结 构。所以,超静定结构只有唯一的一组解能同时满足静力平衡条件和变形
协调条件,这就是超静定结构解的唯一性定理。
根据上述 1 =0 的条件基本结构,可列写出求解多余未知力 Fx1 的力法 方程。
设 11和 1P 分别表示基本结构在多余力 Fx1 和载荷 q 单独作用下 B 点沿 Fx1方向的位移,如图11-14b、c 所示,并规定与所设 Fx1正方向相同者为正。 根据叠加原理,则有
量,梁会产生向上弯曲变形,故梁会因温度改变而产生内力。
(a)
(b)
图 11-3
除上述主要特征外,超静定结构还具有整体性强、变形小、受力较为 均匀等特点,因而这种结构在实际工程中被广泛采用。例如,图11-4a 所 示的两跨连续梁较图11-4b 所示的两跨简支梁,在力 F 作用点处的弯矩和 挠度均为小。
解:① 选取力法的基本结构 去掉 C 支座支杆,代之以多余 未知力Fx1,得到如图11-15b 所示基 本结构。 ② 建立力法方程 以建立在 C 点处无竖向位移 (或 沿Fx1方向总位移 1 = 0) 为条件,建 立其力法方程,有

建筑力学邹建奇第十一章

建筑力学邹建奇第十一章

教学目标
理解位移法的基本概念, 了解等截面直杆单跨超静梁的杆端内力, 理解位移法的基本未知量和基本结构, 理解位移法的典型方程, 熟练应用位移法计算简单超静定梁和刚架。
教学要求
知识要点 位移法的基本概 念 等截面直杆单跨 超静梁的杆 端内力 位移法的基本未 知量和基本 结构 位移法典型方程 能力要求 (1) 理解位移法求解的基本思路 (1) 了解单跨超静定梁的固端弯矩和固端剪 力 (2) 了解单跨超静定梁刚度系数 力法 相关知识
Ky
Kx


图11.3基本未知量和基本结构
2.独立结点线位移的确定。 用位移法计算刚架时,一般忽略杆件的轴向变形和剪切变形的影响, 并且在微小变形的情况下,可认为杆件变形前的直线长度与变形后 两端点联线长度相等,从而使每一个受弯直杆就相当于一个约束, 从而减少了独立的结点线位移数目。例如图11.3(a)中各弯曲杆 变形前后长度保持不变,故1、2、3三个结点均有相同水平位移, 因此只有一独立的结点线位移。 独立结点线位移确定也可采用刚结点铰化的方法,即将所有的刚结 点及固定端支座均改为铰结,从而得到一个相应的铰接体系。对所 得到的铰接体系进行几何组成分析,若为几何不变体系,则体系没 有结点线位移。若为几何可变体,则需在结点上添加支座链杆,使 其成为几何不变体系。所需添加支座链的数目等于独立的结点线位 移数。图11.3(b)示体系是几何可变的,必须在某结点处添加一 根非竖向支座链杆(如虚线所示),才能成为几何不变体,故知原 结构独立的结点线位移数目是1。
表11.2 单跨超静定梁刚度系数
11.3位移法的基本未知量和基本结构
位移法的基本未知量应是各结点的独立角位移和 独立线位移。在计算时,应首先确定独立的结点 角位移和线位移的数目。 1.独立角位移的确定。 刚结点数目就是独立角位移数目。由于刚结点的 特点,一个刚结点只有一个独立角位移。固端支 座处,其转角等于零或已知的支座位移值。铰结 点或铰支座处各杆端的转角,不是独立的,确定 杆内力时可以不需要它们的数值,故可不作为基 本未知量。例如图11.3(a)所示刚架,其独立 角位移数是2。

建筑力学 第11章 压杆稳定

建筑力学 第11章 压杆稳定

第11章压杆稳定[内容提要]稳定问题是结构设计中的重要问题之一。

本章介绍了压杆稳定的概念、压杆的临界力-欧拉公式,重点讨论了压杆临界应力计算和压杆稳定的实用计算,并介绍了提高压杆稳定性的措施。

11.1 压杆稳定的概念工程中把承受轴向压力的直杆称为压杆。

前面各章中我们从强度的观点出发,认为轴向受压杆,只要其横截面上的正应力不超过材料的极限应力,就不会因其强度不足而失去承载能力。

但实践告诉我们,对于细长的杆件,在轴向压力的作用下,杆内应力并没有达到材料的极限应力,甚至还远低于材料的比例极限σP时,就会引起侧向屈曲而破坏。

杆的破坏,并非抗压强度不足,而是杆件的突然弯曲,改变了它原来的变形性质,即由压缩变形转化为压弯变形(图11-1所示),杆件此时的荷载远小于按抗压强度所确定的荷载。

我们将细长压杆所发生的这种情形称为“丧失稳定”,简称“失稳”,而把这一类性质的问题称为“稳定问题”。

所谓压杆的稳定,就是指受压杆件其平衡状态的稳定性。

为了说明平衡状态的稳定性,我们取细长的受压杆来进行研究。

图11-2(a)为一细长的理想轴心受压杆件,两端铰支且作用压力P,并使杆在微小横向干扰力作用下弯曲。

当P较小时,撤去横向干扰力以后,杆件便来回摆动最后仍恢复到原来的直线位置上保持平衡(图11-2(b))。

因此,我们可以说杆件在轴向压力P的作用下处于稳定平衡状态。

P,杆件受到干扰后,总能回复到它原来的直线增大压力P,只要P小于某个临界值crP时,杆件虽位置上保持平衡。

但如果继续增加荷载,当轴向压力等于某个临界值,即P=cr然暂时还能在原来的位置上维持直线平衡状态,但只要给一轻微干扰,就会立即发生弯曲并停留在某一新的位置上,变成曲线形状的平衡(图11-2(c))。

因此,我们可以认为杆件在P的作用下处在临界平衡状态,这时的压杆实质上是处于不稳定平衡状态。

P=cr(a) (b) (c)图11-1 图11-2继续增大压力P ,当轴向压力P 略大于cr P 时,由于外界不可避免地给予压杆侧向的干扰作用(例如轻微的振动,初偏心存在,材料的不均匀性,杆件制作的误差等),该杆件将立即发生弯曲,甚至折断,从而杆件失去承载能力。

位移法—位移法的典型方程和计算实例(建筑力学)

位移法—位移法的典型方程和计算实例(建筑力学)
M CA 4i
i
18.94kN m
i
2
i
3.158
M CD 6i
18.95kN m
i
3 21.05
M BD i
20 35.79kN m
4
i
作M图,如图示
位移法
位移法计算步骤归纳如下
(1)确定基本未知量。在原结构上加入附加约束,得到
衡条件求出杆端剪力。
M
B
FQAB
M
A
0
2.5 4 2 20

kN 0
4
0
FQBA
2.5 4 2 20

kN 10kN
4
位移法
同理,取杆件BC,由平衡条件得
FQCB FQBC 10kN
取杆件BD,由平衡条件得
FQDB FQBD 7.5kN
1.5i1 0.9375i 2 15 0
1
3.16
i
2
21.05
i
位移法
(6)作M图
利用叠加公式 M M1Z1 M 2 Z 2 M 计算杆端弯矩
3.158 3 21.05
M AC 2i
i
25.26kN m
i
2
i
3.158 3 21.05

k211 k22 2 F2 0
位移法
(3)求系数和自由项
k11=4i +6 i=10 i
k12= -1.5 i =k21
k12= -1.5 i
k22 0.75i 0.1875 i 0.9375 i
位移法
F1 0

建筑力学第十一章

建筑力学第十一章
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第二节 圆轴扭转时横截面上的内力
• 设G 点至横截面圆心的距离为ρ,由图11-13(a)所示的几何关系得 式(11-7).
• 式(11-7)中dφ/dx 为扭转角沿杆长的变化率,对于给定的横截面是 个常量,因此,式(11-7)表明切应变γρ 与ρ 成正比,即切应变沿半径按 直线规律变化.
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第二节 圆轴扭转时横截面上的内力
• 三、圆轴扭转时横截面上的切应力 • 在小变形条件下,圆轴扭转时横截面上也只有切应力.为求得圆轴扭转
时横截面上的切应力计算公式,先观察其变形,从几何方面和物理方面 求得切应力在横截面上的变化规律,再结合静力学知识求解. • (一)几何方面 • 为研究横截面上任一点处切应变随点的位置而变化的规律,如图1-1 2(a)所示,在圆轴表面上作出任意两个相邻的圆周线和纵向线.当轴的 两端施加一对矩为Me 的外力偶后,可以发现:两圆周线绕轴线相对旋 转了一个角度,圆周线的大小和形状均未改变;在小变形情况下,圆周线 的间距未发生变化,纵向线如图11-12(b)所示,倾斜了一度γ.根
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第二节 圆轴扭转时横截面上的内力
• 单元体处于平衡状态,由平衡条件ΣFy = 0可知,单元体左、右两侧面 上的内力元素τxdydz 为大小相等、指向相反的一对力,并组成一个力 偶,其矩为(τxdydz)dx.为了满足另两个平衡条件ΣFx =0和ΣMz =0, 在单元体的上、下两个平面(即杆的径向截面上)必有大小相等、指向 相反的一对力τydxdz,并组成力偶矩(τydxdz)dy,即
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第二节 圆轴扭转时横截面上的内力
• 式(11-13)即圆轴扭转时横截面上任一点处切应力的计算公式. • 由式(11-13)及图11-13(b)可知,当ρ 等于横截面半径r 时,即横

建筑力学第11章静定结构的位移计算

建筑力学第11章静定结构的位移计算
• 如图11-11(a)所示的静定结构,其支座发生了水平位移C1、 竖向位移C2、转角C3。现要求由此引起的任一点沿任一方向的位移 ,例如求K点的竖向位移ΔK。
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第五节 静定结构在支座移动时的位移 计算
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第六节 互等定理
• ■一、功的互等定理
• 设外力F1和F2分别作用于同一结构上,如图11-13(a)和图1 1-13(b)所示,分别称为结构的第一状态和第二状态。
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第一节 位移的概念及位移计算的目的
• ■二、位移计算的目的
• 结构位移计算的目的概括起来有以下两个方面: • (1)校核结构的刚度。为了保证结构或构件的正常工作,除满足强
度条件外,还需满足刚度要求,即在荷载作用下(或其他因素作用下 )不致产生过大的位移,保证结构在正常工作时产生的位移不超过规 定的允许值。例如,吊车梁的挠度不得超过跨度的,屋盖和楼盖梁的 挠度不得超过跨度的1/400。
δ12,等于第一个单位力所引起的第二个单位力作用点沿其方向的 位移δ21。这就是位移互等定理。
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图 11 - 1
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图 11 - 2
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图 11 - 3
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图 11 - 11
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图 11 - 13
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图 11 - 14
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• 这表明:第一状态的外力在第二状态的位移上所做的虚功,等于第二 状态的外力在第一状态的位移上所做的虚功。这就是功的互等定理。
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第六节 互等定理
• ■二、位移的互等定理
• 位移的互等定理是功的互等定理的一个特例。 • 如图11-14所示,假设两个状态中的荷载都是单位力,即 • X1=1,X2=1,与其相应的位移用δ12和δ21表示, • 则由功的互等定理,有 • 1·δ12=1·δ21 • 得δ12=δ21(11-11) • 这表明:第二个单位力所引起的第一个单位力作用点沿其方向的位移

建筑力学11梁和结构位移1

建筑力学11梁和结构位移1

EI z 12 24

3)利用边界条件确定积分常数。该梁的边界条件为:
当 x= 0 时
yA 0
当 x= l 时
可求得
C ql3 , D 0 24
yB 0
转角方程和挠曲线方程分别为
q l3 6lx2 4x3 24 EI z
y qx l3 2lx2 x3

D1

24
CB段 ( a ≤ x ≤ l )
d2y dx2


1 EIz
M1x
P EIz

b l
x (x
a)


dy dx

P EI z

b 2l
x2

1 2
(x

a)2
C2

y

P EI z

b 6l
x3

1 6
(x

a)3
C2x
不但适用于各种变形形式,而且可用于求解温 度变化和支座移动所引起的位移。 2)一般一次只能计算某一点的某一方向的位移。
8
§11–2 梁的挠曲线近似微分方程及其 积分
一、梁的挠曲线近似微分方程
等直梁在线弹性范围内纯弯曲情况下中性层的曲
率为
1 M EI z
在非纯弯曲下,梁的横截面上除弯矩外,还有剪 力,当跨长l与横截面高度h之比较大时,剪力对 梁的变形的影响可略去不计,而有
集中力、集中力偶作用处,截面变化处等
P
AC、CB两段挠曲线方程
A
C B 不同,但有共同的边界
[ yC ]AC [ yC ]CB
A
C

《建筑力学》11章静定结构的内力分析

《建筑力学》11章静定结构的内力分析
变,即结点对各杆端的转动有约束作用,因此刚结点可以承受 和传递弯矩,这样刚架中各杆内力分布较均匀,且比一般铰结 点的梁柱体系小,故可以节省材料;
(3)由于刚架中杆件数量较少,内部空间较大,所以刚架 结构便于利用。
3.平面刚架的类型 静定平面刚架通常可分为简支刚架图11-7 (a)、悬臂刚架图
第二个脚标表示该截面所属杆件的另一端。例如 则表M示BA AB杆B端截面的弯矩。
表M示AB AB杆A端截面的弯矩,
(3)内力图绘制
静定刚架内力图有弯矩图、剪力图、轴力图。刚架的内力图由各杆的内力图组合 而成,而各杆的内力图,只需求出杆端截面的内力后,即可按照梁内力图的绘制 方法画出。
6.平面刚架计算步骤
(1)求支座反力(由整体或部分为研究对象)
(2)求各杆端内力(由脱离体为研究对象)
(3)分段绘各杆内力图(按内力图变化特征绘制)
(4)校核内力图:(由杆件、结点处平衡条件)
第三节 静定平面桁架 1.桁架及其特点 桁架是由直杆通过铰结点连接而成的链杆体系,各个杆件内主要受
8
的水平简支梁完全
相同,FQ 图与同样条件的水平简支梁的 FQ 图 形状相同,但数值是水平简支梁的cos a 倍。
2.多跨静定梁
(1)多跨静定梁几何组成
多跨静定梁是由若干根伸臂梁和简支梁 用铰连结而成,并用来跨越几个相连跨度的 静定梁。这种梁常被用于桥梁和房屋的檩条 中,如图11-2所示。其简图如图11-3(a)所 示。
基本部分:结构中凡本身能独立维持几何不变的部分。如图11-3: AB、EF、IJ; 图11-4:AB。
附属部分:需依赖其它部分支承才能保持几何不变的部分。如图 11-3:CD、GH;图11-4:CD、EF、GH。

建筑力学,第十一章力法,武汉理工

建筑力学,第十一章力法,武汉理工

解联立方程,得
X1
9 P
80
X2
17 40
P
建筑力学,第十一章力法,武汉理工
5、作最后弯矩图及剪力图、轴力图,如图 (d) (e) (f) 所示。
建筑力学,第十一章力法,武汉理工
15-6 对称性的利用
用力法解算超静定结构时,结构的超静定次 数愈高,多余未知力就愈多,计算工作量也就愈大。 但在实际的建筑结构工程中,很多结构是对称的, 我们可利用结构的对称性,适当地选取基本结构, 使力法典型方程中尽可能多的副系数等于零,从而 使计算工作得到简化。
第十五章 力 法
建筑力学,第十一章力法,武汉理工
15.1超静定结构的概念
静定结构: 支座反力和各截面的内力都可以用 静力平衡条件唯一确定 。 是没有多余联系的几何不变体系。
超静定结构:
支座反力和各截面的内力不能完全 由静力平衡条件唯一确定 , 是有多余联系的几何不变体系。
建筑力学,第十一章力法,武汉理工
基本结构在X1作用点沿X1方向产生的位移,则
有 11= 11X1,于是上式可写成
11X11P0 (a)
X1

1P
11
式(a)就是根据原结构的变形条件建立的用以确 定X1的变形协调方程,即为力法基本方程。
建筑力学,第十一章力法,武汉理工
为了具体计算位移 11和 1p,分别绘出基本结
构的单位弯矩图M 1(由单位力 X1=1 产生)和 荷载弯矩图Mp(由荷载q 产生),分别如图 (a) (b) 所示,
建筑力学,第十一章力法,武汉理工
对于同一个超静定结构,可用各种不同的 方式去掉多余联系而得到不同的静定结构。因 此在力法计算中,同一结构的基本结构可有各 种不同的形式。但应注意,去掉多余联系后。 为了保证基本结构的几何不变性,有时结构中 的某些联系是不能去掉的。

《建筑力学》课件 第十一章

《建筑力学》课件 第十一章
建筑力学
第十一章
静定结构的位移计算
第一节 概述 第二节 刚体虚功原理及应用 第三节 变形体虚功原理及应用 第四节 荷载作用下静定结构的位移计算 第五节 图乘法计算位移
第一节 概述
建筑结构在施工和使用过程中,由于荷载作用、温度变化、支座沉降、 装配误差等因素的影响会发生变形。变形时,结构中各杆件横截面的位置会 发生变动,这种位置的变动称为结构的位移。结构的位移分线位移和角位移 两类。
结构位移计算的方法以刚体虚功原理为理论基础。
第二节 刚体虚功原理及应用
一、刚体虚功原理
当体系在位移过程中,不考虑材料应变,各杆件只发生刚体运动时,
则该体系属于刚体体系。
功是代数量,当力与位移的方向相同时,功为正值;当力与位移的方
向相反时,功为负值;当功与位移相互垂直时,功为零。做功的力可以是
一个集中力,也可以是一个力偶,有时也可能是一个力系。用一个统一的
刚片DBC可以绕铰支座B做自由转动,D位移到D1,C位移到C1;因 为AD刚片与DBC刚片是用两个平行于杆轴的链杆相连,位移后AD2仍应 与D1BC1平行,点A因有竖向支杆竖向位移为零,故得到一虚设的可能位 移状态,如下图所示。令上图所示的平衡力系在下图的虚位移上做虚功,
得虚功方程如下: FX X FF 0
q
FQC
2l
q (b a) 2
2.虚设一平衡力系,求静定结构的位移——虚力原理即单位荷载法
上图为一伸臂梁,支座 A 向下移动距离为 c1,现在拟求点
C 竖向位移 。
上图中位移状态是给定的,为了 应用虚功原理,应该虚设一平衡力 系。为了能在点C竖向位移上做虚 功,即与拟求的点C竖向位移对应, 在点C加一竖向力F,则支座A的反 力为Fb/a。F与相应的支座反力组成 一平衡力系,如下图所示,这是一 个虚设的力系状态。

建筑力学第十一章梁和结构的位移

建筑力学第十一章梁和结构的位移
2.计算超静定结构
计算超静定结构:静力平衡条件、变形协调条件(结构的位移) 本章内容处于静定结构分析与超静定结构分析的交界处,起着承 上启下的作用。
8/72
11-1 概述 三、计算结构位移的目的 3.为建筑起拱和结构架设提供位移数据
(a)大跨度建筑结构中,结构变形→产生明显的下垂现象 不但影响美观,而且容易引起人们的不安全感。
结构的位移可分为 1.线位移:横截面位置发生的移动 2.角位移:横截面位置发生的转动
4/72
11-1 概述 一、结构位移的种类
M
F
A
C
B
C'
q
q
D
B
DCVCDCHCD' C
D'
B'
jC
A
5/72
11-1 概述 二、使结构产生位移的因素 1.荷载
结构在外载作用下产生内力 材料发生应变结构发生位移
2.温度变化
研究梁的弯曲变形时, 只要求出挠曲线方程,
w
挠曲线
任意横截面的挠度和转角便都已确定。
C
C'
F
x B wC 挠度
qC
转角qC
14
11-2 梁的挠曲线近似微分方程及其积分
一、梁的挠曲线近似微分方程
1
纯弯曲时梁挠曲线上一点的曲率表达式:
M EI
推广到横力弯曲时(剪力存在时):
1
x
M x
EI
数学中的曲率公式
wC 2
wB
wC 2
ql 4 128EI
ql 3 48EI
l 2
7ql4 384EI
wC
wC1
wC 2
Fl 3 3EI

建筑力学梁和结构的位移欢迎下载课件.ppt

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A
B
C
A
MP
B
C
M


CV
1 EI
1 2

2
20
2 3

2

1 2

4
20
2 3

2

2 3

4
0.5
2
4
CV
=
208 3EI
精选
【例11-13】求图中所示刚架在支座B处的转角 。
2EI EI EI
A LB
PL PL
P
A
B
MP图
1
2EI EI EI
A
B
M=1图
P
L/2
B
A
l
PL/2
PL
MP图
x
L/2
∑ L/2 = 1 yc
M图
EI
P=1 x
= 1 ×[(PL×L/4)×(2/3)×L/2+(PL×L/8)×(L/2)×1/3]
EI
= 5PL3
48EI
精选
例.求图示外伸梁C端的竖向位移 CV ,EI=常数。
精选
解:
1 ql 2 = 4
20
8
2
P=1
( = 1 1 1 ql 2 l 2 l 1 1 ql 2 l 2 l 2 1 ql 2 l l = 3ql 4
EI 2 2
3 22
3 38
2 8EI
精选
例 试求图示三铰刚架c铰处左右两截面的相对角位移,EI=常c 数。
解:1)作实际状态的弯矩图
x
___
M1 = x

建筑力学---位移法

建筑力学---位移法
Architetural Mechanics
§13—1 概述 §13—2 等截面直杆的转角位移方程 §13—3 位移法的基本未知量和基本结构 §13—4 位移法的典型方程及计算步骤
§13—5 位移法应用举例 §13—6 对称性的利用
§13—1 概
1. 变形和位移
述 P A
△Ay
△Ax

在荷载作用下,结构将产生变形 和位移。 变形:是指结构形状的改变。 位移:是指结构各处位置的移动。
R2 P QBA QCD 30
3i 7 iZ Z2 0 1 2 3i Z 15i Z R 1 2 2P 16 2
例3 利用位移法计算图示结构, 绘M图。
4kN.m 2m 4m F 5EI C E A 4EI 16E I 8m
E A 4EI D 基本体系 4 126 4 B
B
C
(a)原结构:
A l Z1= ø B R ø B B Z1= ø B (c) A ø B B R11 ø B ø B ø B B ø B
q C
1.基本体系 2.平衡条件
l
R11+R1P=0
因为:R11=r11Z1
q
C
(b)基本体系: A
(见下图)
所以: r11Z1 +R1P=0
Z1=- R1P/ r11
(1)弯矩:MAB表示AB杆A端的弯矩。对杆端而言,顺时针为正,逆时针 为负;对结点而言,顺时针为负,逆时针为正。 (2)剪力:QAB表示AB杆A端的剪力。正负号规定同“材力”。
P
A
P
MBA0 MAB0 QAB0 QBA0 (3)固端弯矩、固端剪力:单跨超静定梁仅由于荷载作用所产生的 杆端 弯矩称为固端弯矩,相应的剪力称为固端剪力。用MAB、MBA、QAB、QBA表示。
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第十一章 梁弯曲时的位移
§11-1 梁的位移——挠度和转角
直梁在对称平面xy内弯曲时其原来的轴线AB将弯曲成 平面曲线AC1B。梁的横截面形心(即轴线AB上的点)在垂直 于x轴方向的线位移w称为挠度,横截面对其原来位置的角
位移q 称为横截面的转角。
第十一章 梁弯曲时的位 移
弯曲后梁的轴线——挠曲线为一平坦而光滑的曲线, 它可以表达为w=f(x),此式称为挠曲线方程。由于梁变形 后的横截面仍与挠曲线保持垂直,故横截面的转角q 也就 是挠曲线在该相应点的切线与x轴之间的夹角,从而有转

梁在纯弯曲时微段的应变能: dx M dq dx EI 由
dV 1 2 M ( x )dq 1 2 M(x) M(x) EI dx
FN ( x )
2
整个杆件的弯曲变形位能: V 2EA 杆件发生轴向拉伸、压缩、剪切等 形式的变形时, V M ( x ) dx

l
这也就是位于中性层内的挠曲线的曲率的表达式。
第十一章 梁弯曲时的位移
在横力弯曲下,梁的横截面上除弯矩M=M(x)外,还
有剪力FS=FS(x),剪力产生的剪切变形对梁的变形也会产
生影响。 但工程上常用的梁其跨长l 往往大于横截面高度h的10倍, 此时剪力FS对梁的变形的影响可略去不计,而有
x
第十一章 梁弯曲时的位移
该梁的边界条件为 在 x=0 处 w=0,
在 x=l 处
w=0
于是有
C2 0

4 4 ql l EIw | x l 6 12 C 1 l 0 2

从而有 转角方程 挠曲线方程
C1
ql
3
24
, C2 0
q w
C 1 EI w | x 0 EI q 0
C 2 EIw | x 0 EIw
0
第十一章 Leabharlann 弯曲时的位移例题11-2 试求图示等直梁的挠曲线方程和转角方程, 并确定其最大挠度wmax和最大转角qmax。
第十一章 梁弯曲时的位移
解:该梁的弯矩方程为
M x ql 2 x 1 2 qx
的转角方程和挠曲线方程。
第十一章 梁弯曲时的位 移
要确定这些积分常数,除利用支座处的约束 条件外,还需利用相邻两段梁在交界处的连续条 件。 ——这两类条件统称为边界条件。
边界条件(这里也就是支座处的约束条件)的示例如下图 所示。
第十一章 梁弯曲时的位移
例题11-1 试求图示等直梁的挠曲线方程和转角方程,
3
768 EI ql
3

3
q A q A1 q A 2
ql
3
ql
3
3 ql

3

48 EI
384 EI
128 EI 7 ql
q B q B1 q B 2
48 EI
384 EI
384 EI
求梁和位移的方法有:



梁的挠曲线近似微分方程及其积分; 叠加法 单位位移法 图乘法——力法基础
并确定其最大挠度wmax和最大转角qmax。
第十一章 梁弯曲时的位移
解:该梁的弯矩方程为
M x F l x
挠曲线近似微分方程为
EI w M x F l x
以x为自变量进行积分(两次)得
x F lx EI w C 2
1
x

M x EI
第十一章 梁弯曲时的位 移
从几何方面来看,平面曲线的曲率可写作
1 w
x

1 w
2 3/2
式中,等号右边有正负号是因为曲率1/为度量平面曲线 (挠曲线)弯曲变形程度的非负值的量,而w"是q = w' 沿x方 向的变化率,是有正负的。

Fl
2

3
Fl
2

3

2 EI Fl
2 EI Fl
2 EI
6 EI
3 EI

第十一章 梁弯曲时的位移
由此题可见,当以x为自变量对挠曲线近似微分方程
进行积分时,所得转角方程和挠曲线方程中的积分常数
是有其几何意义的:
C 1 EI w | x 0 EI q 0 C 2 EIw | x 0 EIw
第十一章 梁弯曲时的位移
重要!
正负号规定:在图示坐标系中——
挠度w向下为正,向上为负; 转角q顺时针转向为正,逆时针转向为负。
第十一章 梁弯曲时的位移
§11-2 梁的挠曲线近似微分方程及其积分
Ⅰ. 挠曲线近似微分方程的导出 在前曾得到等直梁在线弹性范围内纯弯曲情况下中
性层的曲率为

1


M EI
§11-4 单位荷载法
一.实功与虚功


实功——力在自己引起的位移上做的功。 虚功——力在别的荷载或其它外在因素(如温度改变、支座 移动)引起的变形上做的功。 虚功中作功的两个因素与位移彼此无关。
二.线变形位能

构件变形时,积蓄了变形位能V 。 着重讨论弯曲构件变形位能,并利用功能原理 来求梁在简单荷载情况下的位移。
第十一章 梁弯曲时的位 移
再注意到在图示坐标系中,负弯矩对应于正值w" ,正弯矩对 应于负值的w" ,故从上列两式应有 w M x
1 w
2 3/2

EI
由于梁的挠曲线为一平坦的曲线,上式中的w2与1相比可略 M x 去,于是得挠曲线近似微分方程
w EI
弯矩总是与w’的正负号相反。
第十一章 梁弯曲时的位移
当全梁各横截面上的弯矩
可用一个弯矩方程表示时(例如
图中所示情况)有
EI w M x d x C 1
EIw
M x d x d x C x C
1
2
以上两式中的积分常数C1, C2由边界条件确定后即可得出梁
第十一章 梁弯曲时的位移
例题11-5 试按叠加原理求图a所示等直梁的跨中截
面挠度 wC 和两支座截面的转角qA 及 qB。
(a)
解:此梁 wC 及qA,qB 实际上可不按叠加原理而直接
的公式得出。
这里是作为灵活运用叠加原理的例子,假设没有可直
接利用的现成公式来讲述的。
第十一章 梁弯曲时的位移
梁 AC 和右半跨梁 CB分别视为受集度为 q/2 的均布荷载作
用而跨长为 l/2 的简支梁。于是有
q A2 q B2
q / 2 l / 2 3
24 EI

ql
3


384 EI
第十一章 梁弯曲时的位移
按叠加原理得
4 4
wC wC1 wC 2
5 ql
0
5 ql
768 EI ql
dx
2

l
2EI
三.单位荷载法
——计算构件和结构位移的基本方法之一 是应用外力的功和变形位能的概念建立的。


变形位能在数值上等于 外力在变形过程中所做的功

为求得线位移,在点k沿线位移方向施加单位力F=1

注意:M为单位里作用下梁的弯矩方程。
叠加F作用、F=1作用——
对轴力构件,位移公式:
§
补充:
先了解——结构的变形与位移


变形——结构在荷载作用下其形状将会发生改变, 结构的形状改变称为~。 位移——结构由于变形,其结点与截面位置随之发 生移动和转动,这种移动和转动称为结构的位移。
再看——产生变形 的原因
荷载、温度改变、支 座移动、材料收缩 和制造误差等。
了解——位移的类型:

0
此例题所示的悬臂梁,q0=0,w0=0, 因而也有C1=0 ,C2=0。
第十一章 梁弯曲时的位移
事实上,当以x为自变量时
EI w M x d x C 1 EIw [ [ M x d x ] d x C 1 x C 2
两式中的积分在坐标原点处(即x=0处)总是等于零,从而有
w qx 24 EI
q 24 EI
l
3
6 lx
2
2
4x
3

l
3
2 lx
x
3

第十一章 梁弯曲时的位移
根据对称性可知,两支座处的转角qA及qB的绝对值相
等,且均为最大值,故
q max q A q B
ql
3
24 EI
最大挠度在跨中,其值为
w max w | x l

Fx l 2 EI

Fx
6 EI
根据该梁边界条件和全梁横截面上弯矩均为负值,
以及挠曲线应光滑连续描出了挠曲线的示意图。
第十一章 梁弯曲时的位移
可见该梁的qmax和wmax均在x=l的自由端处。于是有
q max q | x l
w max w | x l Fl EI Fl
3 2
作用在该简支梁左半跨上的均布荷载可视为与跨中截面 C正对称和反对称荷载的叠加(图b)。
(a)
(b)
第十一章 梁弯曲时的位移
C
在集度为q/2的正对称均布荷载作用下,利用本教材 表11-1公式有
wC1 5 q / 2 l 384 EI
4
ql
5 ql
4
768 EI
3


q A1
q / 2 l 3
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