伊犁河大桥钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书一、工程概括XX为新建铁路XX至XX城际轨道上一座特大桥，主墩187＃、188＃墩均位于望虞河中。
主墩桩基为19根1.5m直径的钻孔桩，承台为直径17.7m、高度3m的圆柱形。
承台上台下口直径为12.1m，上口直径为7.1m。
河床土层以粉质黏土、粉土为主。
二、围堰的布置及计算假设1、围堰的布置钢板桩的具体布置如下图：（立面图）（平面图） 2、计算假设本计算中土层参数按经验取值如下：围堰设计时计算水位按＋2.0 m 考虑。
三、围堰计算 1、土压力计算本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。
（1）、主动土压力系数 粉质黏土： Ka ＝tg 2(45-218)＝0.528， ka ＝0.727粉 砂： Ka ＝tg 2(45-25.26)＝0.383， ka ＝0.619 黏 土： Ka ＝tg 2(45-222)＝0.455， ka ＝0.675被动土压力系数粉质黏土： Kp ＝tg 2(45＋218)＝1.894， kp ＝1.376 粉 砂： Kp ＝tg 2(45＋25.26)＝2.611， kp ＝1.616黏 土： Kp ＝tg 2(45＋222)＝2.198， kp ＝1.483（2）、有效主动土压力的计算 a 、h ＝4.5m 时， Pa ’=0b 、h ＝10.7m （上）时，Pa ’=0.528×6.2×8.5－2×12×0.727＝10.38 KN/m 2c 、h ＝10.7m （下）时，Pa ’=0.383×6.2×10－2×16×0.619＝3.94 KN/m 2 d 、h ＝17.2（上）m 时，Pa ’=0.383×12.7×10－2×16×0.619＝28.83 KN/m 2e 、h ＝17.2（下）m 时，Pa ’=0.455×12.7×7－2×13.5×0.675＝22.22 KN/m 2f 、h ＝19m 时，Pa ’=0.455×14.5×7－2×13.5×0.675＝27.96 KN/m 2（3）、孔隙水压力的计算 a 、h ＝0时， Pw=0 KN/m 2b 、h ＝4.5m 时，Pw ＝45 KN/m 2c 、h ＝10.7m 时，Pw ＝107 KN/m 2d 、h ＝17.2m 时，Pw ＝172 KN/m 2e 、h ＝19m 时，Pw ＝190 KN/m 2（4）、土压力合力a 、h ＝4.5m 时， Pa=45 KN/m 2b 、h ＝10.7m （上）时，Pa ＝117.38 KN/m 2c 、h ＝10.7m （下）时， Pa=110.94 KN/m 2d、h＝17.2（上）m时，Pa=200.83 KN/m2e、h＝17.2（下）m时，Pa=194.22 KN/m2f、h＝19m时，Pa=218 KN/m22、各施工工况及内力计算本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。
钢板桩围堰设计计算书
钢板桩围堰设计计算书钢板桩围堰设计计算书1 ⼯程概况本⽅案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0⽶之间，基坑开挖⽀护结构受⼒计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利⼯况条件下进⾏受⼒计算。
本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性⼟、粉⼟、各类砂、软⼟为主，局部夹淤泥。
⼟层分层计算⼟压⼒，粘性⼟和粉⼟采⽤总应⼒法，即⽔⼟合算，强度指标采⽤快剪试验指标；对中、粗砂、碎⽯⼟，则应采⽤⽔⼟分算。
承台开挖⾼程范围内主要为⼈⼯填⼟、黏⼟、粉⼟，局部夹有淤泥质黏⼟，各⼟层已知条件：（1）⼈⼯填⼟：内摩擦⾓7? =?，粘聚⼒8kPa c =；（2）粘⼟：内摩擦⾓14?=?，粘聚⼒25kPa c =；（3）粉⼟：内摩擦⾓22?=?，粘聚⼒12kPa c =；（4）砂⼟：内摩擦⾓32?=?，粘聚⼒0kPa c =。
⼟的天然重度γ取319kN/m 。
⾮承压地下⽔位在地⾯下0.2～5.5处（承压⽔位不明）。
2 钢板桩围堰⽀撑结构受⼒计算2.1钢板桩围堰钢板桩围堰基坑开挖最⼤深度为5.0⽶，此类基坑承台最⼤⾼度为4.0⽶，设⼀道内⽀撑位于基坑底⾯以上3⽶，计算钢板桩围堰受⼒情况。
结合现场现有材料，拟采⽤WRU12a 钢板桩，其技术指标为：单根钢板桩宽B=600mm，⾼H=360mm，厚t=9mm，每⽶截⾯积A=147.3cm2，单根钢板桩每⽶的重量69.5kg，每延⽶墙⾝每⽶的重量115.8kg，每延⽶墙⾝钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延⽶的截⾯模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应⼒σ=140Mpa，允许剪应⼒τ=80 Mpa。
钢板桩长12m。
由于钢板桩刚度较⼩，需加强内⽀撑。
拟设置⼀道⽔平钢⽀撑，在距承台底⾯3.0m处设置，不设竖向⽀撑。
⽔平钢⽀撑采⽤I40b型⼯字钢，沿钢板桩内壁设置长⽅形围檩，并在四⾓设置加强斜撑。
考虑施⼯堆载，假设基坑顶部(地⾯)作⽤有⽆限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作⽤有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。
某大桥项目下部结构承台钢板桩围堰计算书
***河大桥下部结构承台钢板桩围堰计算书一、计算取值因12#、13#主墩处地质情况基本相同，因此在计算时以12#墩处的地质情况为计算依据。
1、地层地质情况，根据图纸中12#主墩旁的地质钻孔资料（钻孔编号：ZK8006），可基本确定12#主墩处地质情况为：河床～-0.8m 为淤泥，标高-0.8m～-9.5m范围内为粉土，标高-9.5m～-16.5m范围内为粉土。
实测水面标高+3.0m，承台处实测河床平均标高0.0m，承台底标高-5.3m。
因淤泥层比较薄全部按粉土考虑，通过查有关资料，粉土的主要力学参数为：土的重度γ＝18.0kN/m3（浮重度γ浮＝8.0kN/m3）、土的内摩擦角φ=27°、土的黏聚力c＝8kN/m2；2、水土分算，对应水位标高以下的土层取浮重度。
3、水面标高取+3.0m，土面标高取0.0m进行验算。
4、分工况进行验算。
二、钢板桩入土深度及支撑情况钢板桩拟采用拉森Ⅳ型钢板桩W=2037cm3，[ƒ]=200MPa考虑到在施工过程中河面水位有可能上升及施工期间围囹支撑尽量不对承台施工造成影响，因此打入的钢板桩及横撑的布置位置情况为：钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩，桩长18.0m，打入后桩顶标高+4.5m，桩底标高-13.5m （因基坑混凝土封底底标高为-6.3m ，因此钢板桩最大入土深度为7.2m ）。
围囹采用三道，其设置标高分别为+2.5m 、0.0m 和-2.3m 。
三层围囹及支撑结构形式均相同，围囹为双拼HK400cH 型钢，斜撑采用Ф630钢管（壁厚20mm ）。
围囹及内支撑结构示意图详见施工方案。
钢板桩及围囹支撑标高如下图所示：+4.5m 钢板桩顶标高+3.0m 河面水位标高-5.3m 主墩承台底标高-2.8m 主墩承台顶标高-6.3m 主墩承台砼封底底标高-13.5m 钢板桩桩底标高0.0m+2.5m-2.3m承台0.0m 河床标高三、钢板桩及各支撑结构受力验算基坑开挖结束后坑底标高为-6.3m ，水面标高为+3.0m ，河床平均顶面标高以0.0m 计算。
【精品】钢板桩围堰计划工况计算书
41号钢板桩围堰计划工况计算书一、钢板桩围堰工况0计算：针对41号钢板桩围堰现场实际情况，计划先将堰外堆砂卸载至高程1104。
0m，然后堰内抽砂至设计封底混凝土底1097.211m。
此过程中，只安装了第一道内支撑,堰外水位1109.5m，堰内水位1109.5m,内外水位差为0。
钢板桩顶高程1116。
0m，钢板桩底高程1092m，桩长24m，堰内抽砂停止时钢板桩入土深度5。
211m。
第一道内支撑高程1109m.工况0示意如图1.钢板桩顶+1116.0堰外水位+1109.5第一道内撑+1109.0堰内水位+1109.5预计冲砂高程+1104.0封底混凝土底+1097.211钢板桩底+1092.0图1工况0图示1、钢板桩计算采用midas建立钢板桩计算模型，模型受力及计算结果如图2—图5所示。
图2工况0钢板桩荷载分布图(单位：KN）图3工况0支撑反力图（单位：KN）图4工况0钢板桩弯矩图（单位：KN ·m ）图5工况0钢板桩位移图（单位：mm ）由计算结果可知，工况0时钢板桩最大弯矩为121KN·m。
则钢板桩的最大组合应力为:[]6max 31211044.8MPa /1.5196.7MPa 270010M W σσ⨯===<=⨯，满足要求。
2、内支撑计算由图3可知,第一道内支撑支反力为51。
1KN/m ，将此支反力作用在第一道内支撑上,建立内支撑midas 计算模型如图6所示.图6工况0第一道内支撑计算模型（单位：KN/m）第一道内支撑计算结果如图7—图9所示.图7工况0第一道内支撑变形图（单位：mm）图8工况0第一道内支撑轴力图（单位：KN）图9工况0第一道内支撑组合应力图(单位：Mpa）由以上计算可知：圈梁2H600×200最大组合应力为43.9MPa＜［188.5]MPa，支撑钢管φ630—10mm钢管最大组合应力为29。
2MPa＜0.708×［188。
16m长钢板桩围堰结构计算
钢板桩围堰结构计算1、设计参数（1）主跨墩处河道内主要为砾砂土，其土体力学性能如下： 土体容重： r=18KN/m3土体内摩擦角： φ=36°（2）钢板桩力学性能：钢板桩采用IV 型拉森桩，重量75kg/m ，每1米宽截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=210Mpa 。
（3）承台尺寸：8.4m ×12.3m ×3.5m ，围堰尺寸：10.8m ×15.5m 。
（4）计划采用拉森Ⅳ钢板桩,技术参数:（5）根据地质情况（见图1）20m 范围加权平均：5.16205.1420410＝＋γ＝⨯⨯ 5.1420205.14＝φ＝⨯ 05.1320185.14＝＝⨯C 主动土压力系数：Ka ＝tg2（45－φ/2）＝0.60被动土压力系数：Kp ＝tg2（45＋φ/2）＝1.6682、计算内容（1）内支撑层数及间距按照等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度： []3a w f 6h K γ＝＝m 98.2cm 2981060.05.161020372156335＝＝⨯⨯⨯⨯⨯γ：取加权平均16.5，h1＝0.88h ＝2.62mh2＝0.77h ＝2.29mh3＝0.65h ＝1.94m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示：（2）计算板桩墙上土压力零点离开挖面的距离y ，在y 处板桩墙的被动土压力等于板桩后的主动土压力：γKKpy ＝γKa （H ＋y ）y ＝81.36.0686.12.19.86.0p =-⨯⨯=-Ka KK KaH式中K-主动土压力修正系数，取1.2（3）钢板桩零点以下入土深度x 的确定：由力矩分配法计算的如下：P0=47.7KNP1=8.2KN/mP2=63.3KN/mP3=129KN/mP4=80.1KN/m最大弯矩在8.9m 处,Mmax=98.3KN.M采用等值梁法计算原理，土压力零点处的支撑反力与该点以下钢板桩土压力对桩底的力矩平衡，假设土压力零点以下钢板桩零点以下钢板桩埋深为x ，建平衡方程。
钢板桩围堰计算
钢板桩围堰计算钢板桩围堰计算本承台位于水下，长31.3米，宽8.6米，高3.5米，采用钢板桩围堰施工。
围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩作为定位桩，用型钢连接作为纵横向支撑。
钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，围堰为33.3m×10.6m的单承台围堰方案。
1、计算取值1)现有水位为+4.5m，计算时按照常水位以上一米取值，即水位取+5.5米；淤泥厚度为h2=2.0m，水深为6.0m，水头高度h1=5.5m。
h3为钢板桩入土深度。
2)淤泥力学参数根据含水量情况取值，内摩擦角θ=50，粘聚力c=0kpa，容重r2=16.5kN/m3.3)淤泥质亚粘土力学参数根据含水量及孔隙比情况取值，内摩擦角θ=20，粘聚力c=20kpa，容重r2=18.5kN/m3.4)围堰分五层支撑，标高分别为+0.25m、+1.05m、+1.85m、+2.65m、+3.45m。
开挖底标高为±。
5)钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，截面尺寸为宽0.462m，高1.36m，每米长钢板桩参数力学性能为壁厚0.04m，截面积0.123m2，重量14.5kg/m，截面模量为320cm3/m。
6)型钢采用A3钢材，允许应力[δ]=140Mpa；钢板桩允许应力[δ]=200Mpa。
7)设计流水速率V=2.61m/s。
水流冲击力p=0.8Aγv2/2gh，其中A为阻水面积，γ为水容重，取10KN/m3，v为水流速度，g为重力加速度，取9.8m/s，h为水深，单位为米。
p=29.47kN/m。
2、静水压力计算现有水位标高为+4.5m，型钢支撑中心标高分别为+4.25m、+3.45m、+2.65m、+1.85m、+1.05m，承台底标高为0.河水静水压力为10×5.5=55kN/m2，取一米进行计算，±0m处的总压力P=1.25(P净水+P动水)=1.25×(29.47+55)=105.59kN/m，安全系数为1.25.3、按简支连续梁计算内力和弯矩，受力形式及弯矩如下图所示：弯矩图示：15.4KNm。
钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书根据各部位标高及现场实际情况，现拟对主桥123#墩承台施工所用钢板桩围堰进行验算，围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩做定位桩，用型钢连接作为导梁。
承台底标高——990.50 ｍ 钢板桩围堰顶标高——1000.38 ｍ根据公路施工手册桥涵，主要参数如下：坑深H=8.88 ｍ，内摩擦角取φ=28°，支撑形式为（三），一道支撑，水文地质情况为第5种情况。
查板桩计算图5-44，曲线5-5计算如下：支撑形式（三）水文情况第5种h=aH 45°40°35°30°25°20°0.10.20.30.40.50.645°40°35°30°25°20°0.10.20.30.40.5¦ΒH45°40°35°30°25°20°12345¦ΒH曲线5-5⑴固定荷载h =αH =0.38×8.88=3.3744 ｍ（最小入土深度）M=βH3=0.25×8.883= 175.06 KN.mR=ξH2=4.1×8.882=323.3 KN⑵活载（不考虑）⑶支撑间距S1=0.475H+0.16h=0.475×8.88+0.16×3.3744=4.76 ｍS2=0.525H-0.16h=0.525×8.88-0.16×3.3744=4.12 ｍ⑷板桩选择钢板桩是3号钢，常用容许弯曲应力 [σ]为180 MPaW=M/[σ]= 175.06×1000/180×1.5=648.37 cm3选用德国拉森（Larssen）Ⅱa型钢板桩（W=849 cm3）⑸支撑系统横撑选择型钢，间隔采用l=1.8 ｍ，则内导梁的弯距 M=Rl2/8=323.3×1.82/8=130.94 KN.mW=M/[σ]= 130.94×1000/145=903.03 cm3（型钢[σ]=145 MPa）查手册，型钢采用I36b（W=920.8 cm3）支撑反力为：R×l=23.3×1.8=581.94 KN⑹修正验算考虑静水压力、动水压力及防渗要求，对钢板桩入土深度需加深：最小入土深度h修正=h×1.5=3.3744×1.5=5.06 ｍ⑺基坑坑底安全检算Ksiρｗ=Ksｈ1/（ｈ1+ｈ2）ρｗ≤ρｂ式中：Ks——安全系数，可取2.0;i——水力梯度；ρｗ——水的密度（g/cm3）；ｈ1——基坑内抽水后水头差；ｈ1、ｈ2——见图示，ｈ1=ｈ2+5.5；ρｂ——土在水中的密度（g/cm3），ρｂ=（Ｇ-1）（1-ｎ），Ｇ为土粒的比重，取Ｇ=2.67，ｎ为土的孔隙率，ｎ=ｅ/（1+ｅ），孔隙比ｅ取0.75；ρｂ=（Ｇ-1）（1-ｎ）=（Ｇ-1）【1-ｅ/（1+ｅ）】=（2.67-1）【（1-0.75/（1+0.75）】=0.954 g/cm3Ksiρｗ=Ksｈ1/（ｈ1+ｈ2）ρｗ=2×8.88/（9.55+5.5）×1=1.31>ρｂ入土深度不够，不符合要求。
大桥主墩承台钢板桩设计计算书_secret
x 大桥主墩承台钢板桩设计 计算 书主墩承台钢板桩计算已知条件：1、施工水位：2、平台土围堰标高：承台底面标高：厚4.8 m 。
3、土的重度为：内摩擦角Ф=20.1°4、距板桩外1.5m 20KN/ m 2计。
5、围堰内50cm 厚C20封底砼。
6、拉森Ⅳ型钢板桩 W=2037cm 3，[f]=200MPa钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg а（45°-υ/2）= tg а（45°-20.1/2）=0.49Kp= tg а（45°+Ф/2）= tg а（45°+20.1/2）=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h1， h1=q/r=20/18.8 =1.06m+17.50m 以上土压力强度Pa 1：Pa 1=r*(h1+1.5)Ka=18.8*(1.06+1.5)*0.49 =23.6KN/m2+17.50m 以下土压力强度Pa 2：Pa 2=[r*(h1+1.5)+（r-rw ）*（17.5-11.67）]*Ka =[18.8*(1.06+1.5)+()18.8-10*5.83]*0.49 =48.7KN/m 2水压力(围堰抽水后)Pa 3： Pa 3=rw*(17.5-11.67)=10*5.83=58.3 KN/m 2则总的主动压力(土体及水压力)Ea ：Ea=(23.6*2.56)/2+23.6*(2.56+5.83)+(48.72-23.6)*5.83/2+58.3*5.83/2 =471.4 KN/m 2合力Ea 距承台底的距离y ：471.4*y=23.6*2.56*5.83+2.56/3+23.6*5.83*5.83/2+(48.72-23.6)/2*5.83*5.83/3+58.3*5.83/2*5.83/3 =2.28m(2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距,根据拉森Ⅳ型许跨度h:h=6[f]w rka3=6*200*2037*10518.8*103*0.493=298cm =2.98mh1=1.11h=1.11*2.98=3.3m h2=0.88H=0.88*2.98=2.62m h3=0.77h=0.77*2.98=2.3m根据具体情况，确定采用的布置如右图所示： （3）各内支撑反力采用简支梁法近似计算各内支撑反力P1=23.6×2.56/2+23.6×(0.34+2.89/2)+31.22×0.34/2+31.22×2.89/2+(95.97-31.22)/2×2.89/2 =146.15 KN/mP2=95.97×（2.6/2+2.89/2）+（130.62-95.97）/2×2.6/2-（95.97-31.22）/2×2.89/2 =227.11KN/m（4）钢板桩入土深度：R土的重度考虑浮力影响后，取r=8.8KN/m 2 Kn=r(Kp-Ka)=8.8*(2.05-0.49) =13.73 KN/m 3则r*( Kp-Ka)*X*X*X*2/3*1/2 =2.28*471.4 得X=6.12 取安全系数K=1.1 X=1.1*6.12=6.73m 所以钢板桩的总长度L 为： L=6.73+1.06+7.33=14.76m选用钢板桩长度16.0m ，7号墩考虑为(5) 基坑底部的隆起验算考虑地基土质均匀,依据地质勘察资料,指标如下:r=18.8 KN/m 3，c=21.1Kpa ，q=20 KN/m 2 由抗隆起安全系数K=2πC/（q+rh ）≥则：h ≤(2πC -1.2q)/1.2r≤(2*3.14*21.1-1.2*20)/1.2*18.8 ≤ 4.8m即钢板桩周围土体不超过4.8m 时，地基土稳定，不会发生隆起。
钢板桩围堰设计计算书
排水井钢板桩围堰计算书一、围堰类型选择根据工程地质、工程水文特点、经济比选，排水井和雨水沉淀池施工围堰选择钢板桩围堰。
采用钢板桩围堰施工方案具有安全性高、工期短、施工成本低、工艺简单成熟、施工风险易于控制等诸多优势。
排水井平面结构尺寸21.6×19.6m，钢板桩施工前，先将原始地面标高开挖平整至+1.500m，然后打设钢板桩围堰。
二、计算取值1、本工程所处位置为地质主要为中砂，地下水位标高+1.000m左右，根据地勘资料显示，地质参数如下表：地质参数表土层编号名称土层顶标高土层底标高容重（KN/m³）内摩擦角（Φ）粘聚力c（kpa）①中砂+1.500m -4.500m 18.326 28°0②粉土-4.500m +8.200m 17.284 20°11参数取容重r=18.326kN/m3，粘聚力c=2kpa，内摩擦角Φ=28°2、选用拉森钢板桩，钢板桩规格型号参数见下图：钢板桩规格型号参数图3、型钢采用A3型钢材允许应力为[σ1]=140Mpa ；钢板允许应力为[σ2]=200Mpa 。
4、地面超载按50t 考虑，换算后为7.14KN/㎡，换算为土高度为：三、钢板桩受力验算1、主动土、被动土压力强度计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见下图；根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-3、3-9求得主动土、被动土压力系数如下：钢板桩受力简图主动土压力系数：361.022845tg K oo2a =-=）（ 被动土压力系数：770.222845tg K oo2p =+=）（ （2)有效主动土压力强度计算：①作用在高程+1.500m 处土压力强度（地面处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/646.2361.04.0m /326.18rhK P 3a a1KN m KN =⨯⨯==m KN KN r q h 4.0m /326.18/14.730===㎡②作用在高程-0.900m 处土压力强度（钢支撑处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/433.18361.0)4.24.0(m /326.18rhK P 3a a2KN m KN =⨯+⨯==②作用在高程-3.600m 处土压力强度（基坑底部），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下：㎡/386.36361.0)1.54.0(m /326.18rhK P 3a a2KN m KN =⨯+⨯==2、支撑层数及间距计算根据最大抵抗弯矩计算拉森钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-74得：[]m mm K a 44.271.243361.010326.18798102006r W 6h 3353==⨯⨯⨯⨯⨯==δ h 1=1.11h=1.11*2.44=2.7m根据施工需要调整支撑布置h 1=2.7m ，层数为1层，支撑布置及受力见下图：钢板桩受力及支撑布置简图施工时，考虑混凝土墙身施工影响，确定采用布置一层围檩支撑，即从自然地面以下2.4m 处，设置I28b 工字钢围檩，加φ325螺旋钢管横撑。
钢板桩围堰计算单(深埋)
W01＃墩钢板桩围堰计算一、基本参数 1、承台参数2、材料选择（1）、钢板桩采用拉森Ⅵ钢板桩围堰，钢板桩参数见下表：（2）、内支撑采用HM588型钢、φ426和φ600钢管。
（3）、土层为粉砂，取内摩擦角 20=ϕ，3/20m kN =γ，浮容重3/10'm kN =γ。
主动土压力系数49.0)2/2045(tan 2=-=a K 被动土压力系数04.2)2/2045(tan 2=+=p K二、围堰计算1、封底混凝土厚度计算（1）、围堰封底抽水完成后，封底混凝土需承受水头差引起的向上的上浮力，封底混凝土标号为C30，其容重γ=24kN/m 3，施工时清理基底保证封底混凝土厚度不小于1.5m ，计算取1.3m 有效厚度。
封底混凝土所受荷载：q=γ水h 水－γ砼h 砼=10×6.88-24×1.5=32.8kN/m 2（2）、按照四边简支双向板计算，Lx=7000mm ，Ly=9000mm ，Lx/Ly=0.78，查得：αx=0.0613，αy=0.0319，Mx= 0.0613qlx 2=0.0613×32.8×72 =98.5kN ·m My= 0.0319qlx 2=0.0319×32.8×72 =51.3kN ·mm kN M M M y x x ⋅=⨯+=+=1.1073.51167.05.98max ν m kN M M M x y y ⋅=⨯+=+=7.675.98167.03.51max ν取1m 单位宽进行验算: A=bh=1.3m 2，Wx=bh 2/6=0.28m 3σmax=Mmax/Wx=0.1071/0.28=0.38MPa<0.5Mpa <满足要求> （3）、钢护筒粘结力计算围堰投影面积：A=15×34-(0.785×2.82×10)=448.46m 2； 封底混凝土重量：G=24×448.46×1.5=16144.6kN ； 浮力：F 浮＝6.88×10×448.46＝30854kN ；一个围堰共有10根φ2.8m 钢护筒，每根钢护筒所承受的粘结力为： （30854-16144.6）/(3.14×2.8×1.3×1000×10)＝0.13MPa <0.15 MPa<满足要求>（4）、结论：1.5m 厚封底混凝土满足受力要求。
钢板桩围堰设计计算
钢板桩围堰设计计算一、土层地质情况根据设计图纸提供的参数，设计洪水位为+5.40M ，12#墩河床高程为-2.00M, 土层地质为淤泥质粉质粘土，土性质为：γ为16.5KN/M 3 ，φ取9.50 ，C 取12.3KPa 。
二、支撑布置围堰中共设三道支撑，第一点支撑标高为+3.19M ，第二支撑标高为+1.19M ，第三道支撑标高为-2.41M, 采用H40型钢进行支撑。
以φ400的钢管进行斜支撑。
支撑图纸如下图：H2=5.625H1=7.4R3R2R1支撑布置图（单位：M ）三、体系简化验算：主动土压力系数：Ka=tg 2(450-9.50/2) =0.717 土压力： 取γ浮=9N/M 3Ea=1/2Ka γH 22 =1/2×0.717×9×5.6252 =102.088KN/M水压力：纯水 w 水=1/2ρg(H 1+H 2)2=1/2×10×(7.4+5.625)2=848.253KN/M 总压力 ：Ea+E 水=102.088+848.253=950.341KN/M压力计算图单位：压力计算图（单位：M ）四、应力计算R 1=1/2×10×(5.4-3.19)2=24.42KN/MR 2=1/2×10×(5.4+0.61)2-24.42=156.18-24.42=131.76KN/MR 3=1/2×10×(5.4+5.018)2-156.18+1/2×0.717×(5.018-2)2×9=415.882KN/M R 4=1/2×10×(5.4+7.625)2-542.674+1/2×0.717×9(7.625-2)2-29.388=378.284KN/M 五、钢板桩验算采用拉森Ⅳ型，宽40cm ，截面系数Wx=2270cm 3 R 1=24.42×0.4=9.768KN R 2=131.76×0.4=52.704KN R 3=415.882×0.4=166.353KN R 4=378.284×0.4=151.314KNN=1/2qH=1/2×0.4×9.8×H ×H=1/2×3.92×H ×H 即 q=3.92×H M E =0M D =-1/2×10×(5.4-3.19)2×1/3×2.21×0.4=-7.196KN.M M C =9.768×2-1/6×10×4.213 ×0.4=-30.21KN.MM B =9.768×5.6+52.704×3.6-1/6×10×7.813 ×0.4-1/6×0.717×9(2.41-2)3×0.4=-73.18M A =9.768×10.815+52.704×8.815+166.353×5.215-1/6×10×0.4×13.0253-1/6×0.717×0.4×9(7.625-2)3=-111.942KN.MM DC 中点=9.768×1-1/6×10×3.213 ×0.4=12.283KN.MM CB 中点=9.768×3.8+52.704×1.8-1/6×10×6.013 ×0.4=54.9KN.MM BA 中点=9.768×8.208+52.704×6.208+166.353×2.608-1/6×10×10.4183 ×0.4-1/6×0.717 ×9×3.0183 ×0.4 =75.574KN.M根据计算结果绘制弯矩图如下：单位：KNMMax=111.942KN.M查表得钢板桩[σ]=180MPa 截面模量w=2270cm3σ=111942/2270=49.3MPa<[σ]=180MPa 满足要求！六、基坑底的安全验算按围堰施工至封底混凝土人顶标高-7.625根据公式'γ>Kj 取安全系数K=1.5土的浮容重'γ=16.5-10=8.0KN/M3最大渗流力j=iγwi=h/(h+2t) =(5.4+7.625)/(5.4+7.625+2t)=13.025/(13.025+2t)t 为钢板桩底部到开挖面的距离所以j = iγw =10×13.025/(13.025+2t)'γ≥K j≥1.5×130.25/(13.025+2t)t≥5.7Mt实施过程中取值为6.5M，大于5.7M，满足要求！根据上面计算设计的钢板桩围堰基坑底满足安全方面要求。
钢板桩围堰承台施工计算书
XX跨线桥PM5承台施工钢板桩围堰计算书一、工程概述XX跨线桥PM5承台地质情况为淤泥质粘土、粉质粘土层。
为了保证承台施工过程的安全稳定，需打设12m钢板桩形成平面尺寸8.8×8.8m的围堰，采用SP-IV拉森钢板桩。
地质参数及截面参数如表1-1、1-2所示。
腰梁采用双拼I32a，内撑选用I32a。
表1-1 地质层计算参数表1-2钢板桩技术参数二、荷载和工况计算2.1、基本参数1、主动土压力系数淤泥质粘土：Ka1=tan 2(45°-4.91°/2)=0.84,粉质粘土：Ka2=tan 2(45°-19.30°/2)=0.502.2、支撑布置按等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度)(56.288.0)(21.31.1)(91.26020130m h h m h h m k r w h a =====⨯⨯⨯=σ施工最大水位为+3.5m ，考虑钢板桩超出最大水位0.5m ，故基坑总高度为7.85m 。
（承台顶标高为-1.5m,承台底标高为-3.7m ，垫层厚度为0.15m ）根据具体情况，至少需要设置两层支撑。
根据具体情况，设置两道支撑。
第一道支撑设置在+1.5m 处，第二道支撑设置在-1.35m 处。
2.3、钢板桩内力计算钢板桩所受土压力分布图如下：钢板桩受力简图模型如下所示：单位：KPa经结构力学计算器计算得：由弯矩图可知，最大弯矩为15.94KN •m 。
，，支撑反力KN R KN R KN R 60.4134.5785.51321===[]。
满足要求MPa MPa W M 21544103621094.1563max max =<=⨯⨯==-σσ []。
满足要求MPa MPa A Q 12592.5109.961034.5743max max =<=⨯⨯==-ττ2.4、内撑计算支撑体系主要由两种材料组成，围檩结构为双拼工32a ，斜撑结构为工32a 。
某桥钢板桩围堰受力计算书
某桥钢板桩围堰受力计算书一.已知条件1.根据实际情况施工水位取百年一遇最高水位＋1.31m 。
2.钢板桩顶标高为＋2.31m ，承台设计底标高为-5.64m 。
3.承台尺寸：13.7m ×8.1m ×3.3m ，围堰尺寸：15.2m ×10.4m 。
根据具体情况，确定采用的立面布置形式见附图2.围囹及内支撑计算根据现场情况，内支撑采用I40b ，布置形式：第一层为两片I40b ，兼作导向框架；第二层为两片I40b ；第三层为三片I40b ，横撑及八字撑布置同边梁。
工况1：抽水至第二层内支撑下50cm 时，第一层内支撑受力处于最不利状态，受力情况分析如下：(1)计算反弯点位置，即利用钢板桩上土压力等于零的点作为反弯点位置，计算其离基坑底面的距离y ，在y 处钢板桩主动土压力强度等于被动土压力强度：y K P y KK a b p γγ+=式中 b P －基坑地面处钢板桩墙后的主动土压力强度值；K －主动土压力修正系数，土的内摩擦角为250时，K 取1.7；γ－土体容重；h －基坑开挖深度；w h －基坑外侧水位深度。
kN P b 3010)31.169.1(=⨯+=()()m K KK P y a p b 4.0406.0464.27.12030=-⨯⨯=-=γ (2)由力矩分配法计算的受力图如下：受力分析图 弯矩包络图支点反力图F 1=100.85kN ， M max ＝309.16kN ·m工况2：围堰内抽水至第三层内支撑下50cm 时，第二层支撑受力处于最不利状态，受力分析如下：(1)计算反弯点位置：kN P b 52)31.189.3(10=+⨯=()()m K KK P y a p b 69.0406.0464.27.12052=-⨯⨯=-=γ (2)由力矩分配法计算的受力图如下：受力分析图弯矩包络图支点反力图F 1=－82.89kN ，F 2=301.27kN ， M max ＝214.58kN ·m工况3：围堰内抽水至承台底下50cm 时，第三层支撑受力处于最不利状态，受力分析如下：(1)计算反弯点位置：kN P b 1.90)31.17.7(10=+⨯=()()m K KK P y a p b 19.1406.0464.27.1201.90=-⨯⨯=-=γ (2)由力矩分配法计算的受力图如下：受力分析图弯矩包络图支点反力图P 0 = 137.67kN ，F 1=22.79kN ，F 2=-60.3kN ，F 3＝359.34kN ，M max ＝198.56kN ·m(3)钢板桩零点以下入土深度x 的确定：采用等值梁法计算原理，土压力零点处的支撑反力与该点以下钢板桩土压力对桩底的力矩平衡，假设土压力零点以下钢板桩埋深为x ，建平衡方程：306)a p (x K KK x P －γ=⨯m K KK P x 3.3)064.0464.27.1(2067.1376)a p (60=⨯⨯⨯==－－γ (4)钢板桩入土深度t 0＝x ＋y ＝3.3＋1.19＝4.49m则t ＝1.2×4.49＝5.39m ，实际入土深度4.99m ，采用18m 钢板桩入土深度7.99m 。
钢板桩围堰计算书(2层围檩@15m钢板桩)精选全文
可编辑修改精选全文完整版钢板桩围堰计算书目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (3)1.5土体参数 (3)1.6 材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1 计算工况 (4)2.2 钢板桩计算 (5)2.2.1工况一 (5)2.2.1工况二 (6)2.3 围檩及支撑 (8)第三章基坑稳定性验算 (11)3.1钢板桩入土深度验算 (11)3.2基坑稳定性计算 (11)3.3基坑承载力计算 (13)第一章设计条件1.1工程概况主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。
对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。
对于大承台，开挖6.5m及以上选用15m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m-6.5m选用12m长钢板桩围堰，2层支撑,开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。
对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。
该计算书验算大承台第一种类型ZX179#（开挖7.45m）承台围堰受力情况。
ZX179#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：（1）钢板桩顶标高： +9.0m（2）钢板桩底标高： -6m（3）承台顶标高： +4.8m（4）承台底标高： +1.6m（5）承台高度： 3.2m（6）地面标高： +8.95m（7）地下水位： +5.16m1.2设计概况承台尺寸18.7×10.6×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为20.8×12.5m，高15m。
采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置两道围檩及支撑。
围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。
施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1m，安装第一道围檩及支撑；继续开挖并降水至第二层围檁标高，安装第二层围檁及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；进行承台施工。
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伊犁州直农村公路重点项目第九合同段伊犁河大桥钢板桩围堰设计计算书中交二公局第六工程有限公司伊犁州直农村公路重点项目第九合同段项目经理部二○一七年八月伊犁州直农村公路重点项目第九合同段伊犁河大桥钢板桩围堰设计计算书（共一册）计算复核审核中交二公局第六工程有限公司单位伊犁州直农村公路重点项目第九合同段日期2017 年08月目录1 工程概况 (1)1.1工程简介 (1)1.2工程地质特征 (3)1.3结构概述 (3)2 计算依据 (5)3 计算参数 (6)3.1结构参数 (6)3.1.1 钢板桩 (6)3.1.2 围檩及内支撑 (6)3.1.3 封底混凝土 (6)3.2地质参数 (6)3.3其他参数 (7)3.3.1 安全等级 (7)3.3.2 分项系数及荷载组合 (7)3.3.3 施工流程 (8)3.3.4 计算对象 (8)4结构计算 (9)4.1土压力计算 (9)4.1.1主动土压力计算： (9)4.1.2被动土压力计算： (10)4.1.3主动土压力与被动土压力计算图式 (11)4.2支撑的布置和计算 (11)4.3抗突涌验算 (12)4.4坑底抗隆稳定性计算 (13)4.5水流力计算 (14)4.6内撑系统的组成及详细计算 (15)4.6.1内撑系统的组成 (15)4.6.2对内撑系统进行受力计算 (15)4.6.3 内支撑稳定性验算 (22)5 结论 (23)1 工程概况1.1 工程简介伊犁河大桥项目起点桩号为K0+000，终点桩号为K1+157.603.路线全长1.157Km。
本项目施工内容包括路基、路面工程、交安工程。
全线共设大桥1座：伊犁河大桥，起点桩号K0+403.210，终点桩号为K0+712.870，该桥为九跨上承式空腹式钢筋混凝土板拱桥。
跨径布置为12+9×31.74+12=309.66米，桥宽26米。
下部结构采用桩柱结构，桩基直径分别为1.2m、1.5m。
墩柱外形与旧桥保持一致，采用实心钢筋混凝土矩形墩柱，墩顶宽 1.9m，墩底跨度2.24m，墩高5.5m，截面变化斜率1:30。
端部采用椭圆弧断面，上游迎水面设置破冰棱。
3、6 号墩为制动墩，基础采用双排直径1.5m 桩基础，每排布置7 棵桩，桩间距4.25m，排间距4.0m，承台厚度2.3m；其它墩为非制动墩，基础采用双排直径1.2m 桩基础，每排布置7 棵桩，桩间距4.25m，排间距3.2m，承台厚度2.0m。
2~8号承台基坑采用整体开挖，采用拉森钢板桩围堰施工工艺，制动墩桩围堰尺寸为7.62 m×31.62m，一般墩围堰尺寸为8.82 m×31.62m，钢板桩长9m。
设计承台封底混凝土厚度0.5m。
桥位处100年一遇的水位604.77m，施工实测水位为602.0~602.5m。
桥型布置图见图1-1，桥型平面布置图见图1-2。
图1-1 伊犁河大桥桥梁结构布置图- 2 -图1-2伊犁河大桥布置图1.2 工程地质特征桥址区的地形起伏不大，较为平坦，河床宽约300~1000m左右，属于伊犁河谷为三级阶地平原。
设计院提供的地勘结果项目区地层岩性较简单，主要为第四系地层：平原区分布冲洪积粉土、粉质黏土、粉细砂、圆砾、卵石等。
0~20m范围内主要为中密状粉土、中粗砂、松散圆砾、卵石为主；20~50m主要以密实的中砂、圆砾、卵石为主。
两岸及河谷广泛分布的为冲洪积粉质粘土、卵砾石层，呈中密-密实状，分布厚度较大，承载力高，工程性质较好。
1.3 结构概述2~8号承台基坑采用整体开挖，采用ⅣW型拉森钢板桩围堰施工工艺，一般墩承台尺寸为5.4 m×28.6m，一般墩围堰尺寸为7.62 m×31.62m，制动墩承台尺寸为6.5 m×28.6m，制动墩桩围堰尺寸为8.82 m×31.62m，钢板桩长9m，最不利入土深度为3.2m。
设计承台封底混凝土厚度0.5m。
桥位处100年一遇的水位604.77m，施工实测水位为602.0~602.5m，设计水位603m。
桥型布置图见图1-1，桥型平面布置图见图1-2。
围檩均采用2I40a工字钢，内支撑采用Φ630×10mm钢管。
钢板桩围堰布置图如下图所示。
图1-3 制动墩钢板桩围堰立面示意图图1-4 制动墩平面布置图图1-5 一般墩钢板桩围堰立面示意图图1-6 一般墩平面布置图2 计算依据（1）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62－2004)；（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（4）《热轧U型钢板桩》（GBT 20933-2007）（5）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)（6）《水上钢板（管）桩围堰技术规程》( Q/CCCCZH002—2016)（7）《简明施工计算手册》；（8）《伊犁河大桥基础施工专项方案》；（9）《伊犁河大桥钻孔地质柱状图》。
（10）《伊犁河大桥围堰及栈桥设计图》（11）《基坑工程手册》（第二版）（12）《港口工程荷载规范》（JTS-1-2010）（13）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）3 计算参数3.1 结构参数3.1.1 钢板桩施工采用拉森IV W钢板桩围堰，根据《热轧U型钢板桩》（GBT 20933-2007），钢板桩每延米截面面积A=225.5cm²/m，每延米惯性矩I=56700cm4/m，每延米截面模量W=2700cm³/m。
根据《热轧U型钢板桩》（GBT 20933-2007），钢板桩为Q295bz钢材（屈服强度295Mpa），抗弯强度设计值[f]=0.9×295 =265.5 Mpa，抗剪强度设计值[υ]=155Mpa。
根据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)7.1.7，钢板桩最大变形允许值[ω]=80mm。
3.1.2 围檩及内支撑围堰围檩、内支撑所采用的钢材均为Q235材质。
根据《钢结构设计规范》，其抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=205Mpa，抗剪强度设计值[τ]=120Mpa。
3.1.3 封底混凝土根据《伊犁河大桥基础施工专项方案》及《基础钢围堰及栈桥设计图》，封底混凝土标号C20，厚0.5m，干封底施工，混凝土容重取25kN/m³。
3.2 地质参数根据《伊犁河大桥地质柱状图》、《不良地质土工报告》及项目方提供的资料以及以往经验值，3号墩钢板桩为最不利计算对象，钢板桩地基土参数如下表所示。
编号土层底标高厚度(m)容重（kN/m³）内摩擦角φ(°)粘聚力c(kPa)1 卵石593.5 8 20 38 02 粉质粘土589.42 4.1 17.9 16.6 4.63.3 其他参数3.3.1 安全等级根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）第3.1.3条～第3.1.7条规定，按支护结构安全等级二级考虑，安全系数γ0=1.0。
3.3.2 分项系数及荷载组合1）承载能力极限状态 （1）强度计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）3.1.5、3.1.7，钢板桩计算时，内力设计值计算如下：弯矩设计值：0F k M M γγ=剪力设计值：0F kV V γγ= 轴力设计值：0F kN N γγ=其中k k kM 、V 、N 分别为弯矩、剪力、轴力标准值。
（2）稳定计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）3.1.5，隆起失稳、倾覆与滑移、管涌破坏等稳定性计算，应复合下式要求：kkR K S ≥式中：kR —抗滑力、抗滑力矩、抗倾覆力矩等土的抗力标准值； kS —抗滑力、抗滑力矩、抗倾覆力矩等作用标准值的效应；K —安全系数；根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）4.2要求，对于安全等级为二级的支护结构，其倾覆稳定性、整体滑动稳定性、隆起稳定性的安全系数分别不应小于1.2、1.3、1.6。
2）正常使用极限状态根据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)7.1.7，钢板桩最大变形允许值[ω]=80mm。
3.3.3 施工流程根据《伊犁河大桥基础施工专项方案》，钢板桩围堰施工工序如下：（2）桩基础完成后，进行钢板桩围堰插打施工；（3）围堰内抽水至标高603m；（4）施工第一层围檩、内支撑（标高602.7m）；（5）围堰内开挖降水至标高600.5m；（6）施工第二层围檩、内支撑（标高601m）；（7）围堰内开挖降水至标高597.7m，浇筑干封底混凝土并等强；（8）施工第一层承台，回填土至承台中心（标高599.3m）；（9）拆除第二层内支撑；（10）施工第二层承台，回填土至承台表面（标高600.5m）；（11）拆除第一层部分内支撑，施工墩身；（12）墩身施工完成，拆除围堰。
3.3.4 计算对象由设计图可知，3、6号墩承台尺寸较其他一般墩的承台尺寸大，且3号墩钢板桩原始土表面比6号墩钢板桩原始表面高，属于最不利结构，因此以3号墩钢板桩围堰为计算对象。
图3-1 3#墩地质勘查结果4结构计算根据实测数据，水位在602.0m~602.5m 之间，计算水位按603m 考虑。
钢板桩顶面标高按604m 设置，底标高为595m ，钢板桩总长9m 。
土压力采用水土合算，根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012），分别考虑主动土压力、被动土压力。
603.0m ～601.5m 为河水，内摩擦角ϕ0为0°，粘结力c 0为0kPa ，天然容重γ0为10.0KN/m3601.5～595m 卵石：内摩擦角ϕ1为38°，粘结力c 1为0kPa ，天然容重γ1为20KN/m3，地基容许承载力[σ]=300kPa4.1 土压力计算由于土层为透水性差的的流塑状淤泥与硬塑状黏土，依据2008年《注册结构工程师专业考试应试指南》（施岚青主编）P896页，对于渗透性小的土层计算土压力时采用“水土合算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独叠加；对于渗透性大的土层计算土压力时采用“水土分算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为浮容，水压力单独叠加。
即根据这个计算原则，本方案中卵石采用水土分算。
4.1.1主动土压力计算：依据《简明施工计算手册》（第三版）P180页公式4-1b ， Pa=γHtg 2(450-2ϕ)-2c tg(450-2ϕ) =γHKa -2c Ka其中Ka= tg 2(450-2ϕ) 先计算主动土压力系数Ka ： 卵石主动土压力系数20138t (45)0.242a K g =-= 卵石主动土压力采用水土分算法： 河水底面Pa 0=γH=γw h 0=10×1.5=15KN/m 2卵石压力计算： 顶面Pa 1顶=-2c Ka=-2c 11Ka=-2×0×0.24 =0KN/m 2顶面水压力=γw h 0=10×1.5=15KN/m 2卵石顶面的水土压力=10-0=15KN/m 2底面Pa 1底=γh 1Ka-2c Ka=γ1h 1Ka 1-2c 11Ka=（20-10）×（601.5-594.5）×0.24-2×0×0.24 =16.8KN/m 2卵石底面主动水压力=γw （h 0+h 1）=10×（1.5+7）=85KN/m 2 卵石底面的主动水土压力=85+16.8=101.8KN/m 2 4.1.2被动土压力计算：依据《简明施工计算手册》（第三版）P184页公式4-7，Pp=γHtg 2(450+2ϕ)+2c tg(450+2ϕ) =γHKp+2c Kp其中Kp= tg 2(450+2ϕ) 先计算被动土压力系数Kp ： 卵石被动土压力系数Kp 1= tg 2(450+382)=4.2 卵石被动土压力采用水土分算法计算： 卵石顶面被动土压力系数Pa 1顶= 2c 22Kp=2×0× 4.2 =0KN/m 2卵石顶面被动土压力系数Pa 1底=γHKp 11Kp =γ1h 2Kp 1+2c 1Kp=（20-10）×3.2×4.2+2×0× 4.2=134.4KN/m 2卵石底面被动水压力=γw h 1=10×3.2=32KN/m 2则卵石底面被动水土压力=113.4+27=166.4KN/m 2 4.1.3主动土压力与被动土压力计算图式计算图式见下图：图4-1 土压力计算图式4.2支撑的布置和计算支撑层数和间距的布置采用等弯矩理论进行布置计算，为简化计算，采用简化的主动土压力计算，简化后的土压力当C=0时的等效容重为γ等效=60.88/(603-597.5)=11.1KN/m 2。