板模板(扣件钢管高架)计算书_(可调托座 600 600)
扣件钢管楼板模板计算书
一、计算参数1、模板支架搭设高度为H32、立杆的纵距B13、立杆的横距L14、立杆的步距h 1.55、方木间距为b10.36、楼板厚度为D0.127、方木的宽度a68、方木的高度h189、模板的厚度d 1.810、静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5楼板钢筋自重标准值： 1.1混凝土自重标准值：24.4 11、活荷载施工人员及设备荷载标准值：1掁捣砼产生的荷载标准值：0 12、采用的钢管类型为ф48x3.0构件型号截面积A(cm2)惯性矩I(cm4)截面模量W(cm3)回转半径i(cm)Ф48x3.5 4.8912.19 5.08 1.58扣件钢管楼板模板支架计算书图一模板支撑架立面简图图二模板支撑架计算单元二、荷载计算1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面积的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=24×D×L+0.75×L+1.1×L 4.528活荷载标准值q2=（2+1）×L1荷载设计值q=1.2×q1+1.4q2 6.834面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W=L×d2÷654.0I=L×d3÷1248.6（d--模板厚度）弯矩M=0.1qb12615021.1、抗弯强度计算弯曲应力σ=M/W〈[f] 1.14其中σ-面板的抗弯强度计算值（N/mm2)M-面板的最大弯矩（N.mm)W-面板的静截面抵抗矩[f]-面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm21.2、抗剪计算T=3V/2B d〈[T],B这里是L，d是模板厚度0.010其中V=0.6×q×b1 1.230截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm21.3、挠度计算v=0.677q1b14/100EI〈[V]=b1/250面板E=9500N/mm20.00052、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下的三跨连续梁计算2.1、荷载的计算⑴钢筋混凝土板自重（kN/m）：q11=24×b1×D0.878⑵模板的自重线荷载（kN/m）：q12=0.50×b10.150⑶活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kn/m）；q22=（1+2）×b10.300静荷载设计值q1=（q11+q12）×1.2 1.234活荷载设计值q2=1.4×q220.4202.2、木方的计算按照三跨连续梁的计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的公式如下；均布荷载q=q1+q2 1.654最大弯矩M=0.1qL2165408最大剪力Q=0.6×L×q0.992最大支座力N=1.1×L×q 1.819（立杆的横距-L）木方的截面力学参数为惯性矩I和抵抗矩WW=ah12/664I=ah13/122562.2.1、方木抗弯强度计算抗弯强度σ=M/W25845002.2.2、方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足T=3Q/2ah1〈[T]0.310截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm22.2.3、方木挠度计算最大变形v=0.677qL4/100EI〈[v]=L/2500.0013、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照均布荷载作用下受力计算荷载作用下的连续梁计算。
楼板模板扣件钢管支架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为29.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN截面抗剪强度计算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
附件1.2：扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数可调托座承载力容许值(kN) 30 模板荷载传递方式可调托座0.2架体底部垫板面积A(m^2) 0.2 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)0.5 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重Q DK(kN/m^2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载是基本风压值W o(kN/m^2) 0.25 沿风荷载方向架体搭设的跨数n 61000 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) 700 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=7.599kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.958kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.599,6.958)=7.599kN/m图1：面板计算简图1、强度验算图2：面板弯矩图M max=0.085kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.085×106/37500=2.28N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1=3.212kN/m图3：挠度计算受力简图图4：挠度图ν=0.114mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书.doc
办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书1模板（扣件钢管高架）工程施工方案及计算书一、工程概况工程名称：连云港xxxx技术纺织有限公司办公楼工程；工程地点：海州开发区；结构层次：框架结构，地上4层；建筑高度：17.1m；总建筑面积：2792.88m2。
本工程由连云港xxxx技术纺织有限公司投资建设，xxxx六度建筑设计有限公司设计，连云港市经纬工程建设监理有限公司监理，江苏启安建设集团有限公司组织施工；由张惠兵担任项目经理，范冲担任技术负责人。
施工区段：3-A轴～3-D轴/3-1轴～3-3轴。
该区段梁、板、柱的模板支设高度均大于5m，施工难度和危险性较大，系模板（扣件钢管高架）工程。
二、编制依据1、高支撑架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
2、依据施工图纸。
因本工程模板支架高度大于4米（建筑物总高度达17.1m，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
三、楼板模板计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；模板支架搭设高度(m)：17.10；采用的钢管(mm)：Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底钢管的间隔距离(mm)：800.00；支架基础为素土夯实后浇筑150厚C25混凝土。
2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500。
扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)
扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)１.编制依据1.1河北省残疾人职业培训和体育训练中心土建工程施工图纸1.2《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）1.3《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）1.4《河北省建筑工程施工安全操作规程》1.5《建筑安装分项工程施工工艺规程》1.6本工程施工组织设计1.7《建筑脚手架施工手册》1.8《建筑施工手册》第四版2.工程概况本建筑物为河北省残疾人职业培训和体育训练中心工程，运动场馆分为三层大空间，跨度26 X 35m，顶板厚100mm，顶板下为密肋井字梁，次框架梁为250 X 1150mm，主框架梁为300 X 1150mm，井字梁轴线间距为1.4 X 1.3m。
梁板砼标号为C40。
大空间结构一层中间支撑在游泳池下2:8灰土上，周边支撑在管沟下的砼垫层上，支撑高度（自管沟垫层上表面至砼现浇板底）8.8m；二、三层支撑在浇筑完毕的砼楼面上，支设高度分别为8.4m、8.5m。
3.模板施工方案3.1模板安装前的准备工作3.1.1模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。
3.1.2施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。
3.4.5模板的堆放要求：配制好的模板要按规格分类码放，下面垫高30cm，用布遮盖防止雨淋，并注意通风防霉。
3.5模板安装3.5.1梁模板安装3.5.1.1工艺流程：准备工作搭设模板支撑体系安装梁底模绑扎梁钢筋安装梁侧模固定梁侧模模内清理检查验收。
3.5.1.2技术要点(1)首先按照支架平面布置图上脚手架的间距在底板（一层为150厚2：8灰土上满堂浇注50厚C15混凝土，二层、三层为现浇板面）上弹出脚手架纵、横方向的中心线。
(2)按照所弹中心线布置立杆，先从跨内的一侧开始布置，随之加设横杆，然后再逐层向上安装立杆和横杆。
板模板(扣件钢管高架)计算书(扣件连接方式为双扣件,板底支撑连接方式为圆木支撑)
板模板(扣件钢管高架)计算书由于原木两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。
支撑圆木搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。
本工况在国家规范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:圆木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.圆木参数圆木弹性模量E(N/mm2):9500.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；圆木的间隔距离(mm):250.000；圆木的小头直径(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑圆木的计算:圆木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=3.142×20.0003/32=785.398cm3；I=3.142×20.0004/64=7853.982cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.250×0.003 = 0.019 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):q= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p= (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；12.圆木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 0.128×1.0002/8 = 0.278 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 0.128×1.000/2 = 0.589 kN ；圆木的最大应力值σ= M / w = 0.278×106/785.398×103 = 0.355 N/mm2；圆木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；圆木的最大应力计算值为 0.355 N/mm2小于圆木的抗弯强度设计值 13.0N/mm2，满足要求!3.圆木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×0.128/2+1.050/2 = 0.589 kN；圆木受剪应力计算值 T = 3 ×588.750/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.184 N/mm2；圆木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；圆木受剪应力计算值为 0.184 N/mm2小于圆木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.圆木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；圆木最大挠度计算值 V= 5×0.106×1000.0004 /(384×9500.000×78539816.34) +750.000×1000.0003/( 48×9500.000×78539816.34) = 0.023 mm；圆木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；圆木的最大挠度计算值 0.023 mm 小于圆木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.128×1.000 + 1.050 = 1.178 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.442 kN.m ；max最大变形 V= 1.240 mm ；max最大支座力 Q= 5.152 kN ；max钢管最大应力σ= 0.442×106/5080.000=86.936 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 86.936 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
板模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.113kN·mσ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.332mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
板模板扣件式钢管支撑架计算书
板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
板段：B1。
模板支撑体系剖面图计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。
二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1000×123/12= 1.440×105mm4；W = 1000×122/6 = 2.400×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G=0.3×1.000=0.300 kN/m；1k=24×1.000×0.22=5.280 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=1.1×1.000×0.22=0.242 kN/m；钢筋自重标准值G3k永久荷载标准值G= 0.300+ 5.280+ 0.242=5.822 kN/m；k=2.5×1.000=2.500 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=5.822kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max（q1，q2）=9.438kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×5.822+1.4×2.500) =9.438kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×5.822+1.4×0.7×2.500) =9.279kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.2×5.822=6.288kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×1.35×5.822 =7.074kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算σ＝ M/W < [f]其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.400×104mm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.307kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×9.438×0.32 =0.106kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×6.288×0.32+0.25×3.150×0.3 =0.307kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×7.074×0.32+0.25×2.205×0.3 =0.245N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.307×106/2.400×104=12.791N/mm2；实际弯曲应力计算值σ =12.791N/mm2小于抗弯强度设计值[f] =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 5.822kN/m；l-面板计算跨度: l =300mm；E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；I--截面惯性矩: I =1.440×105mm4；[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: ν= 5×5.822×3004/(384×11500×1.440×105)=0.371mm；实际最大挠度计算值: ν=0.371mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书1
附件6：楼板模板扣件钢管高支撑架计算书工程名称计算部位计算参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为3.4m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的首道步距不大于 h=1.80米。
其余不大于1.2m,板厚D=450mm梁顶托采用双钢管48×2.8mm。
采用的钢管类型为φ48×2.8。
计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.14×106/42666.7=3.306N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.82/(2×1000.0×16.0)=0.264N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×10.4300.04/(100×6000.00×341333.3)=0.279mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.47×106/83333.3=5.642N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×2821.07/(2×50.0×100.0)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×3.13×1000.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.565mm木方的最大挠度小于1000.0/250满足要求!托梁的计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.75×106/1.05/8496.0=195.947N/mm2抗弯计算强度小于205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =1.781mm满足要求!。
板模板(扣件钢管高架)计算书_(可调托座 600 600)
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×1.5×1+0.35×1 = 37.85 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
托梁计算简图托梁计算弯矩图knm托梁计算变形图mm托梁计算剪力图kn最大弯矩1352knm004mm24332kn21756nmm托梁的抗压强度设计值f205nmm托梁的最大应力计算值21756nmm小于托梁的抗压强度设计值205nmm满足要求
板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 37.85kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.677×37.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.217 mm； 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm； 面板的最大挠度计算值 0.217 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：12.6号槽钢； W=62.137 cm3； I=391.466 cm4； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 9.173 kN；
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 4500 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=8.399kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.399×0.32/8＝0.094kN·mσ＝M max/W＝0.094×106/24000＝3.937N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×4500×144000)=0.629mmν＝0.629mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁计算方式二等跨连续梁101k2k3k L1k Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.598kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.585kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.585×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.263kN·m M2＝q1L12/2=2.598×0.152/2＝0.029kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.263，0.029]＝0.263kN·mσ=M max/W=0.263×106/53333=4.932N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.585×0.9+0.625×1.012×0.9＝1.461kNV2＝q1L1＝2.598×0.15＝0.39kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.461，0.39]＝1.461kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.461×1000/(2×50×80)＝0.548N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.209mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×213.333×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.676kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.663kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.676×0.9＝3.01kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.663+0.437×1.013)×0.9+2.676×0.15＝1.361kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.806kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×0.9＝1.439kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.28×0.9+1.28×0.15＝0.624kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.864kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.517×106/4490=115.249N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.318×1000/424＝15.651N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.589mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.243mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.906kN，R2=5.659kN，R3=6.06kN，R4=2.436kN图二支座反力依次为R1=3.131kN，R2=5.899kN，R3=5.899kN，R4=3.131kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.06/0.6=10.1kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0. 004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.906,5.899,6.06,3.131]/0.6+1×1.3×0.15×3.9=10.86kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝10.86×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=130.82N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.9/20=0.195≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.373=0.336kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.336+3.9×0.179=3.251kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×3.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=460kN. m≥3γ0M ok =3×1×3.251=9.754kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
高架支模计算书
高架支模计算书计算依据：1.“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。
2.“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。
在下图范围内为一大空间：大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。
除去板厚120，净高11.53m。
按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。
根据经验拟定楼板模板如下图：立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。
方木截面小，方木的间距便要很密。
受力不合理。
对比如下：方木50×90 40×60 比值面积4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。
50×90的方木比40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。
因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。
但目前这个工地只有40×60这种方木。
立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。
下面对上述模板图进行验算：一、胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）12厚胶合板自重标准值G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取10KN/m3(偏大)混凝土自重标准值：G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡钢筋自重标准值：G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
模板钢管计算书
模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距(m)：1.1；立杆纵距(m)：1.1；横杆步距(m)：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)：4.27；采用的钢管(mm)：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)：5.4；楼板的计算跨度(m)：4；楼板的计算厚度(mm)：110；施工平均温度(℃)：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。
计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图公式：σ = M/W < fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，公式：W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M =0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线，包括：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×1.1=2.2 kN/m；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m1计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]= 13 N/mm2，满足要求！最大挠度按以下公式计算：公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = q+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；1l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I =bh3/12计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]= 0.16 mm，满足要求！四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =B b B h2/6计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；公式：I = B b B h3/12计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×0.04=0.08 kN；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m12.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M = q×l2/8最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V = q×l/2最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f vb --板底支撑方木截面宽度h--板底支撑方木截面高度n板底支撑受剪应力计算值：τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)最大挠度计算值：ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度4.4 mm,满足要求!五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；最大剪力V max = 4.74 kN ；= 3.2508 mm ；最大变形ωmax最大支座力R max = 8.68 kN ；最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f vr --水平支撑钢管截面半径t --水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。
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4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：12.6号槽钢；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 19.533 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 9.462 kN/m； 最大挠度计算值 ν= 0.521×9.462×6004 /(100×9500×4166666.667)= 0.161 mm； 最大允许挠度 [V]=600/ 250=2.4 mm； 方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155； u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
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上式的计算结果： 立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=19532.64/（0.53×489） = 75.366 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 75.366 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.005×(1.5+0.1×2) = 2.124 m； Lo/i = 2123.666 / 15.8 = 134 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=19532.64/（0.376×489） = 106.234 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 106.234 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
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1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×5.5 = 0.761 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×0.6×0.6 = 0.126 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×1.5×0.6×0.6 = 13.5 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.387 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.6×0.6 = 1.62 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.533 kN；
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
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七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =19.533/0.25=78.131 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 19.533 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=78.131 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！
其中：q=1.2×37.85+1.4×2.5= 48.92kN/m 最大弯矩M=0.1×48.92×0.252= 0.306 kN·m； 面板最大应力计算值 σ= 305750/54000 = 5.662 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 5.662 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满 足要求!
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竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣 件；大于12kN时应用顶托方式。
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：12.6号槽钢； W=62.137 cm3； I=391.466 cm4； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 9.173 kN；
托梁计算简图
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托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.352 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.04 mm ； 最大支座力 Qmax = 24.332 kN ； 最大应力 σ= 1351882.118/62137 = 21.756 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 21.756 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2, 满足要求! 托梁的最大挠度为 0.04mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步 距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连 接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 37.85kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.677×37.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.217 mm； 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm； 面板的最大挠度计算值 0.217 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
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面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×1.5×1+0.35×1 = 37.85 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
5.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):1500.00；
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(9.375 + 0.088)+1.4×0.625 = 12.23 kN/m；
最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×12.23×0.62 = 0.55 kN·m； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.55×106/83333.33 = 6.604 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 6.604 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满 足要求!