3号炉炉A送风机动平衡方案

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3#炉A引风机叶轮补焊方案

#3炉A引风机叶轮补焊方案分管领导：生产技术部：编制：年月日神华准能矸石发电公司#3炉A引风机叶轮补焊方案一、概况1、引风机振动大，检查发现叶轮有开裂和磨损现象。

2、叶轮母材材质为HG785。

二、依据标准DL/T679-2012 《焊工技术考核规程》DL/T869-2012 《火力发电厂焊接技术规程》三、焊工要求1、焊接人员应按DL/T 679考试，并取得Ⅱ类及以上资质。

2、焊工应有较强的责任心，能认真执行相关标准规范及本补焊方案要求。

3、焊工对所焊焊缝的焊接质量负责。

当焊口打磨不符合要求时有权拒绝施焊，并向上一级领导汇报。

4、补焊完毕，清理飞溅做好自检工作。

四、补焊工艺121、焊条需按焊条包装说明书进行烘干，放入焊条保温桶随取随用。

2、挖补用角向磨光机进行打磨。

3、引风机内焊接时风速大于10m/s，采取有效的防护措施，否则不得施焊。

4、图中标注1部分把堆焊部分清理干净，用PT检查，无裂纹用D212Φ4的焊条进行堆焊；如母板有裂纹，继续打磨，直至裂纹消失，用J507 Φ3.2焊条进行补焊，完成母板补焊后清理打磨干净，再用D212Φ4的焊条进行堆焊。

5、图中标注2部分裂纹两侧10mm范围内的堆焊层清理干净，用J507 Φ3.2焊条进行焊接，焊脚高度6mm。

焊接完成清理打磨干净，再用D212Φ4的焊条进行堆焊，形成圆弧过渡。

6、图中标注的其他部分无弧坑裂纹的，打磨干净，用D212 Φ4的焊条补平弧坑，有弧坑裂纹的按第3条进行打磨补焊。

7、焊接过程均采用多层多道焊，每层焊道厚度不得大于3.2mm。

8、J507 Φ3.2焊条电源采用直流反接，焊接电流90~125A；D212 Φ4焊条电源采用直流电源，焊接电流140~160A。

9、焊后立即用100mm厚的保温棉包扎，缓慢冷却，确保焊后不能开裂。

10、冷却后进行打磨检查，必要时采用PT检查。

引风机动平衡方案

1目的（02）2^依据（02）3组织分工（02）4使用仪器设备（03）5试验应具备的条件（04）6试验步骤（05）7安全注意事项（06）1目的为保证引风机工作的可靠性，消除在检修补焊过程中可能产生的运行振动值过大，确保在生产中风机运行稳定可靠，达到设计要求，在正式启动前必须对其做动平衡校验工作。

2依据2.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》；2.2《火电工程启动调试工作规定》；2.3《电力建设施工及验收技术规范（锅炉机组篇）》；2.4《电力建设安全健康与环境管理工作规定》；2.5《火电机组达标投产考核标准及相关规定》；2.6国家及行业颁布的有关技术规程、标准；2.7设计、制造技术文件。

3组织分工总负责人：技术负责人：配合人员：3.1各级人员应在总负责人的统一领导下，各负其责；3.2总负责人负责试运过程的指挥并完成有关试验，准备试验仪器、仪表，作好试验记录和数据处理，解决试验过程中出现的技术问题；3.3技术负责人应组织好各级人员，做好设备的检查、起停工作，并做好有关工作记录；3.4配合人员应对所有的阀门精心操作，及时启停风机，并对设备进行巡视，填写报表；3.5甲方应及时进行试验阶段的检查、验收及签证的签字工作。

4使用仪器设备5试验应具备的条件1.1设备及风机检修完成，机壳内无异物；地脚螺栓、联轴器联接螺栓紧固，记录完整。

1.2风机进出口风道各联接法兰贴合紧密，支吊架符合设计要求，生根牢固。

1.3机壳内无异物和水。

1.4设备周围杂物清理干净，脚手架已全部拆除，现场清扫干净，道路畅通，梯子、平台、栏杆齐全。

1.5试验区（引风机房）的照明和通讯设施已准备齐全。

1.6附近没有易燃、易爆物，并有消防设施。

1.7轴承润滑油脂添加完毕，品质符合设计要求。

1.8冷却水循环正常，水量充足。

1.9有关热工、电气回路调校完毕，能投入使用，事故按钮工作正确可靠。

1.10风机入口挡板门关闭，出口挡板门打开。

1.11运行值班人员具备上岗条件。

风机动平衡方案范文

风机动平衡方案范文1.方案制定：在进行风机动平衡之前，需要制定一个合理的方案。

首先，需要确认风机的运行状态，包括转速、工作负载等。

其次，需要对风机进行检测，找出风机运行中的不平衡问题，如轴承磨损、转子不匀衡等。

最后，根据检测结果制定具体的平衡方案，包括选择平衡方法、平衡重量和位置等。

2.数据采集：在实施风机动平衡之前，需要对风机进行数据采集。

这一步骤主要是通过安装传感器或仪器，对风机进行转速、振动等参数的监测和记录。

通过数据采集可以了解风机的振动情况，确定不平衡问题的具体位置和程度。

3.平衡计算：在平衡计算中，需要根据采集到的数据进行计算，确定平衡重量和位置。

平衡计算的方法有很多种，常用的方法包括静平衡法、动平衡法和激振平衡法。

在静平衡法中，平衡质量只能在一个平衡面上；在动平衡法中，通过振动分析将不平衡量转化为质量和角度两个参数；在激振平衡法中，通过外加激振力和风机的振动响应来确定平衡重量和位置。

4.平衡调整：在平衡调整中，需要根据计算结果进行实际操作，对风机进行平衡调整。

具体的操作包括增加或减少平衡重量、改变平衡位置等。

平衡调整中需要注意的是，调整平衡重量和位置时要避免对风机产生过大的影响，以免引起新的不平衡。

5.验证测试：在风机平衡调整完成后，需要进行验证测试，检测风机是否已经达到平衡状态。

验证测试主要是通过振动分析和数据采集，对调整后的风机进行振动监测和参数分析，验证风机的平衡性能。

如果验证结果符合要求，即表示风机动平衡工作完成。

除了上述基本步骤外，风机动平衡方案中还需要考虑以下几个方面：1.平衡方法选择：根据风机的具体情况选择合适的平衡方法。

静平衡法适用于转速较低的风机，动平衡法适用于转速较高的风机，激振平衡法适用于需要高精度平衡的风机。

2.平衡设备选择：根据平衡方案选择合适的平衡设备。

常用的平衡设备包括平衡仪、激振器、振动传感器等。

平衡设备应具备准确的测量和分析功能，同时具备便于操作和调整的特点。

火电厂风机动平衡技术分析及实例

火电厂风机动平衡技术分析及实例发布时间：2023-01-13T08:42:47.413Z 来源：《当代电力文化》2022年第15期作者：赵得江[导读] 在风机平衡的几种方法中，三点平衡法可于现场进行，操作简单赵得江大唐宝鸡热电厂陕西省宝鸡市 721300摘要：在风机平衡的几种方法中，三点平衡法可于现场进行，操作简单，无需特种设备支撑，但是3次试块加重的焊接及割取，易造成较大误差。

大唐宝鸡热电厂采用新型加工试块，利用顶丝紧固，确保了试块重量的精度。

同时软件计算绘图代替人工手绘，现场动平衡一次成功准确率达到了95%以上，提高了风机轴瓦及电动机使用寿命。

关键词：风机；振动；现场动平衡；三点平衡法1 前言大唐宝鸡热电厂现有330MW亚临界机组两台，其中送引风机各两台，各类鼓风机和除尘风机数台。

由于风机转子的材质不均匀，制造、加工和安装误差，以及运行条件发生变化、转子结垢、磨损等原因，不可避免存在质量偏心，引起转子的不平衡而产生振动。

机组振动是十分复杂的问题，其原因也是多方面的，但主要还是与转子本身的不平衡有关。

据统计，约有60%~75%的振动故障是由于转子本身的质量不平衡引起的。

转子找平衡的方法分为静平衡找正和动平衡找正，转子的静平衡找正就是静止时在转子上加减平衡质量的方法，使其质量重心回到转子轴线上，从而使转子的合力得以平衡。

当找静平衡不能解决转子振动值超标时，要考虑找动平衡，发电厂现场动平衡通常在实际状态下进行的，转子的工作转速与其它的各种因素均较符合实际情况，这样可补充平衡机的不足，而且现场动平衡无需拆卸转子，方便快捷，对减少停产损失和检修费用具有平衡机难以比拟的优势。

2 风机常用的动平衡找正方法现场动平衡试验有以下特点：1、动平衡可解决静平衡不能解决的振动超标。

2、花费的时间相对静平衡较长。

3、对大型风机的电机（6000V）起动，中间要有时间间隔。

风机常用的动平衡方法主要有：（1）专用平衡机平衡。

风机动静平衡及找正方法

风机动静平衡及找正方法-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1转子找平衡一、静平衡与动平衡通风机转子的平衡校正，分为静平衡校正和动平衡校正两种。

一般的要求是：经过静平衡校正后，还须再作动平衡校正。

但对于符合某些条件的罢转子，也可仅作静平衡校正。

须作动平衡校正或仅作静平衡校正，取决于通风机的转速n，以及通风机叶片最大长度L与叶轮外圆直径D之比L／D的大小。

这种关系示于图5-8。

图中a线的下方为静平衡适用范围；b线的上方为动平衡适用范围；在a线和b线之间的区域，对于重要设备配套的通风机须作动平衡，对于一般通风机仅作静平衡即可。

必须指出，图中的规定只是概略值，实际上只要方法正确，在某些条件下以精密静平衡校正来代替动平衡校正，是可以取得良好的结果的。

例如，对于叶轮直径不大于0．6～1米，叶轮宽度小于直径一半的转子的动不平衡度是不大的，在检修中采用简单的动平衡校正方法，很难获得满意的结果，若作精密的静平衡校正，反可获得良好的结果。

作精密的静平衡校正时，是将叶轮、皮带轮等分别作平衡校正，如果通风机有两个叶轮，也分别作校正。

待全部校正部件装配后，再作最后一次的静平衡校正。

图5-8 静平衡与动平衡的分界??应该说明，在任何情况下进行平衡校正以前，必须先测量一下叶轮的径向跳动和端面跳动。

只有在跳动符合要求时，方可进行平衡校正工作。

通风机的许用不平衡度M(克力·厘米)是以所平衡的转子重量G(公斤力)和精密度ρ(微米)的乘积来表示的。

因此，许用不平衡度也叫做“重径积”。

这种关系如下式所示。

式中下角字母j表示静平衡，d表示动平衡。

例如，如时G=60公斤力，ρj=50微米则 M j=0．1X50X60=300克力·厘米通风机许用不平衡度的合理制定，需要考虑很多因素，一般都由通风机的设计者确定。

对于检修部门来说，如果没有通风机产品证明书所规定的数值，可参考图5-9，查得精密度ρ后，用公式(6-1)或公式(6-2)计算出许用不平衡度。

风机动平衡实验报告

风机动平衡实验报告风机动平衡实验报告引言风机是一种常见的机械设备，广泛应用于空调系统、风力发电等领域。

然而，由于制造过程中的不完美以及长期使用的磨损，风机可能存在不平衡的问题，导致噪音增加、振动加剧以及寿命缩短等负面影响。

因此，风机动平衡实验成为了确保风机正常运行的重要环节。

实验目的本次实验的目的是通过对风机进行动平衡实验，找出并修正风机的不平衡问题，提高其运行效率和稳定性。

实验装置和方法实验装置包括风机、振动传感器、数据采集仪以及计算机等设备。

实验方法主要包括振动测量、数据采集和分析、调整平衡等步骤。

实验步骤1. 安装振动传感器：将振动传感器固定在风机上，确保其与风机的连接牢固。

2. 数据采集和分析：启动风机，通过数据采集仪记录风机在运行过程中的振动情况。

利用计算机对采集到的数据进行分析，得出风机的不平衡情况。

3. 调整平衡：根据分析结果，确定风机的不平衡部位。

通过在相应位置添加或去除质量，调整风机的平衡。

4. 重新测量和分析：调整完平衡后，再次启动风机并进行振动测量。

通过对比前后的数据，评估平衡调整的效果。

实验结果与分析经过多次实验和调整，最终成功将风机的振动降低到合理范围内。

通过对比前后的振动数据，可以清晰地看到不平衡问题的改善。

此外，实验还发现了一些有趣的现象。

首先，风机的不平衡主要集中在叶片和轴承部位。

这是由于叶片制造过程中的误差和轴承磨损等因素导致的。

通过在这些部位进行调整，可以有效减少风机的振动。

其次，实验发现风机的振动与风机的运行状态有关。

在低速运行时，风机的振动相对较小，但随着风速的增加，振动也会逐渐增大。

这提示我们，在实际应用中，需要根据风机的运行条件和环境要求，对风机进行不同程度的平衡调整。

讨论与总结风机动平衡实验的目的是为了提高风机的运行效率和稳定性。

通过本次实验，我们成功找出并修正了风机的不平衡问题，使其振动降低到合理范围内。

然而，实验也揭示了一些问题和挑战。

首先，风机的不平衡问题并非简单的机械制造误差可以解决。

风机动平衡方案

现场为风机做动平衡方案加强对在线离心风机的维护和保养，显得十分重要。

特别是风机叶轮的严重磨损（腐蚀）、积灰积垢，造成风机转子不平衡，从而导致整个风机振幅加大，严重影响生产的正常运行。

因此，如何在施工现方法介绍给风机转子做动平衡，关键是找出叶轮轻点位置，并确定所加平衡块质量。

用作图法找平衡(见图1)，具体步骤如下：(1)开启风机，稳定运行后，在最能反映风机振动情况的M点（轴承座等)，用测振仪测振幅A0，记录后停机。

(2)将叶轮前盘(或后盘)圆周3等分，分别记作1点，2点，3点。

(3)在 1点处夹上预先制作好的夹块P(根据风机叶轮大小确定其质量，一般为m。

=150g～300g)，重复步骤1测M点振幅A1。

(4)更换夹块 P的位置到 2点和3点，重复步骤3，依次测得M点振幅A2，A3。

(5)作图。

以Ao为半径作圆，圆心为O，将该圆3等分，分别记作O1点，O2点，O3点；以 O-为圆心，A1为半径作弧；以O2为圆心，A2为半径作弧；以O3为圆心，A3为半径作弧。

上述 3条弧线分别交于 B，C，D三点。

(6)作BCD的型心 O4，O4点即为轻点，连接O4 O s　并延长交圆0于Os点，Os点即为加配重铁块的点。

侧得 OO4。

的长度为 L，则 Os点配重质量为m配=m p×A0/2L。

(7)在风机叶轮前盘(或后盘 )圆周上找出实际Os点位置，将配重为 m配铁块焊牢。

至此，风机作动平衡完成。

项目技术指标安全风险一、功率大二、转速高（动平衡机：200~500r/min）三、叶轮直径大（2.3m）四、调节门开度不一五、目前本身振动已经达上限型号Y4-73-14,23D 风压4700Pa风量361000M3/H转速电机参数测点―⊥◎过程记录O O1O2O3O4O S动平衡前振幅A0A1A2A3L m配=m p xA o/2L 动平衡后振幅。

20190403燃烧调整总结

发电运行部3号炉燃烧调整总结为尽快摸索3号炉燃烧调整方向，优化燃烧调整方式，积累燃烧调整经验，部门于3月20日开始燃烧调整试验，现对结果总结如下：一、调整方向1、给料炉排速度与燃烧炉排速度比对燃烧的影响2、分布系数对燃烧的影响3、风机开度对燃烧的影响4、垃圾品质对燃烧的影响5、氧量、一次风压、火焰火线、燃烧面积反应的燃烧情况。

二、燃烧建议1、给料炉排与燃烧炉排的速度比给料炉排行程640mm，中间段540mm。

当速度比在低于1:3时，一般会导致炉排料层偏厚，一次风压偏大，一次风穿透性不佳，燃烧区域及火线下移，局部会出现鼓包,负荷偏低。

当速度比大于1:4时，一般会导致炉排垃圾料层偏薄，一次风压偏小，炉排上垃圾燃烧过快，火焰偏白，火线上移，短时间负荷较高，若不及时干预，负荷难以维持。

正常情况下，建议控制炉排速度比在1:3～1:4之前，基本可维持炉排料层不出现大幅度波动，在炉排垃圾厚度基本稳定的情况下，通过控制一次风量及局部炉排的翻、滑来调整炉排垃圾燃烧。

2、分布系数分布系数主要反映某段炉排的动作速度快慢，也就是垃圾在炉排上停留时间的长短。

28号之前，炉排自上到下分布系数由大到小，也就是垃圾在各段炉排上的停留时间由短到长，导致垃圾在1/2段炉排上停留的时间较短，干燥程度不佳，3/4段炉排上垃圾逐渐变厚，再加上未经过足够干燥，引起3/4段垃圾燃烧不佳，出现火焰覆盖不完全，严重时垃圾不能在4段完全燃烬。

28号开始尝试将炉排自上而下的分布系数改为有小到大，开始设定的分布系数为40/40/45/50/55，经观察经常出现火线下移的情况，判断为整体分布系数偏大，垃圾在炉排上停留的时间过短，燃烧时间不充足。

再次降低各段分布系数至35/35/40/45/50，经观察火线基本控制在五段以上。

根据现在设定的分布系数，基本可满足目前的垃圾干燥及燃烧所需的时间。

根据我公司进厂垃圾判断，整体垃圾品质偏差，市区垃圾少，乡镇垃圾多。

恒源热电#3炉调试方案 (1)祥解

烟台恒源热电有限公司#3锅炉调试方案编制：审核：审批：批准：烟台恒源热电有限公司二O一三年十月前言烟台烟台恒源热电有限公司#3锅炉是由哈锅锅炉工程技术公司生产的循环流化燃烧锅炉，产品型号HGG116-1.6/130/70-AII。

该锅炉于2011年3月制造，由哈锅锅炉工程技术公司负责承建，于2011年11月安装完毕。

为了检验新锅炉的设计、安装质量，暴露和清除新设备的缺陷和问题，为今后锅炉的安全经济、运行提供可靠的资料和数据，为机组的全面投入运行进行准备，必须对新锅炉进行一次全面的启动调整试验。

根据《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》、《火电工程启动调试工作条例》、《火电工程调整试运质量检验及评定标准》以及太哈锅锅炉工程技术公司HGG116-1.6/130/70-AII锅炉使用说明书、《电业安全规程》（热力机械部分），编制本启动调整试验方案。

设备主要技术参数如下：〔1〕锅炉的容量和参数锅炉型式：循环流化床热水锅炉锅炉型号：HGG-116-1.6/130/70-YM1锅炉额定产热量：116MW额定供水温度：130℃额定回水温度：70℃额定供水压力：1.6Mpa（表压）冷空气温度：20℃排烟温度：150℃锅炉设计效率：88.15%〔2〕锅炉热力特性(额定工况)排烟损失q2= 7.04 %化学未完全燃烧损失q3= 0 %机械未完全燃料损失q4= 3.79 %散热损失q5= 0.5 %灰渣热损失q6= 0.52 %石灰石反应热损失0.0 %计算热效率（按低位发热量）88.15 %排烟温度150 ℃空气预热器一次风进口冷风温度20 ℃空气预热器一次风出口热风温度140 ℃空气预热器二次风进口冷风温度20 ℃空气预热器二次风出口热风温度138 ℃炉膛出口空气过剩系数 1.2末级空气预热器出口空气过剩系数 1.35脱硫效率≥85 %钙硫比Ca/S 2.5锅炉机组启动调整试验现场应具备的条件一、场地基本平整，消防、交通及人行道路畅通；二、厂房内八米地面应使用正式地面，不具备使用正式地面的条件时应保证地面平整，无杂物；三、锅炉零米、运行层、点火层装置齐全，通道安全畅通、杂物及建筑垃圾全部清理干净，无影响启动的障碍；四、调整试验现场应有明显的标志和分界，危险区域应有围栏和警告标志；所有平台、楼梯及栏杆均焊接完整、牢固；五、调整试验区域的施工脚手架应全部拆除，现场清扫干净；六、调整试验区域的梯子、走廊、栏杆、护板应按照设计安装完毕，正式投入运行；七、新扩建部分的排水沟道畅通，沟道盖板齐全，通道内的孔、洞应封堵牢固或加装临时盖板；八、调整试验区域的工业、消防及生活用水系统应能正常投入使用，并备用足够的消防器材；九、调整试验区域有充足的照明；十、现场的事故照明具备在紧急条件下投运的条件；十一、现场配备足够的通讯工具。

3#锅炉烘炉及点火方案

3#锅炉烘炉及点火调试方案在此次3#锅炉大修中，主要进行了省煤器、空预器及部分埋管的更换及炉膛、回灰仓、风室及热烟气发生器重新浇注等工作，为了排出浇注料中水份，以免在使用过程中由于水份急剧汽化而导致浇注料炸裂和脱落现象，并在锅炉点火过程中控制好温升速度，确保锅炉能正常投入运行，蒸汽品质合格，特制定本烘炉及点火调试方案。

一、调试步骤1、鼓、引风机调试：启动前对引风机，一、二次风机进行全面检查，具备启动条件后启动试运行（当班值长负责，机、电仪配合）。

2、系统气密性检查：由检修单位配合对系统气密性进行检查，保证系统无漏风，如有漏风点应予以消除（郑洲富负责）。

3、静压试验（冷态试验）：检查布风装置的布风均匀性及布风阻力。

（1）、对炉膛、布风板及风帽进行全面的检查，确认无异常；（2）、启动引风机、一次风机，调节电机转速，对布风板进行吹扫直至干净，使风帽小孔畅通；（3）、调整一次风量从10000m3/h加到18000m3/h，每次增加1000 m3/h，做好左右风压记录；（4）、停一次风机、引风机铺设底料，厚度约300mm；（5）、启动引风机、一次风机做冷态试验，调节好一次风量，检查底料沸腾情况，然后降低一次风机、引风机电机转速至500r/min，检查底料是否平整，如不平整应查明原因，予以消除直到平整为止，记录好临界风量等调试数据；（6）、增铺底料厚度到400mm，做冷态试验并作好记录；（7）、增铺底料厚度到500mm，再次做冷态试验并作好记录；（8）、静压试验结束后排出部分底料，维持底料厚度在350mm左右。

二、烘炉及管道冲洗：（1）、烘炉的目的烘炉的目的是排出浇注料中大量水份，以免在使用过程中，由于水份急剧汽化而导致炸裂现象。

（2）、烘控升温步骤a、采用炉水烘炉方式，先停用高加，稍开进水阀缓慢上水，升温速度5℃/h（以高过出口温度表为准），由常温升到90℃后，投运高加，继续升温到150℃，从常温到150℃温升时间控制在24小时左右,温升控制曲线见下表：b、烘炉过程中应严格控制好温升速度，以保证烘炉效果，温升速度用进水量控制；c、上水到汽包正常水位后应维持好汽包水位在正常范围内，通过开启排污阀调节水位并进行管道冲洗工作。

大连锅炉风机叶轮动平衡

大连锅炉风机叶轮动平衡的重要性及其应用在工业生产中，锅炉风机作为关键设备之一，其性能和稳定性对于整个生产流程具有至关重要的作用。

而在锅炉风机的运行过程中，叶轮作为核心部件，其动平衡性能的好坏直接影响到风机的运行效率和稳定性。

特别是在大连这样的工业城市，锅炉风机的运行对于各个行业的生产都起着至关重要的作用。

因此，本文将重点探讨大连锅炉风机叶轮动平衡的重要性、实现方法以及实际应用。

一、大连锅炉风机叶轮动平衡的重要性锅炉风机叶轮在运行过程中，如果动平衡性能不佳，会导致叶轮产生振动，进而影响到整个风机的运行。

这种振动不仅会产生噪音，还会加速叶轮的磨损，降低风机的使用寿命。

更为严重的是，长期的振动还可能导致叶轮出现裂纹或断裂，从而引发安全事故。

因此，确保大连锅炉风机叶轮的动平衡性能，对于保障风机的稳定运行、提高生产效率以及确保生产安全都具有重要意义。

二、大连锅炉风机叶轮动平衡的实现方法要实现大连锅炉风机叶轮的动平衡，首先需要对叶轮进行精确的测量，确定其不平衡量和不平衡位置。

然后，根据测量结果，对叶轮进行配重或去重处理，使其达到动平衡的要求。

在配重或去重过程中，需要选择合适的配重材料或去重方法，确保处理后的叶轮能够满足动平衡的要求，并且不会对叶轮的性能产生不良影响。

三、大连锅炉风机叶轮动平衡的实际应用在实际应用中，大连的许多工业企业都对锅炉风机叶轮的动平衡给予了高度重视。

他们不仅定期对叶轮进行动平衡检测和处理，还在风机的设计和制造过程中，注重提高叶轮的动平衡性能。

例如，一些企业采用了先进的叶轮设计理念和制造工艺，使叶轮在制造过程中就具有较好的动平衡性能。

此外，他们还通过优化风机的结构和运行参数，降低叶轮在运行过程中产生振动的可能性，从而进一步提高了风机的运行稳定性和使用寿命。

四、大连锅炉风机叶轮动平衡的未来展望随着科技的不断发展，大连锅炉风机叶轮动平衡技术也将不断进步。

未来，我们可以期待更加精确的测量方法和更高效的配重或去重技术的出现，使叶轮的动平衡性能得到进一步提升。

3号炉引风机动叶调节故障原因分析

3号炉引风机动叶调节故障原因分析摘要：随着近年来国家经济实力的增强，国民机制发展迅猛。

不管是工业还是居民生活，电的使用量每年都在日与俱增，大大增加了电厂发电负荷。

目前我国主要还是以煤炭资源为主来发电，传统的火力发电站的燃烧能量大约有近70%要消耗在锅炉和汽轮发电机这些庞大的设备上。

本文分析了动叶可调轴流引风机动叶调节故障的可能原因，并提出相应的对策。

关键词：动叶可调；叶片调节；故障；原因分析；排除措施一，概述引风机是大型火力发电厂锅炉重要辅机设备，一般采用动叶可调轴流风机或静叶可调轴流风机。

对于动叶可调轴流风机，其动叶角度的调节由风机外部的电动执行机构，通过伺服马达驱动调节装置，经过调节拉杆使液压机构动作，推动轮毂内的调节盘做轴向移动来传动叶片，下图给出了动叶调节的原理。

由于引风机功率较大，且长期处于连续运行状况，运行条件恶劣，故障率较高，其运行状况对锅炉的安全运行至关重要。

二，缺陷描述3号炉机引风机由上海鼓风机厂有限公司生产，3号炉引风机设计参数为：TB点工况，风机全压11257Pa，入口负压-5586Pa，流量529.3m³/s；BMCR工况，风机全压9381Pa，入口负压-4655Pa，流量481.2m³/s，电机功率4851kW。

改造前风机全压升：4924 Pa（TB工况），3788 Pa（BMCR工况），电机功率：3300 kW。

改造后风机全压及电机功率均大幅度上升，但液压缸采用原型号，执行机构使用了原型号IQM12/MOYF40/200N.m/4～20mA。

至2013年脱硝改改为联合引风机后，运行过程中发生了多次故障，给电厂的安全运行与经济运行造成了极大的威胁。

经过统计多数故障与液压缸和执行机构相关，解体中发现推力盘滑块也磨损较重：（1）.2013年5月30日，3号炉引风机A改造后刚投运即发现液压缸漏油严重，油站油压偏低，风机被迫停运，更换液压缸。

（2）.2013年8月15日，3号炉引风机B改造后仅仅运行两个月，发生液压缸进油管卡套接头脱落，大量喷油，油箱油位瞬间下降至零，引风机跳闸，开缸抢修。

3#高炉鼓风机站施工方案

重钢环保搬迁炼铁项目3#高炉系统工程鼓风机站施工方案编制：审核：审批：中国十九冶重钢环保搬迁工程项目部二○一○年十一月编制目录第一章编制说明 (04)第二章工程概括及特点 (05)第三章施工部署 (06)第四章施工总进度控制计划 (08)每五章施工总平面图布置 (09)第六章：主要施工方法一、施工测量及定位放线 (11)二、基础土石方工程 (12)三、模板工程 (14)四、脚手架工程 (17)五、钢筋工程 (17)六、砼工程 (20)七、预埋铁件及预埋套管 (26)八、砌体工程 (27)九、抹灰工程 (31)十、塑钢窗安装 (34)十一、一般装饰工程 (36)第七章特殊技术措施 (37)第八章应急予案 (46)第九章劳动力配备及进度计划 (47)第十章主要机械设备 (49)第十一章工程质量保证措施 (49)第十二章安全生产施工措施 (52)第十三章文明施工措施 (54)第十四章雨季施工措施 (55)第十五章环境保护措施 (58)第一章编制说明（一）、编制依据国家强制性标准和现行的有关法律、法规、验收规范、施工规程、规定及标准，设计图纸。

1、《工程测量规范》GB50026-93；2、《建筑地基与基础工程质量验收规范》GBJ50202-2002；3、《建筑工程施工质量统一验收标准》GB50300-2001；4、《大体积砼施工规范》GB50496-2009；5、《建筑机械使用安全操作规程》JGJ33-86；6、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-88；7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；8、《建筑工程施工现场供用电安全规范》GB50194-93；9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；10、设计图纸《00510046DR1513ST002》、《00510046DR1513ST008》。

（二）、编制原则1、制定切实可行的技术措施和质量保证措施，认真贯彻执行国家有关标准、质量验收规范，坚持质量第一，确保工程质量。

炼铁厂3#高炉大修(试压)开炉方案1

3#高炉第二代开炉方案根据公司安排和3#高炉大修进度，定于2012年1月25日点火开炉。

为保证安全顺利开炉，特制订开炉方案如下：一、开炉领导小组：组长：副组长：组员：二、开炉时间和要求1、时间：（1）1月9日开始烘热风炉。

（2）1月18日开始烘高炉。

（3）1月25日点火送风。

2、要求：（1）安全开炉，杜绝人身、设备事故。

（2）确保炉况顺行，保证设备运转正常，三日转入正常生产状态。

（3）顺利出铁，确保生铁质量合格。

三、烘热风炉（见《4#高炉热风炉烘炉方案》）四、烘高炉1、准备工作（1）高炉本体设备安装检修完毕，对上料、炉顶装料设备进行联合试车，确保运行可靠，达到正常生产要求的水平。

（2）检查热风炉和送风系统，冷风、热风、炉顶的人孔全部封好，送风系统要达到正常生产要求的水平。

（3）热风炉烘炉结束，风温要求600℃以上。

（4）炉前的主要设备运转正常。

（5）高炉送风的风机启动，提前2小时把风送到排风阀。

（（6）吹管、弯头安装调整合格，风口直径∮120×18均匀分布。

（（7）冷却系统试水，要求高压水水压≥1.0 Mpa、中压水水压≥0.50MPa，要求水路畅通，无泄漏，各水路进出水正常，达到正常生产要求的水平。

（8）除尘器、高压阀组检修完毕，并检查调压阀组常通阀是否打开，满足正常生产要求。

（9）煤气系统施工调试完毕，达到正常生产要求的水平。

（（10）高炉主控室的计算机监控系统和各种仪表、计器安装调试完毕，控制系统要求调剂灵活，风压、风量、风温、顶温、顶压等数据、准确可靠。

（（11）炉缸废物要求清除干净。

（12）做好铁口泥包、泥套并插好直径∮130mm的铁管两套（分两截），炉内部分4.2m，一端深入到炉缸中心，炉外部分1.8m，铁口角度10°。

炉内管子部分割眼（∮12mm）：圆周方向的3/4割眼6排，排距为80 mm；长度方向为2500 mm，孔距为60 mm，每排约35个，交错排开，导出管与铁口砖之间用炮泥糊严。

二点法找动平衡

二点法找动平衡1、测量风机的原始振幅A O2、在转子的任意一点试加重量，启动风机测水平振幅A 13、取掉试加重量，并将该试加重量在转子的旋转的逆时针方向90度同一半径上再次试加，启动风机测水平振幅A 24、以三个振幅为半径按同一比例放大，画出振动相位图。

先画原始振幅A O 圆。

再以原始振幅A O 圆与水平轴交点O 1为圆心画振幅A 1圆。

逆时针90°，以原始振幅A O 圆与垂轴交点O 2画振幅A 2圆。

并计算出应加重量的位置和重量。

举例：电厂1#锅炉引风机找动平衡转子重量：（含叶轮和轴）G =3280kg转子直径：D=2500mm电机转速：n=990rpm试加重量：2kg原始振幅：A O =210nm第一次试加重量后振幅：A 1=330nm第二次试加重量后振幅：A 2=200nm P=23000250⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯n D G A O =299030002500328000000021.0250⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=632.50g 平衡重量G= OC OK P ⨯=59.12215.632⨯=1055g 平衡重量G= 11OC OK P ⨯=48.36215.632⨯=364g振幅相位图说明：1、平衡重量有2个，选1055g，因为364g在相位图上位于振幅交集区内，且交集振幅大，故选1055g。

位置位于第二次试加位置同一半径逆时针旋转68°处。

开机后测量水平振幅90nm2、二点法计算中转子重量G、转子直径D和转速n一定要数值准确，否则计算误差大。

二点法找动平衡（2#炉1#引风机）1、测量风机的原始振幅A O2、在转子的任意一点试加重量，启动风机测水平振幅A 13、取掉试加重量，并将该试加重量在转子的旋转的逆时针方向90度同一半径上再次试加，启动风机测水平振幅A 24、以三个振幅为半径按同一比例放大，画出振动相位图。

先画原始振幅A O 圆。

再以原始振幅A O 圆与水平轴交点O 1为圆心画振幅A 1圆。