支架现浇箱梁支架模板计算
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
箱梁支架、模板计算
箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。
3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)
福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。
⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。
瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。
桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。
桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。
桥梁下部：采用肋板式桥台。
柱式桥墩、桩基础。
桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
现浇箱梁钢管支架的计算及施工
现浇箱梁钢管支架的计算及施工摘要：扣件式钢管支架安装，拆卸比较方便，在荷载作用下稳定性较好，近年来在桥梁施工中得到了广泛的应用。
支架上现浇砼箱梁，箱梁的立模、钢筋绑扎、砼浇筑、预应力施工都在支架上进行，支架的安全稳定是施工的关键。
本文以武汉绕城高架桥现浇连续箱梁扣件式钢管支架的施工为例，浅述一下扣件式钢管支架的实际应用。
关键词：道路桥梁施工；现浇箱梁；支架计算1、工程概况武汉绕城高架桥全桥为不等宽变截面现浇箱梁，梁体浇筑采用满堂支架施工。
本文以第一联为例，浅述一下碗扣式支架的实际应用。
支架材料为普通钢管脚手架，基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。
支架底托必须放在尺寸不小于30cm×20cm的砼垫块或15cm×15cm的方木上。
2、碗扣支架的验算1、支架立杆间距的选定和承载力验算支架立杆的纵、横向间距是以箱梁的荷载分布情况为依据来确定的，以遵循即能满足结构自重分布不均的施工需求，又能满足经济适用的原则。
施工中取每根立杆允许承受的最大荷载为3t来控制。
选立杆的纵向间距均为90㎝，横向间距90cm，每根立杆支撑纵、横向0.9×0.9㎡面积的混凝土。
横向布置每侧宽出设计桥面2排支架。
取横断面面积最大的中腹板处的面积，该处横向90㎝宽度内的横断面积（图中虚线内所示部分）为：0.9*1.4-0.2*0.55*2=1.04㎡，纵向90㎝长段的体积为：1.04×0.9=0.936m3，混凝土自重为：0.936m3×2.6t/ m3=2.434t，一根立杆的实际受力最大（含施工荷载）为：1.2×2.434t=2.92t＜3t（1.2为安全系数）。
所以，立杆的承载力满足要求。
2、支架整体验算2．1六孔连箱梁采用C40混凝土，混凝土体积共1503m3，自重为：1503m3×2.6t/m3=3908t。
2.2一幅箱梁底板部分的平均宽度为（23.53+16.91）/2=20.22m碗扣支架按横向20.22m有效范围布置，纵向128m布置，则：横向每排20.22/0.9+1=23根；纵向每排128/0.9+1=143根2．3箱梁底板部分平均每根立杆承受的荷载为：1.2×3908/（23×143）=1.43t/根＜3t/根。
现浇箱梁支架计算-[完整版]
![现浇箱梁支架计算-[完整版]](https://img.taocdn.com/s3/m/61a87a130912a216147929fc.png)
金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇箱梁支架计算完整版
现浇箱梁支架计算完整版
在建筑工程中，支架是一个非常重要的组成部分，因为它需要承载大量的重量。
现浇箱梁支架也是其中一个重要的类型，这种支架可以用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。
本文将详细介绍现浇箱梁支架的计算方法。
定义
现浇箱梁支架是用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。
箱梁是一种混凝土结构，
能够承受许多重量。
因此，为了支撑这种重量，需要一种支架来保证它的稳定性。
现浇箱梁支架可以起到这个作用。
计算方法
现浇箱梁支架的计算方法可以分为以下几个步骤：
步骤一：确定载荷
首先，需要确定箱梁的载荷。
这个载荷通常包括自重和外界承载的重量，例如
人员、设备和材料等。
步骤二：计算支架的数量
接下来，需要计算支架的数量。
支架数量的计算取决于箱梁长度、宽度和高度
以及每个支架的承载能力。
步骤三：计算支架间距
确定支架数量后，需要计算支架间距。
支架间距的计算需要考虑支架承载能力、箱梁重量以及其他因素。
步骤四：计算支架高度
计算完支架间距后，需要计算支架高度。
支架高度的计算需要将箱梁高度减去
支架高度。
步骤五：选择支架类型
最后，需要选择适合的支架类型。
在选择支架类型时，需要考虑支架的承载能
力和稳定性以及使用环境等因素。
通过以上步骤，可以计算出现浇箱梁支架的数量、间距和高度等。
选择适合的支架类型可以确保支架的稳定性和承载能力，保证工程的安全性和稳定性。
以上就是现浇箱梁支架计算的完整版，希望能对你有所帮助。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
现浇箱梁支架及模板施工安全计算
０２ ＝２ ．５ ＋ ．） × ．５ （２７ ２ ０ １
中横 梁 厚 １ ０ ｍ、 梁 宽 ４ ｃ ￣ ５ ｍ、 体采 用 Ｃ ０砼 ， ８ｃ 腹 ５ｍ ７ ｃ 梁 ５
内布设 纵 向预应 力 。 二 、支 架 受 力计算 １ 立 杆承 重计 算 ．
１６． ８５２＝１ ６５ Ｎ ３． Ｋ
横 梁 弯 拉 应 力 ： ｏ＝ ／ ＝ ．６ × １ 。 １Ｘ １ 。Ｘ Ｍ ｗ ００ ０／ ０
１ 。 ０ ６ ａ ［ 】＝ ４ ５ ａ ０ ＝ ．ＭＰ ＜ ０ １ ． ＭＰ
横 梁弯 拉 应力 满足 要 求 。
（ ）横 梁 施 加在 每 根 立 杆重 量 ：Ｎ ＝ ×０９ｘ００ ２ ２ ４ ． ．６×
跨 中最 大 弯矩 ： ｑ 。 ８ ６８ Ｍ＝ Ｌ／ ＝ ．７×０９ ／ ＝ ．９ ＫＮ ・ ． ８ ０ ６ ６ ｍ 中５ ×３０弯 拉应 力 ［ ］ ＝ ０ ＭＰ ｌ ． ０ ２５ ａ 弹 性模 量 Ｅ ２０ Ｘ １ ａ ＝ ．６ ０ＭＰ
立 杆承 重满 足 要求 。
２ 支架稳 定性 验算
摘
要 ：文 中介 绍 了现浇 箱梁 支 架和 模板 的施 工 工艺 ，阐 明了支 架和 箱梁 模 板 的检 算 内容 。
文 献标 识 码 ：Ａ
文章 编号 ： １ ０ — ９ ３ （ ０ １ ６ ０ ３ — ２ ０ ６ ７ ７ ２ １ ）０ — ２ １０
关键 词 ：现 浇 ；支架 ；模 板 ；安 全计 算
× ７． ５× ４＝０． ０５４ＫＮ
× ｌ ｌ ． ｘｏ０ ＝ Ｋ Ｏ １２ ．４ ６ Ｎ 每 根立 杆 总承 重 ：
Ｎ＝ ｌ Ｎ２ Ｎ ＋ ＋Ｎ３ ＋Ｎ４ Ｎ ＝１３． ＋ ６５＋０． １６２＋０． ２３＋０． １５＋０． ６＋ ６＝２０． ７９２ＫＮ ＜ ３０ＫＮ
现浇箱梁支架结构计算公式
现浇箱梁支架结构计算公式在现代建筑工程中，箱梁是一种常见的结构形式，它具有承载能力强、刚度大、施工方便等优点，因此在桥梁、高架、隧道等工程中得到广泛应用。
而箱梁的支架结构则是箱梁施工中至关重要的一环，支架的设计和计算对于箱梁的施工质量和安全性都具有重要意义。
箱梁支架结构的计算公式是支架设计的基础，它可以通过计算得出支架的各项参数，确保支架的稳定性和安全性。
下面将介绍箱梁支架结构计算公式的相关内容。
1. 支架的承载能力计算公式。
支架的承载能力是指支架在受力作用下的最大承载能力，通常通过计算得出。
支架的承载能力计算公式如下：F = A ×σ。
其中，F为支架的承载能力，A为支架的截面面积，σ为支架的材料抗压强度。
在计算中需要考虑支架的材料和截面形状等因素，确保支架的承载能力符合设计要求。
2. 支架的稳定性计算公式。
支架的稳定性是指支架在受力作用下不会发生倾斜或破坏的能力。
支架的稳定性计算公式如下：P = W × tan(θ)。
其中，P为支架的稳定性参数，W为支架的重力，θ为支架的倾斜角度。
在计算中需要考虑支架的结构形式和地基条件等因素，确保支架的稳定性满足要求。
3. 支架的刚度计算公式。
支架的刚度是指支架在受力作用下的变形能力，通常通过计算得出。
支架的刚度计算公式如下：K = F / δ。
其中，K为支架的刚度，F为支架的受力，δ为支架的变形。
在计算中需要考虑支架的结构形式和材料性能等因素，确保支架的刚度满足要求。
4. 支架的材料消耗计算公式。
支架的材料消耗是指支架在施工过程中所需的材料数量，通常通过计算得出。
支架的材料消耗计算公式如下：M = V / ρ。
其中，M为支架的材料消耗，V为支架的体积，ρ为支架材料的密度。
在计算中需要考虑支架的结构形式和尺寸等因素，确保支架的材料消耗符合施工要求。
通过以上计算公式，可以对箱梁支架结构进行合理设计和计算，确保支架在施工过程中具有良好的承载能力、稳定性和刚度，同时满足施工材料的消耗要求。
现浇箱梁支架计算书91928
附件现浇箱梁支架计算书及相关图纸1 支模架施工荷载参数及门架参数1。
1支模架施工荷载取值：1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：表1 荷载标准值永久荷载荷载分项系数:1.35可变荷载荷载分项系数：1.4验算强度、稳定性时:采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）1.2重型门式支架规格及性能指标重型门式支架系HR100A 可调重型门式支架，其尺寸为：宽1。
0m ；高1。
9m,并配HR201调节杆，HR301E 、HR301J 交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。
门架立杆为Φ57×2.5mm 钢管,门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3。
5mm （验算时按3。
0mm ）钢管.根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范)5.2.1之规定，现计算一榀HR100A 型重型门架稳定承载力设计值如下:N d ————门架稳定承载力设计值 i-——--门架立杆换算截面回转半径 I —————门架立杆换算截面惯性矩 h 0————门架高度，h o =1900mmI 0、A 1—-——分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h 1、I 1—-——分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1=1700mm A ——门架立杆的毛截面积，A=2A 1=2×428=856mm 2 f —-门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm 2 D 1、d 1——分别为门架立杆的外径和内径D 1=57mm ，d 1=52mm D 2、d 2—-分别为门架加强杆的外径和内径D 2=27mm 。
d 2=24mm φ--———--门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-—-—-——门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh 0/iK ————----门架高度调整系数，查规范表 5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13I 0=π（D 14—d 41)/64=15。
2021铁道工程技术 现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁高米，梁宽18米，底板宽米，两侧翼缘板各宽米。
箱梁第一联3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模。
支架设计检算如下：一、荷载计算1砼自重：3×35米箱梁砼总重砼自重取m3箱梁方量为1242方共计1242×=3105t2施工荷载（模板、机具、作业人员）按m2计，共计为：105×18×=567t总荷载3105567=3672t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距12021，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，初步设计方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、计算1．底模竹胶板计算取中腹板米宽范围计算方木q1=××=m（上下底板荷载）60q 2=××=m （腹板荷载）q= q 1 q 2=mM=10/2ql 按连续梁计算=×10=·mw=bh 2/6=60×6=σ=M/w=×104/=<=70M cm EI ql 8.064.810640104.210689.010689.0542242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯--计算，则 f=cm EI ql 25.064.810630104.210689.010689.0542242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯-- 竹胶板强度满足施工要求，但跨度不宜过大，调整为30cm ，即竹胶板下方木按30cm 间距布置。
2 12×12方木计算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 方木下碗扣立柱间距。
q 1 =××=mq 2=××=m 90M=×8××=·m12×12方木 W=288cm 3 12σ=M/W=×104/288 3=<10M mm EI ql 18.010*******.83849.010315.05384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-间隔排列满足施工要求3支托内钢管强度检算:两根钢管为φ48×，腹板下钢管受力最大，所以只检算此钢管。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
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预应力混凝土连续箱梁支架、模板计算烟台至海阳高速公路三合同天桥为单箱等高度预应力混凝土连续箱梁，梁高1.3m。
按照《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》规定，计算模板、支架时应考虑下列荷载并进行荷载组合。
1、模板、支架和拱架自重；2、新浇混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；3、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；4、振捣混凝土时产生的荷载；5、新浇混凝土对侧面模板的压力；6、倾倒混凝土时产生的水平荷载；7、其他可能产生的荷载。
计算荷载组合：荷载的标准值：1、模板、支架和拱架的容重应按设计图纸计算确定。
2、新浇钢筋混凝土的容重可采用25KN/m3。
3、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载标准值：（1）计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5kPa；（2）计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5kPa；（3）计算支架立柱时，均布荷载可取1.0kPa。
4、振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平面模板为2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa。
5、新浇混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力可按下列二式计算：P max＝γt0K1K2v1/2P max＝γh式中：P max――新浇混凝土对模板的最大侧压力（kPa）；h――有效压头高度（m），当v/T≤0.035时：h＝0.22+24.9v/T；当v/T＞0.035时：h＝1.53+3.8v/Tv――混凝土的浇筑速度（m/h）；t0――新浇混凝土的初凝时间（h），可采用t0＝200/(T+15)，T为混凝土的温度；γ――混凝土的容重（kN/m3）；K1――外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2――混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm时，取1.0；110~150mm时，取1.15。
6、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载：因本设计采用竹胶板面板、方木支撑，重量较小，计算时模板自重忽略不计，计算值留有较大宽裕量。
一、梁肋底及横隔梁底计算1、模板计算考虑模板的连续性，按三等跨连续梁计算梁肋及横隔梁厚度d=1.30m，模板净跨径l1=0.20m，模板宽度b=1.22m，厚度h=0.012cm混凝土容重γ=25KN/m3，模板上每米宽、每米长上的荷载：混凝土g1=dγ=1.30×25=32.50KN/m2施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：g r=2.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算1)模板强度计算模板每米上的荷载：g=(g1+g r+2.0)b=(32.5+2.5+2.0)×1.22=45.14KN/m跨中弯距：M1/2=gl12/10=45.14×0.202/10=0.18KN·m模板采用竹胶板，其容许抗弯应力[σw]=90MPa,并可提高1.2倍弹性模量E=6×103MPa核算抗弯强度：W=h2b/6=0.0122×1.22/6=2.93×10-5m3σw=M/W=0.18×103/（2.93×10-5）=6.14MPa＜1.2[σw]=108MPa 2)模板刚度核算：模板每米上的荷载：g=g1b=32.5×1.22=39.65KN/mI=bh3/12=1.22×0.0123/12=1.76×10-7m4f=0.677gl14/(100EI)=0.677×39.65×0.204/(100×6.0×106×1.76×10-7)=4.06×10-4m＜0.20/400=5.00×10-4m 满足规范要求所以：模板净跨径取l1=0.20m，模板厚度h=0.012m2、纵梁计算按三等跨连续梁计算纵梁净跨度l2=0.8m，纵梁宽度预设为b=0.20m，则横桥向纵梁中心间距l1=0.40m。
混凝土容重γ=25kN/m3, 纵梁上每米宽、每米长上的荷载：混凝土：g1=dγ=1.30×25=32.50KN/m2施工人员：g r=2.5kN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0kN/m2计算1)纵梁强度计算纵梁每米上的荷载为g=(g1+g r+2.0)l1=(32.5+2.5+2.0)×0.40=14.80kN/m跨中弯距:M1/2=gl22/10=14.80×0.82/10=0.95kN·m临时木结构采用东北落叶松，其容许弯应力[σw]=14.5MPa,并可提高1.2倍纵梁需要的截面模量W=M/(1.2×[σw])=0.95×103/(1.2×14.5×106)=5.46×10-5m2根据W、b得h为h=√（6×W/b）=√(6×5.46×10-5/0.20)=0.040m=4.0cm纵梁截面尺寸采用b×h=0.20×0.05m,2)纵梁刚度核算：模板每米上的荷载：g=g1l1=32.5×0.40=13.00KN/m木材弹性模量：E=11.0×106kN/m2I=bh3/12=0.20×0.053/12=2.08×10-6m4f=0.677gl24/(100EI)=0.677×13.00×0.84/(100×11.0×106×2.08×10-6)=1.58×10-3m＜0.8/400=2.00×10-3m 满足规范要求3、横梁计算按三跨连续梁计算横梁跨度：l2=0.90m,纵桥向宽度：l1=0.90m，横桥向纵梁中心间距为0.40m混凝土容重γ=25KN/m3，模板上每米宽、每米长上的荷载：混凝土g1=dγ=1.30×25=32.50KN/m2施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：g r=1.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算1)横梁强度计算由纵梁传递的集中力F=(g1+g r+2.0)×0.40×l1=(32.5+1.5+2.0)×0.40×0.90=12.96KN最大弯距：M max=0.267Fl2=0.267×12.96×0.90=3.11kN·m横梁采用东北落叶松b×h=10×15cm方木，其容许弯应力[σ并可提高1.2倍w]=14.50MPa,弹性模量：E=11.0×106kN/m 核算抗弯强度：W=h2b/6=0.152×0.10/6=3.75×10-4m3σw=M maax/W=3.11×103/（3.75×10-4）=8.29MPa＜1.2[σw]=17.40MPa2)横梁刚度核算：由纵梁传递的集中力F=g1×0.40×l1=32.5×0.40×0.90=11.70KNI=bh3/12=0.10×0.153/12=28.13×10-6m4f=1.883Fl22/(100EI)=1.883×11.7×0.902/(100×11×106×28.13×10-6)=0.58×10-3m＜l2/400=0.9/400=2.25×10-3m 满足规范要求4、立杆计算因纵梁中心间距为0.40m，横梁中心跨度为0.90m，所以每横梁跨度范围内承受的集中力数量N=0.90/0.40=2.25混凝土容重γ=25KN/m3，模板上每米宽、每米长上的荷载：混凝土g1=dγ=1.30×25=32.50KN/m2施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：g r=1.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算单根立杆承受的荷载：P=FN=(g1+g r+2.0)×0.40×0.9×2.25=(32.5+1.0+2.0)×0.40×0.9×2.25=28.76KN横杆步距采用1.20m,此时每根立杆设计荷载30KN,满足要求。
二、底板计算1、模板计算考虑模板的连续性，按三等跨连续梁计算底板和顶板砼总厚度d=0.42m，模板净跨径l1=0.30m，模板宽度b=1.22m，厚度h=0.012cm混凝土容重γ=25KN/m3，模板上每米宽、每米长上的荷载：混凝土g1=dγ=0.42×25=10.5KN/m2施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：g r=2.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算1)模板强度计算模板每米上的荷载：g=(g1+g r+2.0)b=(10.5+2.5+2.0)×1.22=18.30KN/m跨中弯距：M1/2=gl12/10=18.30×0.302/10=0.16KN·m模板采用竹胶板，其容许抗弯应力[σw]=90MPa,并可提高1.2倍弹性模量E=6×103MPa核算抗弯强度：W=h2b/6=0.0122×1.22/6=2.93×10-5m3σw=M/W=0.16×103/（2.93×10-5）=5.46MPa＜1.2[σw]=108MPa 2)模板刚度核算：模板每米上的荷载：g=g1b=10.5×1.22=12.81KN/mI=bh3/12=1.22×0.0123/12=1.76×10-7m4f=0.677gl14/(100EI)=0.677×12.81×0.304/(100×6.0×106×1.76×10-7)=6.65×10-4m＜0.30/400=7.50×10-4m 满足规范要求所以：模板净跨径取l1=0.30m，模板厚度h=0.012m2、纵梁计算按三等跨连续梁计算纵梁净跨度l2=0.8m，纵梁宽度预设为b=0.20m，则横桥向纵梁中心间距l1=0.50m。
混凝土容重γ=25kN/m3, 纵梁上每米宽、每米长上的荷载：混凝土：g1=dγ=0.42×25=10.50KN/m2施工人员：g r=2.5kN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0kN/m2计算1)纵梁强度计算纵梁每米上的荷载为g=(g1+g r+2.0)l1=(10.5+2.5+2.0)×0.50=7.50kN/m跨中弯距:M1/2=gl22/10=7.50×0.82/10=0.48kN·m临时木结构采用东北落叶松，其容许弯应力[σw]=14.50MPa,并可提高1.2倍纵梁需要的截面模量W=M/(1.2×[σw])=0.48×103/(1.2×14.50×106)=2.76×10-5m2根据W、b得h为h=√（6×W/b）=√(6×2.76×10-5/0.20)=0.029m=2.9cm纵梁截面尺寸采用b×h=0.20×0.05m,2)纵梁刚度核算：模板每米上的荷载：g=g1b=10.5×0.50=5.25KN/m木材弹性模量：E=11.0×106kN/m2I=bh3/12=0.20×0.053/12=2.08×10-6m4f=0.677gl24/(100EI)=0.677×5.25×0.84/(100×11.0×106×2.08×10-6)=0.64×10-3m＜0.8/400=2.0×10-3m 满足规范要求3、横梁计算按三跨连续梁计算横梁跨度：l2=0. 90m,纵桥向宽度：l1=0.90m，横桥向纵梁中心间距为0.50m混凝土容重γ=25KN/m3，模板上每米宽、每米长上的荷载：混凝土g1=dγ=0.42×25=10.50KN/m2施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：g r=1.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算1)横梁强度计算由纵梁传递的集中力F=(g1+g r+2.0)×0.50×l1=(10.5+1.5+2.0)×0.50×0.90=6.30KN最大弯距：M max=0.267Fl2=0.267×6.30×0.90=1.51kN·m横梁采用东北落叶松b×h=10×15cm方木，其容许弯应力[σ并可提高1.2倍w]=14.5MPa,弹性模量：E=11.0×106kN/m核算抗弯强度：W=h2b/6=0.152×0.10/6=3.75×10-4m3σw=M maax/W=1.51×103/（3.75×10-4）=4.03MPa＜1.2[σw]=17.4MPa 2)横梁刚度核算：由纵梁传递的集中力F=g1×0.50×l1=10.5×0.50×0.90=4.73KN I=bh3/12=0.10×0.153/12=28.13×10-6m4f=1.883Fl22/(100EI)=1.883×4.73×0.902/(100×11×106×28.13×10-6)=2.10×10-4m＜l2/400=0.9/400=22.5×10-4m 满足规范要求4、立杆计算因纵梁中心间距为0.50m，横梁中心跨度为0.90m，所以每横梁跨度范围内承受的集中力数量N=0.90/0.50=1.8混凝土容重γ=25KN/m3，模板上每米宽、每米长上的荷载：混凝土g1=dγ=0.42×25=10.50KN/m2施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：g r=1.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算单根立杆承受的荷载：P=FN=(g1+g r+2.0)×0.50×0.9×1.8=(10.5+1.0+2.0)×0.50×0.9×1.8=10.94KN横杆步距采用2.40m,此时每根立杆设计荷载20KN,满足要求。