主变差动保护定值单模板

保护定值表

华能金昌西坡光伏50MW110KV升压站保护配置说明1.35kv站用变一台，容量为：400KVA短路阻抗为：6.05% 。

型号为：SCB10-400KVA/35-0.4 ，保护装置型号为NSR631RF-D60 。

2.35KV线路保护5台，线路为ZR-YJY23-26/35KV-3×120电缆。

保护装置型号为：NSR612RF-D60。

3.35KV配电装置采用单母线接线，母线设一套动态无功补偿装置（SVG），容量为±15Mvar ，其中电抗器型号为：QNSVG-15000/35 ，保护装置型号：NSR621RF-D60 。

4.#1主变（仅有一台主变）配备南京南瑞继保电气有限公司生产的ns2000型变电站自动化系统，主变包含一套NSR691RF-D60 型差动保护、NSR698RF-D60非电量保护、NSR692RF-D60型变压器后备保护、每台主变测控柜配置3套NSR685RF-D60型测控装置。

5.35KV消弧消谐装置型号：JY-XHZQ-35。

6.110KV及35KV故障录波监测装置型号：DPR242。

7.110KV母差保护型号：NSR-371A DA。

8.35KV母差保护型号：NSR-371AD 。

9.110KV线路保护型号：IPACS-5911C
10.110KV失步解列压频装置型号为：NSR651RF-D01。

11.主变中性点接地方式：110KV中性点直接接地，35KV中性点通过（ZR-YJY23-26/35 kV -1×185电力电缆约200米）消弧线圈接地，消弧线圈容量及型号：JY-XHZQ-35/2200KV A。

主变保护定值

校验码
4252
允许负荷
1374A
序号
定值名称
整定值
序号
定值名称
整定值
1
控制字
9012
19
零序方向过流保护1时限延时
最大值
2
复压元件低电压定值
60V(线)
20
零序方向过流保护1时限出口密码
0000
3
复压元件负序电压定值
3.46V(相)
21
零序方向过流保护2时限延时
最大值
4
复压方向过流保护电流定值
最大值
D6
D4
D3
D2
D1
D0
复压过流1时限
0
0
0
1
0
1
1
复压过流2时限
0
0
0
1
0
1
1
整定
原则
和
说明
(1)本定值单参照厂家说明书整定。
(2)复压过流保护1时限、2时限：定值按＃4主变额定电流的1.8倍整定，动作后1时限、2时限均跳开＃4主变低压侧开关。
(3)其它保护停用。
批准
审核
复核
计算
调度员
变电值班员
试验员
D10
0
复压方向过流方向元件指向变压器
D1
1
零序方向过流电流用I0通道
D9
0
复压方向元件退出
D0
0
零序方向过流方向元件退出
D8
0
复压方向过流复压元件退出
跳闸矩阵
断路器名称
闭锁低备投(K6)
跳低分段(K5)
跳闸备用(K3)
跳低压侧(K2)
跳高压侧(K1)

保护定值计算书(最新)

孟加拉锡莱特150MW简单循环燃气工程继电保护定值计算书陕西超越电力科技有限责任公司2011年9月西安批准：审核：校核：编制：目录第一章短路电流计算 (1)第二章主变保护整定计算 (9)第三章高厂变保护定值计算 (14)第四章低厂变保护整定计算 (18)第五章6kV 电动机保护计算 (20)第六章隔离变SFC保护定值计算 (21)第七章励磁变保护定值计算 (23)第八章保护定值清单 (24)第九章保护出口说明 (29)第一章短路电流计算计算基本条件：Sj=100MVAUj=Ue132kV母线短路容量：Sd=4500MVA1、建立阻抗网络图本站短路计算阻抗网络图其中：X S—表示系统阻抗X T—表示升压变阻抗X G—表示发电机阻抗X T1—表示高厂变阻抗X T11—表示1#低厂变阻抗X T12—表示2#低厂变阻抗2、计算各元件阻抗标幺值2.1计算系统阻抗X S错误!未找到引用源。

2.2计算升压变阻抗X T错误!未找到引用源。

2.3计算大电机阻抗X G错误!未找到引用源。

0.09 2.4计算高厂变阻抗X T1错误!未找到引用源。

0.62.5计算低厂变阻抗X T11、X T12错误!未找到引用源。

=43、计算K1点三相短路电流错误!未找到引用源。

由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。

和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。

3.1计算系统供给短路电流错误!未找到引用源。

错误!未找到引用源。

3.2计算发电机供给短路电流错误!未找到引用源。

短路阻抗错误!未找到引用源。

折算到发电机等值阻抗错误!未找到引用源。

查汽轮发电机运转曲线错误!未找到引用源。

3.3计算总短路电流错误!未找到引用源。

4、计算K2点三相短路电流错误!未找到引用源。

错误!未找到引用源。

由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。

和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。

4.1计算错误!未找到引用源。

错误!未找到引用源。

小电厂继电保护定值计算举例

一. 主设备保护整定计算：1.发电机保护#1及#2发电机额定参数：发电机保护装置：DGT-801I e2=I e /1500=1031/1500=0.687A 1.1 发电机纵联差动保护： a.差动电流门槛I d0：I d0=0.3×I e2=0.3×0.687=0.206A 取0.21A. b.比例制动系数整定 K1=0.5c.拐点电流整定拐点电流：I r1=0.5×Ie=0.5×0.687=0.343A 取0.34Ad.差动速断I sd =3.5×Ie=3.5×0.687=2.404A 取2.4A 差动速断灵敏度校验：I dmin 2为0S 两相短路电流。

发电机纵差保护定值单：1.2 发电机定子接地保护a．零序电压定值按躲过正常运行时的最大不平衡电压整定，若零序电压保护跳闸投入，当发生单相接地时保护跳闸，否则仅发告警信号。

Uzd =KK×3U3U为正常运行时的最大不平衡电压KK为可靠系数取1.2正常运行时开口三角3U在10~15V左右，但因PT特性不同，差距变大，可以现场实际测量定夺。

方法：先不投零序电压保护跳闸，机组投运后实测出3U，再输入定值。

延时可取t=9S。

发电机定子接地护定值单：1.3 发电机复合电压过流保护 a ．低电压整定按躲过发电机正常运行时可能出线的最低电压来整定 U L =0.7×Ue=0.7×100=70V b ．负序电压整定按躲过发电机正常运行机端最大负序电压。

通常取发电机额定电压的8%～10%。

U 2g =0.08×Ue=0.08×100=8V c ．发电机过流整定 Ig=r K K K ×Ie=687.095.02.1⨯=0.867A 取0.87A K K -可靠系数，取1.2～1.5；本次取1.2 K r -返回系数，取0.85～0.95；本次取0.95 时间t=0.5SK LM =46.3150087.04524I I ds 2dmin =⨯=2.1≥ 满足要求I dmin 2为1S 两相短路电流。

1号主变定值计算书

1号主变定值计算书摘要：本文针对型号为PRS-778的1#主变差动定值计算展开了精准的分析，其中计算导则中的有关规定包括：比率差动启动电流、比率差动制动系数K2、二次谐波制动系数、差动速断电流计算。

还分析了型号为ISA-388G的1#主变高压侧后备保护部分定值计算(300/5)，其中包括：相电流越限电流定值计算、复合电压过流保护计算、零序过流保护计算，希望为更多的业内人士提供有价值的借鉴与参考。

关键词：定值计算；计算导则；电流计算一、1#主变差动定值计算：（型号PRS-778）按现1#主变差动运行情况。

现高压侧分接开关位置在3档，电压121000V，容量：50000KVA,电压121000V，高压侧CT变比300/5，以高压侧为基准侧。

高压侧额定电流：50000/[121×1.732×（300/5）]=3.976A参照厂家保护装置说明书相关规定及DL/T684-2012大型发电机变压器保护整定计算导则中相关规定。

1.1比率差动启动电流最小动作电流整定原则为：按躲过正常变压器额定负载时的最大不平衡电流整定，即：Icdqd=Krel×（Ker+ΔU+Δm）Ie式中Icdqd---为差动保护最小动作电流；Ie-----变压器基准侧二次额定电流；（高压侧二次额定电流：3.976A）Krel---可靠系数，取1.3-1.5；（取1.5）Ker---电流互感器的比误差，(10P型取0.03×2,5P型和TP型取0.01×2)；（取0.03×2）ΔU---为变压器调差引起的误差，取调差范围中偏离额定值的最大值（百分值）（2×2.5%，取0.05）；Δm---由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，取0.05；（取0.05）Icdqd=1.5×（0.03×2+0.05+0.05）×3.976=0.95A按保护装置说明书注明：由于Y→△转换原因，在定值整定计算时，所有的差动电流及制动电流定值均需乘以1.732.0.95×1.732=1.65A比率差动启动电流定值：1.65A。

施耐德主变差动保护举例

110KV尚德太阳能电力有限公司1、施耐德Sepam-T87主变差动保护理论110KV主变容量40MVA，高侧CT变比300/5，10.5KV低侧CT 变比3000/5.S*5高侧额定电流二次值为In1= =3.49919521.732 *Un1*300S*5低侧额定电流二次值为In1= =3.66582351.732 *Un2*3000门槛动作值-差动低值差动高侧加三相电流1.3996781，差流动作值为0.4A。

差动低侧加三相电流1.4663294，差流动作值为0.4A。

差动高侧加单相电流2.0995172，差流动作值为0.4A。

差动低侧加单相电流2.1994941，差流动作值为0.4A。

单相动作值电流为三相动作电流值的1.5倍。

高侧单相计算J1=2/3i11÷In1高侧三计算J1=i12÷In1当他们的差流值相等时，i11=1.5i12低压侧单相动作值电流为三相动作电流值的1.5或者1.732倍。

2、已知的值进行猜想与核算。

比率斜率K为0.4，S最低起动值为0.4.那么从图中可以找出两个拐点（制动电流值与差流值）A （2.0,0.4）B（2.5,0.6），经计算得到动作时点的高低两侧电流的二次值得点为A（ 4.1990342,2.9326588）B （5.4237526,3.4825323）。

3、根据拐点两侧电流大小，取以高侧额定电流为基准的点，可计算如下数据。

0.5倍的点:高测电流1.7495998，低侧平衡电流1.8329118，差流为0，制动电流为1.0。

低侧动作电流为0.36658235。

0.8倍的点:高测电流0.8 In1，低侧电流0.8In2，差流为0最低点，in2< 0.4In2，动作值在最小值上，0.4In2<in2<1.2In2，为不动作区。

1.2In1< in2，动作区在斜线K=0.4之上，此时差流为Id=（i1/In1+i2/In2-2.0）+0.41倍的点:高测电流1.0 In1，低侧电流1.0In2，差流为0最低点，in2< 0.6In2，动作值在最小值上，0.6In2<in2<1.4In2，为不动作区。

如何看懂保护定值单

如何识读继电保护定值通知单继电保护装置是电网安全运行的保障，也是电网安全稳定“三道防线”（第一道防线：由性能良好的继电保护装置构成，确保快速、正确地切除电力系统的故障元件。

第二道防线：由电力系统安全稳定控制系统及切机、切负荷等稳定控制措施构成，确保电力系统安全稳定运行。

第三道防线：由失步解列、频率及电压紧急控制装置构成，采取解列、切负荷、切机等控制等措施，防止系统崩溃，避免出现大面积停电。

）中的第一道防线，所以说确保继电保护定值的正确性及保护装置的可靠性是电网安全的重要任务。

作为一名电网调度员(用户运行值班人员)在本电网运行操作管理中无疑要求对本电网内继电保护装置的运行情况相当了解，除了要熟知本电网继电保护装置的配备及运行情况外，还要会看懂本电网继电保护定值通知单，了解现场设备保护压板执行情况，并且在电网事故开关跳闸时还要学会进行基本的保护动作行为的分析与动作正确性的判断等。

为了让大家对微机继电保护装置有一个基本了解，我们将按照微机保护装置插件组成（实物图）、微机保护定值单的识读、现场保护压板设置及保护动作后的简单行为分析的顺序，与大家一起学习交流。

一、电网微机保护装置的使用情况目前，微机继电保护装置在电网中也得到广泛使用，农网110KV及以上主要设备（含主变压器）微机保护装置型号相对比较统一，主要有：南京南瑞RSC系列、东方电子DF3200系列、国电南自PSC600系列、北京四方CSC系列、美国SEL-311C系列等，农网35KV及以下设备微机保护装置型号很杂，大都为小厂家。

虽然保护厂家很多，保护装置不近相同，但保护原理、插件配置组成、保护压板的设置等基本相同。

微机继电保护装置定值通知单与常规继电器保护定值通知单不同，常规保护定值单整定项目简单，一台主变主、后备保护整定项目1张通知单就完了，而微机保护定值通知单整定项目相对很多、很细，一台主变压器保护整定项目就达10张通知单之多，保护整定项目多和细，使得保护的选择投、停用更加灵活。

高炉渣提钛站2号主变调试定值通知单(NSR-378)

2018继字001号第 1 页共 6 页差动保护设备参数定值：（装置型号：NSE-378LD 版本号：V1.31 校验码：E00CA512）
差动保护定值：
低压侧保护定值：
保护软压板定值：
2018继字001号第 2 页共 6 页110kV后备保护设备参数定值：（装置型号：NSR-378LR 版本号：V1.30 校验码：2EAD320F）
110kV后备保护定值：
110kV后备保护软压板
备注：1、110kV复合电压闭锁过流经110kV、35kV复合电压闭锁。

2018继字001号第 4 页共 6 页35kV后备保护设备参数定值：（装置型号：NSR-378LR 版本号：V1.30 校验码：193D687A）
35kV后备保护定值：
2018继字001号第 5 页共 6 页
10kV后备保护软压板定值：
备注：1、35kV复合电压闭锁过流经本侧复合电压闭锁。

2018继字001号第 6 页共 6 页温度控制信号按如下执行：
备注：1、主变非电量温度由现场安装单位提供。

2、跳闸矩阵由现场安装单位依据保护定值单要求进行设置。

保护定值计算书

保护定值计算书作者:日期:2)3>600 M W超临界机组工程1#发变组保护定值计算目录第一部分：发变组A柜保护整定计算1、发电机差动保护(5) 2、发电机负序保护3、电压制动过流(8) 4、定子接地保护（95%）10)5、机端、中性点三次谐波比较保护1)6、失磁保护7、逆功率保护(14)8误上电保护(16) 9、匝间保护(11 0、失步保(18) 护11、过激磁保护(20) 12、频率异常保护(22)1 3、低阻抗保护1 4、主变差动1 5、高压侧间隙零序过流过(30) 压16、高压侧零序过流t1、t31 7、高压侧零序过流t2、t 4 (31) 18、发变组差动(31)19、高压侧三相电压高或低(36)(36) 2 0、高压侧零序过电压21、发电机过负荷(37) 22、主变通风(38)第二部分：发变组B柜保护整定计算(47)5)5)1、厂高变差动 9)2、厂高变复合电压过流t l 、t 2 (4 4 )3、厂高变A 分支零序过流t 1、t24、厂高变B 分支零序过流t1、t 2 (48)5、厂高变通风(4 6、厂高变A 分支零序差动(49)7、厂高变B 分支零序差动(52) &厂高变A 分支复合电压 (52)9、厂高变B 分支复合电压(51 0、励磁变过负荷1 1、励磁变速断(54) 12、励磁变过流 (5 5 )1 3、励磁变压器差动 14、励磁变压器复合电压过流 t 1、t2(61 5、励磁变压器通风1 6、励磁变压器零序差动2)(6 17、励磁变压器零序过流t1、t2 (65) 第三部分：发变组C柜保护整定计算第四部分：定值清单1、保护A柜定值清单7)2、保护B柜定值清单3、保护C柜定值清单第五部分:信号设置1、保护A柜(72、保护B柜(74)4、保护C柜(75)5、保护D柜(76) 6、保护E柜(76)第六部分：故障录波设置1、保护A柜6)2、保护B柜(7 8)4、保护5、保护(8 1)6、保护(8 1)第七部分：保护一览表1、保护A柜(81)2、保护B柜4、保护C柜3 )5、保护D柜(84)6、保护E柜(84)第一部分：发变组A 、2柜保护整定计算1.1、定子差动保护启动电流( STATOR DIFF PI C KUP ) .1 .1,最小动作电流应大于发电机额定负荷运行时的不平衡电流，即K rel 2 0.031 gn /Pl a 1.5 2 0.03 I g ^ Pl a 0.091 g j Pl a1、发电机差动保护发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，作为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组和引出线相间短路故障。

发变组保护定值清单

RCS-985A发变组保护定值单1、发变组保护装置参数定值单
2、发变组保护系统参数定值单
（1）保护功能总控制字
表1 RCS-985A保护功能总控制字
表2 RCS-985A变压器系统参数定值
（3）发电机系统参数
（4）高厂变系统参数
表4 RCS-985A高厂变系统参数定值
（5）励磁变系统参数
（6）系统计算参数
表1 RCS-985A主变差动保护定值
注意：高压侧为双母线接线方式，电流取主变高压侧电流。

注意：阻抗元件电流量取发电机中性点侧相间电流
表9 RCS-985A发电机定子过负荷保护定值
表11 RCS-985A发电机失磁保护定值
表13 RCS-985A发电机定电压保护定值
道输入。

表17 RCS-985A发电机启停机保护定值
表18 RCS-985A发电机误上电保护定值
表20 RCS-985A励磁过负荷保护定值
励磁过负荷定值在控制字选择为“0：交流输入”时，电流定值单位为A，在控制字选择为“1：直流输入”时，电流定值单位对应位kA。

#2主变保护定值

T0u2
99
99
22
间隙零序过流第一时限
T0jx1
99
99
23
间隙零序过流第二时限
T0jx2
99
99
24
过负荷延时
Tgfh
5
5
25
启动风冷延时
Tqdfl
99
99
26
过载闭锁有载调压延时
Tbsty
99
99
27
出口1
CK1
1111111111
1111111111
28
出口2
CK2
1111111111
1111111111
遥控合闸保持时间3
00000-10000MS
27
二/三表法
“1”为二表法
0
RCS_9681型主变高后备保护定值通知单
设备名称:
2#主变
ＣＴ变比:
3000/5
编号:
HF061205
额定容量:
31500KVA
额定电流：
1732.1A
电压：
10.5KV
开关编号:
1205
零序CT变比
无
日期:
2006.05.11
0
4
串口A波特率
0：4800，1：9600，2：19200，3：38400
2
5
串口B波特率
6
打印波特率
7
打印方式
0为就地打印，1为网络打印
1
8
口令
001
9
遥信确认时间
开入量确认时间（ms）
20
RCS_9671型主变差动保护定值通知单
设备名称:
2#主变
ＣＴ变比:

继电保护定值单

审 2011 年 10 月 13 日
单位 [*] 〔A〕 [A] [pu] 〔V〕 [A] 〔*〕〔*〕 [A] 〔A〕 [pu] [pu] [A] [*] [*] [*] [*] [S] [*] 〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕
中性点变压器：22/0.22kV
20
主变反时限过激磁机端侧 PT：
22/
3 3 3
/0.1/
/0.1/
/0.1/3
1.07 10 1.1 1000 1.15 121
核
[倍] [S] [倍] [S] [倍] [S]
总工程师计算
设备部日期
接收人
4
继电保护定值单
托克托电厂继电保护室《托电继》第（2011-034）号共 6 页第 5 页原（2011-002）号作废
安装地点序号 20
二期主控室保护名称
设备名称
机端侧 PT：
22/
3
/0.1/
3
/0.1/
3
/0.1/3
21
主变低压接地主变低压侧 PT：
22/
3
/0.1/
3
/0.1/
3
CT 二期南自厂发变组保护变比 DGT 801A 定值名称装置定值 Uf3 1.2 Tf3 62.5 Uf4 1.25 Tf4 41.6 Uf5 1.3 Tf5 30.8 Uf6 1.35 Tf6 24.3 Uf7 1.4 Tf7 19.9 Uf8 1.5 Tf8 14.4 3Uog1 10 T11 3
单位〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕〔pu〕〔s〕

主变保护定值的计算

一、1#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值：I ins=K rel×I umax÷K i=×6×÷40= 实取16其中：K rel——————可靠系数取～实取I umax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流的6～8倍实取6额定电流为K i———————电流互感器变比200/52、比率差动保护：①差动电流起始电流定值I cdo=K k×（F ctw+⊿U/2+F wc）×I e×√3÷K i=2×（++）××√3÷40= 实取其中：K k—————可靠系数取～2 实取2F ctw————CT误差取⊿U/2————变压器分解头最大调整范围实为±5%F wc—————为保护本身误差取I e——————高压侧额定电流实为K i——————电流互感器变比200/5②比率制动系数：K cof= K k×（F ctw+⊿U/2+F wc）=2×（++）= 实取说明：若K cof小于时则取③谐波制动系数：K2———————一般取～实取为避免励磁涌流引起保护误动，遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数：高压侧额定电流为高压侧互感器变比为200/5低压侧额定电流为513A 低压侧互感器变比为600/5I HE为高压侧一次电流I HE=÷40×√3=4 （相位补偿后）I LE为低压侧一次电流I LE=513÷120×√3= （相位补偿后）C OFL低压侧补偿系数：C OFL= I HE÷I LE=4÷==4÷= 实取C OFH高压侧补偿系数C OFH实取1二、1#低后备保护：1、复压过流保护电流时限定值计算：①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1××2×380÷120÷= 实取其中：K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取380AK i———————电流互感器变比600/5K f———————恢复系数取②灵敏度校验：K L=I dmin（2）÷I dzj=×4580÷120÷=﹥故满足要求③保护装置的动作时限实取T im2=秒2、复压过流保护电压定值计算：一般按相电压下降20%计算，即U DZ=57×80%=45 实取3、复压过流保护负序电压定值计算：一般按线电压为7V计算，即U2DZ=7÷=4 实取4V4、过负荷保护定值计算：①过负荷定值应躲过变压器的额定电流，即I fhgj= K jx×K k×I NT2÷K i÷K f=×1×513÷120÷= 实取I fhgj=②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷（如大型电动机的启动）时间，一般定时限取9～15秒，实取Timj1=9秒三、1#高后备保护：1、复压过流保护电流时限定值计算：①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1××2×70÷40÷= 实取其中：K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取70AK i———————电流互感器变比200/5K f———————恢复系数取②灵敏度校验：K L=I dmin（2）÷I dzj=×4580×÷35÷40÷=﹥故满足要求③保护装置的动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护的动作时限取为～秒实取T im2=秒2、复压过流保护电压定值计算：一般按相电压下降20%计算，即U DZ=57×80%=45 实取3、复压过流保护负序电压定值计算：一般按线电压为7V计算，即U2DZ=7÷=4 实取4V4、过负荷保护定值计算：①过负荷定值应躲过变压器的额定电流，即I fhgj= K jx×K k×I NT1÷K i÷K f=×1×÷40÷= 实取I fhgj=②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷（如大型电动机的启动）时间，一般定时限取9～15秒，实取Timj1=9秒一、3#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值：I ins=K rel×I umax÷K i=×6×÷40= 实取10其中：K rel——————可靠系数取～实取I umax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流的6～8倍实取6额定电流为K i———————电流互感器变比200/52、率差动保护：①差动电流起始电流定值I cdo=K k×（F ctw+⊿U/2+F wc）×I e×√3÷K i=2×（++）××√3÷40= 实取1其中：K k—————可靠系数取～2 实取2F ctw————CT误差取⊿U/2————变压器分解头最大调整范围实为±5%F wc—————为保护本身误差取I e——————高压侧额定电流实为K i——————电流互感器变比200/5②比率制动系数：K cof= K k×（F ctw+⊿U/2+F wc）=2×（++）= 实取说明：若K cof小于时则取③谐波制动系数：K2———————一般取～实取为避免励磁涌流引起保护误动，遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数：高压侧额定电流为高压侧互感器变比为200/5低压侧额定电流为低压侧互感器变比为600/5I HE为高压侧一次电流I HE=÷40×√3=I LE为低压侧一次电流I LE=÷120×√3=C OFL低压侧补偿系数：C OFL= I HE÷I LE=÷= 实取C OFH高压侧补偿系数C OFH实取1四、3#低后备保护：1、复压过流保护电流时限定值计算：①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1××2×220÷120÷= 实取5A其中：K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取220AK i———————电流互感器变比600/5K f———————恢复系数取②灵敏度校验：K L=I dmin（2）÷I dzj=×4580÷120÷5=﹥故满足要求③保护装置的动作时限实取T im2=秒2、复压过流保护电压定值计算：一般按相电压下降20%计算，即U DZ=57×80%=45 实取3、复压过流保护负序电压定值计算：一般按线电压为7V计算，即U2DZ=7÷=4 实取4V4、过负荷保护定值计算：①过负荷定值应躲过变压器的额定电流，即I fhgj= K jx×K k×I NT2÷K i÷K f=×1×÷120÷= 实取I fhgj=3A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷（如大型电动机的启动）时间，一般定时限取9～15秒，实取Timj1=9秒五、3#高后备保护：1、复压过流保护电流时限定值计算：①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1××2×÷40÷= 实取其中：K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取K i———————电流互感器变比200/5K f———————恢复系数取②灵敏度校验：K L=I dmin（2）÷I dzj=×4580×÷35÷40÷=﹥故满足要求③保护装置的动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护的动作时限取为～秒实取T im2=秒2、复压过流保护电压定值计算：一般按相电压下降20%计算，即U DZ=57×80%=45 实取3、复压过流保护负序电压定值计算：一般按线电压为7V计算，即U2DZ=7÷=4 实取4V4、过负荷保护定值计算：①过负荷定值应躲过变压器的额定电流，即I fhgj= K jx×K k×I NT1÷K i÷K f=×1×÷40÷= 实取I fhgj=②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷（如大型电动机的启动）时间，一般定时限取9～15秒，实取Timj1=9秒。

变压器差动保护的功能及定值计算

差动保护的功能及定值计算1 微机变压器差动保护功能1.1 比率制动式差动保护比率制动式差动保护作为变压器的主保护，能反映变压器内部相间短路故障，高压侧单相接地短路及匝间层间短路故障。

当突变量大于0.25 倍差动定值时投入，动作判据为;{led > ledset 当Izd w Izdset 时，led》lcdset+K1（lzd-lzdset）当lzd> Izdset 时,电流方向以实际的功率方向为准。

其中Ied 为差电流: ledset 为差动保护整定计算值;ledset 为差动保护门槛计算值；lzd 为保护制动电流K1为比率制动系数（0.4〜0.7）可选;H为变压器35kV侧流进差动保护实际电流； L为变压器10kV侧流进差动保护实际电流；1 . 2二次谐波闭锁功能变压器投入时，励磁涌值为变压器额定电流的5~8 倍，励磁涌中含有63％比率的二次谐波电流Im2。

微机差动保护设置了二次谐波闭锁差动保护功能，来防止变压器空载投入时励磁涌流导致差动保护误动作。

二次谐波制动功能的判据如下:led2》K2led 式中，led 为差动电流的基波分量； led2 为差动电流中的二次谐波分量；K2为二次谐波制动系数（0 . 1〜0 . 4）可选；1 . 3差动速断保护当变压器内部发生严重短路时，短路电流很大，由于铁芯饱和输出电压波形将发生畸变，为提高保护的可靠性和动作速度，差速断保护不受二次谐波闭锁条件限制直接动作，此功能由软件控制投入或退出。

1 . 4差流过大告警动作判据为: led》ledset/2 式中，led 为任一相的差动电流； ledset 为差动保护最小定值；任一相差动电流大于差动电流定值一半时，运行超过3S后，发出差流过大告警信号。

此功能由软件控制投入或退出。

1 . 5电流互感器二次回路断线监视功能微机差动保护与传统常规差动保护在接线不同之处是：为了判断电流互感器TA二次断线，差保高压侧TA必须接成星形接线，保护装置给出以下判据为：| a+ b+ c|>0.5A时保护会发出断线警告信号，并由微机软件控制是否闭锁差动保护。

变压器差动保护试验方法

我们知道，变压器、发电机的电气主保护为纵向电流差动保护，该保护原理成熟，动作成功率高，从常规的继电器保护到晶体管保护再到现在的微机保护，保护原理都没有多大改变，只是实现此保护的硬件平台随着电子技术的发展在不断升级，使我们的日常操作维护更方便、更容易。

传统继电器差动保护是通过差动CT的接线方式与变比大小不同来进行角度校正及电流补偿的，而微机保护一般接入保护装置的CT全为星型接法，然后通过软件移相进行角差校正，通过平衡系数来进行电流大小补偿，从而实现在正常运行时差流为零，而变压器内部故障时，差流很大，保护动作。

由于变压器正常运行和故障时至少有6个电流（高、低压侧），而我们所用的微机保护测试仪一般只能产生3个电流，因此要模拟主变实际故障时的电流情况来进行差动试验，就要求我们对微机差动保护原理理解清楚，然后正确接线，方可做出试验结果，从而验证保护动作的正确性。

下面我们以国电南京自动化设备总厂电网公司的ND300系列的发变组差动保护为例来具体说明试验方法，其他厂家的应该大同小异。

这里我们选择ND300系列数字式变压器保护装置中的NDT302型号作为试验对象。

该型号的差动保护定值（已设定）见表1:表1NDT302变压器保护装置保护定值单下面我们先来分析一下微机差动保护的算法原理（三相变压器）。

这里以Y/△-11主变接线为例，传统继电器差动保护是通过把主变高压侧的二次CT接成△，把低压侧的二次CT接成Y型，来平衡主变高压侧与低压侧的30度相位差的，然后再通过二次CT变比的不同来平衡电流大小的，接线时要求接入差动继电器的电流要相差180度，即是逆极性接入。

具体接线见图1：图1而微机保护要求接入保护装置的各侧CT均为Y型接线，显而易见移相是通过软件来完成的，下面来分析一下微机软件移相原理。

ND300系列变压器差动保护软件移相均是移Y型侧，对于∆侧电流的接线，TA二次电流相位不调整。

电流平衡以移相后的Y型侧电流为基准，△侧电流乘以平衡系数来平衡电流大小。

汽轮发变组整定计算定值通知单

批准：复审：初审：
备注
备注
原定值
现定值置最大
计算：
备注
低电压定值置最小过流Ⅰ段定值置最大过流Ⅰ段一时限置最大过流Ⅰ段一时限控制字 0000 过流Ⅰ段二时限置最大过流Ⅰ段二时限控制字 0000 过流Ⅱ段定值置最大过流Ⅱ段一时限置最大过流Ⅱ段一时限控制字 0000 过流Ⅱ段二时限置最大过流Ⅱ段二时限控制字 0000 阻抗Ⅰ段正向定值置最小阻抗Ⅰ段反向定值置最小阻抗Ⅰ段一时限置最大阻抗Ⅰ段一时限控制字 0000 阻抗Ⅰ段二时限置最大阻抗Ⅰ段二时限控制字 0000 阻抗Ⅱ段正向定值置最小阻抗Ⅱ段反向定值置最小阻抗Ⅱ段一时限置最大阻抗Ⅱ段一时限控制字 0000 过负荷电流定值 0.36A 过负荷保护延时 8S 起动风冷电流定值 0.24A 起动风冷保护延时 1S 以下是运行方式控制字整定｀1＇表示投入，｀0＇表示退出 27. 过流Ⅰ段经复压闭锁 0 28. 过流Ⅱ段经复压闭锁 0 29. 过流经低压侧复压闭锁 0 30. 电流记忆功能投入 0 31. TV 断线保护投退原则 0 32. 过负荷保护投入 1 33. 起动风冷投入 1 4、变压器接地后备保护定值单：序号定值名称原定值现定值 1. 零序电压闭锁定值置最大 2. 零序电流Ⅰ段定值 3. 零序电流Ⅰ段一时限 4. 零序电流Ⅰ段一时限控制字 5. 零序电流Ⅰ段二时限 6. 零序电流Ⅰ段二时限控制字 7. 零序电流Ⅱ段定值 8. 零序电流Ⅱ段一时限 9. 零序电流Ⅱ段一时限控制字 10. 零序电流Ⅱ段二时限 11. 零序电流Ⅱ段二时限控制字 12. 零序电流Ⅲ段定值 13. 零序电流Ⅲ段一时限 14. 零序电流Ⅲ段一时限控制字
批准：复审：初审：
原定值

保护定值计算书

励磁电压365V；励磁电流2642A一、一次设备参数1．#1发电机：QFSN-300-2-20型；Pe=300MW；Se=353MV A；Qe=186MvarUe=20KV；Ie=10190A ；COSф=0.85；Xd"=16.8%/15.5%(非饱和/饱和) Xd′=22.7%/20%(非饱和/饱和)；Xd=186.1%; X2=16.7%/15.3%(非饱和/饱和)2．#1主变：SFP10-370000/220GW Se=370MW A；Ue=242-3+12.5%/20KV；Ud=13.91%882.7/1068A YN,d113．#1高厂变：SFF9-40000/20 Se=40000/25000-25000KV A；Ue=20+×2.5%/6.3-6.3KV Ie=1154.7/2291-2291A Ud=15.1%；D/d0-d04．#1励磁变：ZSCB9-3150/20/0.756 Se=3150KV A；Ue=20+2.5%/756V；Ie=90.9/2406A；Ud=7.76%Y,d115．#1发变组配置了南瑞继保电气有限公司RCS-985A型发电机变压器成套保护装置、南瑞继保电气有限公司RCS-974A型变压器非电量及辅助保护装置以及国电南自DGT-801B型发电机变压器成套保护装置二、本次保护整定计算的依据：大型发电机变压器继电保护整定计算导则。

电力工程电气二次设计手册。

RCS-985A.RCS-974A型发电机变压器成套装置技术使用说明书。

DGT-801B型发电机变压器成套装置技术使用说明书。

发电机.变压器产品说明书。

缺高厂变说明书、系统电抗第二部分#1发变组主系统阻抗计算（依据2005年调度部门下发系统综合电抗计算暂无）一、正常运行方式正序阻抗计算（一）、取基准容量Sj=1000MV A（二）、见云南2005年正运行方式序阻抗（三）、系统正常运行方式下等效阻抗计算1．X1、X2、由云南电网2003年度综合电抗确定（云南调度继电保护处提供）既：X1=0.5591；X2=0.1267；X7′=7.3334目前按X =0，S=∞计算 2．#1主变压器（图一）X1=Ud%×Sj/Se=0.1391×1000/370=0.3759 3．#1发电机（图一）X2= Xd ＂×Sj/Se=0.155×1000/353=0.4391 4．#1高压厂用变（图一）X3=X4= Ud%×Sj/Se=0.151×1000/40=3.775 5．#1励磁变X5= Ud%×Sj/Se=0.0776×1000/3.15=24.6 5．折算至#1高厂变（图二）X31=X14+X29//X30//X2//X26=0.4108+1.0234//1.3601//0.1267//0.1437 =0.4712X32=X31//X15=0.4712//0.4584=0.2324 6．折算至6KV ⅣA 、6KV ⅣB 段（图五） X33=X32+X24=0.2324+5.11=5.3424 X34=X32+X25=0.2324+5.11=5.3424 二、最小运行方式正序阻抗计算书（一）、本厂最小运行方式为#2、#3、#5机停运（二）、取基准容量Sj=1000MV A（三）、见沙电2003年最小运行方式正序阻抗图（四）、系统最小运行方式下等效阻抗计算第三部分短路电流计算1．发电机出口短路电流计算1.1发电机出口三相短路流过发电机的最大短路电流Idmax 计算已知：X2= Xd ”×Sj/Se=0.155×1000/353=0.4391Idmax=I *Ij=1/ X2×Sj/1.732/Uj =1/0.4391×1000/1.732/20 =65.74（KA ）1.2发电机出口两相短路流过发电机的最小短路电流Idmin 计算Idmin=max 23Id =74.6523=56.94（KA ）1.3发电机出口三相短路系统流过变压器的最大短路电流Idmax 计算已知：X1= 0.3759Idmax=I *Ij=1/ X1×Sj/1.732/Uj =1/ 0.3759×1000/1.732/20 =76.8（KA ）1.4发电机出口两相短路系统流过变压器的最小短路电流Idmin 计算Idmin=max 23Id =8.7623⨯=66.5（KA ） 2．主变高压侧短路电流计算2.1主变高压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过发电机及主变压器的短路电流）已知：X=X1+X2=0.3759+0.4391=0.815故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/0.815×1000/1.732×20=35.42（KA ）2.1主变高压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过发电机及主变压器的短路电流）Idmin=max 23Id =42.3523⨯=30.67（KA ） 3．高厂变低压侧6KV 侧短路路电流计算3.1高厂变低压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过高厂变的短路电流）已知：X=X1//X2+X3=0.3759//0.4391+3.775=3.9775故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/3.9775×1000/1.732/6.3=23.03（KA ）3.2高厂变低压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过高厂变的短路电流）Idmin=max 23Id =03.2323⨯=19.94（KA ）5．励磁变低压侧0.756KV 侧短路路电流计算5.1励磁变低压侧三相金属性短路时最大短路电流Idmax （指流过励磁变的短路电流）已知：X=X1//X2+X6=0.3759//0.4391+24.6=24.8故：Idmax=I *Ij=1/ X ×Sj/1.732/Uj=1/24.8×1000/1.732/0.756=30.79（KA ）5.2高厂变低压侧两相金属性短路时最小短路电流Idmin （指流过高厂变的短路电流）Idmin=max 23Id =79.3023 =26.66（KA ）第四部分 RCS-985A 发变组保护装置定值整定计算1.发电机变压器组配置的RCS-985A 微机型保护： 1．1 发电机-变压器组差动 1．2发电机保护发电机差动定子对称过负荷(反时限) 定子不对称过负荷(负序反时限) 程序跳闸逆功率发电机逆功率发电机过激磁保护定子过电压发电机定子匝间保护定子100%接地保护发电机失磁保护发电机失步保护发电机频率异常保护起停机保护转子一点接地保护励磁绕组过负荷 1．3主变压器保护主变压器差动保护变压器低阻抗保护主变压器零序过流主变压器过负荷主变通风启动主变压器瓦斯保护主变压器温度主变压器压力释放主变压器油位异常 1．4高压厂用变压器保护高压厂用变压器差动高压厂用变压器高压侧复合电压过流保护高压厂用变压器A 分支低压闭锁过流高压厂用变压器B 分支低压闭锁过流高压厂用变压器通风启动高压厂用变压器瓦斯保护高压厂用变压器温度高压厂用变压器压力释放高压厂用变压器油位异常 1．5励磁变压器保护励磁变压器差动励磁变过流保护励磁变过流绕组过负荷2、RCS-985A 保护装置发变组差动保护整定计算:发电机中性点侧TA 变比15000/5,主变高压侧TA 变比1250/5；高厂变低压侧TA 变比3150/5。

主变保护整定计算

公式： Iunb.max (KapKccKer u m)I k.max
式中： Kap——非周期分量系数，取2.0； Kcc——电流互感器的同型系数，Kcc＝1.0； Ker ——电流互感器的比误差，取0.06。 △U——调压误差,取调压范围偏离额定值的最大百分值0.1。 △m——电流互感器变比未完全匹配产生的误差，取0.05。 Ik.max——低压侧外部短路时，流过靠近故障侧互感器最大短路电流周期分量。为了方便计算，减少流入差动保护高、低侧二次电流反复折算到统一的基准下。
变压器微机保护整定计算
4、低电压继电器的整定计算
低电压继电器应躲过电动机起动，计算公式如下：
K sen
U op U c. m ax
式中：Krel 为可靠系数，可取1.11.2；为返回系数，可取1.05；Umin 为变压器正常运行可能出现的最低电压，一般可取0.9Un（额定线电压二次值）。
Un 为额定线电压二次值。
变压器微机保护整定计算
b、曲线为三折线时
第一、求斜率1.0直线与最大斜率为的直线的交点Icd2
Icd2 Kres.max 3Ie
计算制动系数Kbl：
kbl
Icd2 I op.min Ires Ires.0
Kres.max 3Ie Icdqd 3Ie 0.5I e
Kres.max 3Ie 2.5Ie
式中： △t=0.3秒，时间级差
t/Ⅱ为过流保护中最长动作时间。
变压器微机保护整定计算
2、主变高压侧复压过电流Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段保护定值整定
（1）过流Ⅰ段动作电流：按躲过主变中、低压侧母线短路最大
I 短路电流整定。 op
K I rel k.m ax
式中Krel为可靠系数，取Krel≧1.3