孔型系统轧制道次和延伸系数的分配
连轧棒材轧机的延伸系数分配
2008年第4期本钢技术41连轧棒材轧机的延伸系数分配A.IZZO1 概述首先，在连轧机的中间轧制段，我们通常将每个偶数孔型作为方形(这是基础的等轴孔型)，并通过控制每个方形孔的延伸系数来测定负载的分布。
其次，还要考虑中间孔型的选择及方形向菱形孔的“顺利”过渡问题。
只对孔型设计进行了简要的描述，其相关基本定义如下：1)机架：指一台包括牌坊、轧辊、配件(辅助元件)如导卫和保护装置的轧机机架。
2)辊槽：通过要轧的轧件来设定断面，对于每个辊的加工都应具有一个“辊槽”。
在两个平行的辊子之间的两个辊槽就构成了一个轧辊孔型。
3)理论辊缝：在单一轧制工艺中的轧辊在工作时很少进行接触。
装在一个机架上的两个轧辊之间的间隙是一定的，这个间隙被称为“理论辊缝”。
例如，轧辊的正常直径为300mm，辊轴之间的距离为312mm，那么理论辊缝则为12mm。
4)轧辊孔型：当热的轧件被咬入两个旋转的轧辊之间时，在它进入正确的“孔型”时轧件会发生塑性变形(表示一根具有椭圆形横断面的棒材可被咬入方形孔，并轧成方)。
孔型表示热轧件的对等部分在两个辊同时工作时减小表面积。
5)实际辊缝：例如：由方形孔—菱形孔的轧制变形(120mm的方进入100×140mm的菱形孔，单个轧槽深45mm，理论辊缝为10mm)。
方以“立着”进入菱形孔，即旋转45°角形式进入。
如果要减小菱形孔的负载，可以“打开”辊子(即增加辊轴之间的距离)5mm：这样方钢会被轧到105mm，那么10mm的理论辊缝就会变成15mm的实际辊缝。
6)等轴孔型：让我们来划一个孔型的断面图。
如果对角线几乎相等，可以认为是“定义孔型”。
对于轧制特殊钢，使用下列定义孔型：方箱形孔(BSQ)、方形(SQ)、假圆(FR)和圆(RD)。
7)非等轴孔型：如果在上述的横断面图中的两条对角线不同，则将它认为是“中间孔型”。
对于轧制特殊钢，使用下列中间孔型：扁箱形孔(BOX)，菱形(DI)和椭圆(OV)。
孔型设计
一、了解产品的技术条件产品的技术条件包括产品的断面形状、尺寸及其允许偏差，也包括对产品表面质量、金相组织和性能的要求；对某些产品还应了解用户的使用情况及其特殊要求。
二、了解原料条件原料条件包括已有的钢锭或钢坯的形状和尺寸，或者是按孔型设计要求重新选定原料的规格。
三、了解轧机的性能及其他设备条件包括轧机的布置、机架数、辊径、辊身长度、轧制速度、电机能力、加热炉、移钢和翻钢设备、工作辊道和延伸辊道、延伸辊道、延伸台、剪机或锯机的性能以及车间平面布置情况等。
四、选择合理的孔型系统五、总轧制道次数的确定孔型系统选择之后，必须首先确定轧制该产品时所采用的总轧制道次数及按道分配变形量。
1．当钢锭或钢坯的断面尺寸为已知时如用矩形断面的钢锭轧成矩形断面的钢坯，如图1－1所示，则总压下量为：∑△h＝（1+β）[(H-h)+(B-b)]总轧制道次为：n=∑△h∕△h c式中β＝△b∕△h宽展系数，β＝0.15～0.25：△h c＝（0.8～1.0）△h max.轧制型钢时，由于断面形状比较复杂，而且压下量是不均匀的，所以变形量通常用延伸系数来表示。
当坯料和成品的横断面面积为已知时，总延伸系数为:μ∑=μ1μ2μ3μ4…μn式中F1,F2,F3,…,Fn---各道次轧后的轧件横断面面积F0，Fn—坯料和成品的横断面面积。
如用平均延伸系数μc代替各道的延伸系数则：μ∑＝μnc由此可以确定出总轧制道次数轧制道次数应取整数，具体应取奇数还是偶数则取快于轧机的布置。
平均延伸系数μc是根据经验或同类轧机用类比法选取。
在实际设计时也可以根据轧机的具体条件，首先选择最合理的轧制道次，然后求出和产该产品的平均延伸系数然后将这一平均延伸系数与同类型轧机生产该产品所使用的平均延伸系数相比较，若接近或小于上述数字，则说明生产是可能的，若大于这些数字很多时，则需要增加道次。
若增加道次也不能解决，则说明原料断面过大，需要首先轧成较小的断面。
然后经过再加热才能轧出成品。
孔型系统轧制道次和延伸系数地分配
9mm方钢孔型系统的选择、轧制道次的确定和延伸系数的分配一、孔型系统的选择：资料贡献者来源：孔型系统的选择与轧机的布置和轧件的断面大小关系密切。
原料为130mm×130mm的方坯，断面尺寸较大，为除去来料表面的氧化铁皮及减少刻槽深度节约辊耗，对粗轧采用无孔型轧制，然后采用六角-方孔型；接着采用椭圆-方孔型，成品采用棱方孔型系统当轧件断面尺寸在40mm×40mm～60×60mm之间时采用六角-方孔型系统，当轧件断面小于40时采用椭圆-方孔型系统。
二、轧制道次的确定总的延伸系数μ∑=F0/Fn=（130×130）/（9×9）=208.64根据轧机的布置形式和选择的孔型系统，参考某厂的延伸系数，取平均延伸系数为：μc=1.35；则轧制道次为：N=lnμ∑/lnμc= ln208.64/ln1.35=17.75；根据轧机布置应取偶数道次，则取N=18；故确定最后轧制道次为18道次。
三、延伸系数的分配：延伸孔型是由16道组成，最后确定延伸孔型系统是由6架无孔型和1对椭圆-方型系统3对椭圆-方孔型系统组成，成品采用一对棱-方孔型系统。
各对孔型延伸系数为：平辊μ∑2=1.77；μ∑4=1.81；μ∑6=1.76一对六角-方孔型μ∑8=2.13；一对椭圆-方孔型μ∑10=2.16，μ∑12=1.71；μ∑14=1.69，μ∑16=1.51；一对棱-方孔型μ∑18=1.83。
四、确定各方形和圆形断面的尺寸.1=97.7A2=130/77.1=72.6A4=97.7/81.1=54.7A6=72.6×76.2=37.5A8=54.7/13.2=25.5A10=37.5/16.1=19.5A12=25.5/71.1=15A14=19.5/69.1=12.2A16=15/51.1=9A18=12.2/83五、确定轧件的断面尺寸下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第1、2孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m1=0.96 m2=0.96设h1=87mm，则hc0=a0m=130×0.96=124.8 b0=a0=130mm；hc1=h1m1=87×0.96=83.52δ1=B0/H c0 =130/124.8=1.042ε1=hc0/（D-hc1）=1124.8/600=0.208 η1=hc1/hc0=83.52/124.8=0.669W=10-1.269δε556 .0=10-1.269×1.042×0.208556 .0=0.28β1=η1-w1=0.669-0.28=1.119b1=β1×a0=1.119×130=145.5mm验算第2孔型的宽度情况：设h2=88mm，则hc1=h1m1=145.5×0.96=139.7hc2=h2m2=88×0.96=70.4δ2=B1/H c1 =87/139.7=0.623ε2=hc1/（D-hc2）=139.7/600=0.233 η2=hc2/hc1=70.4/139.7=0.605W2=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.623×0.233556 .0=0.445β2=η2-w2=0.605-0445=1.251b2=β2×a1=1.251×87=108.8mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第3、4孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m3=0.96 m4=0.96设h3=65mm，则hc2=b2m=108.8×0.96=104.4hc3=h3m3=65×0.96=62.4δ3=B2/H c2 =88/104.4=0.843ε3=hc2/（D-hc3）=104.4/600=0.174η3=hc3/hc2=62.4/104.4=0.597W3=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.843×0.174556 .0=0.394β3=η3-w3=0.5970.394=1.225b3=β3×h2=1.225×88=107.8mm验算第4孔型的宽度情况：设h4=64mm，则hc3=h3m3=107.8×0.96= 103.5hc4=h4m4=64×0.96=61.44δ4=B3/H c3 =65/103.5=0.628ε4=hc3/（D-hc4）=103.5/480=0.216 η4=hc4/hc3=61.44/103.5=0.594W4=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.628×0.216556 .0=0.457β4=η4-w4=0.594-0.457=1.269b4=β4×b3=1.269×65=82.5mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第5、6孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m5=0.96 m6=0.96设h5=47mm，则Hc4=h4m4=82.5×0.96=79.2Hc5=h5m5=47×0.96=45.12δ5=B4/H c4=64/79.2=0.808ε5=hc4/（D-hc5）=79.2/480=0.165η5=hc5/hc4=45.12/79.2=0.57W5=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.808×0.165556 .0=0.42β5=η5-w5=0.57-0.42=1.267b5=β5×b4=1.267×64=81mm 验算第6孔型的宽度情况：设h6=49mm，则Hc5=h5m5=81×0.96=77.76 Hc6=h6m6=49×0.96=47.04 δ6=B5/H c5 =47/77.76=0.604ε6=hc5/（D-hc6）=77.76/480=0.162 η6=hc6/hc5=47.04/77.76=0.605W6=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.604×0.162556 .0=0.526β6=η6-w6=0.605-0.526=1.303b6=β6×b5=1.303×47=61.2mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第7、8孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为： m7=0.8设h7=36mm，则Hc6=h6m6=61.2×0.96=58.75Hc7=h7m7=36×0.8=28.8δ7=B6/H c6=49/58.75=0.834ε7=hc6/（D-hc7）=58.75/（420-28.8）=0.15η7=hc7/hc6=28.8/58.75=0.49W7=10-3.457δε968 .0=10-3.457×0.834×0.15968 .0=0.346β7=η7-w7=0.49-0.346=1.28b7=β7×b6=1.28×49=62.6 mm验算第8孔型的宽度情况：设h8=37.5mm，则第8架的槽口宽度为：Bk8=49.5第8架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R2=1375第8架的孔型的轧件的平均高度为：Hc8=F/Bk=27.78mmδ8=B7/H c7=B72/F7=452/2520=0.719ε8=hc7/（D-hc8）=F7/h7（D-hc8）=0.128 η8=hc8/hc7=h7hc8/F7=0.555W8=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.719×0.128556.0=0.512β8=η8-w8=0.555-0.512=1.352b8=β8×b7=1.352×45=48.6mmb8< Bk8,且b6/Bk6=0.98，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第9、10孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m9=0.7设h9=20mm ，则Hc8=h8m8=37.5×0.96=36Hc9=h9m9=20×0.7=14δ9=B8/H c8=37.5/36=1.042ε9=hc8/（D-hc9）=36/（420-14）=0.089η9=hc9/hc8=14/36=0.389W9=10-3.457δε968.0=10-3.457×1.042×0.089968.0=0.451β9=η9-w9=0.389-0.451=1.532b9=β9×b8=1.532×37.5=57.5mm验算第10孔型的宽度情况：设h10=25.5mm ，则第10架的槽口宽度为：Bk8=33.6第10架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=636.5第10架的孔型的轧件的平均高度为：Hc10=F/Bk=18.94mmδ10=B9/H c9=B92/F9=202/805=0.497ε10=hc9/（D-hc10）=F9/h9（D-hc10）=0.1η10=hc10/hc9=h9hc10/F9=0.471W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×0.497×0.1968.0=0.652β10=η10-w10=0.471-0.652=1.634b10=β10×b9=1.634×20=32.6mmb10< Bk10,且b10/Bk10=0.97，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第11、12孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m11=0.7设h11=14mm ，则Hc10=h10m10=25.5×0.96=24.48Hc11=h11m11=14×0.7=9.8δ11=B10/H c10=25.5/24.48=1.042ε11=hc10/（D-hc11）=24.48/（420-9.8）=0.06η11=hc11/hc10=15.6/30.72=0.4W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×1.042×0.06968.0=0.581β11=η11-w11=0.4-0.581=1.7b11=β11×b10=1.7×25.5=43.4mm验算第12孔型的宽度情况：设h12=19.5mm ，则第12架的槽口宽度为：Bk12=25.7第12架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=366.5第12架的孔型的轧件的平均高度为：Hc12=F/Bk=14.26mmδ12=B11/H c11=B112/F11=142/486=0.461ε12=hc11/（D-hc12）=F11/h11（D-hc12）=0.075η12=hc12/hc11=h11hc12/F11=0.469W12=10-3.475δε968.0=10-3.475×0.461×0.075968.0=0.742β12=η12-w12=0.469-0.742=1.75b12=β12×b9=1.75×14=24.5mmb12< Bk12,且b12/Bk12=0.95，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第13、14孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m13=0.7设h13=9.5mm ，则Hc12=h12m12=19.5×0.96=18.72Hc13=h13m13=9.5×0.7=6.65δ13=B12/H c12=19.5/18.72=1.042ε13=hc12/（D-hc13）=18.72/（350-6.65）=0.055 η13=hc13/hc12=6.65/18.72=0.355W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×1.042×0.055968.0=0.608β13=η13-w13=0.355-0.608=1.87b13=β13×b12=1.87×19.5=36.6mm验算第14孔型的宽度情况：设h14=15mm ，则第14架的槽口宽度为：Bk14=19.8第14架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=217.3第14架的孔型的轧件的平均高度为：Hc14=F/Bk=10.97mmδ14=B13/H c13=B132/F13=9.52/243.4=0.371ε14=hc13/（D-hc14）=F13/h13（D-hc14）=0.076η14=hc14/hc13=h13hc14/F13=0.428W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×0.371×0.076968.0=0.784β14=η14-w14=0.428-0.784=1.94b14=β14×b13=1.94×9.5=18.5mmb14< Bk14,且b14/Bk14=0.93，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第15、16孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m15=0.7设h15=9mm ，则Hc14=h14m14=15×0.96=14.4Hc15=h15m15=9×0.7=6.3δ15=B14/H c14=15/14.4=1.042ε15=hc14/（D-hc15）=14.4/（350-6.3）=0.042η15=hc15/hc14=6.3/14.4=0.438W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×1.042×0.042968.0=0.68β15=η15-w15=0.438-0.68=1.75b15=β15×b14=1.75×15=26.3mm验算第16孔型的宽度情况：设h16=12.2mm ，则第16架的槽口宽度为：Bk16=16.1第16架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=145.4第16架的孔型的轧件的平均高度为：Hc16=F/Bk=9.031mmδ16=B15/H c15=B152/F15=92/165.7=0.489ε16=hc15/（D-hc16）=F15/h15（D-hc16）=0.054η16=hc16/hc15=h15hc16/F15=0.491W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×0.489×0.054968.0=0.793β16=η16-w16=0.491-0.793=1.76b16=β16×b15=1.76×9=15.7mmb16< Bk16,且b16/Bk16=0.97，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第17、18孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m17=0.5设h17=8.8mm ，则Hc16=h16m16=15.7×0.5=7.85Hc17=h17m17=8.8×0.5=4.3δ17=B16/H c16=17.2/7.85=2.191ε17=hc16/（D-hc17）=7.85/（350-4.4）=0.023η17=hc17/hc16=4.3/7.85=0.561W17=10-1.269δε556.0=10-1.269×2.191×0.023556.0=0.458β17=η17-w17=0.561-0.458=1.304b17=β17×b16=1.304×17.2=22.5mm验算第18孔型的宽度情况：设h18=9mm ，则第18架的槽口宽度为：Bk18=11.9第18架的孔型的轧件面积为：F=a2=81第18架的孔型的轧件的平均高度为：Hc18=F/Bk=6.8mmδ18=B17/H c17=B172/F17=8.62/99=0.782ε18=hc17/（D-hc18）=F17/h17（D-hc18）=0.033 η18=hc18/hc17=h17hc18/F17=0.605W18=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.782×0.033556.0=0.71β18=η18-w18=0.605-0.71=1.429b18=β18×b17=1.429×10=12.6mmb=1.41×9=12.63故认为设计是合适的。
1孔型设计的基本知识汇总
1 孔型设计的基本知识1.1 孔型设计的内容与要求1.1.1 孔型设计的内容型钢品种规格达几千种，其中绝大部分都是用辊轧法生产的。
将钢锭或钢坯在带槽轧辊上经过若干道次变形，以获得所需要的断面形状、尺寸和性能的产品而为此所进行的设计计算工作称为孔型设计。
完整的孔型设计一般包括以下三个内容：1)断面孔型设计根据已定坯料和成品的断面形状、尺寸大小和性能要求，确定轧件连续的变形过程，所需道次和各道次变形量以及为完成此变形过程所采用的各道次的孔型形状和各部分尺寸。
2)轧辊孔型设计根据断面孔型设计的结果，确定孔型在每个机架上的配置方式、型在机架上的分布及其在轧辊上的位置和状态，以保证正常轧制，轧辊有较高的强度，使轧制节奏最短，从面获得较高的轧机产量和良好的成品质量。
3)轧辊导卫装置及辅助工具设计根据轧机特性和产品断面形状特点设计出相应的导卫装置。
导卫或诱导装置应保证轧件能按照要求进出孔型，或使轧件出槽后发生一定变形，或使轧件得以矫正或翻转一定角度等。
其它工具如检查样板等有时也由孔型设计者完成。
1.1.2 孔型设计的要求孔型设计合理与否将对轧钢生产带来重要影响，它直接影响到成品质量、轧机生产能力、产品成本和劳动条件等。
因此，一套完善、正确的孔型设计应该力争做到：1)成品质量好包括产品断面几何形状正确、尺寸公差合格、表面光洁无缺陷(如没有耳子、折迭、裂纹、麻点等)、机械性能良好等。
2)轧机产量高应使轧机具有最短的轧制节奏和较高的轧机作业率。
3)生产成本低应做到金属消耗、轧辊及工具消耗、轧制能耗最少，并使轧机其它各项技术经济指标有较高的水平。
4)轧机操作简便应考虑轧制过程易于实现机械化和自动化，使轧件在孔型中变形稳定，便于调整，改善劳动条件，减轻体力劳动等。
5)适合车间条件使设计出来的孔型符合该车间的工艺与设备条件，使孔型具有实际的可用性。
为要达到上述要求，孔型设计工作者除要很好池掌握金属在孔型内的变形规律外，还应深入生产实际，与工人结合，与实践结合，比较充分地了解和掌握车间的工艺和设备条件以及它们的特性，只有这样才能做出正确、合理和可行的孔型设计来。
孔型设计1
圆钢孔型设计摘要型钢是经各种塑性加工成形的具有一定断面形状和尺寸的直条实心钢材，是重要的钢材产品之一，它被广泛的应用于国民经济的各个部门，如机械、金属结构、桥梁建筑、汽车、铁路车辆制造等，它都占有不可缺少的地位。
孔型设计是型钢生产中必不可少的步骤之一，孔型设计的合理与否直接影响到产品的质量、轧机的生产能力、产品的成本、劳动条件和劳动强度等。
圆钢属于简单断面型钢的一种，在工业生产中，自然缺少不了孔型设计这一步骤。
轧制圆钢的孔型系统有多种，应根据直径、用途、钢号及轧机形式来选用。
本文主要介绍孔型设计的一些基本知识和原理，并以生产φ25mm圆钢为例，说明孔型设计的方法。
关键词：圆钢，孔型设计第一章绪论1.1孔型及其分类由两个或两个以上的轧槽在过轧辊轴线的平面上所构成的空洞称孔型。
根据孔型的形状。
用途及其在轧辊上的切削方式可将孔型分类。
1、按形状分类按孔型形状可以把所有孔型分为简单断面（如方、圆、扁等）和异型断面（如工字形、槽形、轨形等）两大类。
也可按孔形的直观外形分为圆、方、箱、菱、椭圆、六角、扁、工字、轨形以及蝶式孔型等。
2、按用途分类（图1.1）根据孔型在变形过程中的作用分为：(1)开坯或延伸孔型，这种孔型的任务是把钢锭或钢坯的断面减小。
常用的孔型有箱型孔、菱形孔、方形孔、椭圆孔、六角孔等。
(2)预轧或毛轧孔型，其任务是在继续减小轧件断面的同时，并使轧件断面逐渐成为与成品相似的雏形。
(3)成品前或精轧前孔型，它是成品孔型前面的一个孔型，是为在成品孔型中轧出合格产品做准备的。
(4)成品或精轧孔型，它是一套孔型系统的最后一个孔型，它的作用是对轧件进行精加工，并使用轧件具有成品所要求的断面形状和尺寸。
图1.1 孔型按用途分类3、按孔型在轧辊上的车削方式可分为如下三类；（图1.2）(1)轧辊辊缝s在孔型周边上的称为开口孔型。
(2)轧辊辊缝s在孔型周边之外的称为闭口孔型。
(3)半开（闭）口孔型，亦称控制孔型。
棒材轧制孔型设计
孔型设计本设计以φ28mm圆钢为代表产品进行设计。
1 孔型系统的选择圆钢孔型系统一般由延伸孔型系统和精轧孔型系统两部分组成。
延伸孔型的作用是压缩轧件断面，为成品孔型系统提供合适的红坯。
它对钢材轧制的产量、质量有很大的影响，但对产品最后的形状尺寸影响不大。
常用的延伸孔型系统一般有箱形、菱—方、菱—菱、椭—方、六角—方、椭圆—圆、椭圆—立椭圆等；精轧孔型系统一般是方—椭圆—螺或圆—椭圆—螺孔型。
本设计采用无孔型和椭圆—圆孔型系统。
1.1无孔型轧制法优点：（1）由于轧辊无孔型，改轧产品时，可通过调节辊缝改变压下规程。
因此，换辊、换孔型的次数减少了，提高了轧机作业率。
（2）由于轧辊不刻轧槽，轧辊辊身能充分利用；由于轧件变形均匀，轧辊磨损量少且均匀，轧辊寿命提高了2~4倍。
（3）轧辊车削量少且车削简单，节省了车削工时，可减少轧辊加工车床。
（4）由于轧件是在平辊上轧制，所以不会出现耳子、充不满、孔型错位等孔型轧制中的缺陷。
（5）轧件沿宽度方向压下均匀，故使轧件两端的舌头、鱼尾区域短，切头、切尾小，成材率高。
（6）由于减小了孔型侧壁的限制作用，沿宽度方向变形均匀，因此降低了变形抗力，故可节约电耗7%。
1.2椭圆—圆孔型系统优点：（1）孔型形状能使轧件从一种断面平滑的过渡到另一种断面，从而避免由于剧烈不均匀变形而产生的局部应力。
（2）孔型中轧出的轧件断面圆滑无棱、冷却均匀，从而消除了因断面温度分布不均而引起轧制裂纹的因素。
（3）孔型形状有利于去除轧件表面氧化铁皮，改善轧件的表面质量。
（4）需要时可在延伸孔型中生产成品圆钢，从而减少换辊。
缺点：（1）延伸系数小。
通常延伸系数不超过1.30~1.40，使轧制道次增加。
（2）变形不太均匀，但比椭圆—方孔型要好一些。
（3）轧件在圆孔型中稳定性差，需要借助于导卫装置来提高轧件在孔型中的稳定性，因而对导卫装置的设计、安装及调整要求严格。
（4）圆孔型对来料尺寸波动适应能力差，容易出耳子，故对调整要求高。
孔型系统轧制道次和延伸系数的分配
9mm方钢孔型系统的选择、轧制道次的确定和延伸系数的分配一、孔型系统的选择：资料贡献者来源：孔型系统的选择与轧机的布置和轧件的断面大小关系密切。
原料为130mm×130mm的方坯，断面尺寸较大，为除去来料表面的氧化铁皮及减少刻槽深度节约辊耗，对粗轧采用无孔型轧制，然后采用六角-方孔型；接着采用椭圆-方孔型，成品采用棱方孔型系统当轧件断面尺寸在40mm×40mm～60×60mm之间时采用六角-方孔型系统，当轧件断面小于40时采用椭圆-方孔型系统。
二、轧制道次的确定总的延伸系数μ∑=F0/Fn=（130×130）/（9×9）=根据轧机的布置形式和选择的孔型系统，参考某厂的延伸系数，取平均延伸系数为：μc=；则轧制道次为：N=lnμ∑/lnμc= =；根据轧机布置应取偶数道次，则取N=18；故确定最后轧制道次为18道次。
三、延伸系数的分配：延伸孔型是由16道组成，最后确定延伸孔型系统是由6架无孔型和1对椭圆-方型系统3对椭圆-方孔型系统组成，成品采用一对棱-方孔型系统。
各对孔型延伸系数为：平辊μ∑2=；μ∑4=；μ∑6=一对六角-方孔型μ∑8=；一对椭圆-方孔型μ∑10=，μ∑12=；μ∑14=，μ∑16=；一对棱-方孔型μ∑18=。
四、确定各方形和圆形断面的尺寸.1=A2=130/77.1=A4=81.1=A6=×76.2=A8=13.2=A10=16.1=A12=71.1=15A14=69.1=A16=15/51.1=9A18=83五、确定轧件的断面尺寸下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第1、2孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m1= m2=设h1=87mm，则hc0=a0m=130×= b0=a0=130mm；hc1=h1m1=87×=δ1=B0/H c0 =130/=ε1=hc0/（D-hc1）=600=η1=hc1/hc0==W=δε556 .0=××556 .0=β1=η1-w1=145.5mm验算第2孔型的宽度情况：设h2=88mm，则hc1=h1m1=×=hc2=h2m2=88×=δ2=B1/H c1 =87/=ε2=hc1/（D-hc2）=600=η2=hc2/hc1==W2=δε556 .0=××556 .0=β2=η2-w2==b2=β2×a1=×87=108.8mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第3、4孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m3= m4=设h3=65mm，则hc2=b2m=×=hc3=h3m3=65×=δ3=B2/H c2 =88/=ε3=hc2/（D-hc3）=600=η3=hc3/hc2==W3=δε556 .0=××556 .0=β3=η3-w3=107.8mm验算第4孔型的宽度情况：设h4=64mm，则hc3=h3m3=×=hc4=h4m4=64×=δ4=B3/H c3 =65/=ε4=hc3/（D-hc4）=480=η4=hc4/hc3==W4=δε556 .0=××556 .0=β4=η4-w4=82.5mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第5、6孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m5= m6=设h5=47mm，则Hc4=h4m4=×=Hc5=h5m5=47×=δ5=B4/H c4=64/=ε5=hc4/（D-hc5）=480=η5=hc5/hc4==W5=δε556 .0=××556 .0=β5=η5-w5=81mm验算第6孔型的宽度情况：设h6=49mm，则Hc5=h5m5=81×=Hc6=h6m6=49×=δ6=B5/H c5 =47/=ε6=hc5/（D-hc6）=480=η6=hc6/hc5==W6=δε556 .0=××556 .0=β6=η6-w6=61.2mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第7、8孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为： m7=设h7=36mm，则Hc6=h6m6=×=Hc7=h7m7=36×=δ7=B6/H c6=49/=ε7=hc6/（D-hc7）=（）=η7=hc7/hc6==W7=δε968 .0=××968 .0=β7=η7-w7=62.6 mm验算第8孔型的宽度情况：设h8=，则第8架的槽口宽度为：Bk8=第8架的孔型的轧件面积为：F==1375第8架的孔型的轧件的平均高度为：Hc8=F/Bk=27.78mmδ8=B7/H c7=B72/F7=452/2520=ε8=hc7/（D-hc8）=F7/h7（D-hc8）= η8=hc8/hc7=h7hc8/F7=W8=δε556 .0=××556 .0=β8=η8-w8=48.6mm Bk8,且b6/Bk6=，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第9、10孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m9=设h9=20mm，则Hc8=h8m8=×=36Hc9=h9m9=20×=14δ9=B8/H c8=36=ε9=hc8/（D-hc9）=36/（420-14）=η9=hc9/hc8=14/36=W9=δε968 .0=××968 .0=β9=η9-w9=57.5mm验算第10孔型的宽度情况：设h10=，则第10架的槽口宽度为：Bk8=第10架的孔型的轧件面积为：F==第10架的孔型的轧件的平均高度为：Hc10=F/Bk=18.94mmδ10=B9/H c9=B92/F9=202/805=ε10=hc9/（D-hc10）=F9/h9（D-hc10）= η10=hc10/hc9=h9hc10/F9=W10=δε968 .0=××968 .0=β10=η10-w10=32.6mm Bk10,且b10/Bk10=，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第11、12孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m11=设h11=14mm，则Hc10=h10m10=×=Hc11=h11m11=14×=δ11=B10/H c10==ε11=hc10/（D-hc11）=（）=η11=hc11/hc10==W10=δε968 .0=××968 .0=β11=η11-w11=43.4mm验算第12孔型的宽度情况：设h12=，则第12架的槽口宽度为：Bk12=第12架的孔型的轧件面积为：F==第12架的孔型的轧件的平均高度为：Hc12=F/Bk=14.26mmδ12=B11/H c11=B112/F11=142/486=ε12=hc11/（D-hc12）=F11/h11（D-hc12）= η12=hc12/hc11=h11hc12/F11=W12=δε968 .0=××968 .0=β12=η12-w12=24.5mm Bk12,且b12/Bk12=，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第13、14孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m13=设h13=，则Hc12=h12m12=×=Hc13=h13m13=×=δ13=B12/H c12==ε13=hc12/（D-hc13）=（）=η13=hc13/hc12==W10=δε968 .0=××968 .0=β13=η13-w13=36.6mm验算第14孔型的宽度情况：设h14=15mm，则第14架的槽口宽度为：Bk14=第14架的孔型的轧件面积为：F==第14架的孔型的轧件的平均高度为：Hc14=F/Bk=10.97mmδ14=B13/H c13=B132/F13==ε14=hc13/（D-hc14）=F13/h13（D-hc14）= η14=hc14/hc13=h13hc14/F13=W10=δε968 .0=××968 .0=β14=η14-w14=18.5mm Bk14,且b14/Bk14=，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第15、16孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m15=设h15=9mm，则Hc14=h14m14=15×=Hc15=h15m15=9×=δ15=B14/H c14=15/=ε15=hc14/（D-hc15）=（）=η15=hc15/hc14==W10=δε968 .0=××968 .0=β15=η15-w15=26.3mm验算第16孔型的宽度情况：设h16=，则第16架的槽口宽度为：Bk16=第16架的孔型的轧件面积为：F==第16架的孔型的轧件的平均高度为：Hc16=F/Bk=9.031mmδ16=B15/H c15=B152/F15=92/=ε16=hc15/（D-hc16）=F15/h15（D-hc16）= η16=hc16/hc15=h15hc16/F15=W10=δε968 .0=××968 .0=β16=η16-w16=15.7mm Bk16,且b16/Bk16=，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第17、18孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m17=设h17=，则Hc16=h16m16=×=Hc17=h17m17=×=δ17=B16/H c16==ε17=hc16/（D-hc17）=（）=η17=hc17/hc16==W17=δε556 .0=××556 .0=β17=η17-w17=22.5mm验算第18孔型的宽度情况：设h18=9mm，则第18架的槽口宽度为：Bk18=第18架的孔型的轧件面积为：F=a2=81第18架的孔型的轧件的平均高度为：Hc18=F/Bk=6.8mmδ18=B17/H c17=B172/F17=99=ε18=hc17/（D-hc18）=F17/h17（D-hc18）= η18=hc18/hc17=h17hc18/F17=W18=δε556 .0=××556 .0=β18=η18-w18=12.6mm故认为设计是合适的。
孔型设计指导书
《延伸孔型》课程设计指导书一、概述一)设计目的二)设计题目三)延伸孔型课程设计应完成的内容1.延伸孔型系统的设计计算。
2.轧辊孔型的设计计算。
3.一架轧机的配辊图。
4.断面孔型图若干张。
5.设计说明书一份。
四)延伸孔型设计的一般过程及时间安排二、延伸孔型的设计方法1．理论计算法延伸孔型系统一般都是间隔出现方或圆孔型，设计时首先设计计算出方（圆）孔型中轧件的断面尺寸，然后根据相邻两个方（圆）轧件尺寸计算出中间轧件的断面尺寸，最后根据轧件断面形状和尺寸构成孔型。
2．经验法首先制定压下规程（根据经验分配各道压下量确定翻钢程序），确定各道轧件尺寸，最后根据轧件尺寸构成孔型。
其中宽展量可根据经验确定也可按公式计算。
该法特点是孔型共用程度大，现场上经常采用。
三、延伸孔型的设计步骤本次延伸孔型课程设计采用理论计算法。
轧制生产过程中，为获得某一断面的成品，通常要有一定数量的精轧孔型和造型孔型，而在精轧孔型之前的延伸孔型则是把大断面的钢锭或钢坯轧成第一个精轧孔型所需的轧件断面形状和尺寸。
延伸孔型通常有箱形(方箱和矩箱)、方形、菱形、椭圆形、六角形及圆形等。
延伸孔型系统就是这些孔型的组合。
延伸孔型设计的目的就是要确定出延伸孔型的数目(道次数)、形状和尺寸。
一般按下列步骤进行。
一)选择延伸孔型系统延伸孔型系统有：箱形孔型系统、菱-方孔型系统、菱-菱孔型系统、椭圆-方孔型系统、六角-方孔型系统、椭圆-•圆孔型系统、圆-椭圆孔型系统及混合孔型系统等，•究竟用哪种孔型系统合理，要根据具体的轧制条件如轧机型式、轧辊直径、轧制速度、电机能力、轧机前后辅助设备、原料尺寸、钢种、生产技术水平及操作习惯等来确定。
1.箱形孔型系统箱形孔型系统具有可在同一孔型中轧制多种尺寸不同的轧件，共用性大，可以减少孔数，减少换孔或换辊次数，有利于提高轧机的作业率；在轧件断面相等的条件下，与其他孔型系统的孔型相对比，箱形孔型系统的孔型在轧辊上的切槽较浅，这样相对地提高了轧辊强度，可增大压下量，对轧制大断面的轧件是有利的；在孔型中轧件宽度方向上的变形比坟均匀，同时因为孔型中各部分之间的速度差较小，所以孔型的磨损较为均匀，磨损也较少；氧化铁皮易于脱落；轧件在箱形孔中轧制比在光辊上轧制稳定；轧件断面温降较为均匀等优点，适用于初轧机、轨梁轧机、二辊和三辊开坯机、连续式钢坯轧机、中小型或线材轧机的开坯轧型，轧制大中型断面钢坯或生产大断面的成品方钢；也可以用于型钢轧机的前几道作为延伸孔型，以利于除去轧件上的氧化铁皮。
高速线材轧制规程设计之孔型设计
目录5.3.1 机架数目的确定 (3)5.4轧机的选择 (3)6 孔型设计 (5)6.1孔型设计概述 (5)6.1.1 孔型设计的内容 (5)6.1.2 孔型设计的基本原则 (5)6.2孔型系统的选取 (6)6.2.1 粗轧机孔型系统的选取 (6)6.2.2 中轧、预精轧及精轧轧机孔型系统的选取 (6)6.3孔型设计计算 (6)6.3.1 确定各道次延伸系数 (6)6.3.2 确定各道次轧件的断面面积 (7)6.3.3 孔型设计计算 (8)6.4孔型在轧辊上的配置 (9)6.4.1 孔型在轧辊上的配置原则 (9)6.4.2 孔型在轧辊上的配置 (9)6.5轧辊的平均工作直径及轧辊转速的确定 (10)6.5.1 工作辊径的确定 (10)6.5.2 轧辊转速的确定 (10)8 力能参数计算与强度校核 (13)8.1力能参数计算 (13)8.1.1 轧制温度 (13)8.1.2 轧制力计算 (14)8.1.3 轧辊辊缝计算 (19)8.2电机功率的校核 (19)8.2.1 传动力矩的组成 (19)8.2.2 各种力矩的计算 (20)8.2.3 电机校核 (21)8.2.4 第一道次电机功率校核举例 (21)8.3轧辊强度的校核 (22)8.3.1 强度校核 (22)8.3.2 第一架轧机轧辊强度校核举例 (25)5.3.1 机架数目的确定由坯料尺寸（150mm×150mm ）和所轧制的最小断面的轧件尺寸（Φ6.5mm ）确定轧制道次。
考虑到坯料尺寸偏差和热膨胀因素，所以总延伸系数为：68.73645.6]015.1)4150[(220=⨯⨯+==∑πμn F F ……………………………(3) 一般全线平均延伸系数为： 27.1=μ∴轧制道 6.27ln ln ==∑μμN (4)取整得28=N ，精轧最后两架为减径机。
轧机最后为两架定径机（不考虑在内）。
参考现场实际生产情况及相关资料将26+4架轧机分为粗轧、中轧、预精轧、精轧及减定径五组机组。
轧制道次确定
轧制道次确定根据轧制道次的公式计算： n=lgμ∑/lgμc=(lgF0-lgFn)/lgμc；n=(lg32400-lg3600)/lg1.25=9.847，取10（道次）。
其中F0、Fn分别为坯料与成品的断面面积；平均延伸系数取1.25。
确定最后边长为60mm。
2.4孔型设计计算孔型系统由一对箱型孔型、两对六角——方孔型、一对椭圆——方孔型系统组成。
粗轧总延伸系数为：μ∑=32400/3600=9；因此各对的延伸系数为：μ∑2=1.44；μ∑4=1.96；μ∑6=1.96；μ∑8=1.6129（1.27）。
确定各方形断面尺寸：a2=180/1.2=150mm；a4=150/1.4=107mm；a6=107/1.4=76mm；a8=76/1.27=60mm；确定各中间扁轧件断面尺寸：第一孔型（矩形箱型）。
扎件在第一孔和第二孔中的宽展系数取βz=0.3；βa=0.25；设矩形扎件高h1=140mm，则：b1=a0+(a0-h1)*βz=180+(180-140)*0.3=192mm；验算扎件在第二孔（方形箱型孔）的充满情况：b2=h1+(b1-a2)*βa=140+(192-150)*0.25=150.5mm；扎件在第二孔宽度为150.5mm，与需要得到的150mm相差很小，所以设定h1=140mm是合适的。
第三孔型（六角孔型）。
取βl=0.7；βf=0.6。
设h3=120mm，则扎件在第三孔轧后的扎件宽度为：b3=a2+(a2-h3)*βl=150+(150-120)*0.7=171mm验算在第四孔的充满度：计算第四孔（对角方孔）尺寸，设R=13mm；s=8mm，则：h4’=1.4a4=1.4*107=149.8mm；hk4=h4’-0.83R=149.8-0.83*13=139.01mm； b4’=1.42a4=1.42*107=151.94mm； bk4=b4’-s=151.94-8=143.94mm；扎件在第四孔的实际宽度为：b4=h3+(b3-hk4)*βf=120+(171-139.01)*0.6=139.194mm；扎件宽度b4比bk4小4.746mm，此时孔型充满度为：139.194/143.94=0.96，故认为是合理设计。
孔型设计 课程设计
2.9 打捆机的工艺
自动打捆机是近年来为提高作业率、降低劳动强度而发展起来的。它在连 轧机上取代了传统的人工手动打包或人工简易气动打包。一般自动打捆机根据 产品的不同分为线材自动打捆机、棒材自动打捆机、型钢自动打捆机等
第2章
2.1 坯料的种类
制定工艺流程
型钢原料分为钢锭、钢坯和连铸钢坯三种。 钢锭由于铸造工艺的限制，一般断面较大，而且为了脱模不可避免地在钢 锭长度方向带有锥度，这就造成以钢锭为原料生产线材时的轧制道次多，轧制 过程中温降大。目前，用钢锭作原料直接轧成线材的生产方式已被淘汰。 钢坯经粗轧机开坯轧制而成，其规格范围广、钢种多但并不能消除偏析、 缩孔等缺陷且再生产过程中要发生烧损、切头、切尾等。故轧制钢坯很少用。 采用连铸坯为原料，与采用轧坯相比，金属收得率提高、能耗低、劳动条 件改善、生产率提高。因此本设计原料选用连铸坯。
视先进技术和装备的使用。近年来我国小型线棒材轧机向连续化、自动化、大 型化发展。但同时存在大量落后产能，据调查，约有 40%的小型型钢（线棒材） 生产线属于落后淘汰设备
1
3) 管理水平逐年提高
近年来，我国线棒材厂总体生产管理水平逐年提高，
特别是实行负公差轧制的轧机，成材率高达 98%以上，采取多项措施扩大产品 规格和提高产品质量，可满足不同的用户的需求，增加了市场份额。 4) 高质量、高附加值的经济性线棒材所占比例少，很多高质量、高附加值 产品仍靠进口。 孔型设计是型钢生产中必不可少的步骤之一，孔型设计的合理与否直接影 响到产品的质量、轧机的生产能力、产品的成本、劳动条件和劳动强度等。圆 钢属于简单断面型钢的一种，在工业生产中，自然缺少不了孔型设计这一步骤。 轧制圆钢的孔型系统有多种，应根据直径、用途、钢号及轧机形式来选用。本 文主要介绍孔型设计的一些基本知识和原理，并以生产φ 20mm 圆钢为例，说明 孔型设计的方法。
无缝管-延伸系数-拔制力-道次变形计算-工艺程序表编制
制定管材冷轧冷拔生产(见管材冷轧冷拔机组)的工艺流程及变形规程。在管材冷轧冷拔 机组中，在产品投产以前必须对它的生产工艺流程、变形参数和加工设备选择等有一个明确 的规定，作为组织生产和进行操作的依据，这项工作就是编制工艺程序表。根据所采用的冷 加工方法，工艺程序表可分为拔制表(采用冷拔变形)和轧制表(采用冷轧变形)以及轧制和拔 制表(采用冷轧冷拔两种方式变形)，由于管材冷轧冷拔生产特点是多工序和循环性，而且品 种很多，为了使生产能合理和有秩序地进行，编制工艺程序表是很重要的。工艺程序表的 内容包括有：管料尺寸，变形方式和道次，每道次的变形量及变形后管子尺寸，选用的加 工设备、辅助工序和工模具类型等。编制工艺程序表时，除根据材料加工特性和管子技术 条件外，还必须考虑具体的生产条件。各冷拔冷轧机组都有根据自己生产条件制定的工艺程 序表，并且在生产实践中不断地进行修改和完善。
冷加工方式的配置 按冷轧和冷拔使用情况，方式配置可有单一冷轧、单一冷拔和冷 轧冷拔结合 3 种方案。
(1)单一冷轧方案。和冷拔相比，冷轧变形时应力状态好，道次变形量大，可减少中间 工序并缩短生产周期，能降低消耗和降低成本，适宜加工塑性差的高合金钢管和难变形的有 色金属。其缺点是生产力低，生产灵活性较小。
选择冷拔机道次变形量的影响因素有：金属的冷加工性能(包括金属的强度和塑性)、管 身强度(拔制时不能出现拔断现象)、拔管机能力以及选用的拔制方式(见管材冷轧冷拔)和模 具类型(见冷拔管工具)。在选择拔制道次变形量时还应考虑的因素有：连拔道次(道次中间不 经热处理)的多少，热处理、酸洗、润滑质量的好坏。
(2)冷轧冷拔结合的方案。是管材冷加工的合理方案，冷轧冷拔相结合可发挥冷轧变形 量大和冷拔生产灵活的优点，以减少工序、缩短生产周期、提高生产力和扩大品种。采用冷 轧冷拔结合方案时，通常是管料先在冷轧机上轧到定壁或定壁前的某个道次，然后进行拔 制，直至成品道次。
《型钢轧制操作》教案项目3孔型设计基础知识
材料科学与工程学院教案用纸(如工字形、槽形、轨形等)两大类。
孔型的直观外形：圆、方、箱、菱、六角、扁、工字、轨形及蝶式孔型等。
(2)按用途分类根据孔型在变形中的作用分为：①开坯或延伸孔型：把钢锭或钢坯的断面缩小，专门用于减小轧件断②预轧或毛轧孔型：缩小轧件断面同时使轧件断面逐渐成为与成品相似的雏形。
③成品前或精轧前孔型：为成品孔型中轧出合乎要求的成品作准备。
④成品或精轧孔型：一套孔型系统的最后一个孔型(3)按孔型在轧根上的切槽方法分类①开口孔：轧辑的短缝在孔型周边上。
②闭口孔：轧辐的短缝在周边外。
③半闭口孔：控制孔内轧件腿部用，又称为控制孔型，轧辐的短缝靠近底部或顶部。
二、孔型设计的内容和程序1.孔型设计的内容(1)断面孔型设计根据原料和成品的断面形状、尺寸及产品性能要求，确定出连续变形的方式、道次和各个道次的变形量，以及为完成变形过程所需的孔型形状和尺寸。
(2)轧辐孔型设计根据断面孔型设计的结果，确定孔型在每个机架上的分配方式(即孔型配置)，保证轧件能正常轧制、操作方便，并且轧制周期最短,成品质量好和轧机的生产能力高。
(3)轧辑的辅件设计包括道卫或诱导装置的设计；保证轧件能顺利出入孔型，或者使轧件在孔型外发生一定的变形、矫直和翻钢作用所需要的辅助装置的设计和计算。
2.孔型设计的要求孔型设计是型钢生产中一项十分重要的工作，它直接影响成品质量、轧机生产能力、产品成本、劳动条件和劳动强度。
＞优质、高产使轧件尺寸形状符合技术要求，质量好，产量高。
＞低消耗使轧制功率、金属消耗、轧辐消耗等各种消耗最少。
＞尽可能减少孔型各个部分的不均匀变形，以获得轧件具有最小内应力。
›操作方便、安全而且尽可能使轧制过程机械化、自动化或减轻工人的体力劳动。
＞使换馄时间少，调整时间少，轧制过程稳定，作业率高。
3,孔型设计的程序(1)了解产品的技术条件一一断面形状、尺寸、允许偏差产品表面质量、金相组织和性能(2)了解原料条件一一已有的钢锭或钢坯的形状和尺寸(3)了解轧机的性能及其他设备条件一一轧机布置、机架数目、馄径、辐身长度等(4)选择合理的孔型系统一一对比各系统优缺点找出最优方案(5)总轧制道次数的确定「In//-_InFO-InF”=Fo11叩平IlVZ平"融F n 轧制道次应取整数，具体取奇数或偶数取决于轧机的布置。
孔型设计实例(箱形)
r=(0.05～ 0.15)h 方形箱形孔型的构成: △取5 ～ 8, r=(0.05～ 0.1)h,其他同上.
步骤(4)
用CAD绘图软件绘出设计好的所有孔型图,标出 孔型尺寸,打印结果.
分组计算参数: (1).90方坯轧40方 (2).70方坯轧30方,平均延伸系数取1.32 (3) 80方坯轧35方,平均延伸系数取1.31 (4) 115方坯轧50方,平均延伸系数取1.31 (5) 100方坯轧40方,平均延伸系数取1.35
分别等于93.75,52.48。
同理可求得b3和h3以 及b5和h5的值,这样,所有道次的轧 件尺寸都已经求出来了,见下图.
步骤(3)
确定所有孔型的尺寸 箱型孔形的构成如图:
孔型槽底宽度bk=B-(0～6)mm 孔型槽口宽度Bk=b+△(△为宽展余量取5 ～ 12)
孔型的侧壁斜度取10 ～ 25% 内外圆角半径R和r R=(0.1 ～ 0.2)h
(I)先求第2道次方形的断面积 根据公式:
的值已经求出了,代入公式
可求得F2的值为3857.14,所以第2道次轧件的
a a 边长 2的值为62mm,同理可求得 4的值,为
48mm. 接着求1,3,5孔型的轧件尺寸
如图 所示
方进扁孔的宽展系数取小值,而扁进方孔的宽展系 数取大值,这里取β1等于0.1,β2等于0.3,(箱形孔型系统的 宽展系数为0-0.45)代入上式,可求得b1和h1的值,
4、用试件在实验轧机上进行试轧,以检验孔型 设计是否合理。
四、实验报告要求
1、报告中要给出孔型设计计算的步骤与 数据;
2、按轧制道次给出完整的孔型图已知坯料尺寸为902 ,要轧制成40mm的方形断面,
要求按照箱形孔型系统进行设计与计算,最终画 出孔型图. 求解步骤: (1)求从原料到成品的总延伸系数,轧制道次,分配 各道次的延伸系数
孔型设计
2 孔型设计
2.1系统选择
方坯为60mm×60mm规格，所以一般所选用的轧机辊径较小，主电动机功率也不是很大，考虑轧制时负荷受限的特点，我们所选的孔型一般要变形均匀和负荷不重。
而且前几道粗轧孔，由于坯料的断面还比较大，所以在相同压下量下，负荷较中轧，精轧孔型重。
因此在前三道粗轧时可以选用箱型孔型系统，再逐步减轻压下量。
基于道次较为难分配，所以应当尽量减少轧制道次数。
经过粗轧后，坯料的断面已经有所减少，而且温降也不大，塑性也好，所以此时可以选用变型系数较大的六角——方孔型，以减少轧制道次。
等断面大幅减小后，再继续用此系统就不稳定了，并且导卫要求严格，调整也困难。
这时就应该选用椭圆——方系统，这样可使延伸系数大，轧制稳定。
因此综上，选择的孔型系统为箱——六角——方——椭圆——方孔型系统。
2.2变形数据
根据所选择的孔型系统，除去前面的孔，由于原料的断面较大，所以要考虑给较小变形系数的K1 、K2孔保证成品质量之外，其余的六角一一方和椭圆——方均采用较大的延伸系数。
故箱形孔应该选μ=1.1～1.3；六角一一方、椭圆一一方选μ=1.4～1.8，总之平均延伸系数μc=1.2～1.4。
热轧棒材孔型设计探究
256管理及其他M anagement and other热轧棒材孔型设计探究周发元（西宁特殊钢股份有限公司，青海 西宁 810005）摘 要：热轧棒材的孔型设计应根据原料与成品的断面形状、尺寸和产品性能要求，选择孔型系统，确定轧制各道次的变形量，设计各道次和各道次的变形量，设计各道次的孔型形状，再根据断面孔型设计，确定各孔型在每个机架上的分配及其在轧辊上的配置，要求轧件能正常轧制且操作方便，并且轧制节奏时间短，轧机的生产能力高，产品质量好。
关键词：热轧棒材；孔型设计；延伸系数中图分类号：TG333.17 文献标识码：A 文章编号：11-5004（2020）14-0256-2收稿日期：2020-07作者简介：周发元，男，生于1989年，汉族，青海海东人，本科，助理工程师，研究方向：型钢轧制。
1 孔型设计理论1.1 孔型设计的主要内容断面孔型设计。
根据原料和成品的断面形状、尺寸和产品的性能要求，选择孔型系统，确定轧制各道次的变形量，设计各道次和各道次的变形量，设计各道次的孔型形状。
1.2 孔型设计的基本原则（1）成品质量好。
包括产品断面几何形状正确，尺寸公差合格，表面光洁，无缺陷，机械性能好。
（2）轧机产量高。
合理的孔型设计应使轧制节奏时间最短，一般情况是轧匀形，使串辊的次数最少，这些有可能提高轧机的作业率。
（3）产品的成本低。
即使金属消耗、电能消耗合轧辊等技术经济指标降到最低。
（4）劳动条件好。
劳动强度小，在进行孔型设计时，应使轧制平稳，轧制顺利，操作方便，便于调整，改善劳动条件，还应考虑轧制过程，易于实现自动化，减轻劳动强度。
（5）适应车间的设备条件。
1.3 孔型设计考虑的因素①产品优质，成本低；②合理利用车间设备条件，轧机生产率高。
2 孔型系统的选择2.1 棒材孔型系统棒材生产常用的孔型系统有箱形孔型系统、椭圆－圆孔型系统、椭圆－方孔型等系统。
他们的特点和适用范围各有不同。
棒材粗轧机的主要任务在高温状态缩减断面，中轧机组主要承担轧件延伸和为精轧机组提供精确料型的任务。
延伸系统孔型设计
孔型设计姓名：陈军学号： 109024062 班级：型102 专业：材料成型及控制工程2013年 11月 22 日安徽工业大学延伸孔型系统设计题目：坯料采用方坯料，坯料尺寸为 60mm×60 mm，轧制后轧件尺寸φ25mm的圆钢。
根据要求选择孔型系统并计算，完成设计及孔型图。
选择孔型设计系统延伸孔型系统主要有：箱形孔型系统、菱-方孔型系统、菱-菱孔型系统、椭圆-方孔型系统、六角-方孔型系统、椭圆-圆孔型系统（一）设计计算过程：1.计算总延伸系数并分配各道次延伸系数：223.14a A =∑μ=7.34根据本轧机的布置形式和选择的孔型系统，参考有关厂的延伸系数，取平均延伸系数=c μ 1.39，则轧制道次数为:==∑c n μμln ln =39.1ln 34.7ln 6.05 根据轧机布置应取偶数道次，取n=6，根据圆钢精轧孔型设计，选择的孔型系统为 箱型-方形-椭圆-方形-椭圆-圆孔，分配各道次的延伸系数：654321μμμμμμμ=∑分别取 38.11=μ 4.12=μ 47.13=μ 41.14=μ 42.15=μ 29.16=μ 2.计算第一道次箱型孔以及第二道次方形孔尺寸：2060=F 35.18632102==μμF F 17.43a 222===F h36.65-1h -b -b 212112221=+=ββββββH B 28.42-1H -B -h b h 21211121=+=ββββββ1020.0~12.0r 1==B ）（ 82.0~1.0r 22==h ）（ 612.0~10.0R 1==B ）（ 1235.0~1.0R 22==h ）（805.0~02.0s 01==D ）（41.0s 22==a3.计算第三道次椭圆孔尺寸：取30h 3k = 8.03=β 7.53h -a a b k32323=+=）（β 6133==δb B k 取623=k B6h 3.0~2.033==k s ）（ 10h 4.0~1.0r 33==k ）（04.46s -4s -h 233k 3k3323=+=）（）（h B R k4.计算第四道次方形孔尺寸：0.899F 4324==μμF 29.3098.0a 44==F 42a 41.1~4.1h 44==）（ 43a 42.1~41.1b 44==）（5h 2.0~1.044==）（R 5h 35.0~1.0r 44==）（ 3a 1.0s 44==孔型高度：86.37828.0-h h 444k ==R槽口宽度：40s -b 444k ==B5.计算第五道次椭圆孔尺寸：取21h 5k = 95.05=β 12.39h -a a b k54545=+=）（β 4455==δb B k 取455=k B6h 3.0~2.055==k s ）（ 5B 12.0~08.0r 55==k ）（ 02.3642)(k55=+-=（ｈ－ｓ）２B s h R6.计算第六道次圆形孔尺寸：25d ==k h3r 6= θ=30 ° R=d/2=12.5 3h )15.0~10.0(s k 6== 孔型高度：25h 6k ==d孔型宽度：27)4~1(B 66k =+=k h孔型参数计算表(二) 各道次孔型图如下：第一道次箱型孔：第二道次方形孔：第三道次椭圆孔：第四道次方形孔：第五道次椭圆孔：第六道次圆形孔：。
第一章孔型设计的基本知识
第一章 孔型设计基本知识
§1.1 孔型设计的内容与要求
设计要求 获得优质产品 成品的断面几何形状正确；断面尺寸精确；轧件表面 光洁；残余应力小，金相组织和机械性能良好。 轧机产量高 一般情况是轧制道次数愈少愈好；选择合理的孔型系 统，使操作顺利，减少间隙时间，可提高轧机作业率； 孔型的负荷分配合理，减少各孔型磨损的不均匀性，以 使换辊的次数最少，也可保证轧机作业率高。
第一章孔型设计的基本知识
课程简介
课程性质：
本课程是材料成型与控制工程本科专业学生重要的专 业方向课之一，为轧制方向的学生所开设。 通过本课程的学习，使学生理解并掌握型钢孔型设计 的概念、原理和方法，能根据生产工艺要求选定孔型 系统、计算孔型并确定孔型参数。 要求学生学会型钢孔型设计方法并能借助计算机进行 有关方面的设计。
重轨：最好采用高而扁的钢坯，使轨底部分在各帽形孔内受到良好的加工， 工1这保角.6、样持钢~2槽 有 一：.2钢 利 定倍钢： 于 的，坯进 改 比以轮入 善 例保廓第 轨 。证尺一 底工寸个 的、应变 质槽能形 量钢将孔 ；腿角（ 在部钢切 轧受断入 制到面孔 扁良包） 钢好容的 时的进钢，加去坯钢工。高坯和度的腿应边长等长；于与其成扁宽品钢度腿的应高宽等度于应成 品宽度减去各孔的宽展量，但各孔宽展不宜取得过大，以免将腿拉短。
第一章 孔型设计基本知识
§1.0 绪论
孔型设计方法 平均高度法，是根据轧前轧件断面面积和孔型面积除 以宽度，即将轧件或孔型简化为矩形，根据计算轧矩形 件展宽的方法确定宽展量，再乘以考虑坯料和孔型形状 影响的系数。 外接矩形法，是将非方或矩形轧件断面，在其上下画 出水平线，在其左右画垂直线，形成与轧件周边相切的 外接矩形，按轧矩形件计算宽展，再考虑坯料和孔型形 状的影响。
轧钢的延伸系数
什么叫延伸量？什么叫延伸系数？A：根据体积不变定律，轧制时轧件的横断面减小，其长度一定相应地增加。
轧件长度的增加量就叫延伸量，可用下式表达：△l=l-L式中△l-延伸量，㎜；l-轧件变形后的长度，㎜；L-轧件变形前的长度，㎜；轧制后的轧件长度与轧制前的轧件长度之比叫延伸系数：Ц = l/LЦ为延伸系数。
延伸系数也可以用轧制前、后轧件的横截面面积之比表示，有时把这个面积之比叫做压缩比，用它来衡量轧件的变形程度。
Ц=S1/SO式中SO -轧制前轧件的断面面积，㎜2；S1 -轧制后轧件的断面面积，㎜2；当轧制宽带材和板材时，宽展量中略去不计，即轧制前后轧件的宽度相等（B=b）。
这时的延伸系数就等于轧制前后轧件高度的比值（压下系数）：Ц总=H/h什么叫平均延伸系数？总延伸系数？A：总延伸系数的物理意义是轧件最终长度与原始长度之比：Ц总=Lx/Lo式中Ц总-总延伸系数;Lx -轧件最终长度，㎜；Lo -轧件原始长度，㎜；轧制型材时也常以轧件原始横截面面积与最终横截面积之比来表示总延伸系数，即Ц总= SO /S1式中SO-轧件原始横截面面积，㎜2；S1-轧件最终横截面面积，㎜2；总延伸系数等于各道次延伸系数的乘积，即Ц总=Ц1Ц2Ц3……. Цx为什么压下量是影响宽展的主要原因？A：轧制时轧件的高度方向受压，金属向长度和宽度方向流动，即产生延伸和宽展。
压下力愈大，相应的延伸和宽展也愈大。
实践证明，压下量是影响宽展的主要因素。
什么叫连轧和连轧系数？A：一根轧件同时在几架轧机上轧制并保持在单位时间内轧件通过各轧机的体积相等的轧制叫连轧。
单位时间内通过金属体积（如果是一秒内通过的金属体积，就称为金属秒流量）。
用下式计算：V=πDn/60 .S式中V-单位时间内通过轧机的金属体积，㎜3；D-轧辊工作直径，㎜2；n-轧辊转速，r/min；S-轧件断面面积，㎜2；在单位时间内通过每架轧机的金属体积等于一个常数，这个常数叫连轧常数。
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9mm方钢孔型系统的选择、轧制道次的确定和延伸系数的分配一、孔型系统的选择：资料贡献者来源：孔型系统的选择与轧机的布置和轧件的断面大小关系密切。
原料为130m m×130mm的方坯，断面尺寸较大，为除去来料表面的氧化铁皮及减少刻槽深度节约辊耗，对粗轧采用无孔型轧制，然后采用六角-方孔型；接着采用椭圆-方孔型，成品采用棱方孔型系统当轧件断面尺寸在40mm×40mm～60×60mm之间时采用六角-方孔型系统，当轧件断面小于40时采用椭圆-方孔型系统。
二、轧制道次的确定总的延伸系数μ∑=F0/Fn=（130×130）/（9×9）=208.64根据轧机的布置形式和选择的孔型系统，参考某厂的延伸系数，取平均延伸系数为：μc=1.35；则轧制道次为：N=lnμ∑/lnμc= ln208.64/ln1.35=17.75；根据轧机布置应取偶数道次，则取N=18；故确定最后轧制道次为18道次。
三、延伸系数的分配：延伸孔型是由16道组成，最后确定延伸孔型系统是由6架无孔型和1对椭圆-方型系统3对椭圆-方孔型系统组成，成品采用一对棱-方孔型系统。
各对孔型延伸系数为：平辊μ∑2=1.77；μ∑4=1.81；μ∑6=1.76一对六角-方孔型μ∑8=2.13；一对椭圆-方孔型μ∑10=2.16，μ∑12=1.71；μ∑14=1.69，μ∑16=1.51；一对棱-方孔型μ∑18=1.83。
四、确定各方形和圆形断面的尺寸.1=97.7A2=130/77.1=72.6A4=97.7/81.1=54.7A6=72.6×76.2=37.5A8=54.7/13.2=25.5A10=37.5/16.1=19.5A12=25.5/71.1=15A14=19.5/69.1=12.2A16=15/51.1=9A18=12.2/83五、确定轧件的断面尺寸下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第1、2孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m1=0.96 m2=0.96设h1=87mm，则hc0=a0m=130×0.96=124.8 b0=a0=130mm；hc1=h 1m1=87×0.96=83.52δ1=B0/H c0 =130/124.8=1.042ε1=hc0/（D-hc1）=1124.8/600=0.208η1=hc1/hc0=83.52/124.8=0.669W=10-1.269δε556.0=10-1.269×1.042×0.208556.0=0.28β1=η1-w1=0.669-0.28=1.119b1=β1×a0=1.119×130=145.5mm验算第2孔型的宽度情况：设h2=88mm ，则hc1=h1m1=145.5×0.96=139.7hc2=h 2m2=88×0.96=70.4δ2=B1/H c1 =87/139.7=0.623ε2=hc1/（D-hc2）=139.7/600=0.233η2=hc2/hc1=70.4/139.7=0.605W2=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.623×0.233556.0=0.445β2=η2-w2=0.605-0445=1.251b2=β2×a1=1.251×87=108.8mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第3、4孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m3=0.96 m4=0.96设h3=65mm ，则hc2=b2m=108.8×0.96=104.4hc3=h 3m3=65×0.96=62.4δ3=B2/H c2 =88/104.4=0.843ε3=hc2/（D-hc3）=104.4/600=0.174η3=hc3/hc2=62.4/104.4=0.597W3=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.843×0.174556.0=0.394β3=η3-w3=0.5970.394=1.225b3=β3×h2=1.225×88=107.8mm验算第4孔型的宽度情况：设h4=64mm ，则hc3=h3m3=107.8×0.96= 103.5hc4=h 4m4=64×0.96=61.44δ4=B3/H c3 =65/103.5=0.628ε4=hc3/（D-hc4）=103.5/480=0.216η4=hc4/hc3=61.44/103.5=0.594W4=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.628×0.216556.0=0.457β4=η4-w4=0.594-0.457=1.269b4=β4×b3=1.269×65=82.5mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第5、6孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m5=0.96 m6=0.96设h5=47mm ，则Hc4=h4m4=82.5×0.96=79.2Hc5=h 5m5=47×0.96=45.12δ5=B4/H c4=64/79.2=0.808ε5=hc4/（D-hc5）=79.2/480=0.165η5=hc5/hc4=45.12/79.2=0.57W5=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.808×0.165556.0=0.42β5=η5-w5=0.57-0.42=1.267b5=β5×b4=1.267×64=81mm验算第6孔型的宽度情况：设h6=49mm ，则Hc5=h5m5=81×0.96=77.76Hc6=h 6m6=49×0.96=47.04δ6=B5/H c5 =47/77.76=0.604ε6=hc5/（D-hc6）=77.76/480=0.162η6=hc6/hc5=47.04/77.76=0.605W6=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.604×0.162556.0=0.526β6=η6-w6=0.605-0.526=1.303b6=β6×b5=1.303×47=61.2mm下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第7、8孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为： m7=0.8设h7=36mm ，则Hc6=h6m6=61.2×0.96=58.75Hc7=h 7m7=36×0.8=28.8δ7=B6/H c6=49/58.75=0.834ε7=hc6/（D-hc7）=58.75/（420-28.8）=0.15η7=hc7/hc6=28.8/58.75=0.49W7=10-3.457δε968.0=10-3.457×0.834×0.15968.0=0.346β7=η7-w7=0.49-0.346=1.28b7=β7×b6=1.28×49=62.6 mm验算第8孔型的宽度情况：设h8=37.5mm ，则第8架的槽口宽度为：Bk8=49.5第8架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=1375第8架的孔型的轧件的平均高度为：Hc8=F/Bk=27.78mmδ8=B7/H c7=B72/F7=452/2520=0.719ε8=hc7/（D-hc8）=F7/h7（D-hc8）=0.128η8=hc8/hc7=h7hc8/F7=0.555W8=10-1.269δε556.0=10-1.269×0.719×0.128556.0=0.512β8=η8-w8=0.555-0.512=1.352b8=β8×b7=1.352×45=48.6mmb8< Bk8,且b6/Bk6=0.98，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第9、10孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m9=0.7设h9=20mm ，则Hc8=h8m8=37.5×0.96=36Hc9=h 9m9=20×0.7=14δ9=B8/H c8=37.5/36=1.042ε9=hc8/（D-hc9）=36/（420-14）=0.089η9=hc9/hc8=14/36=0.389W9=10-3.457δε968.0=10-3.457×1.042×0.089968.0=0.451β9=η9-w9=0.389-0.451=1.532b9=β9×b8=1.532×37.5=57.5mm验算第10孔型的宽度情况：设h10=25.5mm ，则第10架的槽口宽度为：Bk8=33.6第10架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=636.5第10架的孔型的轧件的平均高度为：Hc10=F/Bk=18.94mmδ10=B9/H c9=B92/F9=202/805=0.497ε10=hc9/（D-hc10）=F9/h9（D-hc10）=0.1η10=hc10/hc9=h9hc10/F9=0.471W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×0.497×0.1968.0=0.652β10=η10-w10=0.471-0.652=1.634b10=β10×b9=1.634×20=32.6mmb10< Bk10,且b10/Bk10=0.97，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第11、12孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m11=0.7设h11=14mm ，则Hc10=h10m10=25.5×0.96=24.48Hc11=h 11m11=14×0.7=9.8δ11=B10/H c10=25.5/24.48=1.042ε11=hc10/（D-hc11）=24.48/（420-9.8）=0.06η11=hc11/hc10=15.6/30.72=0.4W10=10-3.457δε968.0=10-3.457×1.042×0.06968.0=0.581β11=η11-w11=0.4-0.581=1.7b11=β11×b10=1.7×25.5=43.4mm验算第12孔型的宽度情况：设h12=19.5mm ，则第12架的槽口宽度为：Bk12=25.7第12架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R 2=366.5第12架的孔型的轧件的平均高度为：Hc12=F/Bk=14.26mmδ12=B11/H c11=B112/F11=142/486=0.461ε12=hc11/（D-hc12）=F11/h11（D-hc12）=0.075 η12=hc12/hc11=h11hc12/F11=0.469W12=10-3.475δε968.0=10-3.475×0.461×0.075968.0=0.742β12=η12-w12=0.469-0.742=1.75b12=β12×b9=1.75×14=24.5mmb12< Bk12,且b12/Bk12=0.95，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第13、14孔型的轧件尺寸： 取平均高度系数为：m13=0.7设h13=9.5mm ，则Hc12=h12m12=19.5×0.96=18.72Hc13=h13m13=9.5×0.7=6.65δ13=B12/H c12=19.5/18.72=1.042ε13=hc12/（D-hc13）=18.72/（350-6.65）=0.055 η13=hc13/hc12=6.65/18.72=0.355W10=10-3.457δε968 .0=10-3.457×1.042×0.055968 .0=0.608β13=η13-w13=0.355-0.608=1.87b13=β13×b12=1.87×19.5=36.6mm验算第14孔型的宽度情况：设h14=15mm，则第14架的槽口宽度为：Bk14=19.8第14架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R2=217.3第14架的孔型的轧件的平均高度为：Hc14=F/Bk=10.97mmδ14=B13/H c13=B132/F13=9.52/243.4=0.371ε14=hc13/（D-hc14）=F13/h13（D-hc14）=0.076 η14=hc14/hc13=h13hc14/F13=0.428W10=10-3.457δε968 .0=10-3.457×0.371×0.076968 .0=0.784β14=η14-w14=0.428-0.784=1.94b14=β14×b13=1.94×9.5=18.5mmb14< Bk14,且b14/Bk14=0.93，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第15、16孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m15=0.7设h15=9mm，则Hc14=h14m14=15×0.96=14.4Hc15=h15m15=9×0.7=6.3δ15=B14/H c14=15/14.4=1.042ε15=hc14/（D-hc15）=14.4/（350-6.3）=0.042η15=hc15/hc14=6.3/14.4=0.438W10=10-3.457δε968 .0=10-3.457×1.042×0.042968 .0=0.68β15=η15-w15=0.438-0.68=1.75b15=β15×b14=1.75×15=26.3mm验算第16孔型的宽度情况：设h16=12.2mm，则第16架的槽口宽度为：Bk16=16.1第16架的孔型的轧件面积为：F=a2-0.86R2=145.4第16架的孔型的轧件的平均高度为：Hc16=F/Bk=9.031mmδ16=B15/H c15=B152/F15=92/165.7=0.489ε16=hc15/（D-hc16）=F15/h15（D-hc16）=0.054 η16=hc16/hc15=h15hc16/F15=0.491W10=10-3.457δε968 .0=10-3.457×0.489×0.054968 .0=0.793β16=η16-w16=0.491-0.793=1.76b16=β16×b15=1.76×9=15.7mmb16< Bk16,且b16/Bk16=0.97，故认为设计是合适的下面用Z.乌萨托夫斯基公式计算第17、18孔型的轧件尺寸：取平均高度系数为：m17=0.5设h17=8.8mm，则Hc16=h16m16=15.7×0.5=7.85Hc17=h17m17=8.8×0.5=4.3δ17=B16/H c16=17.2/7.85=2.191ε17=hc16/（D-hc17）=7.85/（350-4.4）=0.023η17=hc17/hc16=4.3/7.85=0.561W17=10-1.269δε556 .0=10-1.269×2.191×0.023556 .0=0.458β17=η17-w17=0.561-0.458=1.304b17=β17×b16=1.304×17.2=22.5mm验算第18孔型的宽度情况：设h18=9mm，则第18架的槽口宽度为：Bk18=11.9第18架的孔型的轧件面积为：F=a2=81第18架的孔型的轧件的平均高度为：Hc18=F/Bk=6.8mmδ18=B17/H c17=B172/F17=8.62/99=0.782ε18=hc17/（D-hc18）=F17/h17（D-hc18）=0.033 η18=hc18/hc17=h17hc18/F17=0.605W18=10-1.269δε556 .0=10-1.269×0.782×0.033556 .0=0.71β18=η18-w18=0.605-0.71=1.429b18=β18×b17=1.429×10=12.6mmb=1.41×9=12.63故认为设计是合适的。