预埋件设计计算
预埋件计算公式及程序最新
适用范围钢梁截面钢梁材质Q345B 钢梁连接用螺栓数6 个螺栓直径M24螺栓间距80 mm 螺栓孔径25.5 mm 螺栓端距50 mm 连接板高度500 mm 设计剪力 V=250 KN 设计弯矩 M1=0 KN.m 设计拉力 N=0 KN 附加弯矩 M2=30 KN.m计算弯矩 M=30 KN.m基材厚度 T=450 mm 基材高度 H=5000 mm 基材宽度 W=5000 mm 基材保护层厚度35 mm强度等级C50轴心抗压 fc=23.1 N/mm2轴心抗拉 ft= 1.89 N/mm2WWW 锚筋参数锚筋直径 d=18 mm 锚筋抗拉 fy=300 N/mm2WWW 锚筋种类HPB335锚筋抗压 fy'=300 N/mm2WWWNO!锚筋外形系数0.14抗震等级一级锚固长度 la=400 mm抗震锚固长度 laE=460 mm 322 mm OK!( 构造要求判断 )90 mm锚筋层数 4 层锚筋排数 2 排锚筋层间距 b1=150 mm OK!( 构造要求判断 )锚筋排间距 b=100 mm OK!( 构造要求判断 )50 mm OK!( 构造要求判断 )2275 mm OK!( 构造要求判断 )450 mm锚板宽度 D=200 mm OK!( 构造要求判断 )锚板高度 h=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板厚度 t=20 mm OK!( 构造要求判断 )锚板材质Q235B0.7000.8780.850计算锚筋总截面面积As0=1629.7 mm2锚筋布置总截面面积As1=2035.8 mm2OK!HPB335二级钢筋锚筋边缘距离锚板规格4层 * 150mm X 2排 * 100mm( 锚筋直径*锚筋长度*锚筋末段加焊钢筋长度 )( 锚筋材质 )构造控制要点( 受剪和( 当锚筋( 当锚筋( 当锚筋OK!** 该判综上所述预埋件计算结论如下( 预埋件受力是否满足要求判断 )锚筋布置及规格( 锚板尺寸为:厚度*宽度*高度 )( 锚板材质 )( 锚筋层数*层间距X锚筋排数*排间距 )Q235B20mm * 200mm * 550mm混凝土材料性能预埋件受剪力、法向拉力和弯矩的共同作用锚筋层数影响系数 ar=( ** 当基材高度及基材宽度受限时,输入受限值;否则输入默认值 5000mm ** )计算参数取值锚筋中心距基材边缘距离 c1=锚板规格锚筋受剪承载力系数 av= 锚板弯曲变形折减系数 ab= 锚筋中心距锚板边缘距离 e=( 锚筋直( 预埋件预埋件计算-01BH600X270X12X18锚筋长度计算锚筋末端加焊等截面钢筋长度采用机械锚固时,锚固长度 LA=钢梁支座荷载混凝土基材( 锚筋边缘距离:层边距和排边距 )50 mm18mm * 322mm *90mm 锚筋布置( 受力预( 受剪预 沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离 Z=( 锚筋层( 表示要求输入的项次 )( 表示表格自动计算值 )( 表示受限控制输入值 )( 表示构造及受力控制判断 )当锚筋直径大于 25mm时,锚固长度应乘以 1.10修正系数 )当锚筋直径不大于 20mm时,宜采用压力埋弧焊 )当锚筋直径大于 20mm时,宜采用穿孔塞焊 )锚筋层数不宜超过 4层,锚筋数不宜少于 4根 )锚筋直径不宜小于 8mm,且不宜大于 25mm )预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧 )受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于 15d )受剪预埋件的直锚筋可采用 2根 )受力预埋件的锚板宜采用 Q235级钢 )该判断控制为计算及构造的总体判断指标 **。
预埋件及化学锚栓计算
后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30.在工程中尽量采用预埋件,但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。
本部分后置埋件由4—M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2—70；螺栓行数：2排;螺栓列数:2列；最外排螺栓间距:H=100mm;最外列螺栓间距:B=130mm;螺栓公称直径:12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别:C30；二、荷载计算V x ：水平方轴剪力； V y ：垂直方轴剪力； N ：轴向拉力；D x :水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm ； D y ：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm ； M x ：绕x 轴弯矩； M y :绕y 轴弯矩；T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm三、锚栓受拉承载力计算 （一）、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ;(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5。
2.1条）式中，sd N :锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值; n ：群锚锚栓个数；1k :锚栓受力不均匀系数，取1。
预埋件后置埋件计算样板
深圳大学城XXXX六、后置埋件计算(1). 荷载计算:P H :作用于预埋件的水平荷载设计值( kN )P V :作用于预埋件的竖直荷载设计值( kN )P x =1.000 kNP y =2.000 kNP z =3.000 kN(2). 预埋件计算:此处预埋件受拉力和剪力M x =0.240 kN.m X方向扭转力矩M :弯矩设计值(N.mm)M y =0.260 kN.m`M z =0.540 kN.mX方向扭矩 产生的剪力V1M Y=M×y1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.150/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.240 kNV1M Z=M×x1/(∑x i^2+∑y i^2)=0.240×0.100/(6×0.100^2+4×0.150^2)=0.160 kNP y =2.240 kNP z =3.160 kNY方向剪力,Z方向剪力的合剪力 =3.873 kN选用 6 个 M12 高强化学锚栓，锚栓边距 80 mm，锚栓间间距 120 mm，在满足锚栓特征边距与特征间距的条件下，锚栓能承受最大剪力为 17.50 kN，承受最大拉力为 21.10 kNM12 锚栓特征边距 110 mm，锚栓间特征间距 220 mm现锚栓强度进行折减后，锚栓能承受最大剪力为 12.73 kN，承受最大拉力为 15.35 kNN1 :平均每个锚栓所受剪力设计值N1 =Pv / 6 = 3.873 / 6 = 0.646 kN < 12.73 kNN2 :平均每个锚栓所受拉力N2 =M/(3d)+Ph/6=0.260/(2×0.300)+0.540/(3×0.200)+1.000/6 = 1.500 kN < 15.35 kN组合情况：[( 0.646/17.5)^2+(1.500/21.10)^2 ]^0.5 = 0.08 < 0.5锚栓强度满足设计要求________________________________________________________________________________________________________深圳市三鑫特种玻璃技术股份有限公司104 SHENZHEN SANXIN SPECIAL GLASS TECHNOLOGY CO. LTD。
预埋件工程量计算方案
预埋件工程量计算方案一、概述预埋件是指在混凝土基础、墙体或梁柱中，用来固定其它建筑构件的各种金属件、塑料件或其他材料制成的构件。
预埋件是建筑工程中非常重要的一部分，其质量和数量的准确计算对工程的质量和进度有着至关重要的作用。
因此，建立科学合理的预埋件工程量计算方案，对于工程施工是非常必要的。
二、预埋件的分类根据其用途和性能，预埋件可以分为：预埋螺栓、预埋钢板、预埋嵌筋、预埋拉杆、预埋塑料管、预埋接线盒等。
通常情况下，预埋件需要根据建筑设计图纸和施工工艺进行统一规划和设计，以保证预埋件的安全可靠和合理利用。
三、预埋件工程量计算原则1、按照设计图纸和施工工艺进行计算；2、严格按照预埋件的数量、规格进行计算；3、确定预埋件的种类和用途，进行统一计算和清单编制；4、严格按照国家相关标准和规范进行计算；5、计算过程要进行严格审核，确保计算结果的准确性和可靠性。
四、预埋件工程量计算步骤1、梳理设计图纸和施工工艺，确定预埋件的种类和用途；2、了解预埋件的规格和数量，包括材质、尺寸等；3、采用计算软件进行预埋件工程量计算；4、编制预埋件工程量清单，包括预埋件的名称、规格、数量、用途等详细信息；5、进行数量检查和审核，确保预埋件工程量计算的准确性和可靠性。
五、预埋件工程量计算工具1、计算软件：CAD软件、PKPM软件、AutoCAD等计算软件；2、计算表格：Excel表格、Word文档等；3、计算器：普通计算器、科学计算器等。
六、预埋件工程量计算常用公式1、预埋件体积计算公式预埋件体积 = 预埋件长 × 预埋件宽 × 预埋件高2、预埋件数量计算公式预埋件数量 = （工程量计算总量 / 预埋件体积） × 预留系数3、预埋件重量计算公式预埋件重量 = 预埋件数量 × 预埋件单重4、预埋件成本计算公式预埋件成本 = 预埋件数量 × 预埋件单价七、预埋件工程量计算注意事项1、根据不同的预埋件种类，采用相应的计算公式进行计算；2、在进行数量计算时，一定要考虑到预埋系数，以防出现预埋件数量不足的情况；3、对于复杂的预埋件计算，需要进行多次验证和核查，确保计算结果的正确性；4、在编制清单时，一定要将预埋件的名称、规格、数量、用途等详细信息列清楚，便于施工人员的使用。
预埋件图集
预埋件(EMBEDDED PARTS)一．预埋件的分类● 按功能吊车梁预埋件、墙架预埋件、柱间支撑预埋件、管线吊架预埋件 ● 按受力状态1．受力预埋件包括受拉预埋件（如单轨吊车梁的吊挂、吊车梁制动板的连接）、受剪预埋件（如屋架的连接）、弯剪预埋件（如钢牛腿的连接）、拉弯剪预埋件（如柱间支撑的连接）。
2．构造预埋件受力较小，且力的性质难以确定的预埋件。
如坑壁、柱角的防护角钢，电缆沟侧壁预埋件，设备固定所需预埋件，荷载较小的管线吊挂预埋件、栏杆预埋件等。
● 按锚筋类别1．钢筋锚筋预埋件，包括HPB235、HRB335、HRB400钢筋2．角钢锚筋预埋件，角钢材质Q235-B● 按锚筋形式1．直锚筋预埋件，用于受力预埋件2．弯折锚筋预埋件，如连接钢漏斗预埋件3．平直锚筋预埋件，如高低跨的低跨牛腿顶面预埋件4．U或L形锚筋预埋件，仅用于构造预埋件5．端部带锚板锚筋预埋件二．预埋件的构成预埋件由锚板、锚筋、焊缝构成，预埋件的设计即是解决它们之间的匹配问题。
如预埋件受拉、受弯时，锚板的厚度应≥锚筋间距/16；锚筋直径＞20 mm时，锚筋与锚板之间应采用穿孔塞焊。
三．预埋件的承载力机理及构造要求的意义受力预埋件尽管存在各种复合受力状态，但均可分解为受拉和受剪两种受力状态进行分析。
受拉预埋件的承载力主要由钢筋受拉来提供，因此取决于锚筋的种类及截面面积。
但钢构件的拉力是通过的降低。
因此，受拉预埋件的承载力还取体现。
受剪预埋件承载力主要是通过锚筋与砼之间的挤压来实现，因此其承载力取决于锚筋截面面积和砼强度等级。
计算公式中以锚筋受剪承载力系数αv 体现砼强度等级的影响，即通过fc来实现，砼强度等级越高，则预埋件受剪承载力越高。
预埋件构造要求是实现其承载力的前提。
锚板最小厚度是为了保证锚板的弯曲变形不致过大；最小焊缝高度是为了保证焊缝与锚筋等强；锚筋至锚板边缘的最小距离（a）是为了保证焊缝的施焊尺寸；锚筋最小间距（s、b 1）及锚筋至构 件边缘最小距离（c、c 1）是为了保 证锚筋粘结锚固作用的发挥及防 止砼的劈裂破坏。
(完整word版)预埋件计算其他种类
1.对于端部无弯钩的锚筋，在锚筋端部加焊端锚板，取其中最小值确定（1）0.515aa l l d '≥及 （2）5 3.5;0.76e e c tb d t d mm ≥≥≥及锚筋强度： 10.8u b y s N f A α= 椎体强度：120.6()u t e e e A N n f l b l Aπ=+ 端锚板局部承压强度：3u c l N n f A β=设计值应满足32u u N N ≥，当用于预埋件的抗震验算时，32,u u N N 乘以折减系数0.8；3u N 折减系数0.7 满足321u u u N N N ≥≥b α锚板的弯曲变形折减系数，按图14.5.1及图14.5.3或式14.5.5y f 锚筋抗拉强度设计值s A 全部锚筋的截面面积n 锚筋的根数t f 混凝土抗拉强度设计值e l 拉椎体的计算高度，e l l a α'=- a 构件纵向钢筋中心线至截面近边的距离e b 端锚板宽度（当端锚板为矩形时取短边边长）1A 各拉椎体顶面处的投影面积之和（扣除投影面积的重叠部分）见图14.3.3A 各完整拉椎体在椎体顶面处投影面积的总和，2(2)/4e e A n l b π=+β局部受压承载力提高系数β=b A 按同心短边对称原则求得的端锚板局部受压计算面积l A 端锚板的面积c f 混凝土轴心抗压强度设计值2.当锚筋的实际锚固长度al '小于表14.2.1中受力类型1的数值时，其受拉锚筋强度y f 需要乘以折减系数a α，但是受拉锚筋的最小锚固长度,min 0.515a a l l d ≥及的要求y a y f f α'=； a a al l α'= al '受拉锚筋的实际锚固长度 a l 按表14.2.1确定的受拉锚筋的锚固长度3.直锚筋预埋件的轴心受拉承载力设计值uo N 计算公式10.8uo b a y s N k f A αα=0.60.2510.055(8)b t d b t α+=+-1k 承载力折减系数按照表14.5.1确定P655b α锚板的弯曲变形折减系数按图14.5.3或；当采取措施防止锚板弯曲变形时，可取1b α= a α拉锚筋强度y f 折减系数，当锚固长度满足要求时取1.0y f 钢筋抗拉强度设计值，但不应大于300N/mm 2s A 全部锚筋的截面面积t 锚板厚度取0.66t d mm ≥及b 锚板弯曲变形的折算宽度，按照图14.5.1及图14.5.2确定，宜控制16b t ≤4.（1）受力类型2的锚筋预埋件，当锚筋的横向边距23d c d ≤≤时，预埋件的受剪承载力设计值应乘以影响系数2ξ210.08(3/)c d ξ=--（2）对于表14.2.3受力类型2的锚筋预埋件，当锚筋纵向边距146d c d ≤≤时，预埋件受剪承载力设计值应乘以影响系数3ξ3110.25(6/)c d ξ=--5.直锚筋预埋件的受剪承载力设计值uo V1uo r v y s V k f A αα=(40.080.7v d α=-≤ 1k 承载力折减系数按照表14.5.1确定P655r α锚筋层数的影响系数，当等间距配置时：二层取1.0 三层取0.9 四层取0.85 y f 钢筋抗拉强度设计值，但不应大于300N/mm 2v α锚筋的受剪承载力系数d 锚筋直径c f 混凝土轴心抗压强度设计值6.配有直锚筋与弯折锚筋预埋件的受剪承载力设计值uo V 1(0.90.72)uo y r v s sb V k f A A αα=+1k 承载力折减系数按照表14.5.1确定P655 y f 钢筋抗拉强度设计值，但不应大于300N/mm 2 r α锚筋层数的影响系数，当等间距配置时：二层取1.0 三层取0.9 四层取0.85 v α锚筋的受剪承载力系数s A 直锚筋的截面面积，当按照构造要求设置时，取0s A = sb A 弯折锚筋的截面面积，其直径不应大于18mm ，且仅在图示剪力方向时才参加工作，否则不考虑弯折锚筋的作用7.配有直锚筋与抗剪钢板预埋件的受剪承载力设计值uo V ψ 2(0.7)uo r v y s c v V k f A f A ψαα=+2(1)0.70.3uo c v uo V k f A V ψψ-=≤uo V 预埋件中直锚筋的受剪承载力设计值2uo r v y s V k f A αα= 2k 承载力折减系数按照表14.5.1确定P655 y f 钢筋抗拉强度设计值，但不应大于300N/mm 2r α锚筋层数的影响系数，当等间距配置时：二层取1.0 三层取0.9 四层取0.85 v α锚筋的受剪承载力系数 s A 直锚筋的截面面积，当按照构造要求设置时，取0s A = v A 抗剪钢板的承压面积v v v A b h = v b 抗剪钢板宽度 v h 抗剪钢板高度8. 弯剪承载力设计值u V 当0.57/a b v e z ααα≥时，2r u uo z V N e α= 当0.57/a b v e zααα≤时， 2u r y s V f A ηα= 10.8uo b a y s N k f A αα=0.60.2510.055(8)b t d b t α+=+- 1k 承载力折减系数按照表14.5.1确定P655 y f 钢筋抗拉强度设计值，但不应大于300N/mm 2 b α锚板的弯曲变形折减系数按图14.5.3或；当采取措施防止锚板弯曲变形时，可取1b α= a α拉锚筋强度y f 折减系数，当锚固长度满足要求时取1.0 r α锚筋层数的影响系数，当等间距配置时：二层取1.0 三层取0.9 四层取0.85 v α锚筋的受剪承载力系数 s A 直锚筋的截面面积，当按照构造要求设置时，取0s A = e 剪力偏心距 z 外排锚筋中心线之间距离 2η弯剪作用的影响系数，可按 1.3a b ez ααα=值及v α值查图14.5.23确定P664。
预埋件设计方案
第三章预埋件设计方案3.1钢梁与混凝土核心筒连接的预埋件的设计与混凝土相连接的钢梁以SL01(规格：H600×250×10×25）和SL07(规格：H600×600×10×25）两种为主，选取各自杆端力最大处分别进行预埋件设计，并分别将其命名为MJ1和MJ2。
下图即为结构层第十八层预埋件的布置图：3.1.1与钢梁SL01相对应的预埋件MJ1的设计1.经结构计算MJ1受力如下（荷载取包络最大值）V=310.4KN2.校核依据抗剪强度校核：Nv <Nvb式中：Nv—单根锚筋所受剪力 Nvb—锚筋抗剪承载力设计值3.MJ1大样图4.抗剪强度校核每个锚筋所受剪力均为：Nv=V/n=310.4/9=34.5KNⅡ级钢筋抗剪强度设计值为：Nvb=(∏d2/4)×fy×ar×av=(3.14×0.0202/4)×210000×0.90×0.62=36.8KNNv=34.5<Nvb=36.8KN 抗剪强度满足!5.锚板校核Tb>0.6dTb=14mm>0.6×20=12mm ，锚板厚度满足要求！6.锚筋锚固长度校核La=a×fy/ft×d,且La>15dLa＝0.14×210/1.43×20=411.1mm<420mm，且La>15d=15×20=300mm，锚固钢筋锚固长度满足要求！3.1.2与钢梁SL07相对应的预埋件MJ2的设计1.经结构计算MJ2受力如下（荷载取包络最大值）V=504.0KN2.校核依据抗剪强度校核：N v<N vb式中：N v—单根锚筋所受剪力N vb—锚筋抗剪承载力设计值3.MJ2大样图4.抗剪强度校核 每个锚筋所受剪力均为： N v =V/n=504.0/12=42.0KN Ⅱ级钢筋抗剪强度设计值为：N vb =(∏d 2/4)×f yb ×a r ×a v =(3.14×0.0202/4)×300000×0.90×0.52=44.4KN N v =42.0<N vb =44.4KN 抗剪强度满足! 5.锚板校核 T b >0.6d ，T b =14mm>0.6×20=12mm ，锚板厚度满足要求 6.锚筋锚固长度校核 L a =a ×f y /f t ×d,且L a >15dL a ＝0.14×300/1.43×20=587.4mm <600mm ，且L a >15d=15×20=300mm ，锚固钢筋锚固长度满足要求！ 3.1.3与其他钢梁相连接的预埋件的设计与混凝土相连接的钢梁以SL01(规格：H600×250×10×25）和SL07(规格：H600×600×10×25）两种为主，受力最大即最危险点也出现在与该两种钢梁的杆端，由此设计出MJ1与MJ2两种规格预埋件。
槽式埋件计算(侧埋)
1、客户资料：拉力F x =35000N 剪力F y =8000N水平力F z =4000N 弯矩M=800000N.mm 连接件边距L=85mm 混凝土边距C 1=150mm 混凝土边距C 2=1000mm 楼板厚度h=1000mm 混凝土强度f ck,cube =30Mpa 槽式预埋件拉力:F N =F x +M/L =44412槽式预埋件剪力:Fv=(F y 2+F z 2)0.5=89442、螺栓校核：TA-M128.8级400Mpa320Mpa84.27mm 2抗拉设计值F 1=33708N>F Nb =F N /2=22206N 合格抗剪设计值F 2=26966.4N >F NV =F V /2=4472N 合格拉剪组合校核=0.679326≤1合格3、锚筋校核：规格5X30单锚筋截面积A=150mm 2材质抗拉强度设计值f s =235Mpa 125Mpa单锚筋承受拉力F mt =F N /3=14804N 单锚筋承受剪力F mv =F v /3=2981N 拉应力[σ]=F mt /A m =98.7Mpa ＜ f s =235Mpa 合格剪应力[σ]=F mv /A m =19.9Mpa ＜ f v =125Mpa 合格=25263N N Rk,c /γmc,c =16842N ＞ F mt =14804N 合格其中γmc,c=1.5式中：抗剪强度设计值f v =槽式预埋件型号ZX50-26-450钢槽高度h ch =钢槽宽度b ch =有效深度h ef =锚筋数量n=有效截面A b =抗拉强度设计值f b =抗剪强度设计值f v =槽式预埋件计算(侧埋)ZG230-450锚筋间距S i =4、单锚筋混凝土锥体破坏校核[(F Nb /F 1)2+(F NV /F 2)2]0.5混凝土锥体承载力设计值N Rd,c =CEN/TS 1992-4-3（6.2）混凝土锥体承载力N Rk,c =N 0Rk,c •αs,N •αe,N •αc,N •ψre,N •ψucr,NN 0Rk,c =其中αch =(h ef /180)0.15=0.95777=69942Nαs,N = 其中s cr,N ==0.46=492.75mm ≥N 1=N 2=N 0=F m =14804N αe,N =(c 1/c cr,N )0.5≤1其中c cr,N =0.5s cr,N =0.78=246.375mmαc,N =(c 2/c cr,N )0.5≤1= 2.01465962＞1因此αc,N =1ψre,N =0.5+h ef /200≤1= 1.175＞1因此ψre,N =1因此ψucr,N =1=50460.33NV Rk,c /γmc,e=33640.2225N ＞ F mV =2981N合格其中γmc,e=1.5式中：V Rk,c 0=其中αp =4=40249Nαs,V =1/{1+∑[(1-s i /s cr,V )1.5·V i /V 0]} 其中s cr,v =4c 1+2b ch=700mm =0.42V 1=V 2=V 0=F V /3=2981.4N αc,V =(c 2/c cr,V )0.5≤1其中c cr,v =0.5s cr,v=350mm =2＞1因此αc,V =1αh,V =(h/h cr,V )0.5 ≤1其中h cr,V =2c 1+2h ch=352mm=2＞1因此αh,V =1边缘抗剪承载力设计值V Rd,c =d) 混凝土基材厚度影响系数:e) 剪力与垂直于构件自由边轴线间的夹角对受剪承载力的影响系数:a) 槽式预埋件单个锚筋的混凝土边缘基本抗剪标准值(N):αp (f ck,cube )0.5c 11.5b) 相邻锚筋间的抗剪影响系数:c) 混凝土基材边角影响系数:5、单锚筋混凝土抗剪破坏校核CEN/TS 1992-4-3（6.3）边缘抗剪承载力V Rk,c =V 0Rk,c ·αs,V ·αc,V ·αh,V ·α90,V ·ψre,Vd) 混凝土基材边角影响系数:1/{1+∑[(1-s i /s cr,N ) 1.5·N i /N 0]}e) 混凝土基材剥落影响系数:f) 混凝土裂缝对锚固区预埋件承载力的影响系数：2·(2.8-1.3·h ef /180)·h ef a) 槽式预埋件单个锚筋的混凝土基本抗拉标准值(N)：b) 相邻锚筋间的影响系数：8.5αch (f ck,cube )0.5h ef 1.5考虑混凝土开裂时,ψucr,N =1.0，混凝土不开裂时,ψucr,N,a =1.4。
幕墙预埋件计算书
幕墙预埋件计算书1荷载计算1.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：20m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.1B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，20m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.9213μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，20m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=0.8357μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
预埋件计算书
北京东方文化艺术中心幕墙预埋件计算书上海迪蒙幕墙工程技术有限公司2007年3月第一章单元体幕墙大面预埋件计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：80.0 m设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、风荷载标准值WK：作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.64μz：风荷载高度变化系数，取1.54μs：风荷载体型系数，取-1.20北京市地区基本风压W=0.45 KN/m2（按50年一遇）W K =βgz×μs×μz×W0=1.64×1.20×1.54×0.45 =1.36 KN/m2＞1.0 KN/m2取WK=1.36 KN/m22、风荷载设计值W：风荷载设计值(KN/m2)rw：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r×WK=1.4×1.36=1.90 KN/m23、幕墙构件重量荷载面板采用8+12A+8 mm中空钢化玻璃。
GAK：幕墙构件自重标准值玻璃面荷载标准值: 25.6×(8+8)=409.6 N/m2 考虑龙骨和各种零部件等后的幕墙重力荷载标准值取：GAK=0.50 KN/m24、幕墙自重荷载设计值r G ：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G =rG·GGK=1.2×0.50=0.60 KN/m25、地震作用qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值qE：垂直于幕墙平面的水平地震作用设计值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，0.16GAK：幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值，0.50 KN/m2q EK =AKmaxEGαβ=5.0×0.16×0.50 =0.40 KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值r E ：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E =rE·qEK=1.3×0.40=0.52 KN/m27、擦窗机荷载垂直于墙面内，外荷载： 1.5 KN正常用作时向下荷载： 2.7 KN水平侧面荷载： 1.5 KN 8、荷载组合工况一、风荷载与地震荷载组合风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW×W K+ψE×q EK=1.0×1.36+0.5×0.40 =1.56 KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW×γW×W K+ψE×γE×q EK=1.0×1.4×1.36+0.5×1.3×0.40=2.16 KN/m2工况二、风荷载与擦窗机荷载组合风荷载和擦窗机荷载组合标准值q K =ψW×W K+ G EK=1.0×0.25+1.5 KN =0.25 KN/m2+1.5 KN风荷载与擦窗机荷载组合设计值q=ψW×γW×W K+γE×G EK=1.0×1.4×0.25+1.3×1.5 KN=0.35 KN/m2+1.95 KN由上可知风荷载与地震作用组合大于风荷载与擦窗机荷载组合，所以在计算中，取水平荷载取风荷载与地震作用组合值。
预埋件的计算
Nt= N1+N=56.2+4=60.2KN<[ Nt]=80.3KN,满足要求。
每个螺栓承受的剪力NV= = =9.9KN〈[ ]=73.5KN，满足式7.2.1-9的要求。
2.在弯距M、法向拉力N、剪力V的共同作用下，按弯剪联合作用验算螺栓强度：
（1）.预埋件1、2计算
根据支座反力来验算预埋件，选用
挑梁TL1H300X200X8X10和挑梁TL2H300X200X8X10根部支座反力，选取最危险反力，按有剪力、法向拉力和弯矩共同作用验算预埋件（公式见《钢结构设计规范》GB50017-2003的公式7.2.1-8~9）
1.在弯距M的作用下，最外排螺栓1的拉力最大，
预埋件12计算根据支座反力来验算预埋件选用挑梁tl1h300x200x8x10和挑梁tl2h300x200x8x10根部支座反力选取最危险反力按有剪力法向拉力和弯矩共同作用验算预埋件公式见钢结构设计规范gb500172003的公式7
七、预埋件的计算
采用慧鱼5.8级镀锌钢螺杆，C30砼，单个螺杆抗拉承载力设计值M24=80.3KN,M16=31.9KN，单个螺杆抗剪承载力设计值为M24=73.5KN，M16=32.6KN。
预埋件计算
弯矩M710kN 轴力N131kN 拉正压负剪力V305kN 直径d22层数7层间距125mm 层边距75mm 列数5列间距100mm 列边距75mm 钢筋牌号HRB400fy=300MPa 锚筋总面积As实配=13297.9mm²锚板厚度t=25mm 锚板宽=550mm 锚板高=900mm 锚板面积A=495000mm²N<0.5fcA，锚板面积满足要求混凝土强度C40fc=19.1MPa αv=0.5652是否采取防止锚板弯曲变形措施否αb=0.8841αr=0.85Z=750mm 当N>0时，计算如下As1,1=V/（αr αvfy)=2116mm²As1,2=N/(0.8αbfy)=617mm²As1,3=M/（1.3αr αbfyZ）=3230mm²As1=As1,1+As1,2+As1,3=5964mm²As2,1=N/(0.8αbfy)=617mm²As2,2=M/（0.4αr αbfyZ）=10498mm²As2=As2,1+As2,2=11115mm²As=max（As1，As2）=11115mm²当N<0时，计算如下As1,1=V/（αr αvfy)=2116mm²As1,2=-0.3N/(αr αvfy)=-273mm²As1,3=（M-0.4NZ）/（1.3αr αbfyZ）=3051mm²As1=As1,1+As1,2+As1,3=4895mm²As2=（M-0.4NZ）/（0.4αr αbfyZ）=9917mm²As=max（As1，As2）=9917mm²六、计算结论1、锚筋配置满足受力要求一、内力设计值二、锚筋信息三、锚板信息四、基材信息五、计算过程根据N大小查看结果2、锚板厚度大于锚筋直径的60%，满足要求3、锚板厚度大于锚筋间距的1/8，满足要求积满足要求。
预埋件计算
预埋件的验算：根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，9.7节预埋件及连接件锚筋的总面积应该满足以下规定：当有剪力、法向拉力、和弯矩共同作用时，应按下面两个公式计算（1）III 型托架上托口处预埋件验算：N=395.1KN （拉力）V=389.8KN M=145.8KN m(4.00.08(4.00.0822)0.565v d α=-=-⨯= 3000.60.250.60.25 4.0122b t d α=+=+⨯= r α取0.85Z=600mm由公式9.7.2-1623898003951000.8 1.30.850.5653000.8 4.01300145.8102705.5410.5182.83298.81.30.85 4.01300600S r v y b y r b y V N M A f f f z mm ααααα≥++=+⨯⨯⨯⨯⨯+=++=⨯⨯⨯⨯ 由公式9.7.2-262395100145.8100.80.40.8 4.013000.40.85 4.01300600410.5594.11004.6s b y r b y N M A f f z mm ααα⨯≥+=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=实际上配筋面积18⨯380mm 2=6840mm 2 故满足要求。
（2）III 型托架下托口处预埋件验算：N=395.1KN （压力）V=399.5KN M=5.38KN m(4.00.08(4.00.0822)0.565v d α=-=-⨯= 3000.60.250.60.25 4.0122b t d α=+=+⨯= r α取0.85 Z=600mm 由公式由公式9.7.2-3620.30.43995000.3395100 5.38100.43951006001.30.850.565300 1.30.85 4.013006001950.2(112.1)1838.1S r v y r b y V N M Nz A f f z mm αααα---⨯⨯-⨯⨯≥+=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+-= 由公式9.7.2-40.40.4s r b y M Nz A f zαα-≥ 由于弯矩很小所以计算出的面积为负值。
预埋件计算技术手册2
五、预埋件承受的外力中，含有拉力或弯矩时，其强度计算必须考虑预埋件钢板因弯曲变形而使锚筋呈复合应力状态的影响。如传力件的设置能保证预埋件钢板不产生弯曲变形，则不必考虑此影响。
二、锚筋的层数与根数
采用直钢筋做预埋件中的锚筋，其不宜多于4层，且不宜小于4根。超过4层时按4层计算。受剪预埋件的锚筋在垂直剪力方向可采用一层（2根）。
三、锚筋层数的影响系数
受剪和受弯预埋件的强度计算公式是根据二层锚筋确定的，当锚筋层数增多时，预埋件承载力设计值有所降低，需将锚筋层数的影响系数适当调低。当锚筋层数为2层时，取 为1.0；三层时取0.9；四层时取0.85。
为钢筋抗拉强度设计值；
为外层钢筋中心线之间的距离。
压弯预埋件
同时承受法向压力和弯矩的预埋件，其锚筋截面面积 ，按下式计算：
当 时，取
参数说明： 为法向压力设计值（取正值）；
为弯矩设计值；
为预埋板的面积；
为预埋板弯曲变形的折减系数，按前文方法计算；
为顺剪力作用方向锚筋层数的影响系数，当等间距配置时，二层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；
为顺剪力作用方向锚筋层数的影响系数，当等间距配置时，二层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；
为钢筋抗拉强度设计值；
为外层钢筋中心线之间的距离。
压弯剪预埋件
同时承受法向压力、剪力和弯矩的预埋件，其直锚筋截面面积 ，取下列公式计算结果较大值：
参数说明： 为剪力设计值；
为法向压力设计值（取正值）；
为弯矩设计值；
为锚筋受剪承载力系数，按前文方法计算，当 时，取 ；
埋件计算书
预埋件计算书一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：普通化学螺栓M12排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距100mm；锚板选用：SB8_Q235锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=8基材混凝土：C20基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=28kNX向弯矩值为：Mx=0.7kN·m锚栓总个数：n=2×2=4个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=28×103/4-0.7×106×100/60000=5833.333 ≥0故最大化学锚栓拉力值为：N h=N/n+(M x*y1/Σy i2)=28×103/4+(0.7×106×100/60000)=8166.667=8166.667×10-3=8.167kN所选化学锚栓抗拉承载力为：Nc=35.6kN承载力降低系数为：0.5实际抗拉承载力设计值取为：Nc=35.6×0.5=17.8这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=17.8/γRE=20.941kN故有：8.167 < 20.941kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=8kNX方向受剪锚栓个数：n x=4个Y方向受剪锚栓个数：n y=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/4=0×10-3=0kNV iy V=V y/n y=8000/4=2000×10-3=2kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(0+0)2+(2000+0)2]0.5=2kN所选化学锚栓抗剪承载力为：Vc=17kN承载力降低系数为：0.5实际抗剪承载力设计值取为：Vc=17×0.5=8.5这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=8500/0.85=10kN故有：V iδ=2kN < 10kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=16.333/41.882=0.39βV=V iδ/Vc=4/20=0.2故有：(βN)2+(βV)2=0.392+0.22=0.1921 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm锚板厚度为8，最小限值为7.2，满足！行间距为200，最小限值为72，满足！列边距为100，最小限值为45，满足！行边距为50，最小限值为24，满足！列边距为50，最小限值为24，满足！。
预埋件计算技术手册
预埋件计算技术手册
摘要：
预埋件是建筑工程中常用的一种连接元件，用于固定和连接构件。
为确保建筑结构的安全可靠，预埋件的设计与计算至关重要。
本文档将介绍预埋件计算技术手册，包括预埋件的基本原理、常见类型和计算方法，以及相关的设计考虑因素。
1. 引言
预埋件是指在构件浇筑前预先安装的金属或非金属连接件。
它们通常由螺栓、锚固钢筋或槽钢等材料制成，具有固定和连接构件的功能。
在建筑工程中广泛应用于楼板、梁柱等构件的连接，以增加结构的稳定性和承载能力。
2. 预埋件的类型
预埋件根据其形状和用途可分为多种类型。
常见的预埋件类型包括：
2.1 螺栓式预埋件：由螺栓和螺母组成，用于连接构件的轴向受力。
2.2 锚固钢筋预埋件：由钢筋和固定套筒组成，用于连接构件的拉力和剪力。
2.3 槽钢式预埋件：由槽钢和焊接件组成，用于连接构件的弯矩和轴向力。
3. 预埋件的计算方法
预埋件的计算方法根据不同的类型和受力方式有所不同。
在设计预埋件时，需考虑以下几个方面：
3.1 基本参数：包括预埋件的尺寸、材料等基本信息。
3.2 受力情况：根据具体结构设计，确定预埋件所受的轴向力、剪力、弯矩等受力情况。
3.3 计算公式：根据预埋件的类型和受力情况，使用相应的计算公式进行计算。
4. 设计考虑因素
在设计预埋件时，需要考虑以下因素：。
预埋件计算书
预埋件计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TS_MTSToolv4.6.0.0计算时间：2021年03月14022:15:38预埋件基本资料采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级T16排列为(环形布置)：2行；行间距IOomln；2歹Ih列间距200mm；锚板选用：SB16_Q235锚板尺寸：L*B=300mmX200mm,T=16基材混凝土:C30基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二.预埋件验算:1化学锚栓群抗拉承载力计算轴向压力为：N=(-15)kNX向弯矩值为：Mx=5kN-mY向弯矩值为：My=5kN∙m锚栓群沿环形布置，锚栓总个数为：n=4个所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=57.967kN这里要考虑抗震组合工况：Y RE=I故有允许抗拉承载力值为：Nc=57.967/γRE=57.967kN故有：O<57.967kN,满足2化学锚栓群抗剪承载力计算X方向剪力：Vx=IOkNY方向剪力：Vy=IOkNX方向受剪锚栓个数：必=4个Y方向受剪锚栓个数：%=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V i∕'=V√πx=10000∕4=2500×10=2.5kNVi∕v=V√n y=10000∕4=2500×IOY=2.5kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ixτ=T*y1∕(∑x l2+∑y12)V iyτ=T*x l∕(Σx l2+∑y12)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：Vj=[(V-O产结合上面己经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中(边角)锚栓进行合成后的剪力进行计算(边角锚栓存在最大合成剪力)：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V i s=[(2500+0)2+(2500+0),2]*0=3.5355kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=34.467kN这里要考虑抗震组合工况：Y RE=I故有允许抗剪承载力值为：Vc=34467∕l=34.467kN故有：V1s=3.5355kN<34.467kN,满足3化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βχ)2+(βγ)^2≤1式中：B产Nh∕Nc=0∕57.967=0βv=V l^δ∕Vc=3.5355/34.467=0.10258故有：(βX)^2+(βY)=02+0.10258=0.010522≤1,满足三.预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为130,最小限值为13为满足!行间距为100,最小限值为96,满足!列边距为200,最小限值为48,满足!行边距为50,最小限值为32,满足！列边距为50,最小限值为32,满足！。
预埋件设计验算
1、预埋件设计锚板板厚20mm ，材质Q345B ；锚筋选用HRB335，直径20mm ；混凝土强度等级C30；预埋件构造图如下所示：锚筋总截面面积：222016()50.272A cm π=⨯⨯=2、预埋件验算拉结反力最大值为：284.2x F KN =-，186.2y F KN =-，188.2z F KN =-。
锚筋的抗拉强度设计值：2300y f N mm =X 方向锚筋层数的影响系数0.85x γα=X 方向锚筋层数的影响系数0.85y γα=锚筋的受剪承载力系数(40.08(40.0820)0.524v d α=-=-⨯=锚板的弯曲变形折减系数200.60.250.60.250.8520b td α=+=+⨯= 130555513013013055600205513013055130130551305005（1）X 、Y 方向为剪力，Z 方向为拉力，外力放大系数为1.4，则475.8V KN =,263.5N KN =锚筋的总截面面积s A 应满足：21475.810263.51048.530.80.850.5243000.80.85300s r v y b y V N A cm f f ααα⨯⨯≥+=+=⨯⨯⨯⨯22263.51012.920.80.80.85300s b y N A cm f α⨯≥==⨯⨯故取锚筋总面积为：2212max(,)48.5350.27s s s A A A cm A cm ==<=（2）Y 、Z 方向为剪力，X 方向为拉力，外力放大系数为1.4，则370.6V KN =,397.9N KN =锚筋的总截面面积s A 应满足：21370.610397.91047.240.80.850.5243000.80.85300s r v y b y V N A cm f f ααα⨯⨯≥+=+=⨯⨯⨯⨯22397.91019.510.80.80.85300s b y N A cm f α⨯≥==⨯⨯故取锚筋总面积为：2212max(,)47.2450.27s s s A A A cm A cm ==<=3、预埋件构造验算（1）锚固长度限值计算： 锚固长度按《混凝土结构设计规范》2010版公式8.3.1-2取值：钢筋的外形系数：0.14α=混凝土轴心抗拉强度设计值：21.43t f N mm =锚固长度限值：0.1430020587.46001.43y a t f dl mm l mm f α⨯⨯===<=锚固长度600mm ，最小限值587.4mm ，满足要求；（2）锚固厚度限值计算：锚固厚度按《混凝土结构设计规范》2010版9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：0.60.62012T d mm ==⨯=锚筋间距为130mm ，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于 16.258b mm =，故取锚板厚度限值：16.25T mm =锚板厚度20mm ，最小限值16.25mm ，满足要求；（3）构造要求限值计算行间距为130mm ，最小限值120mm ，满足要求；列间距为130mm ，最小限值60mm ，满足要求；行边距为55mm ，最小限值40mm ，满足要求；列边距为55mm ，最小限值40mm ，满足要求；。
吊车梁预埋件计算书
吊车梁预埋件计算书
吊车梁预埋件计算书是一份重要的文件，它记录着吊车梁预埋件
的设计和计算过程。
吊车梁预埋件通常被用于建筑物的混凝土结构中，以支撑吊车等重要设备。
在编制吊车梁预埋件计算书时，需要注意如
下几点：
1. 计算吊车梁预埋件的承载能力。
这包括预埋件的截面尺寸、钢
筋配筋、混凝土强度等因素。
2. 考虑预埋件与混凝土结构之间的相互作用。
预埋件的固定方式、预埋位置、混凝土的强度等，都对结构的承载能力产生影响。
3. 计算吊车梁预埋件的抗拔能力。
预埋件应能够承受吊车梁和附
加荷载产生的弯曲和拉伸力，因此计算其抗拔能力至关重要。
4. 确定吊车梁预埋件的布置方案。
考虑吊车的大小、型号、工作
范围等因素，确定预埋件的数量、位置和距离。
总之，吊车梁预埋件计算书是建筑物结构设计的重要组成部分，
准确的计算和设计能够确保吊车的安全运行，同时也有助于优化结构
的整体设计。
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适用范围
钢梁截面钢梁材质Q345B 钢梁连接用螺栓数
6 个螺栓直径M24螺栓间距80 mm 螺栓孔径25.5 mm 螺栓端距
50 mm 连接板高度500 mm 设计剪力 V=250 KN 设计弯矩 M1=0 KN.m 设计拉力 N=0 KN 附加弯矩 M2=
30 KN.m
计算弯矩 M=
30 KN.m
基材厚度 T=450 mm 基材高度 H=5000 mm 基材宽度 W=5000 mm 基材保护层厚度35 mm
强度等级C50轴心抗压 fc=23.1 N/mm2轴心抗拉 ft= 1.89 N/mm2WWW 锚筋参数
锚筋直径 d=18 mm 锚筋抗拉 fy=300 N/mm2WWW 锚筋种类HPB335锚筋抗压 fy'=300 N/mm2WWW
NO!
锚筋外形系数
0.14抗震等级一级锚固长度 la=
400 mm
抗震锚固长度 laE=
460 mm 322 mm OK!
( 构造要求判断 )
90 mm
锚筋层数 4 层锚筋排数 2 排
锚筋层间距 b1=150 mm OK!( 构造要求判断 )锚筋排间距 b=100 mm OK!( 构造要求判断 )50 mm OK!( 构造要求判断 )2275 mm OK!
( 构造要求判断 )
450 mm
锚板宽度 D=200 mm OK!( 构造要求判断 )锚板高度 h=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板厚度 t=20 mm OK!( 构造要求判断 )
锚板材质
Q235B
0.7000.8780.850
计算锚筋总截面面积As0=1629.7 mm2
锚筋布置总截面面积
As1=
2035.8 mm2
OK!HPB335二级钢筋
锚筋边缘距离
锚板规格4层 * 150mm X 2排 * 100mm
( 锚筋直径*锚筋长度*锚筋末段加焊钢筋长度 )( 锚筋材质 )
构造控制要点( 受剪和( 当锚筋( 当锚筋( 当锚筋OK!
** 该判
综上所述预埋件计算结论如下
( 预埋件受力是否满足要求判断 )
锚筋布置及规格( 锚板尺寸为:厚度*宽度*高度 )( 锚板材质 )
( 锚筋层数*层间距X锚筋排数*排间距 )
Q235B
20mm * 200mm * 550mm
混凝土材料性能
预埋件受剪力、法向拉力和弯矩的共同作用
锚筋层数影响系数 ar=
( ** 当基材高度及基材宽度受限时,输入受限值;否则输入默认值 5000mm ** )计算参数取值
锚筋中心距基材边缘距离 c1=锚板规格
锚筋受剪承载力系数 av= 锚板弯曲变形折减系数 ab= 锚筋中心距锚板边缘距离 e=( 锚筋直( 预埋件预埋件计算-01
BH600X270X12X18锚筋长度计算
锚筋末端加焊等截面钢筋长度
采用机械锚固时,锚固长度 LA=钢梁支座荷载
混凝土基材
( 锚筋边缘距离:层边距和排边距 )
50 mm
18mm * 322mm *90mm 锚筋布置
( 受力预
( 受剪预 沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离 Z=( 锚筋层
( 表示要求输入的项次 )
( 表示表格自动计算值 )
( 表示受限控制输入值 )
( 表示构造及受力控制判断 )
当锚筋直径大于 25mm时,锚固长度应乘以 1.10修正系数 )当锚筋直径不大于 20mm时,宜采用压力埋弧焊 )
当锚筋直径大于 20mm时,宜采用穿孔塞焊 )
锚筋层数不宜超过 4层,锚筋数不宜少于 4根 )
锚筋直径不宜小于 8mm,且不宜大于 25mm )
预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧 )
受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于 15d )
受剪预埋件的直锚筋可采用 2根 )
受力预埋件的锚板宜采用 Q235级钢 )
该判断控制为计算及构造的总体判断指标 **。