负值的小型蒸发器措施方案
蒸发器操作节能措施
蒸发操作节能措施
蒸发操作中耗费大量生蒸汽的同时又产生大量的冷凝水和二次
蒸汽，如何节省生蒸汽的用量和利用冷凝水、二次蒸汽的热量，在很大程度上决定蒸发操作的经济性。
有单效改为多效蒸发器是节省生蒸汽的措施之一，此外，选择保温性能良好的保温材料爆炸在设备外表面，以防热量损失于周围环境中，可以节省部分生蒸汽的消耗量。
蒸发操作产生的大量冷凝水都具有一定的压强，尤其是由生蒸汽直接冷凝的水，其压强或温度较高，可以用来预热料液，也可用减压自蒸发的方式使其压强减至与下效加热室的压强相同，则因产生过热现象部分水分自动气化，生成的蒸汽与二次蒸汽汇合送入下效作为热源。
此外，冷凝水可作为其他工艺水用。
此外，蒸发装置末效产生的二次蒸汽可令其通过蒸汽喷射泵或离心式（轴流式）压缩机，将其压强提高到与加热蒸汽相同，然后送入加热室作为热源。
这种方法称为热泵蒸发，只需在开工时提供生蒸汽，待操作稳定后，经压缩的二次蒸汽即可代替生蒸汽。
当然压缩二次蒸汽要消耗压缩功，但利用了二次蒸汽的全部汽化热，节省了冷凝二次蒸汽的冷水，所以这种方式特别适合用于缺水地区。
应予指出，热泵蒸发不适用于溶液沸点上升过大的操作，因溶液沸点上升过高，二次蒸汽势必要被压缩到相应的较高压强，实际上也是经济权衡问题。
石家庄博特王工，180三儿齐齐零三六八
日期：2015-08-20。
E601-B型蒸发器观测值出现负值原因分析
E601型蒸发器观测值出现负值原因分析肖大远摘要： E601型蒸发器由于该仪器安装紧贴地面上, 仪器要求周围环境空旷、比较接近自然状态，容器口面积相对比小型蒸发器大许多，从理论上讲，其观测记录更具有实际代表性。
但由于E601型蒸发器的维护和操作要求较高，常会因一些其他原因引起观测记录和计算偏差，比如E601中的蒸发量出现的负值就是这种偏差现象之一。
我们认为有必要对这一现象进行技术上的探讨。
关键词：E601型蒸发器蒸发量负值E601型蒸发器在一些水文（位）站已使用多年。
这种蒸发器与小型蒸发器相比,因其仪器结构、安装高度、周围环境等更具合理性、科学性。
所以所测得的蒸发量也更具有代表性，比较接近自然水面的蒸发状况。
然而，由于Ｅ601型蒸发器安装、维护、观测等要求高,其中某一环节若不规范，就有可能造成记录的误差。
比如E601中的蒸发量出现的负值就是这种误差现象之一。
虽然在《水文资料整编规范》中规定，因降水或其他原因，使蒸发量出现负值时作0.0处理。
但在实际观测中，E601型蒸发器出现负值的原因较为复杂。
一、出现负值的客观原因。
笔者在从事多年水文实际观测和资料整编工作中发现，E601型蒸发器出现负值现象基本上都出现在阴雨天。
根据资料记录分析，出现负值的客观原因主要有以下几方面:1、观测时间差。
根据日蒸发量计算公式：日蒸发量=前一天读数+日降水量-当日读数-溢出水量⑴式中日降水量一般采用20cm的雨量器的测量值。
在实际操作中，往往E601型蒸发量和降水量的观测可能在不同时刻进行。
这中间有个时间差，如果在这个时间差内正好有雨，尤其是出现较大降水时，此时先测量降水再进行蒸发器测针读数那么蒸发量的计算会出现较大误差，甚至出现负值。
2、水汽凝结作用。
春、冬季节里，在天气突然转暖的情况下，或者有雾的天气里，大气中水汽比较充沛、空气接近饱和而且空气比较暖和。
由于蒸发器中水温与气温有差异，会造成近地表面水汽凝结并溶入蒸发器的水中。
锅炉蒸发器、过热器组合安装施工方案
1目的指导指导中节能（石家庄）环保能源项目750/d生活垃圾焚烧发电机组的#6余热锅炉工艺蒸发器与过热器安装，促进施工效率。
2使用范围适用指导中节能（石家庄）环保能源项目750/d生活垃圾焚烧发电机组的#6余热锅炉蒸发器与过热器安装。
3编制依据3.1中节能（肥城）环保能源项目750/d生活垃圾焚烧炉#6锅炉蒸发器、过热器图纸及相关技术文件。
3.2中节能（石家庄肥城）环保能源项目安装工程《锅炉施工组织设计》3.3《生活垃圾焚烧炉及余热锅炉》GB/T18750-20083.4《电力建设施工质量验收及评定规程》第2部分:锅炉机组DL/T5210. 2-20183.5《电力建设施工质量验收及评价规程》第7部分：焊接DL/T5210.7-20103.6《电力建设施工技术规范》DL/T 5190. 2-20123.7《电力建设安全健康与环境管理工作规定》2008版3.8《火力发电厂焊接技术规程》DL/T 869-20123.9《电力建设安全工作规程第1部分：火力发电》DL5009. 1-20143.10《火电工程达标投产验收规程》DL5277-20123.11《起重机械安全规程第1部分：总则》GB6067. 1-20103.12《锅炉安全技术监察规程》TSG G0001-20123.13《火力发电厂锅炉受热面管监督检验技术导则》DL/T939-20163.14《工程建设标准强制性条文电力工程部分》2016版4作业项目概述4.1本工程锅炉为无锡华光锅炉股份有限公司设计的单锅筒、自然循环中压锅炉、悬吊结构，燃烧设备采用往复式炉排，炉室、第二、第三通道四周为膜式水冷壁结构。
蒸发器和过热器布置在水平烟道内，两级喷水减温器分别置于高、中、低过热器之间，用于调节蒸汽温度，尾部水平烟道内布置了省煤器4.2蒸发器总重80.94t,由前段蒸发受热面和后段蒸发受热面组成，前段蒸发受热面17. 896t,后段蒸发受热面62.951t。
-35度蒸发50万大卡机组余热制冷方案
50万大卡（-35度蒸发）余热制冷方案评价1、项目的提出随着国家经济的发展以及对能源梯级利用的日益重视，冷热电联产提到重要日程，现结合集团公司热、电产品和吸收式制冷产品的优势，模拟50万大卡制冷机组（-35度蒸发）采用不同制冷方式的运营成本，并进行技术经济性分析。
一种方式为电制冷，采用螺杆压缩机，一种采用余热制冷，利用单位或电厂的余热（120度以上）来驱动氨水吸收制冷机组来制冷。
2、方案技术经济评价50万大卡制冷设备可选的技术方案有2种：１）采用消耗电力的以氨或氟利昂为制冷剂的压缩式制冷系统。
２）利用低压蒸气为热源的单级氨水吸收制冷系统。
现对上述2种备选方案进行初步的技术经济评价。
其中，取折算的制冷设备满功率运行时间系数为0.65，即制冷设备每天按满功率运行15.6小时，每年满功率运行运行时间为5694小时。
电价＝0.7元／kWh，蒸汽为余热，并且系电厂自用，不计费。
（计费余热可以根据消耗的蒸汽量把费用自行加上）（１）压缩制冷方案ａ．压缩制冷机组购置费目前低温压缩制冷机组单位制冷量售价约为0.12万元/kW，50万大卡/小时制冷量的压缩制冷机组购置费用69.6万元，加上辅机、安装等在100万左右。
ｂ．运行费用压缩制冷机组（蒸发温度为-35度，压缩机COP接近1.0）实际满功率运行功率为580ｋＷ，满功率运行时每小时耗电580kWh，电价按0.70元/度计算，则每小时电费406元/h。
年运行5694小时计，则年运行电费为231.1764万元/年。
（50万大卡的机组，每小时消耗蒸汽2吨，蒸汽价格只要不超过203元每吨，氨水吸收制冷机组的费用就不会超过用电的压缩机）。
ｃ．设备维修、维护费用由于制冷压缩机内运动机械的摩擦作用，部分零部件需要定期更换，机组需要定期保养和维修。
因此，设备的年保养和维修费用较高。
压缩制冷系统年维护费约为总购置费的10%，为10万元/年。
（２）蒸汽驱动的单级氨水吸收式制冷方案冷工作原理单级循环是吸收式制冷循环的基础, 其工作流程如图1所示。
小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因及改进措施
小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因及改进措施【导读】蒸发观测和小蒸发器蒸发值分析测定变成负的原因，并提出改善这一现象不同天气条件下的措施，提供参考，以提高小型蒸发器蒸发器观测的准确性。
1.在小蒸发器蒸发量小的蒸发器蒸发量的测定测定阴性的原因分析，有时由于一些的原因，蒸发值变成负数。
分子式：小型蒸发器蒸发蒸发=原版+降水量-余量，它可以直观地看到小蒸发器容量如果为负，只有一个原因，那就是小蒸发器原来的音量+沉淀蒸发残渣[1]。
这种现象的原因进展了分析。
1.1小的蒸发器和蒸发沉淀差异小的蒸发器为直径20厘米，10厘米左右的金属圆盆的高度时，水界面是单一;和降水蒸发的水保持装置是由20厘米新不锈钢直径(娄窦)，蓄水桶储存瓶，几部分，娄都代替的无缝外表，所述水保持装置(娄豆)入水储存瓶，水外表和雨后的水保持装置连接一瓶水会吸收一些雨，娄斗和持水设备将纳入一些接缝处的雨水之间，降雨的开采量降水量比蒸发产生的实际偏少[2]。
因为小蒸发器和雨量器的蒸发的安装位置是不同的，因为风，落入在雨水蒸发雨量计比内大雨点小的小蒸发器蒸发，因此，原金额+数值降水量减少。
1.2蒸发降雨量和降雨时间差的蒸发，当观察的事件时，降水量，蒸发蒸发和降雨，小雨时，时间差前后降雨后的差异很小，如果雨大，雨量差异可以到达毫米的十分之几，降雨差异引起的大的蒸发和蒸发小;如果天气状况较差，少蒸发，可能会引起由蒸发检测到负的情况的值。
1.3偏差小的蒸发器量的蒸发速率的原始体积，余量为原始量的准确度固定在20毫米，和观察者是不固定的，2观察者量为原始量，蒸发剩余物的量的蒸发速率精度是难免有点偏差。
如果14:30回归后，观察不同蒸发量的原量的准确性，蒸发残渣是不同的，在一定程度上会影响到小型蒸发器蒸发[3]测量。
1.4残留水雨水和蒸发皿如一日的大部分下雨和关闭，外壁和水的蒸发和产品的少雨，注意不要下雨的时候倒入杯子或测量时，蒸发瓶存放津贴，会增加蒸发残值，以蒸发残渣伞的边缘伞，雨滴落还会增加蒸发残渣，如蒸发残渣量的前一天，而不是在蒸发皿中水的清洁，蒸发量增加残留的水。
中央空调冷凝器蒸发器安全操作规程
中央空调冷凝器蒸发器安全操作规程中央空调冷凝器蒸发器安全操作规程如下：一、适用范围本操作规程适用于中央空调系统中的冷凝器和蒸发器设备的操作人员，包括设备开机、运行、维护等方面的安全操作。
二、设备概述中央空调系统中的冷凝器和蒸发器是主要的热交换设备，冷凝器用于将制冷剂的热量传递给冷却水，使其冷凝；蒸发器则用于将制冷剂的热量传递给冷冻水，使其蒸发并冷却空气。
三、操作规程1. 设备开机在开机前，操作人员应检查设备的外观是否完好，管道连接是否牢固，阀门是否处于正确位置。
开启冷却水和冷冻水系统的进、出口阀门，确保水流畅通。
然后开启制冷机的电源，启动制冷剂压缩机，观察设备运行是否正常。
2. 设备运行在设备运行过程中，操作人员应定期检查冷凝器和蒸发器的进出口温度、压力等参数，确保其在正常范围内。
同时，应定期检查冷却水和冷冻水的水质，如发现结垢、腐蚀等情况，应及时进行处理。
对于蒸发器，还需注意液位的控制，避免液位过高或过低影响设备的正常运行。
3. 设备维护在设备运行过程中，如发现异常情况，应立即停止运行并进行检查。
对于冷凝器和蒸发器的故障，应根据故障原因进行相应的维修。
在维修过程中，应遵循相关安全规定，确保人身和设备安全。
维修结束后，应将设备恢复到正常运行状态。
4. 设备停机在需要停机时，应先关闭制冷剂压缩机的电源，然后关闭冷却水和冷冻水系统的进、出口阀门。
在确保设备内制冷剂已排空的情况下，可关闭设备的总电源。
最后，应对设备进行清洁和保养，为下次开机做好准备。
四、注意事项1. 操作人员应经过专业培训，熟悉设备的结构、原理和操作方法，持证上岗。
2. 在操作过程中，应严格遵守安全操作规程，穿戴合适的劳动防护用品。
3. 遇到紧急情况时，应立即按下紧急停机按钮，并采取相应措施确保人身和设备安全。
4. 在设备运行过程中，应定期进行巡视和检查，发现问题及时处理。
5. 对于冷凝器和蒸发器的清洁和保养工作，应根据设备使用说明书的要求进行。
三效降膜蒸发器安全操作及保养规程
三效降膜蒸发器安全操作及保养规程三效降膜蒸发器是一种常见的物质分离设备，通常被用于处理各种工业废水、纯化溶液、以及其他高污染产物。
为了保障工作人员的安全和降低设备故障率，必须要遵守一定的操作和保养规程。
本文将介绍三效降膜蒸发器的操作和保养的具体步骤，以便保障设备的正常稳定运行。
安全操作规程前置准备在操作三效降膜蒸发器前，务必做好以下准备工作：•穿戴必要的防护装备，如安全帽、安全镜、耳塞、防滑鞋等。
•处理好废水相关的证照和手续。
•充分了解设备的结构和工作原理。
•检查设备是否安装完好，各控制仪器是否正常工作。
•检查原料和废水的存储和处理地点，是否和设备设置合理。
操作流程在进行三效降膜蒸发器操作时，应遵守以下操作流程：1.开启进料泵、真空泵和膜进口阀门。
2.根据实际情况，调整膜组滑动杆位置，确保各膜片通道内均匀流动。
3.根据进料浓度的不同，调整进料流量，保证进入膜组的浓度均匀。
4.根据蒸汽压力大小，调整蒸汽阀门的开度，以调节蒸汽进入蒸发器内的速度。
5.监控系统指标，为了保证凝结水品质优良，调节凝汽器的排气管道，并适时进行凝汽罐下部的排水和凝汽罐口的测温。
6.定期检查和清理内部沉积物，保证膜组的流通性和效率不受影响。
7.操作结束时，关闭进料泵和单元模外排泵，排放残余浓度极小的废水，然后关闭蒸汽阀门和膜进口阀门。
保养规程日常保养日常保养包括以下内容：1.定期检查管道和阀门是否受损或堵塞，并清除污物。
2.定期清洗膜组表面，以清除污垢并恢复膜组的效率。
3.安装滤网或其他参考物质防止污物在流向膜组时对器件形成损害。
4.检查橡胶件是否老化，并更换失效的橡胶件。
定期保养定期保养应由专业技术人员进行，包括以下内容：1.定期更换过滤器。
2.定期清理内部积垢和污物，特别是膜组。
3.定期更换膜组。
注意事项无论是操作三效降膜蒸发器还是进行其它维护工作，以下安全事项都必须谨记：1.充分了解设备的操作流程和安全措施。
2.确保设备上电前没有任何异常。
scr氨蒸发方案
scr氨蒸发方案
SCR氨蒸发方案是一种用于氨水SCR脱硝法的方案，其主要步骤包括：
1. 氨水蒸发：将氨水蒸发为不高于浓度不高于5%、温度不低于120°C的氨气。
2. 氨气喷入AIG系统：将蒸发后的氨气喷入AIG系统，与烟气中的氮氧化物反应，生成无害的氮气和水蒸气。
3. 热源选择：氨水蒸发器的热源采用进入SCR反应器前的烟气、锅炉一次风、或者通过气气换热器换热获得的高温气体，不需要额外增加加热热源，可以保证运行费用最低。
4. 安全性和控制性：采用液氨作为还原剂的优点是安全性高，储存方便，缺点是运行费用成本高，因为尿素需要热解或水解成氨气，同时尿素溶液制备较繁琐，尿素溶液管道需要伴热，需要消耗大量能量，而且尿素非常容易结晶，常常阻塞管道，运行维护相对麻烦。
采用氨水作为还原剂的优点是安全性高，几乎和尿素同等安全，同时还具有造价低廉、控制简单等优点。
缺点是氨水溶液通常只有20~30%的浓度，比起液氨，运输量多储存罐大，但是非常适合中小型锅炉并且受场地限制的工程，特别是对于中小型锅炉和窑炉，几乎不存在这个缺点。
以上是SCR氨蒸发方案的主要步骤和特点，供您参考。
具体方案可能因实际情况而有所不同。
蒸发量为负或者偏大的原因及处理方法
蒸发量为负或者偏大的原因及处理方法王蔚;张文杰【摘要】通过对蒸发量为负或者偏大进行详尽的分析,使观测员或者审核员对蒸发量为负或者偏大有一个正确的认识,对工作中出现蒸发量为负或者偏大能做出正确处理.【期刊名称】《林业勘查设计》【年(卷),期】2012(000)004【总页数】2页(P103-104)【关键词】蒸发量;为负或偏大;原因;处理方法【作者】王蔚;张文杰【作者单位】黑龙江省牡丹江市气象局;黑龙江省铁力市气象局【正文语种】中文1 引言在地面观测审核中发现有些观测员和审核员对蒸发量为负或者偏大认识比较混乱，不知道怎么处理，因蒸发量处理不当的错情占很大比例。
现在对蒸发量为负或者偏大进行分析，希望能为观测员和审核员提供正确的处理方法。
2 蒸发量为负或者偏大的原因2.1 蒸发器口径的大小研究。
我们实际观测的蒸发器测得的蒸发量大于实际的天然水面蒸发量，其差值随着蒸发器口面积的减少而增大。
2.2 蒸发器的安置。
风速小，则蒸发也小，风速大，则蒸发也大，高度低，蒸发也小。
湿度随高度迅速减少，也影响蒸发随高度增大。
而事实上自然水面一般是不会高出地面以上的，因此70cm高的蒸发器所测得的蒸发量，比实际水面的蒸发量偏大。
2.3 蒸发器内的水温。
小型蒸发器因器身全部暴露在外面，蒸发器水温不断升高，因此加大了蒸发。
而水温的升高又与器内水量的多少有关，蒸发器越小，器内水量越少，则与实际蒸发差异就越大。
2.4 雨水溅失。
在降水时，雨滴落入器内，有时会使部分水溅出器外，从而使所测的数值偏大。
而且雨下得越大，器内水面越高，蒸发器口面积越小，外溅的水也就越多。
因此70cm高的小型蒸发器，在下大雨时往往可能造成蒸发量失测现象。
2.5 在冬季有大风雪时，降到蒸发皿里的雪随后又被风吹走。
2.6 小型蒸发器收集的降水量和雨量筒收集的降水量有差异，一般雨量器收集的降水量小于蒸发器里收集的实际降水量，这是因为量蒸发量和量降水量的时间不同，正在下雨的时候小型蒸发器壁外有降——然后量降水的时候一起秤量了所以雨量增大了。
硕士毕业论文小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因及改进措施
小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因及改进措施【导读】蒸发观测和小蒸发器蒸发值分析测定变成负的原因，并提出改善这一现象不同天气条件下的措施，提供参考，以提高小型蒸发器蒸发器观测的准确性。
1.在小蒸发器蒸发量小的蒸发器蒸发量的测定测定阴性的原因分析，有时由于一些未知的原因，蒸发值变成负数。
分子式：小型蒸发器蒸发蒸发=原版+降水量-余量，它可以直观地看到小蒸发器容量如果为负，只有一个原因，那就是小蒸发器原来的音量+沉淀蒸发残渣[1]。
这种现象的原因进行了分析。
1.1小的蒸发器和蒸发沉淀差异小的蒸发器为直径20厘米，10厘米左右的金属圆盆的高度时，水界面是单一;和降水蒸发的水保持装置是由20厘米新不锈钢直径(娄窦)，蓄水桶储存瓶，几部分，娄都代替的无缝表面，所述水保持装置(娄豆)入水储存瓶，水表面和雨后的水保持装置连接一瓶水会吸收一些雨，娄斗和持水设备将纳入一些接缝处的雨水之间，降雨的开采量降水量比蒸发产生的实际偏少[2]。
因为小蒸发器和雨量器的蒸发的安装位置是不同的，因为风，落入在雨水蒸发雨量计比内大雨点小的小蒸发器蒸发，因此，原金额+数值降水量减少。
1.2蒸发降雨量和降雨时间差的蒸发，当观察的事件时，降水量，蒸发蒸发和降雨，小雨时，时间差前后降雨后的差异很小，如果雨大，雨量差别可以达到毫米的十分之几，降雨差异引起的大的蒸发和蒸发小;如果天气状况较差，少蒸发，可能会引起由蒸发检测到负的情况的值。
1.3偏差小的蒸发器量的蒸发速率的原始体积，余量为原始量的精确度固定在20毫米，和观察者是不固定的，2观察者量为原始量，蒸发残余物的量的蒸发速率精度是难免有点偏差。
如果14:30回归后，观察不同蒸发量的原量的准确性，蒸发残渣是不同的，在一定程度上会影响到小型蒸发器蒸发[3]测量。
1.4残留水雨水和蒸发皿如一日的大部分下雨和关闭，外壁和水的蒸发和产品的少雨，注意不要下雨的时候倒入杯子或测量时，蒸发瓶存放津贴，会增加蒸发残值，以蒸发残渣伞的边缘伞，雨滴落还会增加蒸发残渣，如蒸发残渣量的前一天，而不是在蒸发皿中水的清洁，蒸发量增加残留的水。
基于两种方法的小型蒸发器与E-601B蒸发器蒸发量折算研究
第１期㊀气象水文海洋仪器㊀㊀N o ．１２０１８年３月㊀M e t e o r o l o g i c a l ,H y d r o l o gi c a l a n d M a r i n e I n s t r u m e n t s ㊀㊀M a r ．２０１８收稿日期:２０１７Ｇ０７Ｇ２８．基金项目:安徽省科技发展基金项目 安徽省蒸散量标准数据集研制 (KM ２０１４０５)资助．作者简介:朱华亮(１９８８),男,硕士,工程师．主要从事气象资料分析评估工作．基于两种方法的小型蒸发器与E Ｇ６０１B 蒸发器蒸发量折算研究朱华亮,温华洋,邱康俊(安徽省气象信息中心,合肥２３００２６)摘㊀要:文章主要利用１９９７年０７月~２００１年１２月安徽省１６个站日观测资料,运用折算系数法和多元回归法对小型蒸发器蒸发量进行折算,进而对大型蒸发器蒸发量进行了研究.综合分析发现,折算系数和回归模型均能对小型蒸发器蒸发量进行较好的换算,为充分利用小型蒸发器观测资料,延长大型蒸发器观测资料序列提供了科学依据.关键词:小型蒸发器;大型蒸发器;蒸发量;折算系数;多元回归法中图分类号:P ４２６．２＋２㊀㊀文献标识码:A㊀㊀文章编号:１００６Ｇ００９X (２０１８)０１Ｇ００２０Ｇ０７C o n v e r s i o n r e s e a r c ho n e v a p o r a t i o n c a p a c i t y b e t w e e n s m a l l e v a p o r a t i o na n d E Ｇ６０１Be v a po r a t o r b a s e do n t w om e t h o d s Z h uH u a l i a n g ,W e nH u a y a n g ,Q i uK a n g ju n (A n h u iM e t e o r o l o g i c a l I n f o r m a t i o nC e n t r e ,H e fe i ２３００２６)A b s t r a c t :B y u s i n g t h ed a i l y o b s e r v a t i o nd a t ao f１６s t a t i o n si n A n h u i p r o v i n c ef r o m J u l y １９９７t o D e c e m b e r ２００１,e v a p o r a t i o n c a p a c i t y o f s m a l l e v a p o r a t o r sw a s c o n v e r t e d t o l a r g e e v a p o r a t o r s b y me a n s of t h e c o n v e r s i o nc o e f f i c i e n t a n dt h em u l t i p l e r eg r e s s i o n m e th o d s ．T h ec o m p r e h e n si v ea n a l ys i s f o u n d t h a t t h e s m a l l e v a p o r a t o r c a nb e b e t t e r c o n v e r t e d t o t h e l a r g e e v a p o r a t o r b y t h e c o n v e r s i o n c o e f f i c i e n t o r t h e r e g r e s s i o nm o d e l ,w h i c hw o u l d p r o v i d e a s c i e n t i f i cb a s i s f o rm a k i n g f u l l u s eo f t h eo b s e r v a t i o n d a t a f r o mt h e s m a l l e v a p o r a t o r a n d e x t e n d i n g t h e o b s e r v a t i o nd a t a s e q u e n c e o f l a r g e e v a po r a t i o n ．K e y wo r d s :s m a l l e v a p o r a t o r ;l a r g e e v a p o r a t o r ;e v a p o r a t i o n ;c o n v e r s i o n c o e f f i c i e n t ;m u l t i p l e r e g r e s s i o n ０㊀引㊀言蒸发是指水由液态或固态转变成气态,并逸入大气中的过程,而蒸发量是指在一定时段内,水分经蒸发而散布到空气中的量.一般温度越高㊁湿度越小㊁风速越大㊁气压越低,蒸发量就越大;反之蒸发量就越小[１Ｇ３].蒸发是地表热量平衡和水量平衡的重要组成部分,是水循环中最直接受土地利用和气候变化影响的一项,同时也是热能量交换的重要因子.雨量稀少㊁地下水源及地表径流水量不多的地区,若蒸发量很大,极易发生干旱.因此,土壤蒸发量和水面蒸发量的测定,在农业生产和水文工作上非常重要,对估算陆地蒸发㊁作物需水和作物水平衡等方面具有重要的应用价值[４Ｇ６].目前,测量蒸发量的仪器常有小型蒸发器㊁E Ｇ６０１(金属)型蒸发器和E Ｇ６０１B (玻璃钢)型蒸发器等几种[７].在建国初期,气象观测站广泛使用２０c m 口径小型蒸发器,安装在距地面７０c m 的高第１期朱华亮,等:基于两种方法的小型蒸发器与EＧ６０１B蒸发器蒸发量折算研究度上,由于容积小,器壁裸露于空气中,受仪器自身辐射等因素的影响较大,观测蒸发量与实际蒸发量相差较大,不能够真实地反应地区的实际蒸发能力.为获得更接近实际的蒸发量,１９８５年开始,我国部分基准㊁基本站开始陆续使用器口面积为０．３m２,水深为４０~５０c m,器口边缘距地面７．５c m,深埋地下的EＧ６０１(金属)型蒸发器.由于该仪器的构造㊁安装位置更接近自然,测得的蒸发量更接近于实际水面蒸发量.２０世纪末,按照中国气象局的规定,安徽省在所有基准和基本站使用EＧ６０１B(玻璃钢)型蒸发器(以下称为大型蒸发器)代替小型蒸发器进行水面蒸发观测,进行若干年对比观测后,于２０１４年取消小型蒸发器的蒸发观测[８Ｇ９](高山站黄山除外).由于从２０世纪６０年代开始,安徽省所有国家级观测站均采用小型蒸发器进行水面观测,小型蒸发资料序列长度达４０a之久,且连续性好,是极其珍贵的历史资料,具有重要的科学研究价值.另一方面,由于大型蒸发器蒸发量与实际蒸发量更为接近,但资料序列较短.为更好地做好气象服务工作,文章利用大小型蒸发器对比观测资料,通过折算系数法和多元回归法,将安徽省基准㊁基本站的小型蒸发资料折算为大型蒸发资料,延长大型蒸发资料序列,为气象服务和科研提供科学依据.１㊀资料与台站概况１．１㊀台站概况目前,安徽省具有８２个国家级气象站,其中基准站４个,基本站２０个,一般站５７个,无人自动站１个,平均分布在安徽省所辖１６个地级市㊁６２个县和高山地区.蒸发量作为基本观测项目之一,在建国初期,各台站对蒸发量均采用２０c m口径小型蒸发器获取蒸发资料.２０世纪８０年代后,少数站在非结冰期并行使用小型蒸发器和EＧ６０１蒸发器获取蒸发资料.１９９５年,为使气象部门的蒸发观测符合WM O的要求,即大型蒸发器的蒸发量更接近于湖泊㊁水库等中小水体的实际蒸发量,中国气象局决定在全国基准和基本站用大型蒸发器代替小型蒸发器的水面蒸发观测,取消EＧ６０１的观测及小型蒸发器的水面观测,在此期间,安徽省１６个基准㊁基本站均对大小型蒸发器蒸发量进行若干年的对比观测,而一般站仍采用小型蒸发器观测水面蒸发.此外,黄山站(基准站)作为高山站一直采用小型蒸发器,未替换为大型蒸发器.在后续台站的演变过程中,安徽省共有７个台站由一般站升级为基本站,且这些台站未进行对比观测,无大型蒸发资料.如图１所示.图１㊀安徽省基准、基本站分布图１．２㊀资㊀料文章所用资料主要为安徽省１６个进行大小型蒸发量对比观测的基准和基本站资料,涉及要素如表１所示,观测时间为１９９７年０７月~２００１年１２月,其中１９９７年０７月~２０００年１２月作为试验资料,２００１年０１月~２００１年１２月作为验证资料.所有台站资料均经过质量控制,数据完整性接近１００％.表１㊀蒸发量与相关气象要素表气象要素单位观测频率及记号蒸发量m m日大型蒸发量(L_l)㊁日小型蒸发量(L_s)气温ħ日平均(T)㊁日最高(T m a x)㊁日最低(T m i n)㊁日较差(ΔT)云量成日平均总量(N)㊁日平均低云量(N m i n)水汽压h P a日平均(E)相对湿度％日平均(U)降水m m日降水量(R)风m/s日平均(F)日照H日照时数(S)２㊀两种蒸发量的对比分析２．１㊀蒸发量的变化特征利用各站１９９７年~２００１年的对比观测数据,计算出安徽省各月平均蒸发量及年蒸发量.１２气象水文海洋仪器M a r ．２０１８从图２(a )可以看出,安徽省冬季蒸发量较少,０５~１０月蒸发量较大,两种蒸发器测得的蒸发量各月分布规律较为一致,小型蒸发器测得的蒸发量大于大型蒸发器测得的蒸发量,随着蒸发量的增加两者的差异在增大,且最小值均出现在０１月,小型蒸发器蒸发量为３８．６m m ,大型蒸发器蒸发量为２４．１m m ,最大值出现在０７月,小型蒸发器蒸发量为２１０．３m m ,大型蒸发器蒸发量为１２２．４m m .从年蒸发量来看,小型蒸发器年平均蒸发量为１４６７．９m m ,大型蒸发器年平均蒸发量为８８０．７m m ,各年的大小型蒸发量的差异较为一致,且蒸发量偏大时,差异也有所偏大.由图２(b )可知,１９９９年蒸发量最小,小型蒸发器观测值为１３４６．６m m ,大型蒸发器观测值为８１７．１m m ;２００１年蒸发量最大,小型蒸发器观测值为１５６５．２m m ,大型蒸发器观测值为９４９．８m m.图２㊀安徽省月及年蒸发量变化图㊀㊀在空间分布上,安徽省各站间蒸发量的差异较小(表略),月变化规律较为一致,冬季的蒸发量较小,夏季的蒸发量较大.各站大小型蒸发量都存在差异,随蒸发量的增加两者的差异加大,各站大小型月蒸发量变化较为一致,这一变化规律与气温等气象要素的月变化规律一致,这也表明造成大小型蒸发量差异的原因除观测仪器本身外,还受到气温等气象要素的影响.２．２㊀两种蒸发量的相关性分析通过计算安徽省各站１９９７年０７月~２００１年１２月大小型蒸发器日蒸发量的相关系数,探究各站大小型蒸发器蒸发量的相关程度.图３给出了各站大小型蒸发器日蒸发量的相关系数.结果表明:各站大小型蒸发器日蒸发量具有较高的正相关性,相关系数均高于０．８４,最低为寿县站,其相关系数为０．８４９,最高为合肥站,相关系数达到０．９５８.各站大小型蒸发器日蒸发量的相关系数均通过显著水平为０．０１的双侧检验,这种显著的相关性,为利用较长序列的小型蒸发观测资料延长大型蒸发观测资料序列提供了重要依据.图３㊀安徽省各站大小型蒸发器蒸发量相关系数３㊀折算系数法３．１㊀方法介绍折算系数法是一种常用的较简单的大小型水体折算方法,其定义为大型蒸发器的蒸发量与小型蒸发器的蒸发量的比值,即为如下式.K ＝大型蒸发器的蒸发量小型蒸发器的蒸发量(１)㊀㊀由于蒸发量受多种因素的影响,日折算系数的波动范围较大,文章未考察大小型蒸发器蒸发２２第１期朱华亮,等:基于两种方法的小型蒸发器与EＧ６０１B蒸发器蒸发量折算研究量的日折算系数,而只给出了各站的月㊁年平均折算系数,并利用月平均折算系数将小型蒸发器日蒸发量折算为大型蒸发器日蒸发量.３．２㊀各台站折算系数利用安徽省１９９７年０７月~２０００年１２月各站大小型日蒸发资料,计算出各站月㊁年平均折算系数,结果见表２所示.从表２中可以发现,各站各月的折算系数均不相同,月平均折算系数均匀分布在０．６１０两侧,最低为亳州站的０６月份月平均折算系数,值为０．５０３,最高为宿州站的１１月份月平均折算系数,达到０．７５２.各站的年平均折算系数介于０．５７４~０．６５７之间,其平均值为０．６０１.表２㊀安徽省各站月、年平均折算系数站名月平均１２３４５６７８９１０１１１２年平均砀山０．５４３０．５７８０．６０８０．５９００．５９１０．５８２０．５７３０．６３６０．６４２０．６９７０．６８５０．７０８０．６１２亳州０．５２８０．５５８０．６２２０．５７２０．５５９０．５０３０．５６４０．６０４０．６２００．６３７０．６３９０．７０００．５８５宿州０．５５００．６０９０．６６２０．５８７０．５９１０．５８８０．５９８０．６６１０．７０００．６９８０．７５２０．７４２０．６３９阜阳０．７１３０．５６８０．５６９０．５４２０．５７１０．５７５０．５６３０．６２１０．６２６０．６４８０．６６６０．５９２０．５９３寿县０．５９００．５５６０．５８００．５５３０．５４２０．５３８０．５６６０．６５９０．６４４０．６１００．６１７０．６９５０．５９３蚌埠０．６８８０．６３１０．５９１０．５４８０．５５１０．５２４０．５２６０．５８８０．６０３０．６５９０．６５１０．６６５０．５７８滁州０．５２７０．５７４０．５４７０．５４３０．５７４０．５６４０．５６４０．５９２０．５９７０．５９６０．５８００．５９３０．５７４六安０．６６２０．６０７０．５８９０．５５２０．５８３０．５７７０．５７３０．６４１０．６５３０．６７５０．６５００．６５１０．６０８霍山０．６４５０．５８１０．５４３０．５２４０．５７６０．５６００．５６００．５５２０．６２００．６２４０．６５２０．６１３０．５７７桐城０．７２２０．６１１０．６２３０．５７４０．６３２０．６０８０．６６３０．６９１０．６５８０．７１１０．７２００．７０６０．６５７合肥０．６１２０．５５８０．５５００．５６９０．５８２０．５７７０．６０９０．６０７０．６３８０．６３００．６６３０．６３８０．６０４巢湖０．６４８０．６２１０．５９００．５５４０．５７８０．５５８０．５５３０．６１７０．６４８０．６９２０．７３１０．７１００．６０７芜湖县０．６８３０．５８５０．５７５０．５３９０．５７４０．５３７０．５５９０．５９９０．６１８０．６６５０．６６１０．６７６０．５９０安庆０．６４００．５８８０．５３１０．５４３０．５５６０．５４００．５７１０．６３２０．６４４０．６８８０．７１２０．６６５０．６０４宁国０．６７００．５８４０．５３２０．５３２０．５６３０．５３９０．５５３０．５９６０．６３２０．６４４０．６２７０．６１９０．５８１屯溪０．６９４０．６１７０．６２１０．５７９０．６０５０．６３２０．５８５０．６１５０．６５６０．６５００．６７７０．６９４０．６２４３．３㊀折算结果验证运用３．２节中的各站各月的月平均折算系数,对１９９７年０７月~２０００年１２月的试验样本和２００１年的检验样本中小型蒸发器日蒸发观测值分别进行折算,并与大型蒸发器日蒸发观测资料比较.本节以合肥站０１月和０７月为例,对月平均折算系数的折算效果进行简单验证.合肥站１９９７年中期~２０００年的大型日蒸发量的累计观测值为７８．２m m,平均日蒸发量为０．８４２m m;利用合肥站０１月份月平均折算系数０．６１２,将该月小型蒸发器蒸发量折算为大型蒸发器蒸发量,得到小型蒸发器日折算蒸发量的累计值为７７．８m m,平均日折算蒸发量为０．８３７m m,这与大型观测值的各项统计指标都比较接近.图４(a)给出了大型蒸发器蒸发量的观测值和折算值的日变化图,图中水平线段表示该段时间为结冰期.折算值与观测值的绝对偏差均值为０．１９４m m,相对偏差为２９．５８％,两者均较小.合肥站０７月份月平均折算系数为０．６０９,该月折算后的蒸发量累计值为５３４．２m m,平均日折算蒸发量为４．３４３m m;０７月大型蒸发器累计观测蒸发量为５３８．０m m,大型蒸发器日均观测蒸发量为４．３７４m m,折算蒸发量与观测蒸发量相差不大.图４(b)给出了０７月两种蒸发量的日变化图,大型折算蒸发量与观测蒸发量的绝对偏差和相对偏差分别为０．５６６m m和１７．４０％.通过比较可以发现,应用折算系数对试验样本的小型蒸发量折算为大型蒸发量,与大型蒸发量观测值相差不大.３２气象水文海洋仪器M a r ．２０１８图４㊀合肥站０１月和０７月蒸发折算效果图㊀㊀利用合肥站２００１年０１月和０７月的检验样本进行验证,结果如图４(c )㊁４(d ).０１月份大型蒸发器日观测蒸发量的累计值为２４．９m m ,均值为０．８０３m m .该月日折算蒸发量的累计值为２７．１m m ,均值为０．８７４m m .０１月大型日折算蒸发量与日观测蒸发量的绝对偏差和相对偏差的均值分别为０．２４５m m 和３６．０９％.０７月的大型蒸发器日折算蒸发量的累计值为１８０．９m m ,均值为５．８３５m m ,而该月日观测蒸发量的累计值为１７５．８m m ,均值为５．６７１m m ,相对于大型蒸发器日观测蒸发量而言,日折算蒸发量的绝对偏差和相对偏差的均值分别为０．８１０m m 和１４．８６％.经分析发现,应用折算系数对合肥站的２００１年０１月和０７月的小型蒸发量进行折算,其结果与大型蒸发量观测值相比较,差异同样较小,这表明应用月折算系数对大小型蒸发量进行转换是比较合理的.４㊀多元回归法４．１㊀回归法简介由于小型蒸发器容量小,受气温㊁相对湿度㊁风速㊁饱和水汽压等气象要素影响大[１０Ｇ１２],对环境的敏感度远大于大型蒸发器,从而导致大小蒸发器蒸发量的差异产生相应的变化.为使小型蒸发器蒸发量转换为大型蒸发器蒸发量更加真实,进一步考察气象要素对大小型蒸发器蒸发量的影响,建立小型蒸发器蒸发量㊁气象要素与大型蒸发器蒸发量的回归模型.所谓多元回归分析法,即找出最能代表大型蒸发器蒸发量(L _I )与小型蒸发器蒸发量(L _s )㊁气象要素之间关系的数学表达形式,简单表达为如下:L _I ＝a ０＋a １ˑL _s ＋a ２ˑX １＋ ＋a n ˑX n(２)其中,X １, ,X n 表示气象要素,a ０, ,a n 为回归系数.利用１９９７年０７月~２０００年１２月的试验样本计算出(２)式中的回归系数,将某日的小型蒸发量和气象要素观测值代入回归模型(２)即可折算出大型蒸发器蒸发量.４．２㊀回归方程文章选取日平均气温(T )㊁日最高气温(T m a x )㊁日最低气温(T m i n )㊁气温日较差(ΔT )㊁日平均水汽压(E )㊁日平均相对湿度(U )㊁日平均总４２第１期朱华亮,等:基于两种方法的小型蒸发器与EＧ６０１B蒸发器蒸发量折算研究云量(N)㊁日平均低云量(N m i n)㊁日降水量(R)㊁日平均风速(F)和日照时数(S)共１１个气象要素,利用１６个台站对比观测资料,计算出安徽省大型蒸发器蒸发量㊁小型蒸发器蒸发量与１１个气象要素的平均相关系数.从表３中可以看出,蒸发量与气温㊁水汽压㊁日照时数㊁风呈正相关性,与相对湿度㊁云量㊁降水呈负相关,温度越高㊁风速越大㊁日照时数越长㊁湿度与云量越低,蒸发量就越大,反之蒸发量就越小,且蒸发量受气温㊁湿度㊁云量㊁日照时数的影响较大.表３㊀安徽省大小型蒸发器蒸发量与气象要素的平均相关系数F a c t o r T T m a x T m i nΔT E U N N m i n R F S L_l０．６７０３０．７１６００．５８９９０．３７５６０．４８９１－０．４８８２－０．３２３３－０．３６０１－０．１６０７０．１８４２０．５９３３L_s０．６６８９０．７１９８０．５８２７０．３９４８０．５０４０－０．５１８２－０．３５７０－０．３９４０－０．１７９５０．１９６６０．６１７５㊀㊀注:各相关系数均通过０．０１的显著性检验.㊀㊀通过MA T L A B软件,利用安徽省１６个站１９９７年０７月~２０００年１２月的日观测数据,对各站分别建立多元逐步回归模型.表４给出了各站回归模型入选要素及其系数,可以发现,除霍山站只选取风速作为小型蒸发器蒸发量折算为大型蒸发器蒸发量的修正因子外,其它台站均选取了对蒸发量影响较大的气象要素,如砀山站将气温㊁湿度㊁日照时数３个影响较大的气象要素都选入方程,桐城站选取对蒸发量影响较大的日照时数.表４㊀各台站逐步回归模型站名回归模型砀山L_l＝０．４８６L_s＋０．０３８T m i n－０．０２１E－０．０１１U＋０．１０５F－０．０３６S＋１．０９８亳州L_l＝０．４６４L_s＋０．０１２T m i n－０．０１８ΔT－０．００８U＋０．０８８F＋０．８３２宿州L_l＝０．４７６L_s－０．０７７T＋０．１３５T m i n－０．０３４E_０．０１６U－０．０２９N０．２２６F－０．０２９S＋１．６９６阜阳L_l＝０．４８８L_s－０．０４９T＋０．０６７T m i n－０．００９U－０．０２２N＋０．０８２F－０．０２８S＋１．１９２寿县L_l＝０．４８３L_s－０．０５６T＋０．０７８T m i n－０．０１３U－０．０３７N m i n＋０．１３３F＋１．１４１蚌埠L_l＝０．４２９L_s－０．０５６T＋０．０７１T m i n－０．０１５U－０．０２７N m i n＋０．０１０R＋０．０９８F＋１．４２０滁州L_l＝０．５７４L_s－０．０４２ΔT－０．０１１U－０．０２２N－０．０３４S＋１．４２９六安L_l＝０．４５３L_s－０．０２５ΔT＋０．０２６E－０．０２２U＋０．１３７F－０．０３４S＋１．９３８霍山L_l＝０．５０６L_s＋０．０９１F＋０．１３５桐城L_l＝０．６４３L_s＋０．０９８F－０．０３７S－０．０６６合肥L_l＝０．５６４L_s＋０．００９E－０．００８U－０．０２０S＋０．７３１巢湖L_l＝０．４９１L_s－０．１１７T＋０．１３３T m i n＋０．０４２ΔT－０．０１９U－０．０３３N＋０．００６R＋０．１１７F－０．０６５S＋１．９９８芜湖县L_l＝０．４７４L_s－０．１５４T＋０．１６９T m i n＋０．０４５ΔT－０．０２０U－０．０３１N m i n＋０．０１１R＋０．１５０F－０．０４５S＋１．９８５安庆L_l＝０．４８０L_s＋０．０２７T m i n－０．０２０U－０．０４４N＋０．２２０F－０．０６３S＋１．４６７宁国L_l＝０．４０３L_s－０．０４１T＋０．０６８T m i n－０．０２６U－０．０１７N＋０．０１９Nm i n－０．００６R＋２．６４６屯溪L_l＝０．６０２L_s－０．００９U＋０．０６５F－０．０２３S＋０．７９８４．３㊀效果检验本节同样以合肥站为例,给出蒸发折算回归模型的检验效果.合肥站回归模型中小型蒸发器蒸发量的系数为０．５６４,与表２中年平均折算系数０．６０４相差０．０４,方程中选取了日平均水汽压㊁日平均相对湿度和日照时数对折换蒸发量进行修正.回归方程的F检验值为３３５７．８,P值为０,表明回归方程是非常显著的,且各要素系数均通过０．０５的显著性检验.图５(a)㊁５(b)给出了１９９７年０７月~２０００年１２月试验样本的模型拟合值和残差图,其均方误差为０．５１９m m,夏天残差偏大,冬季残差集中在０附近,这是由于夏季蒸发量大,大小型蒸发器蒸发量偏差大造成.再利用模型对２００１年检验样本进行预测并与观测值比较,预测结果如图５(c),其绝对偏差均值为０．４０６m m,相对偏差均值为１８．７３％.通过试验样本和检验样本的验证可以发现,合肥站运用回归法建立的回归模型是可行的,能够较好的对小型蒸发器蒸发量进行折算.５２气象水文海洋仪器M a r ．２０１８图５㊀合肥站０１月和０７月蒸发折算效果图５㊀结束语文章主要运用折算系数法和多元回归法,研究了安徽省小型蒸发器蒸发量与大型蒸发器蒸发量的换算问题.折算系数法计算简单,但未考虑气象要素对蒸发量的影响,多元回归法将气象要素考虑在内,但影响蒸发量的气象要素较多,具有一定的复杂性.综合比较发现,两种方法都能对小型蒸发器蒸发量进行较好地换算,可以通过折算系数法和多元回归法将安徽省４０a 的小型蒸发器蒸发资料折算为大型蒸发器蒸发资料,延长大型蒸发器观测资料序列,为更好的研究相关地区的水体蒸发情况提供参考.参考文献:[１]李玲萍,李岩瑛,刘明春．石羊河流域１９６１ ２００５年蒸发皿蒸发量变化趋势及原因初探[J ]．中国沙漠,２０１２,３２(０３):８３２Ｇ８４１．[２]李景玉,张志果,徐宗学,等．影响西藏地区蒸发皿蒸发量的主要气象因素分析[J ]．亚热带资源与环境学报,２００９,４(０４):２０Ｇ２９．[３]黄秋红．E ６０１型与上型蒸发器对比观测分析[J ]．气象,２０００,２６(１０):４５Ｇ４８．[４]刘红霞,王飞,黄玲,等．乌苏E Ｇ６０１B 型蒸发与小型蒸发折算系数分析[J ]．沙漠与绿洲气象,２０１２,６(０６):６５Ｇ６８．[５]王艳君,姜彤,许崇育,等．长江流域１９６１－２０００年蒸发量变化趋势研究[J ]．气候变化研究进展,２００５,１(０３):９９Ｇ１０５．[６]李森,吕厚荃,张艳红,等．黄淮海地区１９６１ ２００６年干湿状况时空变化[J ]．气象科技,２００８,３６(０５):６０１Ｇ６０５．[７]中国气象局．地面气象观测规范[M ]．北京:气象出版社,２００３．[８]任芝花,黎明琴,张维敏．小型蒸发器对E ６０１B 蒸发器的折算系数[J ]．应用气象学报,２００２,１３(０４):５０８Ｇ５１２．[９]杨允凌,杨丽娜,王晓娟,等．河北邢台地区蒸发皿蒸发量的变化特征及影响因素[J ]．干旱气象,２０１３,３１(０１):８２Ｇ８８．[１０]盛琼,申双和,顾泽．小型蒸发器的水面蒸发量折算系数[J ]．南京气象学院学报,２００７,３０(０４):５６１Ｇ５６５．[１１]杨永胜,赵琪,闫斌,等．E Ｇ６０１型蒸发器与Ø２０c m 蒸发皿观测资料的相关分析[J ]．水文,２００３,２３(０５):４２Ｇ４４．６２。
蒸发量观测异常值的成因及处理
蒸发量观测异常值的成因及处理发表时间：2019-08-05T11:24:38.827Z 来源：《基层建设》2019年第15期作者：徐艳[导读] 摘要：统计分析了人工观测项目蒸发器蒸发量出现异常值的原因，提出蒸发量异常值处理方法。
四川都江堰龙泉山灌区管理处三岔水库管理局工程股四川简阳 641400摘要：统计分析了人工观测项目蒸发器蒸发量出现异常值的原因，提出蒸发量异常值处理方法。
关键词：气象；蒸发量；异常值；处理方法。
我参加工作以来，长期从事三岔水库枢纽站的气象观测工作，在长期的工作实践中，发现一个现象--在有降雨的情况下，也会出现蒸发量计算为负值的情况。
水由液态或固态转变成气态，逸入大气中的过程称为蒸发。
所谓蒸发量是指在一定时段内，水分经蒸发而散布到空中的量，通常用蒸发掉的水层厚度的毫米数表示，一般温度越高、湿度越小、风速越大、气压越低、则蒸发量就越大；反之蒸发量就越小。
土壤蒸发量和水面蒸发量的测定，在农业生产和水文工作上非常重要。
蒸发器蒸发量与水面蒸发之间存在很好的相关关系，是气象台站常规观测项目之一，由于资料累计序列长、可比性好，长期以来，一直是水资源评价、水利工程设计和气候区划的重要参考指标。
蒸发量说明该地的水分支出状况。
然而，由于蒸发器本身及其周围空气的动力和热力条件与天然水体有所不同，蒸发器测得的蒸发量要比湖泊、水库等实际水体的蒸发量大。
由于受天气和多种因素的影响，常有观测的蒸发量出现偏差，影响到蒸发量资料的使用价值。
分析气象要素对蒸发量的影响，找出蒸发量观测误差的原因，减少因处理不当造成的蒸发量数据准确性，显得很有必要。
三岔水库是四川省内的大二型水库，库容近2.3亿立方米，近年来每年水库进出水量都达到3亿立方米左右，承担着灌区数十万亩农田的灌溉任务。
该地区属于降雨偏少，干旱频发的浅丘地区，具有冬干、春旱、夏洪、秋季多绵雨的气象特点。
水库除拦蓄当地径流外，80%的库容都靠从都江堰充蓄。
三效蒸发器操作规程完整版
三效蒸发器操作规程完整版蒸发器是一种常用的化工设备，广泛应用于制药、食品、化肥等行业。
而在众多蒸发器中，三效蒸发器以其高效、节能的特点备受青睐。
为了保证三效蒸发器的正常运行，提高生产效率，制定一份完整的操作规程是非常必要的。
下面将详细介绍三效蒸发器的操作规程。
一、设备检查与准备在操作三效蒸发器之前，首先需要对设备进行检查与准备工作。
检查设备是否完好，各部件是否安装到位，管道是否通畅，阀门是否正常等。
同时，还需检查蒸发器内部是否有杂质、污垢等，如有需要进行清理。
检查完毕后，进行设备的预热工作，以确保设备达到正常工作温度。
二、原料投料在进行原料投料前，需要根据生产工艺要求准备好所需的原料。
投料前，应先将原料进行过滤、净化等处理，以确保原料的质量。
然后，按照工艺要求将原料逐步投入到蒸发器中。
在投料过程中，需要注意投料的速度和均匀性，以避免对设备造成不必要的负荷。
三、操作控制在三效蒸发器的运行过程中，需要进行操作控制，以保证设备的正常运行。
首先，需要根据工艺要求设置好蒸发器的温度、压力等参数。
然后，根据设备的实际情况，调整加热、冷却、蒸汽等操作参数，以达到最佳的蒸发效果。
同时，还需监控设备的运行状态，如温度、压力、流量等，及时发现并处理异常情况。
四、产品收集与处理在蒸发器的运行过程中，产生的蒸发物需要进行收集和处理。
收集蒸发物的方式可以根据实际情况选择，常见的有冷凝收集、液体收集等方式。
收集后的蒸发物需要进行处理，如过滤、干燥、粉碎等，以得到符合要求的产品。
五、设备维护与清洁为了保证三效蒸发器的长期稳定运行，需要进行设备的维护和清洁工作。
定期检查设备的各个部件，如密封件、阀门、传动装置等，发现问题及时修复或更换。
同时，还需定期清洗设备，以去除内部的污垢和杂质，保持设备的良好状态。
六、安全操作在操作三效蒸发器时，安全是首要考虑的因素。
操作人员需要严格遵守相关的操作规程和安全操作规定，佩戴好必要的防护用品。
小型蒸发器的水面蒸发量折算系数
第３ ０卷第 报
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小型蒸发器增加溢水装置的设想
小型蒸发器增加溢水装置的设想
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３ 安 装 调 试
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客 户 端软 件 分 为 规则 生 成 程 序 、 班 登 记 程序 、 理 能 。 值 管 方便 系统 管理 员对 值 班员 、 文 信息 、 报 台站 信息 以及常
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废水低温蒸发器应急处理流程
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在进行废水低温蒸发器应急处理之前，需要做好充分的准备工作。
四吨两效降膜蒸发器操作说明
四吨两效降膜蒸发器操作说明1.检查蒸发器设备：在操作前，需要检查蒸发器设备的运行情况。
检查蒸发器的高低压系统、电气设备、阀门、泵及管道等，是否有异常或泄漏现象。
检查蒸发器是否清洁，并对设备的控制系统进行检查和调试。
2.预热：在操作前，需要对蒸发器进行预热。
打开加热蒸汽进气阀，将蒸汽导入蒸发器加热管内，提高蒸发器内部的温度。
同时，打开循环泵，并将热力介质循环进入蒸发器。
3.调整进出料流量：根据工艺要求，调整进出料流量。
打开进料泵，并逐渐调整流量计来控制进料流速，保持进料的稳定。
同时，对出料阀门进行调整，控制出料流量。
4.运行调试：开启蒸发器设备，调试操作参数。
根据工艺要求，调整蒸发器的压力、温度等参数。
通过改变冷却水的流量、蒸汽的压力和温度等方式，实现对蒸发器的控制。
5.监测操作：在运行过程中，需要对蒸发器进行监测。
监测各部分的温度、压力、液位和流量等参数。
同时，注意观察蒸发器的运行情况，确保设备正常运行。
6.清洗和维护：在操作结束后，需要对蒸发器进行清洗和维护。
关闭进料阀门，关闭蒸汽进气阀，关闭出料阀门，并关闭电源。
清洗蒸发器的内部和外部，包括加热管、冷却管等。
对设备进行保养和维修，定期更换损坏的零部件。
7.安全措施：在操作过程中，需要注意安全措施。
佩戴好个人防护用品，如手套、护目镜等。
遵循操作规程，谨慎操作设备。
在出现异常情况时，及时停止设备，并采取相应措施。
保持设备周围的清洁和整洁，防止杂物堆积或引发安全事故。
以上是四吨两效降膜蒸发器的操作说明。
在操作过程中，需要遵循工艺要求，进行严格的操作。
同时，对设备的维护和保养也是非常重要的，可延长设备的使用寿命，保证设备的正常运行。
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负值的小型蒸发器措施方案
1小型蒸腾器蒸腾量测定为负值的缘由剖析
Analysis of the reasons for negative for determination of 1 small amount of transpiration transpiration.
在测定小型蒸腾器蒸腾量的过程中,有时因一些不明缘由,致使蒸腾量测定值成为负值。
小型蒸腾器蒸腾量计算公式为:蒸腾量=原量+降水量-余量,由此可直观看出小型蒸腾器蒸腾量若为负值,只需一个缘由,那就是小型蒸腾器的原量+降水量蒸腾余量[1]。
现就这一表象缘由进行剖析。
In the process of determining transpiration transpiration is small in quantity, sometimes for some unknown reason, the evapotranspiration values become negative. Calculation formula for small transpiration transpiration to evapotranspiration =: original + precipitation - margin, which can visually see transpiration transpiration is small amount if negative, just for one reason, that is
the small transpiration device of the original amount + precipitation transpiration margin of [1]. This is the appearance of reason analysis.
1.1小型蒸腾器和蒸腾专用雨量器的区别
The difference between 1.1 small transpiration and evaporation special rain gauges
小型蒸腾器为口径20 cm、高约10 cm的金属圆盆,受水界面较为单一;而蒸腾专用雨量器是由全新不锈钢的口径为20 cm的承水器(漏斗)、储水筒、储水瓶几个部件组成,承水器与漏斗连接面不是一个完好无隙的受面体,雨水通过承水器(漏斗)流入储水瓶内,承水器外表和储水瓶都会吸附一些雨水,漏斗与承水器之间的接缝也会收纳一些雨水,结尾形成从蒸腾专用雨量器中量取出的雨量会比实践偏少一些。
因为小型蒸腾器和蒸腾专用的雨量器安a 装方位不一样,有时因风向的不一样,落入蒸腾专用雨量器中的雨水比落入小型蒸腾器蒸腾皿内的雨水少,相应地,原量+降水量的数值就减小了。
Small transpiration for 20 cm diameter, height of about 10 cm metal round basin, water interface is relatively single; and special raingauge
transpiration is the water holding device by the new stainless steel diameter of 20 cm ( hopper ), composed of several parts storage cylinder, water tank, the water holding device is connected with the funnel surface is not a intact gap by surface body, water through the water holding device ( hopper ) into the water tank, the water holding device appearance and a water bottle will absorb some rain, funnel and the water holding device between the joint will receive some rain, rain is removed from the end of special raingauge transpiration of than practice partial less. Because small, transpiration and evapotranspiration dedicated raingauge Ann a range are not the same, because the wind is not the same, fall into the special raingauge transpiration of rain than in transpiration dish small transpiration in less rain, accordingly, the original amount + numerical precipitation decreases.
1.2量取蒸腾量和蒸腾雨量的时刻差
1.2 the amount of transpiration and evaporation of。