第4章 稳定性分析
第4章 李雅普诺夫稳定性分析
这表明, 当且仅当‖eAt‖≤ k <∞ 时,对任给的一个实数ε > 0,都对应存在和初始时 刻无关的一个实数 δ(ε)= ε /k,使得由满足不等式 ||x0 — xe|| ≤ δ(ε) (4-391) 的任一初态x0出发的受扰运动都满足不等式 xt; x0 ,0 xe e At x0 xe k , t 0 (4 392)
S ( ) x0
xe
xe
xe
x1
x1
x1
(a) 李雅普诺夫意义下的稳定性
(b) 渐近稳定性
(c) 不稳定性
4.2 李雅普诺夫第一法(间接法)
间 接 法:利用状态方程解的特性来判断系统稳定性的方法。 适应范围:线性定常系统、线性时变系统、非线性函数可线性化的系统。
定理4-9 对于线性定常系统
f ( x, t ) x
(4 382)
式中,x为n维状态向量,且显含时间变量t;f(x,t)为线性或非线性、定常或 时变的n维函数,其展开式为
i x
f
i
( x1 , x2 ,...,xn , t ); i 1,2,...,n
(4 383)
假定方程的解为x(t;x0,t0),式中x0和t0分别为初始状态向量和初始时刻, 则初始条件x0必满足 x(t0 ;x0,t0) = x0 。 1 平衡状态 李雅普诺夫关于稳定性的研究均针对平衡状态而言。对于所有t,满足
t e
i
Hale Waihona Puke i t j i tˆ ) A , i ji i ( A i
(4 394)
2)结论2)证明
由式(4-390)可知,当且仅当‖eAt‖ 对一切 t≥0为有界,且当t→0时 ‖eAt‖ →0,零平衡状态 xe= 0 为渐近稳定。如上所证,当且仅当 A 的所有特征 值均具有负或零实部时,‖eÂt‖有界。又根据式(4-393)和式(4-394)可知 当且 t j t 0 t→0时‖eAt‖→0,这就等价于A的特征值均具 仅当t→∞时 t e ,可保证 有负实部。结论2)证毕。
第四章 单个构件的承载能力-稳定性
3
4
y
b)
4 2 0 1 2 3 4 a/b
腹板和翼缘板的屈曲
系数k 和a/ b的关系
如图,当 a / b > 1时,k min = 4 时。从中可以看出,减小板的长度 并不能提高板的稳定临界力,但减小板宽却可以大大提高板件临 界力。 用同样的方法可以推出三边简支,一边自由的板件临界力的计算 公式,也可表示为 π2D N cr = k 2 b
第一类稳定(弯曲失稳 弯曲失稳): 弯曲失稳
第一类稳定(杆扭转失稳 扭转失稳): 扭转失稳
第一类稳定(杆弯扭失稳 弯扭失稳): 弯扭失稳
第二类稳定:
杆件局部失稳 局部失稳: 局部失稳
4.2 轴心受压构件的整体稳定性 影响轴心受压构件的整体稳定性的主要因素有: (1)截面的纵向残余应力 (2)构件的初弯曲 (3)荷载作用点的初偏心 (4)构件的端部约束条件 当轴心受压构件的长细比比较大而截面又没 有空洞削弱时,一般不会因截面的平均应力达到 抗压强度设计值而丧失承载能力,因而不必进行 强度计算。对轴心受压构件来说,整体稳定 整体稳定是确 整体稳定 定构件截面的最重要因素。
——板的柱面刚度
t ——板厚; a、b ——受压方向板的长度、宽度 m、n——纵向及横向屈曲半波数 ——单位宽度板所受的压力 当n=1时(即在y方向为一个半波),临界力有最小值
π2 D mb a 2 π2 D Ncr = 2 ( + ) = k 2 b a mb b
k
——屈曲系数
a)
o
b
x k m=1 a 8 2 6 a
根据边界条件确定 l ox , l oy 已 知 荷 载、 截 面, 验 算 截 面 计算
Ix A
第四章稳定性分析——劳讲义斯判据4-1
21
THANKS
第二步:建立劳斯表(又叫劳斯阵列)。 例:五阶系统,其特征方程:
a 5 s 5 a 4 s 4 a 3 s 3 a 2 s 2 a 1 s a 0 0
9
s5
a5
a3
a1
s4
a4
a2
a0
s3
A1
a4a3 a5a2 a4
A2
a4a1 a5a0 a4
0
s2
B1
A1a 2 a 4 A2 A1
13
s5
1
52
s4
1
51
s3
0 ( )
10
s2
5 1
10
s1 5 1 2 0 0
5 1
s0
1
00
5 1 0
5 12
0
5 1
劳斯表中第一列元素符号的变化两次, 说明特征方程有两个正实部的根,所以系统不 稳定。
14
(2)某一行元素全为零 在劳斯表中,如果出现某一行元素全为零,
说明特征方程存在大小相等符号相反的实根 和(或)共轭虚根,或者共轭复根。
s0 2 0
因劳斯表中第一列元素无符号变化,所以系统稳 定。 令: ss1 1
20
原特征方程,经过整理,得到 s1 特征方程:
s1 35s1 23s110
s
3 1
1
3
s
2 1
5
1
s
1 1
2.8
0
s
0 1
1
0
劳斯表中第一列元素符号变化一次,所以有一 个特征方程根在垂线 s1右边。即有一个根在阴影 区内。
即输出增量收敛于原平衡工作点,线性系统稳定 。
岩石力学第四章 巷道围岩应力分布及其稳定性分析
pi
Cct g
1 1
sin sin
r a
1sin
Cctg
由厚壁筒公式:
r
p1
R2 0
r2
R
R02 r2
p1
R2 0
r2
R
R02 r2
r 2p
塑性区半径的确定:
1sin
R0
a
p pi
Cctg Cctg
1
sin
2sin
塑性区围岩应力分布规律:
当λ=1时,根据围岩变形状态,可将巷道周围岩体从周边开始 向深部分为4个区域:
λ不同时切向应力随角度变化的对应值
θ
0°
15°
30°
45°
60°
90°
λ
1
2p
2p
2p
2p
2p
2p
1/2
2.5p 2.36p 2p 1.5p
p
0.5p
1/3
2.66p 2.49p 2p 1.33p 0.66p 0
1/4
2.75p 2.55p 2p 0.8p 0.5p -0.25p
2、椭圆形巷道次生应力分布
③、弹性变形区:区内岩体处于弹性状态,区内各点应力高于原 岩应力,应力接触后能恢复到原岩应力状态。
④、原岩状态区:不受开挖影响,仍处于原岩状态。
当λ≠1时,塑性区的形状随测压系数λ不同而改变,此外塑性 区的形状还受巷道形状、围岩强度和原岩应力大小的影响。
影响塑性区半径的因素:
①、巷道所在处的原岩应力越大,巷道埋深越深,则塑性区范围 越大。
u
ua
u0
1
2E
pa1
1
3
4 cos
第4章李雅普诺夫稳定性分析
第4章李雅普诺夫稳定性分析李雅普诺夫稳定性分析是数学分析中的一个重要概念,它用于判断非线性系统在其中一点附近的稳定性。
李雅普诺夫稳定性分析方法最初由俄国数学家李雅普诺夫提出,广泛应用于控制论、微分方程和动力系统等领域。
在进行李雅普诺夫稳定性分析时,首先需要确定非线性系统的平衡点。
平衡点是指系统在其中一时刻的状态不再发生变化,即各个状态变量的导数为零。
在平衡点附近,可以通过线性化的方法来近似非线性系统,即将非线性系统转化为线性系统进行分析。
接下来,利用李雅普诺夫稳定性定理可以判断线性化系统的稳定性。
根据定理的不同形式,可以分为不动点稳定性定理和周期解稳定性定理。
不动点稳定性定理是指当线性化系统的特征根都具有负的实部时,非线性系统在平衡点附近是稳定的;而当至少存在一个特征根具有正的实部时,非线性系统在平衡点附近是不稳定的。
这个定理对于线性化系统为一阶系统或者线性化系统的特征根为复数的情况适用。
周期解稳定性定理是指当线性化系统的所有特征根满足一定条件时,非线性系统在周期解附近是稳定的。
这个定理对于封闭曲线解以及周期解的情况适用。
当线性化系统无法满足上述定理时,可以使用李雅普诺夫直接法来判断非线性系统的稳定性。
李雅普诺夫直接法是基于李雅普诺夫函数的概念,通过构造合适的李雅普诺夫函数来判断非线性系统的稳定性。
李雅普诺夫函数是满足以下条件的函数:1)李雅普诺夫函数的导数在其中一区域内是负定的,即导数的每个分量都小于或等于零;2)在平衡点附近,李雅普诺夫函数取得最小值。
通过构造合适的李雅普诺夫函数,并验证满足上述条件,就可以判断非线性系统的稳定性。
如果李雅普诺夫函数的导数在整个状态空间都是负定的,则非线性系统是全局稳定的;如果李雅普诺夫函数的导数在一些有限的状态空间内是负定的,则非线性系统是局部稳定的。
总之,李雅普诺夫稳定性分析是一种有力的工具,可以用于判断非线性系统的稳定性。
不过需要注意的是,李雅普诺夫稳定性分析方法仅适用于平衡点附近的稳定性分析,对于非线性系统的全局稳定性分析还需要其他的方法。
现代控制理论第四章-李雅普诺夫稳定性
0s
0
1
s
0 1 1 1 1
(s
s 1 1)(s 1)
s
1 1
可见传递函数的极点 s 1位于s的左半平面,故系统
输出稳定。这是因为具有正实部的特征值2 1 被系统的零
点 s 1 对消了,所以在系统的输入输出特性中没被表现出
来。由此可见,只有当系统的传递函数W(s)不出现零、极
点对消现象,并且矩阵A的特征值与系统传递函数W(s)的
2020/3/22
6
现代控制理论
第4章 李亚普诺夫稳定性分析
4.2 李亚普诺夫第二法的概述
1892年俄国学者李亚普诺夫发表了《运动稳定性一般 问题》,最早建立了运动稳定性的一般理论,并把分析常 微分方程组稳定性的全部方法归纳为两类。第一类方法先 求出常微分方程组的解,而后分析其解运动的稳定性,称 为间接方法;第二类方法不必求解常微分方程组,而是提 供出解运动稳定性的信息,称为直接方法,它是从能量观 点提供了判别所有系统稳定性的方法。
即Xe f ( X e ,t) ,0 则把 叫X e做系统的平衡状态。
对于线性定常系统 X AX而言,其平衡状态满足
Xe AX e ,0 若A是非奇异矩阵,则只有 X e ,0 即对线性系 统而言平衡状态只有一个,在坐标原点;反之,则有无限
多个平衡状态。
对于非线性系统而言,平衡状态不只一个。
2020/3/22
9
现代控制理论
第4章 李亚普诺夫稳定性分析
3、李亚普诺夫第二法
李亚普诺夫第二法建立在这样一个直观的物理事实上:
如果一个系统的某个平衡状态是渐近稳定的,即
im
t
X
X,e 那么随着系统的运动,其储存的能量将随时间
第四章稳定性分析——Nyquist稳定性判据(4-3)B.
Im
Im
(-1,j0)
+
(-1,j0)
0
Re
_
0
Re
正穿越
负穿越
11
Im
G ( j ) H ( j )
+
+ - ( 1, j 0)
0
Re
N =2
N = 1
12
若G(jω)H(jω)轨迹起始或终止于 (-1, j0) 以左的负轴上,则穿越次数为半次,且同 样有+ 1/2 次穿越和-1/2次穿越。
Im
P 0
0
Im
P 1
0
0
R
Re
R
K
0
Re
16
四、伯德图上的奈氏判据 极坐标图 伯德图 单位圆 0db线(幅频特性图) 单位圆以内区域 0db线以下区域 单位圆以外区域 0db线以上区域 负实轴 -1800线(相频特性图) 因此,奈氏曲线自上而下(或自下而上)地穿越(-1,j0) 点左边的负实轴,相当于在伯德图中当L(ω)>0db时相频特性 曲线自下而上(或自上而下)地穿越-180°线。
特征方程
系统传递函数
a nsn a n 1sn 1 a1s a 0=0
C(s) b ms m b m1s m1 b1s b0 R(s) a n s n a n 1s n 1 a1s a 0
R( s ) +
B(s)
系统结构为:
E ( s)
9
当 1 时, s从- j0转到+j0, G(jω)H(jω) 曲线以半径为无 穷大,顺时针转过π角(图中 虚线)。并可求得, = 1时, G(j)H(j)与实轴交 K1 。 从图可见,G(s)H(s)的奈氏曲 线顺时针绕 ( -1, j0 ) 点一圈, N = -1,又因为P =0,所以 Z = P - N=1, 说明为不稳定系统,有一个闭 环极点在s的右半平面。
第四章 路基稳定性知识讲解
R
βi
B d
c
A i Wi Ti Ni
i ab
i i
4.滑动面的总滑动力矩
C
T R R T iR W isiin
5.滑动面的总抗滑力矩
H
T R R fliiR itain cili
R (W icoitsain cili)
6.确定安全系数
KT TR RW i co W sisitig n iicili
第四章 路基稳定性 设计
第一节 概述
1、边坡失稳现象 路基边坡滑坍是公路上常见的破坏现象之一。在
岩质或土质山坡上开挖路堑,有可能因自然平衡条件 被破坏或者因边坡过陡,使坡体沿某一滑动面产生滑 坡。对河滩路堤、高路堤或软弱地基上的路堤,因水 流冲刷、边坡过陡或地基承载力过低而出现填方土体 (或连同原地面土体)沿某一剪切面产生坍塌。
2、圆弧滑动面的图式
重点:圆弧圆心确定
为了较快地找到极限滑动面,减少试算工作量,根据经验, 极限滑动圆心在一条线上,该线即是圆心辅助线。确定圆心辅 助线可以采用4.5 H法或36°线法。
4.5H法:过E向下作垂直
EF=H,过F作水平线FM=4.5H, 过E作一线EI与ES夹β1角,过S 作IS与水平线夹角β2,交于I点, 连IM作延长线,在其上取O1、 O2、O3点,求K1、K2、K3,取 小值。
例:路堤高12m,顶宽16m,土的c=10KPa,f=0.404,r= 16.8KN/m3边坡坡度1:1.5,用表解法分析K.
第四节 软土地基稳定性分析
软土是由天然含水率大、压缩性高、承载能力低的淤泥沉积物 及少量腐殖质所组成的土,主要有淤泥、淤泥质土及泥炭。
软土分为四种:河海沉积、湖泊沉积、江滩沉积、沼泽沉积
第4章 Lyapunov稳定性分析
自主技术与智能控制研究中心
x2 k 2 x2 g x2 半负定。 k m l sin x1 m x2
二、 Lyapunov 稳定性判别
1 x2 x 例 :已知系统 , 用李亚普诺夫函数 2 x1 x2 x 方法判断其稳定性.
2
自主技术与智能控制研究中心
二、 Lyapunov 稳定性判别
3、Lyapunov 稳定性判别定理
f ( x),设xe 0为一平衡点. 考虑系统 x 如果存在连续可微的标量函数V ( x)满足 1)V ( x)是正定的; V ( x) 2) V ( x) f ( x)是半负定的; x x 则系统的平衡点xe 0是Lyapunov稳定的。
线性系统理论基础 第四章
Lyapunov稳定性分析
自主技术与智能控制研究中心
内容与要点
内容 要点
一.Lyapunov稳定性概念 平衡点,稳定性,渐近稳定性,
全局渐近稳定性 二.Lyapunov稳定性判据 稳定性判据,渐近稳定性判 据,全局渐近稳定性判据 三.连续时间线性系统的 间接法判据,直接法判据
1
V
V ( x(t ))
x2
x(t )
自主技术与智能控制研究中心
二、 Lyapunov 稳定性判别
例: 研究单摆在(0,0)点的稳定性
解 : (1) 选择李亚普诺夫函数
2 g x2 V ( x) (1 cos x1 ) l 2 (2) 稳定性判断
第4章稳定性与李雅普诺夫方法
4.3 李雅普诺夫第二法
3、希尔维斯特判据
设实对称阵
p11 p12
P
p21
p22
pn1
p1n
,
pij
p ji
pnn
i 为其各阶顺序主子式,即
1 p11 ,
2
p11 p21
p12 , p22
,n P
矩阵P或V(x)定号性的充要条件是:
22
4.3 李雅普诺夫第二法
(1)若 i 0 (i 1, 2, , n), 则 P 正定;
要条件是整个状态空间只有一个平衡点。
线性系统:渐近稳定 大范围渐近稳定 非线性系统:一般小范围渐近稳定
6
4. 不稳定
4.1.2 稳定性的几个定义
对于某个实数 和任意
,在超球域
内始终存在状态 ,使得从该状态开始的运动轨迹要 突破超球域 。
7
4.1.2 稳定性的几个定义
此三个图分别表示平衡状态为稳定、渐近稳定 和不稳定时初始扰动所引起的典型轨迹。
28
4.3 李雅普诺夫第二法
说明: (1)V (x) 0 ,则此时 V (x) C,系统轨迹将在某个曲面上,
而不能收敛于原点,因此不是渐近稳定。 (2)V (x)不恒等于0,说明轨迹在某个时刻与曲面 V (x) 相C 交,
但仍会收敛于原点,所以是渐近稳定。
x0
x0
(3)稳定判据只是充分条件而非必要条件!
于是知系统在原点处不稳定。
33
4.3 李雅普诺夫第二法
4.3.3 对李雅谱诺夫函数的讨论 (1) V(x)是正定的标量函数,V(x)具有一阶连续偏导数; (2)并不是对所有的系统都能找到V(x)来证明该系统稳定 或者不稳定; (3)V(x)如果能找到,一般是不唯一的,但关于稳定性的 结论是一致的;
测量系统分析培训--4 稳定性
计算 X 控制图的相关参数
计算 R 控制图的相关参数
UCL=X+A2R LCL=X - A2R
UCL=D4R LCL= D3R
Mean=R LCL可以不考虑
-5-
第四章
稳定性
稳定性检查判断原则
-6-
第四章
稳定性
稳定性检查判断原则
-7-时间-2源自量 值时间-1稳定性
时间
-2-
第四章
稳定性
不稳定的可能原因
仪器需要校准,需要减少校准时间间隔 仪器、设备或夹紧装置的磨损 正常老化或退化 缺乏维护─通风、动力、液压、过滤器、腐蚀、锈蚀、清洁 磨损或损坏的基准,基准出现误差 校准不当或调整基准的使用不当 仪器质量差─设计或一致性不好 仪器设计或方法缺乏稳健性 不同的测量方法─装置、安装、夹紧、技术 量具或零件变形 环境变化─温度、湿度、振动、清洁度 违背假定、在应用常量上出错 应用─零件尺寸、位置、操作者技能、疲劳、观察错误
-3-
第四章
稳定性
稳定性分析流程:
决定要分析的测量系统
产品特性/控制计划中所提及的过程特性 针对样本使用更高精密度等级的仪器进行精密测 量十次,加以平均,做为参考值。 计算每一组的平均值/R值。 计算出平均值的平均值/R的平均值。 1.计算控制界限: A)平均值图:Xbarbar+-A2Rbar, Xbarbar B)R值图:D4Rbar, Rbar, D3Rbar 2.划出控制界限,将点子绘上 3.先检查R图,以判定重复性是否稳定。 4.再看Xbar图,以判定偏移是否稳定。 5.若控制图稳定,可以利用Xbarbar-标准值,进行偏差检 定,看是否有偏差。 6. 若控制图稳定,利用Rbar/d2来了解仪器的重复性。
第4章稳定性与李雅普诺夫方法
第4章稳定性与李雅普诺夫方法稳定性是评估一个系统的重要性能指标,它描述了系统在一定初始条件下是否能够保持其平衡状态。
稳定性分为两种类型,即渐近稳定性和有界稳定性。
渐近稳定性指的是系统随着时间的推移趋向于其中一平衡状态,而有界稳定性指的是系统在任意时刻的状态都保持在其中一有界范围内。
为了评估系统的稳定性,我们可以利用李雅普诺夫方法。
李雅普诺夫方法是一种通过构造李雅普诺夫函数来判断系统稳定性的方法。
李雅普诺夫函数是一个满足特定条件的函数,它的导数反映了系统状态变化的趋势。
通过对李雅普诺夫函数的导数进行分析,我们可以判断系统在任意时刻的状态是否会向着平衡状态演进。
在利用李雅普诺夫方法进行稳定性分析时,通常需要满足以下条件:1.李雅普诺夫函数必须是正定函数,并且在系统的平衡点上取得最小值。
2.李雅普诺夫函数的导数必须是负定函数,即在系统的平衡点附近的任意一点,李雅普诺夫函数的导数都小于等于零。
如果满足以上条件,那么系统就是渐近稳定的。
反之,如果李雅普诺夫函数的导数是正定函数,那么系统就是不稳定的。
除了判断系统的稳定性外,李雅普诺夫方法还可以用于定量的稳定性分析。
通过分析李雅普诺夫函数的导数的大小,我们可以得到系统状态变化的速度。
如果李雅普诺夫函数的导数越小,那么系统的稳定性就越好。
反之,如果李雅普诺夫函数的导数越大,那么系统的稳定性就越差。
在实际应用中,李雅普诺夫方法广泛应用于控制系统、电路系统和机械系统等领域。
通过利用李雅普诺夫方法进行稳定性分析,我们可以评估系统的稳定性,并对系统进行控制,以保持系统的稳定状态。
总之,稳定性是一个评估系统性能的重要指标,通过利用李雅普诺夫方法可以判断系统的稳定性,并定量地分析系统的稳定性。
李雅普诺夫方法在控制系统、电路系统和机械系统等领域有广泛的应用前景。
Lyapunov稳定性分析
第四章 Lyapunov 稳定性分析4.1 概述线性定常系统的稳定性分析方法很多。
然而,对于非线性系统和线性时变系统,这些稳定性分析方法实现起来可能非常困难,甚至不可能。
Lyapunov 稳定性分析是解决非线性系统稳定性问题的一般方法。
一百多年以前(1892年),伟大的俄国数学力学家亚历山大〃 米哈依诺维奇〃李亚普诺夫(A.M.Lyapunov) (1857-1918),以其天才条件和精心研究,创造性地发表了其博士论文“运动稳定性的一般问题”,给出了稳定性概念的严格数学定义,并提出了解决稳定性问题的方法,从而奠定了现代稳定性理论的基础。
在这一历史性著作中,Lyapunov 研究了平衡状态及其稳定性、运动及其稳定性、扰动方程的稳定性,得到了系统),(t x f x= 的给定运动)(t x φ=(包括平衡状态e x x =)的稳定性,等价于给定运动)(t x φ=(包括平衡状态e x x =)的扰动方程),~(~~t x f x = 之原点(或零解)的稳定性。
在上述基础上,Lyapunov 提出了两类解决稳定性问题的方法,即Lyapunov第一法和Lyapunov第二法。
第一法通过求解微分方程的解来分析运动稳定性,即通过分析非线性系统线性化方程特征值分布来判别原非线性系统的稳定性;第二法则是一种定性方法,它无需求解困难的非线性微分方程,而转而构造一个Lyapunov函数,研究它的正定性及其对时间的沿系统方程解的全导数的负定或半负定,来得到稳定性的结论。
这一方法在学术界广泛应用,影响极其深远。
一般我们所说的Lyapunov方法就是指Lyapunov 第二法。
虽然在非线性系统的稳定性分析中,Lyapunov稳定性理论具有基础性的地位,但在具体确定许多非线性系统的稳定性时,却并不是直截了当的。
技巧和经验在解决非线性问题时显得非常重要。
在本章中,对于实际非线性系统的稳定性分析仅限于几种简单的情况。
本章4.1节为概述。
路基第四章路基边坡稳定性设计说明
BD
A 深路堑
沿直线形态 滑动面下滑
D
A
陡坡路堤
假定AD为直线滑动面,并通过坡脚点A,土质均匀,取 单位长度路段,不计纵向滑移时土基的作用力,可简化
成平面问题求解。
一、试算法
由图,按静力平衡得:
K= R N f cL Q cos tan cL
T
T
Q sin
ω——滑动面的倾角;
B
D
f——摩擦系数,f=tanφ;
L——滑动面AD的长度; H
R
N——滑动面的法向分力; T——滑动面的切向分力; c——滑动面上的粘结力; Q——滑动体的重力。
T αω
A
ω
N Q
直线滑动面上的力系示意图
K= R N f cL Q cos tan cL
T
T
Q sin
滑动面位置ω不同
力学分析法:数解方法 ★
似 解
图解法:图解简化
基本方法:
抗滑力
稳定系数 K= R T
<1:边坡不稳定
K =1:极限平衡状态 >1:边坡稳定,工程上一般规定K≥1.20~1.25
行车荷载是边坡稳定的主要作用力,换算方法:
行车荷载换算成相当于路基岩土层厚度,计入滑动体的 重力中;换算时按荷载的不利布置条件,取单位长度路段。
Kmin 2a f ctg 2 a f a csc
cotα=0.5,α=63026′ cscα=1.1181 f=tan250=0.4663, a=2c/γH=0.2778
Φ=250, c=14.7kpa, γ=17.64
H=6m
Kmin 2a f ctg 2 a f a csc
第4章 李亚普诺夫稳定性分析
李亚普诺夫将判断系统稳定性的问题归纳为两种 方法,即李亚普诺夫第一法和李亚普诺夫第二法。 李亚普诺夫第一法(简称李氏第一法或间接法)是 通过解系统的微分方程式,然后根据解的性质来判断 系统的稳定性,其基本思路和分析方法与经典控制理 论一致。对线性定常系统,只需解出全部特征根即可 判断稳定性;对非线性系统,则采用微偏线性化的方法 处理,即通过分析非线性微分方程的一次线性近似方 程来判断稳定性,故只能判断在平衡状态附近很小范 围的稳定性。
i ( 1 ) Δ 0 , i 1 , 2 , , n i
(4-19)
即
0 , i 为偶数 Δ ( i 1 , 2 , , n ) i 0 , i 为奇数
V(x) 0,即 V( x)为半正定的,则称V(x)为半负定的。 (4)
V ( x ) 既可为正值也可为负值,则称 V ( x ) 为不定的。 (5 )
在式(4-15)中,若V(x)正定,则称权矩阵P是正 定的,且记为 P 0 。以此类推,可定义二次型权矩 阵P的负定、半正定、半负定,并分别记为 P0 、 P0 、P0 。
二次型函数 V(x) x Px 的定号性与其对应的权 矩阵P的定号性一致,判别 V(x) xTPx 的符号只要判别 实对称矩阵P的符号即可。
T
3.塞尔维斯特(Sylvester)准则
(1)实对称矩阵P为正定的充要条件是矩阵P的各 阶主子行列式均大于零,即在式(4-16)中,有
Δ a 0 1 11
4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7
第4章 李亚普诺夫稳定性分析 引言 李亚普诺夫稳定性的基本概念 李亚普诺夫稳定性定理 线性定常系统李亚普诺夫稳定性分析 线性时变系统李亚普诺夫函数的求法 非线性系统李亚普诺夫稳定性分析 李亚普诺夫直接法应用举例
第四章 计算机控制系统分析1(稳定性分析)
lim y (k ) = lim ∑ Ai pik = 0
§4.2 离散控制系统的稳定性分析 本节首先讨论线性定常离散系统的稳定性分析,主要介绍 本节首先讨论线性定常离散系统的稳定性分析, z 域中的朱雷(Jury )和劳斯稳定判据。进一步讨论李雅 域中的朱雷(Jury)和劳斯稳定判据。 普诺夫稳定性分析。 普诺夫稳定性分析。 1.Z域中闭环系统的稳定性分析 . 域中闭环系统的稳定性分析 朱雷(Jury) (1)朱雷(Jury)稳定判据 在应用朱雷稳定判据时,首先根据闭环 闭环特征方程式 在应用朱雷稳定判据时,首先根据闭环特征方程式 的多项式的系数构造一个表格。为此, 的 P(z) 的多项式的系数构造一个表格。为此,将式改写为
a1
zn
a0
1 2 3 4 5 6
an−1 an-2
⋅⋅⋅ a2
a0
a1a2a3an−2an−1
an
bn−1 bn-2 bn−3 bn−4
b0 b1 b2 b3
⋅⋅⋅ b 1
b0
bn−2 bn−1
cn−2 cn−3 cn−4 cn−5 ⋅⋅⋅
c0 c1 c2 c3 ⋅⋅⋅
c0
cn−2
2n − 4
2n − 3
K ( z) = R( z ) =
0 1 m
z n + a1 z n−1 + ⋅⋅⋅ + an
R 函数, 若系统输入为 δ 函数, ( z ) = 1 ,系统的输出为
b j z m− j ∑ Y ( z ) = K ( z ) R( z ) = ai z n −i ∑
i =0 j =0 n
m
(4.6)
图4.8 S平面主带右半平面的映射
根据与前述相同的分析方法,可得出S右半平面主带区在 根据与前述相同的分析方法 ,可得出 右半平面主带区在 Z平面上映射为单位圆的外部区域,如图 所示。 平面上映射为单位圆的外部区域, 所示。 平面上映射为单位圆的外部区域 如图4.8所示
第4章 平面杆系结构的几何稳定性分析
一、几何稳定性分析的基本概念
几何可变体系:不考虑杆件变形的前提下,不能保证几 何形状、位置不变的体系。 FP FP 不可作为结构
几何不变体系:不考虑 杆件变形的前提下,体 系的位置和几何形状保 持不变的体系。
P
C
可作为结构
A
B
瞬变体系:本来几何可 变,经微小位移以后又 成为几何不变的体系。 瞬变体系可作为结构吗?
一根链杆相当于一个约束;一个铰相当于两个约束; 一个铰相当于两根链杆吗?
实铰
虚铰
无穷铰
虚铰 从微小转动的角度来看,两根链杆所起的约束作 用相当于在链杆交点处的一个铰所起的约束作用。这个 铰称为虚铰(瞬铰 )。
多余约束:在体系上加上或撤除某一约束并不改变原 体系的自由度数,则该约束就是多余约束。
只有非多余约束(必要约束)才对体系的自由度有影响。
2
3 1 5 2 (2,3) 4 6 (2,3) 3 (1,2)
4 6
5
1
2
3
(1,3)
5 4
(1,2)
6
(2,3)
.
1.图示体系是 ________________ 体系。
2.图示体系是 ________________ 体系。
3.图示体系是 ________________ 体系。
【例4-6】
1)去简支 2)去二元体 3)逐步刚化
【例4-6】
1)去简支
2)去二元体
3)逐步刚化
【例】
1)去简支
2)去二元体
3)逐步刚化
【例】
F
去二元体DFE
D C E
D C A
E
B
A
B
【例】
1 2 3
控制工程基础第四章控制系统的稳定性分析
此阵列称为劳斯阵列(劳斯表)。其中,各未知元素 b1,b2,b3,b4,,
c1 , c2 , c3 , c4 , ,
e1,e2 ,
f
,
1
g 1
根据下列公式计算:
b1
a1
a2 a0 a1
a3
,b2
a1
a4 a0 a1
a5
,b3
a1
a6 a0 a1
a7
,
c1
b1
a3 a1b2 b1
,
c2
b1
X
0
(s)
s
A1 p
A2 s p
Aj s p
An s p
1
2
j
n
式中,A1,A2,…,Aj,…,An为待定系数。对其进行拉氏反变换,
得单位脉冲响应函数为
x A e A e A e A e (t)
pt 1
pt 2
pjt
pt n
0
1
2
j
n
A e n
j 1
pt j
j
根据稳定性的定义,若系统稳定,应有
a a a a 0
0
0
0
ao (s
p )(s 1
p )(s 2
p) n
0
式中,p1,p2,…,pn为系统的特征根。
由根与系数的关系可知,若使全部特征根p1,p2,…,pn均具有 负实部,系统必须满足以下条件: (1)特征方程的各项系数a0,a1,a2,…,an都不等于零。 (2)特征方程的各项系数a0,a1,a2,…,an的符号都相同。 在控制工程中,一般取a0为正值,则系统稳定的必要条件为:特征方 程的各项系数a0,a1,a2,…,an均必须为正值。若a0为负值,可在特 征方程的两边同乘以-1使其变为正值。
第四章-单个构件的承载能力-稳定性
实际结构总是存在缺陷的,这些缺陷通常
可以分为几何缺陷和力学缺陷两大类。杆件的 初始弯曲、初始偏心以及板件的初始不平度等 都属于几何缺陷;力学缺陷一般表现初始应力 和力学参数(如弹性模量,强度极限等)的不 均匀性。对稳定承载能力而言,残余应力是影 响最大的力学缺陷,它的存在使得构件截面的 一部分提前进入屈曲,从而导致该区域的刚度 提前消失,由此造成稳定承载能力的降低,所 有的几何缺陷实质上亦是以附加应力的形式促 使刚度提前消失而降低稳定承载能力的。
能力,因此,如果着眼于研究结构的极限承 载能力,可依屈曲后性能分为如下三类: (1)稳定分岔屈曲。分岔屈曲后,结构还可 以承受荷载增量。换言之,变形的进一步增 大,要求荷载增加。 (2)不稳定分岔屈曲。分岔屈曲后,结构只 能在比临界荷载低的荷载下才能维持平衡位 形。 (3)跃越屈曲。结构以大幅度的变形从一个 平衡位形跳到另一个平衡位形。
1.已知荷载、截面,验算截面。 2.已知截面求承载力。 3.已知荷载设计截面。 对于1,2两种情况,计算框图如下:
已 知 荷 载、 截 面, 验 算 截 面
根据边界条件确定 lox , loy
计算 A, Ix , I y
已
知
ix
Ix A
, iy
Iy A
截 面
求
x
l ox ix
, y
l oy iy
k ——屈曲系数
o
a)
y
b)
a a
腹板和翼缘板的屈曲
b1 =b/2
b
x k
m=1
8 23 4
6
4
2
0
1 2 3 4 a/b
系数k和a/b的关系
如图,当 a/b1 时km , in4时。从中可以看出,减小板的长度 并不能提高板的稳定临界力,但减小板宽却可以大大提高板件临 界力。
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x xe
雅可比矩阵
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若令Dx=x-xe,并取一次近似式,可得系统的线性化 方程为 ADx Dx
李雅普诺夫稳定性结论:
①如果A阵的所有特征值都具有负实部, 则平衡状态 xe 渐近稳定, ②如果A阵的特征值至少一个为正实部,则 xe 不稳定; ③如A阵的特征值至少一个实部为0, 则 xe 的稳定性由高阶导 数项R(x)来决定。
将f(x)在平衡点xe邻域内展开为泰勒级数,得
f ( x) A( x - xe ) R( x) x
f A x f1 f1 x x n 1 f n f n x xn 1 x xe
R( x) 为高阶导数项
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x1 f1 ( x1 , x2 ) x1 - x1 x2
在xe1=[0, 0]T 处将其线性化有
x2 f 2 ( x1 , x2 ) - x2 x1 x2
x1 x1 x A x 2 2
其中雅可比矩阵A为
f1 x A 1 f 2 x1
x 渐近稳定性是工程意义下的稳定性
2
x2
S (e )
S (e )
e S (d ) 尽可能扩大渐近稳定的区域是重要的。
d
x0 xe x1
S (d )
e
x0 xe x1
d
a
b
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3、大范围渐近稳定
如果平衡状态xe是稳定的,而且从状态空间中所有初始状 态出发的轨线都具有渐近稳定性,则称这种平衡状态xe大 范围渐近稳定 大范围渐近稳定的必要条件是状态空间中只有一个平衡状 态。 对于线性系统而言,如果平衡状态时渐近稳定的,必然是 大范围渐近稳定的 非线性系统中,平衡状态一般只具有小范围渐近稳定
⑶李亚普诺夫意义下稳定的实质上是工程意义下的临界稳定。
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2、渐近稳定性
如果平衡状态xe是稳定的,而且当时间t趋于无穷大时,轨 线不仅不超出S(e) ,而且最终收敛于xe,则称 这种平衡状 态xe渐近稳定 渐近稳定是一个局部概念,只确定某个平衡状态的渐近稳 定性并不意味着整个系统可以正常运行
pij p ji
二次型函数在李雅普诺夫稳定性判断中有重要意义。
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二次型标量函数 V (x1, x2, · · · , xn)=xTPx,式中 P为实对称矩阵
① 如果x 0 , 若xTPx >0 , 则称二次型函数V(x)为正定的,同 时称P为正定矩阵,记为P>0 。 ②如果x 0 , 若xTPx ≥0 ,则称二次型函数V(x)为半正定的, 称P为半正定矩阵,记为P≥0 。
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§4.3 李雅普诺夫第二法
基本思路:从能量观点进行稳定性分析:
1) 如果一个系统被激励后,其储存的能量随时间的 推移逐渐衰减,到达平衡状态时,能量将达最小 值,则这个平衡状态是渐近稳定的; 2) 反之,如果系统不断地从外界吸收能量,储能越 来越大,则这个平衡状态是不稳定的;
3) 如果系统的储能既不增加,也不消耗,则这个平 衡状态就是Lyapunov意义下的稳定。
Lyapunov根据自由响应是否有界给出四种稳定性定义:
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1. 李雅普诺夫意义下稳定
如果齐次状态方程 有平衡状态xe 对于任意小的实数e 0,均存在另一实数 d (e, t0) 0 ,当初 始状态满足||x0-xe||≤d(e, t0) 时,系统从x0出发运动轨迹满足 ||F(t; x0, t0)-xe||≤e, t≥t0 ,则称该平衡状态xe 是李雅普诺夫意 义下稳定的,简称xe是稳定的。
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稳定性的概念分析
•
不管初始偏差有多大,系统总是稳定的,则称系统是大范
围稳定的。
•
不管初始偏差有多大,系统总是渐近稳定的,则称系统是 大范围渐近稳定的。大范围渐近稳定的系统只能有一个平 衡状态。
•
为了满足稳定条件,初始偏差有一定限制,则称系统是小
范围稳定的。
•
对于线性系统,若在小范围稳定,则必大范围稳定;若在 小范围渐近稳定,则必大范围渐近稳定
线性定常系统
x = Ax + bu y = cx
平衡状态 xe=0 渐近稳定的充要条件是:系统矩阵A 的全部特征值均具有负实部
以上指的是状态稳定性(内部稳定性),工程中往 往更注意输出稳定性(外部稳定性)
输出稳定性:有界输入u引起的输出y是有界的
充要条件:传函的极点全部位于左半s平面。
f ( x, t ) x(t0 ) x0 t [t0 , ) x
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⑴李亚普诺夫意义下一致稳定
通常时变系统的d与t0有关,时不变系 统的d与t0无关。只要d与t0无关,这种平
衡状态称为一致稳定的。
⑵时不变系统的稳定属性
时不变系统李亚普诺夫意义下的稳定和一致稳定必为等价。
Modern Control Theory: Chapter -4
现代控制理论
——第4章 系统稳定性分析
邓晓刚 dengxiaogang@ 中国石油大学(华东) 信息与控制工程学院自动化系
稳定性是自动控制系统最重要的特性
系统的稳定性:外界干扰作用下偏离平衡状态,扰动 消失后系统自身恢复到原先平衡状态的一种“顽性” 只取决于系统的结构和参数,稳定的条件是特征方程 的根都具有负实部(在左半根平面) 劳斯判据、乃奎斯特判据 同时与初始条件和外部扰动的大小有关,无法使用线 性定常系统的稳定性判据
③如果x 0 , 若xTPx <0 , 则称二次型函数V(x)为负定的,称
P为负定矩阵,记为 P<0。 ④如果x 0 , 若xTPx ≤0 ,则称二次型函数V(x)为半负定的, 称P为 半负定矩阵,记为 P≤0。 ⑤若V既不是半正定又不是半负定,则称P为不定的。
1 1; 2 -1;
系统的状态不是渐进稳定的
-1
求传递函数
s -1 1 W ( s) C ( SI - A) B ( s - 1)( s 1) s 1
传递函数的极点位于左半S平面,因此系统输出稳定
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二、非线性系统的稳定性
f ( x) 设 x
xe为孤立平衡点。
分析举例,判断下列函数是否为正定的? 正定的 半正定的
负定的
半负定的 不定的
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2. 二次型标量函数
设 x =[ x1, x2, · · · , xn]T,则实二次型标量函数记为:
V(x)=V(x1, x2, · · · , xn)=xTPx
其中,P称为二次型的矩阵(实对称矩阵)
p11 p P 21 pn1 p12 p22 pn 2 p1n p2 n , pnn
f1 1 - x2 x2 f 2 x2 x2 x1 1
x2 1
- x1 0 - 1 - 1 x1 x1 1 1 0 x2 1
其特征值为:1j, 2-j,实部为零,不能应用线性化方法
判断原非线性系统在xe2的稳定性。
x1 f1 ( x1 , x2 ) x1 - x1 x2
在xe2=[1, 1]T处将其线性化有
x2 f 2 ( x1 , x2 ) - x2 x1 x2
x1 x1 x A x 2 2
雅可比矩阵为
f1 x A 1 f 2 x1
欧几里德范数
邻域:点集S(e) 表示以xe为中心,以e为半径的超球体, x∈S(e)表示为 ||x-xe||≤e ,当e很小时,则称S(e)为xe的邻 域 有界自由响应:若状态方程的解F(t; x0, t0)位于球域S(e)内, 便有 ||F(t; x0, t0) - xe|| ≤ e, t ≥ t0 ,表明状态方程由初始 状态引起的自由响应是有界的
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由于实际系统的复杂性和多样性,往往不能直观地
找到一个能量函数来描述系统的能量关系;
于是Lyapunov定义了一个正定的标量函数V(x),作为 虚构的广义能量函数,用其一阶微分的符号 V ( x) 特征来判断系统的稳定性。
dV ( x ) dt
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一、预备知识
1. 标量函数的符号性质
无零极点对消时,内部稳定性与外部稳定性一致
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[例]分析系统的状态稳定性和输出稳定性
-1 0 1 x= x+ u 0 1 1 y 1 0 x
解:求解特征方程
I - A
1
0
0 ( 1)( - 1) 0 -1
特征值为
平衡状态:状态空间中满足
e f ( xe , t ) 0 t [t0 , ) x
的一个状态。即平衡状态的各分量相对时间不再发生变化。
对于任意系统,不一定存在平衡状态,即使存在也不唯一
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二、李雅普诺夫稳定性定义
状态空间中x0点至xe点之间的距离为:
x0 - xe ( x10 - x1e ) 2 ( x n 0 - x ne ) 2
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一、系统状态的运动及平衡状态
自治系统:系统的齐次状态方程为
f ( x, t ) x(t0 ) x0 t [t0 , ) x
状态轨线:系统的齐次状态方程由初始状态x0引起的状态 运动轨迹,称为系统的运动或状态轨线
x(t ) Φ(t; x0 , t0 ) t [t0 , )