_6082企业标准
精密导轨铝标准企业规范2019版
Q/320000JYLC001-2019企业标准精密导轨铝标准2019-11-28发布2019-12-28实施发布前言本标准按照GB/T 1.1-2009规定的格式编写。
1范围本标准规定了智能机械及自动化生产线用精密导轨铝的要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输、贮存。
本标准适用于智能机械及自动化生产线用精密导轨铝（以下简称精密导轨铝）。
2规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。
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GB/T3190变形铝及铝合金化学成分GB/T231（所有部分）金属材料布氏硬度试验GB/T14846铝及铝合金挤压型材尺寸偏差GB/T17432变形铝及铝合金化学成分分析取样方法「GB/T20975（所有部分）铝及铝合金化学分析方法GB/T3199铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存3要求3.1化学成分6005、6060、6061、6063、6082牌号精密导轨铝的化学成分符合表1的规定，3.2尺寸偏差3.2.1精密导轨铝的截面尺寸偏差符合GB/T 14846的普通级规定，对于表面处理的型材，因表面处理引起的尺寸变化不影响其装配和使用。
3.2.2精密导轨铝的机加工尺寸及组装型式符合需方提供的图纸规定。
3.3力学性能精密导轨铝的室温纵向拉伸力学性能符合表2规定表2力学性能3.4外观质量3.4.1精密导轨铝表面上允许有轻微的压坑、碰伤、擦伤存在，其允许深度装饰面≤0.03mm，非装饰面＞0.07mm，模具挤压痕深度≤0.03mm。
精密导轨铝端头允许有因锯切产生的局部变形，其纵向长度不应超过10mm。
牌号状态壁厚/mm 抗拉强度Mpa屈服强度Mpa伸长率%布氏硬度HBW6005T5<6.32502007>6.3~252502007空心<5255215685>52502006856061T5<162402057T6<5260240795>5~252602408956060T5<5160120660>5~25140100660T6<3190150670>3~251701406706063T5<3175130665>3~25160110565T6<10215170675>10~251951606756082T5<5270230690T6<5290250695>5~253102608953.4.2精密导轨铝表面经过阳极氧化后，其色泽与光亮均匀一致，无脏污，如果有缺陷，按下表要求检验。
6082铝合金双面搅拌摩擦焊接头组织与性能
6082铝合金双面搅拌摩擦焊接头组织与性能秦丰1,2， 周军1,2， 侯振国3， 钮旭晶3(1. 哈尔滨焊接研究院有限公司，哈尔滨，150028； 2. 黑龙江省先进摩擦焊接技术与装备重点实验室，哈尔滨，150028；3. 中车唐山机车车辆有限公司，唐山，064000)摘要： 文中研究了改变搅拌针针长与焊缝相对位置对25 mm 厚6082-T6铝合金双面搅拌摩擦焊接头组织与性能的影响规律. 结果表明，当搅拌针针长不足以覆盖1/2板厚时，针端搅拌力不足，焊缝中心存在大尺寸缺陷，拉伸与弯曲性能较差；当搅拌针针长超过1/2板厚0.5 mm 时，焊缝中心依然存在间隙，但不明显影响拉伸与弯曲性能；当继续增加搅拌针针长时，焊缝中心缺陷消除，弯曲性能良好，但接头强度随针长继续增加而降低. 针长为14 mm 时接头综合性能最好；同时发现焊接方向与横向偏移方向影响接头弯曲性能，当反面焊缝向后退侧偏移2.5 mm 时，弯曲试样完好，当反面焊缝向前进侧偏移2.5 mm 时，性能较为薄弱的后退侧HAZ 会靠近焊缝中心，导致弯曲试样开裂.创新点： (1) 阐明并总结了搅拌针长对6082铝合金双面搅拌摩擦焊接头力学性能的影响规律. (2) 阐明了不同搅拌针长时焊缝中心缺陷特征、缺陷形成机理，以及拉伸断裂特征.(3) 阐明了焊接方向与横向偏移方向对6082铝合金双面搅拌摩擦焊接头力学性能的影响规律.关键词： 搅拌摩擦焊；铝合金；轨道车辆；微观组织；力学性能中图分类号：TG 453.9 文献标识码：A doi ：10.12073/j .hjxb .202012310010 序言轻量化设计是轨道车辆行业发展的必由之路，也是该行业追求的长远目标. 降低列车自重可以减小运行阻力，有利于列车提速，而铝合金的使用是实现该目标的首选途径，其中6082铝合金为Al-Mg-Si 系可处理强化铝合金，具有耐腐蚀性高、强度高、焊接性优良等特点，广泛应用于轨道车辆行业.搅拌摩擦焊作为新兴的固相焊接技术，与熔化焊相比能够缩小时效强化铝合金焊后软化区宽度，同时可以避免焊缝生成气孔缺陷，尤其适用于铝合金的焊接.对于20 mm 以上中厚铝板的焊接，双面搅拌摩擦焊作为可采取的焊接方式之一，能够很好的解决单面焊根部未焊合与弱连接缺陷问题，而且在焊接相同厚度材料时，双面FSW 与单面FSW 相比，对设备轴向力要求更低.目前关于6082铝合金搅拌摩擦焊接相关报道均集中于研究织构组份演化[1]、搭接接头缺陷控制[2]、焊接接头组织性能与强化相分布[2–8]、单面焊接头根部缺陷[9]、焊接热循环[10–13]等内容，而关于FSW 双面焊时搅拌针针长与焊缝相对位置对接头组织与性能影响的相关研究较少.文中以25 mm 厚6082-T6铝合金为研究对象，通过调整搅拌头针长、正面与反面焊缝相对位置分析了焊缝重叠尺寸、正反面焊接方向与横向偏移方向对6082-T6铝合金双面FSW 的显微组织、显微硬度、力学性能的影响，并研究了拉伸断口特征.1 试验方法试板材料为6082-T6铝合金(执行标准EN 485-2：2008)，母材化学成分与力学性能见表1，表2，母材原始组织形貌见图1，受板材轧制影响，母材晶粒呈长板条状，细小的Mg 2Si 强化相质点在基体上呈弥散分布. 试板尺寸为400 mm × 150 mm × 25 mm .共选用12，13，14和15 mm 4种不同针长的搅拌头，针端形貌为圆锥螺纹+三切面形式，轴肩内凹，轴肩直径均为26.5 mm .收稿日期：2020 − 12 − 31基金项目：黑龙江省自然科学基金项目(TD2020E002)第 42 卷 第 2 期2021 年 2 月焊 接 学 报TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTIONVol .42(2):75 − 80February 2021试板采用双面焊接，焊前有机溶剂去除油污后组对工件，确保组对间隙与错边量小于0.5 mm. 正面焊缝完成后机加工去飞边，之后按焊接位置要求翻转试板并调整横向偏移尺寸进行反面焊缝的焊接. 各组试验的主轴转速为600 r/min、焊接速度为150 mm/min、主轴倾角为2.5°、压入量为0.2 mm.每组试样的针长、焊接方向与偏移方向如表3所示，1号 ~ 4号组试板针长逐渐增加，焊缝相对位置不变；5号 ~ 8号组试板针长不变，焊接方向与横向偏移方向改变.焊接完成后按照ISO 25239 — 4—2011加工横向拉伸、横向侧弯与金相试样. 金相试样用水磨金相砂纸打磨至2000号，经抛光后用keller试剂腐蚀，在Axiovert 40 MAT金相显微镜下观察组织形貌；显微硬度试验载荷为1.961 N，保压10 s；拉伸与弯曲试验在WE-600型万能液压试验机上进行，加载速率为5 mm/min，拉伸试验按照ISO 4136—2012进行；横向侧弯试验按照ISO 5173—2010进行，弯芯直径为90 mm，支辊间距为115 mm，弯曲角度为180°；在Zeiss Supra55扫描电镜下对1号 ~ 4号拉伸断口进行SEM电镜扫描分析.2 针长变化对接头组织与性能的影响2.1 显微组织特征焊缝中心显微组织形貌如图2所示，搅拌头针长不同导致焊缝中心重叠尺寸不同.1号试样由于针长小于板厚的一半，针端轮廓线以外区域无法受到搅动作用，导致焊缝中心存在0.64 mm的“S”形间隙，间隙上部与下部沿着正反面焊道根部弧形边缘拓展；间隙两侧晶粒未发生再结晶细化，只发生了小程度的扭曲变形.2号试样针长超过板厚的一半，正反面焊缝根部应有1 mm的重叠，但由于针端搅拌力不足，焊后经中心显微观察仍存在长约0.15 mm的纵向“S”形间隙，间隙沿正反面焊缝根部后退侧延伸拓展，间隙附近组织发生了动态再结晶，已无原始晶粒形貌. 可见针长超过板厚一半较少时不能完全保证消除焊缝中心间隙.3号试样正反面焊缝根部存在3 mm重叠区；此时焊缝中心会受到搅拌针的二次充分搅动与加热，使得该区域材料发生动态再结晶后生成了细小的等轴晶组织，中心缺陷消除.4号试样正反面焊缝部存在5.6 mm 的重叠区；由于针长继续增加，焊缝中心越来越靠近塑性变形最为剧烈的焊核区中心，这使得与3号试样相比4号的组织具有明显的材料塑性流动痕迹.2.2 显微硬度分析焊接接头的显微硬度分布可以从侧面描述焊缝强度分布情况.表 1 6082-T6化学成分Table 1 Chemical composition of 6082-T6Mg Si Cu Fe Mn Cr Ni Ti Zn Al0.750.780.100.260.50.100.040.100.10余量表 2 6082-T6力学性能Table 2 Mechanical properties of 6082-T6屈服强度R m/MPa抗拉强度R eL/MPa断后伸长率A(%)≥ 240≥ 295≥ 8100 μm图 1 6082-T6母材微观组织Fig. 1 Microstructure of 6082-T6 parent material表 3 试样的针长、焊接方向与偏移方向Table 3 Needle length, welding direction and offsetdirection of each sample编号针长正反面焊接方向反面焊缝横向偏移方向1号12mm相同无偏移2号13 mm相同无偏移3号14 mm相同无偏移4号15 mm相同无偏移5号14 mm相同AS侧偏移2.5 mm6号14 mm相同RS侧偏移2.5 mm7号14 mm相反AS侧偏移2.5 mm8号14 mm相反RS侧偏移2.5 mm76焊 接 学 报第 42 卷图3为1号 ~ 4号试样沿板厚中心方向的显微硬度分布结果，由图可知显微硬度整体分布呈“V ”形，体现出明显的各层异性；靠近焊缝表面硬度较高，焊缝中心硬度较低，这是由于锥形搅拌针根部至针端的线速度和剪切力逐渐减小所致[11].1号试样焊缝中心区域在搅拌针轮廓线以外未受针端搅动，材料仅受热影响而引发了程度较低的软化，导致正中心硬度较高(73HV)；2号试样焊缝中心已存在1 mm 重叠，未在中心发现硬度反常高点； 3号试样焊缝中心重叠区达到了3 mm ，由硬度结果可知针端重叠区硬度与未受充分二次搅动的1号、2号相比有所提高，这是由于在正面焊后针端搅拌程度不充分，塑性变形程度小，动态再结晶所需储存能不足，导致硬度较低；反面焊后所产生的焊缝重叠区由于受到了二次搅动作用，发生了两次动态再结晶过程，软化程度有所降低；4号试样进一步增加了搅拌针针长，焊缝中心重叠区达到了5.6 mm ，反面焊缝深入了正面焊缝受动态再结晶过程最为充分的焊核区组织，沿板厚分布的平均显微硬度明显低于1号 ~ 3号试样.由此可知，随着搅拌针针长的逐渐增加，焊缝中心受二次热作用的影响逐渐增强，针长较短时会补充搅拌力不足，增加焊缝强度，针长过长则使接头过热强化相析出造成接头软化，所以焊缝整体硬度呈先增加后减小的趋势.2.3 拉伸与弯曲性能分析全厚度拉伸试验可以体现接头整体拉伸性能，全厚度侧弯试验能够说明焊缝受弯曲载荷时的力学特性，拉伸与侧弯试验结果如图4所示. 接头抗拉强度随焊缝中心间隙尺寸的减小和重叠区尺寸的增加呈先增加后减小的趋势，3号试样抗拉强最高，数值为237 MPa ，达到了母材标准抗拉强度下限的80.3%，4号由于接头软化所致抗拉强度有所降低. 同时由拉伸断裂位置结果可知，焊缝中心重叠区尺寸与拉伸断裂位置存在关联性；当焊缝中心存在间隙时(1号、2号)，拉伸试样从中心间隙处启100 μm100 μm100 μm100 μm(a) 1 号(b) 2 号(c) 3 号(d) 4 号图 2 焊缝中心区微观形貌Fig. 2 Metallographic results of weld center zone.(a) No.1; (b) No.2; (c) No.3; (d) No.425201510550607080901 号2 号3 号4 号显微硬度 H (HV)图 3 1号 ~ 4号板厚方向显微硬度结果Fig. 3 Microhardness results of plate thickness directionof No.1 to No.4第 2 期秦丰，等：6082铝合金双面搅拌摩擦焊接头组织与性能77裂，其中1号沿正反面前进侧呈45°断裂，而2号断裂位置沿正反面后退侧呈45°断裂；当焊缝中心无缺陷存在时，拉伸断裂路径不通过焊缝中心，沿一侧焊缝前进侧与另一侧焊缝后退侧HAZ 与TMAZ 交界呈横向“V ”字形断裂，这是由于6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头的TMAZ 与HAZ 交界附近受机械搅动作用小，沉淀相易于偏析聚集，外加该区域存在明显的组织突变性，断裂均在该位置附近发生.3253002752502252001751 号2 号3 号4 号试样编号弯曲不合格弯曲合格NZNZNZNZNZNZNZNZ图 4 1号 ~ 4号拉伸与弯曲试验结果和拉伸断裂位置Fig. 4 Tensile and bending test results and tensilefracture locations of No.1 to No.4对于弯曲性能来说，1号试样由于中心间隙的影响，导致侧弯试样在弯曲角度达到65°时即发生断裂(图5)，断裂位置为正反面焊缝后退侧热力影响区与焊核区交界，这与试样中心“S ”形间隙拓展方向相吻合，中心断口光滑平整. 值得注意的是，2号试样中心存在约0.15 mm “S ”间隙，但弯曲试验完好无裂纹，可见此时中心“S ”间隙的本质为S 线，小于一定尺寸时不会对焊缝侧弯性能产生明显影响[9]；3号与4号所使用搅拌针尺寸较长，焊缝重叠区尺寸大，焊缝中心无缺陷存在，弯曲试验表面完好无裂纹.2.4 拉伸断口微观形貌分析为区分1号 ~ 4号试样拉伸断裂形式，对拉伸断口中心进行SEM 扫描电镜分析，结果如图6所示；1号试样中心由于未受搅拌针搅动，断口分为两AS AS RSRS5 mm图 5 1号弯曲试样表面Fig. 5 Bending specimen surface of No.1400 μm800 μm800 μm800 μm(a) 1 号(b) 2 号(c) 3 号(d) 4 号图 6 焊缝中心拉伸断口微观形貌Fig. 6 Tensile fracture microstructure morphology inweld center. (a) No.1; (b) No.2; (c) No.3; (d) No.478焊 接 学 报第 42 卷部分，上部与下部为韧性断裂区，卵形韧窝为其主要形貌，中部为未焊合区，仅发生有限扩散与连接，断口呈浅纤维状.2号拉伸断口中心光滑平整，上下部分为浅韧窝；由于针长较短以至于搅拌程度不足，材料流动性差，最终导致该部分在反面焊后二次热力影响仍未发生充分冶金结合.3号拉伸断口形貌为等轴深韧窝状，接头韧性较好，同时发现了第二相粒子及粒子团簇存在，断裂形式为微孔聚集型韧性断裂.4号拉伸断口形貌为等轴深韧窝+卵形韧窝，在断裂界面未发现第二相例子的存在，说明此时焊缝中心受搅拌作用充分，第二相粒子细小弥散，未形成可见团簇，接头韧性较好.3 焊缝相对位置对接头力学性能影响3.1 拉伸与弯曲性能分析正反面焊接方向相同与否决定了焊缝前进侧与后退侧的位置分布，而焊缝横向偏移方向会决定前进侧靠近焊缝中心还是后退侧靠近焊缝中心. 其中5号与6号正反面焊接方向相同，前进侧与后退侧呈交叉分布；而7号与8号正反面焊接方向相反，前进侧与后退侧分布在焊缝同一侧.图7为5号 ~ 8号拉伸与弯曲试验结果，各组试样的焊接方向与反面焊缝的横向偏移方向有所差别，但由拉伸试验结果可知，改变横向偏移方向与正反面焊缝焊接方向未明显降低接头拉伸性能，拉伸断裂位置均发生在HAZ 与TMAZ 交界处.3253002752502252001755 号6 号7 号8 号试样编号弯曲不合格弯曲合格NZ NZNZNZNZNZNZNZ图 7 5号 ~ 8号拉伸与弯曲试验结果和拉伸断裂位置Fig. 7 Tensile and bending test results and tensilefracture location of No.5 to No.8对于弯曲性能，5号与7号反面焊缝向AS 侧偏移，试样表面发生开裂，6号与8号反面焊缝向RS 侧偏移，试样表面完好无裂纹(图8).#5#6#7#8AS RS AS AS AS RS AS RS ASRSRS RS RS RS RS RS15 mm图 8 5号 ~ 8号弯曲试样表面Fig. 8 Bending specimen surface of No.5 to No.83.2 接头显微硬度分析为研究弯曲试样开裂原因，分别对5号与7号进行接头横向显微硬度分析(图9，图10)，发现焊缝中部横向显微硬度分布呈“U ”形，硬度最低部分为焊缝中心重叠区；焊缝上部与下部硬度各自呈非对称“W ”形分布，HAZ 与TMAZ 交界处硬度较低.由于焊接最低热循环温度会出现在后退侧HAZ 附近[10]，导致后退侧显微硬度较比前进侧低.100908070605025.018.512.56.5−20−1001020距板间隙中心距离/mmAS ASRS RS5 号图 9 5号接头不同厚度处横向显微硬度分布Fig. 9 Transverse microhardness distribution at diff-erent joint thicknesses of No.5100908070605025.018.512.56.5−20−1001020距板间隙中心距离/mmRSASAS RS7 号图 10 7号接头不同厚度处横向显微硬度分布Fig. 10 Transverse microhardness distribution at diff-erent joint thicknesses of No.7显微硬度低处其力学性能较为薄弱，5号与7号试样反面焊缝均向AS 侧偏移，导致硬度最低第 2 期秦丰，等：6082铝合金双面搅拌摩擦焊接头组织与性能79点靠近焊缝中心，因此弯曲试样在反面焊缝中心处开裂.4 结论(1) 针长为12 mm 时，未达到板厚1/2，焊缝中心存在未焊透缺陷，严重降低拉伸与弯曲性能，拉伸与弯曲试样在中心处开裂.(2) 针长为13 mm 时，焊缝中心存在1 mm 重叠区，经显微观察依然存在“S ”间隙，但不会对拉伸与弯曲性能造成明显影响，推测其本质为S 线.(3) 针长为14与15 mm 时，中心无缺陷存在，接头弯曲性能优良，但抗拉强度随针长增加有所降低.(4) 焊缝横向偏移方向影响接头弯曲性能. 当反面焊缝向前进侧偏移时，性能较为薄弱的后退侧HAZ 会靠近焊缝中心，导致弯曲试样开裂.参考文献张亮亮, 王希靖, 魏学玲, 等. 转速对6082-T6铝合金搅拌摩擦焊焊接接头织构的影响[J]. 焊接学报, 2019, 40(3): 128 − 132.Zhang Liangliang, Wang Xijing, Wei Xueling, et al . Effect of ro-tation speed on texture type in friction stir welding joint for 6082-T6 aluminum alloy[J]. Tansactions of the China Welding Instiu-tion, 2019, 40(3): 128 − 132.[1]Lü Zongliang, Han Zhenyu, Zhu Dong, et al . Enlarged-end toolfor friction stir lap welding towards hook defect controlling[J].China Welding, 2020, 29(1): 1 − 7.[2]邓舒浩, 邓运来, 张臻, 等. 焊接工艺对6082-T6铝合金FSW 接头微观组织与力学性能的影响[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2018, 49(10): 2413 − 2422.Deng Shuhao, Deng Yunlai, Zhang Zhen, et al . Effect of welding parameters on microstructure and mechanical properties of 6082-T6 aluminum alloy FSW joint[J]. Journal of Central South Uni-versity (Science and Technology), 2018, 49(10): 2413 − 2422.[3]王希靖, 魏学玲, 张亮亮. 6082-T6铝合金搅拌摩擦焊组织演变与力学性能[J]. 焊接学报, 2018, 39(3): 1 − 5.Wang Xijing, Wei Xueling, Zhang Liangliang. Microstructural evolution and mechanical properties of friction stir welded 6082-T6 aluminum alloy[J]. Tansactions of the China Welding Instiu-[4]tion, 2018, 39(3): 1 − 5.Ivanov S Y, Panchenko O V, Mikhailov V G. Comparative ana-lysis of non-uniformity of mechanical properties of welded joints of Al –Mg –Si alloys during friction stir welding and laser welding[J]. Metal Science and Heat Treatment, 2018, 60(5−6):393 − 398.[5]Naumov A, Morozova I, Rylkov E, et al . Metallurgical and mech-anical characterization of high-speed friction stir welded AA 6082-T6 aluminum alloy[J]. Materials, 2019, 12(24): 4211.[6]Gopi S, Manonmani K. Microstructure and mechanical propertiesof friction stir welded 6082-T6 aluminium alloy[J]. Australian Journal of Mechanical Engineering, 2013, 11(2): 131 − 138.[7]Senthilkumar R, Prakash M, Arun N, et al . The effect of the num-ber of passes in friction stir processing of aluminum alloy (AA6082) and its failure analysis[J]. Applied Surface Science,2019, 491: 420 − 431.[8]戴启雷, 王秀义, 侯振国, 等. 焊接速度对AA6082搅拌摩擦焊接头根部缺陷及性能的影响[J]. 焊接学报, 2015, 36(8): 27 −30.Dai Qilei, Wang Xiuyi, Hou Zhenguo, et al . Effect of travel speed on the root-defects and mechanical properties of friction stir wel-ded A6082 alloy joint[J]. Tansactions of the China Welding Insti-ution, 2015, 36(8): 27 − 30.[9]Naumov A, Morozova I, Isupov F, et al . Temperature influenceon microstructure and properties evolution of friction stir welded Al-Mg-Si alloy[J]. Key Engineering Materials, 2019, 822: 122 −128.[10]Zhu Rui, Gong Wenbiao, Cui Heng. Temperature evolution, mi-crostructure, and properties of friction stir welded ultra-thick 6082aluminum alloy joints[J]. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 2020, 108(1−2): 331 − 343.[11]Lambiase F, Paoletti A, Di I A. Forces and temperature variationduring friction stir welding of aluminum alloy AA6082-T6[J]. 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Finally, the corresponding weld sizes under different welding parameters were obtained by experiments, and the suitable welding parameters range was determined. The feasibility of the optimization algorithm was verified by forming experiments of typical complex thin-walled structures. The results showed that the path planning optimization algorithm improved the layering accuracy and realized the layering algorithm optimization based on height prediction. At the same time, the surface of the solid part was well-formed, and the forming dimension error was within the acceptable range, so this algorithm can be applied in the process of preparing thin-walled structures.Highlights: (1) The layering algorithm of additive manufac-turing model based on height prediction was optimized by us-ing rational B-spline curve design.(2) Improved the forming dimensional accuracy of thin-walled parts with typical characteristics.Key words: thin-walled structures；wire arc additive manu-facturing；path planning；rational B-spline curve；hierarchical algorithmResearch on microstructure and properties of double-sided friction stir welding joint of 6082 aluminum alloy QIN Feng1,2， ZHOU Jun1,2， HOU Zhenguo3， NIU Xujing3 (1. Har-bin Welding Institute Limted Company, Harbin, 150028, China；2. Heilongjiang Key Laboratory of Advanced Friction Welding Technology and Equipment, Harbin, 150028, China；3. CRRC Tangshan Co., Ltd., Tangshan, 064000, China). pp 75-80Abstract: The effects of needle length and weld position on microstructure and properties of 25 mm thick 6082-T6 aluminum alloy double-sided friction stir welding were studied in this paper. The results show that when the length of the stirring needle is not enough to cover half the thickness of the plate, the stirring force at the end of the stirring needle is insufficient, and there exist large defect in the weld center, and the tensile and bending properties are poor. When the length of the stirring needle is just over 1/2 plate thickness, there is still a small defect in the weld center, but it does not affect the tensile and bending properties obviously. When the length of the stirring needle continues to increase, the defects in the center of the weld are eliminated and the bending performance is good, but the joint strength decreases with the needle length continues to increase. In this study, the joint comprehensive performance is the best when the needle length is 14 mm. At the same time, it is found that the welding direction and the lateral offset direction affect the bending performance of the joint. When the reverse weld is offset by 2.5 mm to the retreat side, the bending sample is intact. When the reverse weld is offset by 2.5 mm to the advanced side, the backward HAZ with weaker performance will be close to the weld center, leading to the cracking of the bending sample.Highlights: (1) The influence of needle length on mechanic-al properties of 6082 aluminum alloy friction stir welding joint was clarified and summarized.(2) The center defect characteristics, defect formation mechan-ism and tensile fracture characteristics of the welding seam with different stirring needles were expounded.(3) The influence law of welding direction and lateral offset direction on mechanical properties of 6 series aluminum alloy friction stir welding joint was expounded.Key words: friction stir welding；aluminum alloy；railway vehicles；microstructure；mechanical propertiesEffect of thermal cycling on reliability of solder joints of ceramic column grid array package NAN Xujing， LIU Xiaoyan， CHEN Leida， ZHANG Tao (Xi’an Microelectronic Technology Institute, Xi’an, 710600, China). pp 81-85 Abstract:Ceramic column grid array (CCGA) packages have been extensively used in high-reliability industry based on their advantages such as excellent electrical and thermal performances, high-density signal interconnection. However,VI TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION2021, Vol. 42, No. 2。
7075和6082国标
7075和6082国标
7075和6082都是铝合金的牌号，分别对应国家标准GB/T 3880.1-2012中的两种铝合金材料。
这两种铝合金在工业制造和建
筑等领域有着广泛的应用。
首先，我们来看7075铝合金。
7075铝合金是一种较高强度的
铝合金，主要由铝、锌、镁、铜等元素组成。
它具有优异的强度、
耐腐蚀性和加工性能，常用于航空航天领域、飞机结构、导弹零部件、汽车零部件等需要高强度和轻质材料的领域。
7075铝合金通常
用于制造高强度要求的零部件，如飞机机身结构、车架等。
接下来是6082铝合金。
6082铝合金是一种中等强度的铝合金，主要由铝、硅、镁等元素组成。
它具有良好的加工性能和焊接性能，常用于船舶制造、铁路车辆、汽车制造、建筑结构等领域。
6082铝
合金的特点是具有较好的耐腐蚀性和可焊性，适合用于各种复杂结
构的制造。
从国标的角度来看，GB/T 3880.1-2012是中国国家标准中关于
铝及铝合金板、带、箔的材料标准，其中包括了7075和6082两种
铝合金的化学成分、机械性能、加工工艺等方面的要求，确保了铝
合金材料的质量和稳定性。
总的来说，7075和6082铝合金在不同领域有着各自的优势和应用范围，通过国家标准的规范，可以有效保障铝合金材料的质量和可靠性，促进其在工业制造中的广泛应用。
希望这些信息能够全面回答你关于7075和6082国标的问题。
6082铝合金的成分性能用途知识分享
6082铝合金的成分性
能用途
•6082铝合金的成分、性能与典型用途
• 6082属热处理可强化合金，具有良好的可成型性、可焊接性、可机加工性和，同时具有中等强度，在退火后仍能维持较好的操作性，主要用于机械结构方面，包括棒材、板材、管材和型材等。
这种合金具有和6061合金相似但不完全相同的机械性能，其-T6状态具有较高的机械特性。
合金6082在欧洲是很常用的合金产品，在美国也有很高的应用，适用于加工原料，无缝铝管，结构型材和定制型材等。
6082合金通常具有很好的加工特性和很好的阳极反应性能。
最常用的阳极反应方法包括去除杂质，去除杂质和染色，涂层等。
合金
• 6082综合了优良的可焊性，铜焊性，抗腐蚀性，可成形性和机械加工性。
合金6082的-0和T4状态适用于弯曲和成形的场合，其-T5和-T6状态适用于良好机械加工性的要求，有些特定加工需要使用切屑分离器或者其他特殊的工艺帮助分离切屑；6082合金通常具有很好的加工特性和很好的阳极反应性能；广泛用于机械零部件、锻件、商务车辆、铁路结构件、造船等。
•。
6082铝板质量证明书
6082铝板质量证明书编号：[编号]产品名称：6082铝板生产厂家：[生产厂家名称]生产日期：[生产日期]尊敬的客户：我们谨以此质量证明书向您证明，由本厂生产的6082铝板已经过严格的质量控制与检验，各项指标均符合国家及行业相关标准，确保产品质量的优良与稳定。
一、产品概述6082铝板是一种高强度、耐腐蚀、焊接性能和工艺性能良好的铝合金材料，广泛应用于汽车、建筑、机械制造等行业。
本厂生产的6082铝板具有优良的表面质量和精确的尺寸精度，能够满足各类复杂工艺的需求。
二、产品规格及参数1. 材质：6082铝合金2. 厚度范围：[厚度范围]3. 宽度范围：[宽度范围]4. 长度范围：[长度范围]5. 表面处理：[表面处理类型]6. 其他参数：[其他相关参数]三、质量控制与检验1. 本厂严格按照国家及行业相关标准对6082铝板进行生产，确保产品质量的稳定与可靠。
2. 在生产过程中，我们采用先进的生产设备和工艺，对原材料进行严格筛选，确保产品质量达到最优。
3. 我们对每一批次的6082铝板进行严格的检验，包括化学成分、机械性能、尺寸精度、表面质量等方面的检测，确保产品符合相关标准。
四、质量保证与售后服务1. 本厂承诺所生产的6082铝板在正常使用条件下，其质量稳定可靠，符合国家及行业相关标准。
2. 若因本厂生产原因导致的质量问题，我们将及时予以处理，确保客户的权益不受损害。
3. 我们提供完善的售后服务，包括技术咨询、产品退换货等，以满足客户的实际需求。
感谢您选择我们的产品，我们将一如既往地为您提供优质的产品和服务。
如有任何疑问或需求，请随时与我们联系。
生产厂家：[生产厂家名称]地址：[生产厂家地址]邮箱：[生产厂家电子邮箱]此质量证明书一式两份，一份由客户留存，一份由生产厂家存档。
生产厂家盖章：[生产厂家公章]日期：[盖章日期]6082铝板质量证明书（1）编号：[编号]日期：[日期]一、产品概述本证明书涉及的产品为6082铝板，是一种具有优良加工性能、中等强度的铝合金板材。
铝合金型材重量偏差标准__概述说明以及解释
铝合金型材重量偏差标准概述说明以及解释1. 引言1.1 概述铝合金型材重量偏差是指在铝合金型材生产过程中，所生产出的型材与设计要求的重量之间存在的差异。
这种差异可能是由于制造过程中的不确定性因素或其他外部因素导致的。
准确测定铝合金型材的重量对于保证产品质量、满足客户需求以及实现工业标准化具有重要意义。
1.2 文章结构本文将首先简要介绍铝合金型材重量偏差标准的定义和背景，然后详细解释该标准的原因和意义。
随后，文章将探讨铝合金型材重量偏差标准具体细则和测量方法，并介绍其他常用测试方法和设备。
最后，我们将进行总结，展望未来对该标准的改进和完善，并分析铝合金型材行业对该标准的接受和落实情况。
1.3 目的本文目旨在为读者提供关于铝合金型材重量偏差标准的全面理解。
通过阅读本文，读者将了解到该标准在工业生产中起到的关键作用以及如何正确应用和测量铝合金型材的重量偏差。
此外，我们也对该标准的发展前景进行了探究，为相关行业提供借鉴和参考。
相信本文可以为读者提供有益的指导和启发，帮助他们更好地理解铝合金型材重量偏差标准并加以应用。
2. 简要说明铝合金型材重量偏差标准：2.1 定义和背景：铝合金型材重量偏差标准是指为了规范铝合金型材的生产和质量控制，制定的对其重量偏差进行测量和判定的准则。
在铝合金型材生产过程中，由于各种原因会导致型材的重量出现一定程度的偏差，因此需要建立相关标准来确保产品质量的可控性和一致性。
2.2 板材重量偏差标准：板材重量偏差指的是铝合金板材在生产过程中的实际重量与设计要求或样品参考重量之间的差异。
根据不同的板厚、尺寸和工艺要求，制定了针对板材重量偏差的具体标准。
这些标准主要包括对于正常尺寸范围内允许的最大正向误差和最大负向误差进行规定，以及具体计算公式和测算方法等。
2.3 条材重量偏差标准：条材重量偏差指的是铝合金条状型材在生产过程中的实际重量与设计要求或样品参考重量之间的差异。
由于不同类型的条材在尺寸和生产工艺上存在差异，因此针对条材重量偏差也进行了相应的标准制定。
均匀化制度对6082挤压制品组织与性能的影响
0前言6082铝合金属于Al-Mg-Si系铝合金，可通过热处理强化，具有中等强度、焊接性能与耐腐蚀性良好等优点，被广泛应用于交通运输和结构工程上，如起重机、屋顶构架、公交车和船只等[1-4]。
在半连续铸造过程中经常出现合金成分不均匀和粗大脆性相，导致其在形变过程中存在形变不均匀现象，或在粗大相周围形成应力集中，使合金产生裂纹，以致断裂[5-7]。
为获得好的热加工成形性能，合金需进行均匀化处理，使合金成分均匀化，以消除合金铸锭中粗大共晶相和杂质相的不利影响。
在均匀化过程中析出的弥散相在随后的加工或热处理过程中还有抑制再结晶及晶粒长大的作用[8-11]。
均匀化工艺会影响粗大共晶相和杂质相的溶解情况及弥散相的大小与分布情况，进而影响材料的加工组织、析出行为及淬火敏感性[12-14]。
本文主要研究了不同均匀化温度对6082合金组织和性能的影响，讨论不同均匀化温度下合金组织相组成及其变化以及对合金机械性能和电导率的影响。
1试验方法1.1试验方案实验采用半连续铸造法制备ϕ174mm的6082铝合金铸锭，合金化学成分见表1。
采用箱式电阻炉对铸锭进行均匀化热处理，水冷，均匀化工艺见表2。
随炉放置测温仪对料温进行监控，热处理后分别取30mm的试片进行铸态组织分析。
表16082的合金成分（质量分数/%）Si0.8~1.0Fe0.30Cu0.05Mn0.5~0.7Mg0.9~1.0Cr0.05Zn0.05Ti0.05Al余量均匀化热处理后在1800t卧式挤压机上对铸棒进行挤压生产，具体挤压工艺见表3。
对挤制出的6082铝合金型材进行相同的在线淬火和时效处理，时效制度统一为175℃×8h。
对时效后的挤压型材进行组织与性能检测。
表2均匀化退火工艺铸锭编号1#2#3#4#均匀化工艺-490℃×12h525℃×12h560℃×12h表3挤压工艺参数铸锭温度/℃500~525挤压速度/(m⋅min-1)4.0~4.5挤压筒温度/℃460模具温度/℃456淬火方式水冷1.2性能测试使用电子万能试验机进行室温力学性能测试；均匀化制度对6082挤压制品组织与性能的影响孙亮，刘兆伟，董刘颖，王洪卓，谢方亮（辽宁忠旺集团有限公司，辽阳111003）摘要：采用力学性能、电导率测试、金相观察和SEM等测试手段，研究不同均匀化制度对6082铝合金组织及性能的影响。
船用6082铝合金静态力学性能测试
10科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald6082铝合金属于A1-Mg-Si系,具有中等强度,较好的耐蚀性,良好的加工性能,广泛用于大型焊接结构件,航海用零件及模具加工用坯料[1,2]。
在铝合金材料的生产过程中,经常采用不同的热处理、挤压成型、冷作硬化等加工手段,使其具有较好的力学性能以适用于各种特殊用途。
因此,在铝合金投入使用之前对其力学性能进行测试显得尤为重要。
本文的测试对象为经挤压处理的船用固溶时效-T6状态6082铝合金,其屈服强度和抗拉强度与典型6082铝合金相比有明显提高,而其伸长率则有所减小,体现了冷作硬化的效果。
利用各种试验设备,对标准试件进行拉伸试验、扭转试验、弯曲试验、洛氏硬度试验,得到了该种6082铝合金材料的弹性模量、抗拉强度、抗扭强度、洛氏硬度等静态力学参量,为该种材料的工程应用提供重要的试验数据。
1 试验1.1试件及试验设备拉伸试验以及扭转试验采用10短比例试样[3,4],图1即为试样加工图纸,试验段直径公差±0.04mm。
弯曲试验参照国标确定试样形状[5],如图2所示。
硬度试验要求样品有两个平行平面即可[6]。
拉伸和弯曲试验的试验设备采用长春试验机研究所生产的CSS-44100型电子万能试验机。
载荷量程为100k N ,分辨力为10N 。
应变式引伸计标距为50m m ,量程25m m,分辨力0.001mm。
扭转试验设备为长春试验机研究所生产的N D -500型扭转试验机。
载荷量程为500Nm,分辨力为0.1Nm,转角分辨力为0.1°。
硬度试验采用上海集敏公司生产的H BR VU -187.5型布洛维光学硬度计。
1.2试验方案拉伸试验、扭转试验以及弯曲试验均取3件试样进行测试。
硬度试验在1件试样上取6个测点进行测试。
如果测试结果具有较好的重复性,则认为测试结果可靠,如果结果不具有较好的重复性,则需要增加试样及测点数量,进一步进行测试。
6082铝合金标准
6082铝合金标准6082铝合金是目前最常使用的一种铝合金材料。
它具有优异的强度、耐蚀性和加工性能，被广泛应用于航空、航天、汽车、船舶和建筑等领域。
以下是关于6082铝合金的标准和相关参考内容。
1. 国际标准组织(ISO)标准：- ISO 6361-2：铝圆锭和出口铝合金圆锭的化学成分和形状公差- ISO 6362-1：标准化铝合金板和钣金的化学成分和形状公差- ISO 6362-2：标准化铝合金在卷的化学成分和形状公差- ISO 6363-1：标准化铝合金无缝和焊接圆管化学成分和形状公差- ISO 6363-2：标准化铝合金方形、矩形和其他特殊形状的无缝和焊接管化学成分和形状公差2. 欧洲标准(EN)：- EN 573-3：铝和铝合金化学成分的指南- EN 755-2：铝和铝合金挤压材料的机械性能- EN 755-9：铝和铝合金挤压材料的可加工性- EN 12020-2：铝和铝合金标准挤压材料的机械性能和可加工性- EN 485-2：铝和铝合金板和钣金的机械性能3. 美国标准(ASTM)：- ASTM B221：铝和铝合金挤压材料的标准规范- ASTM B308/B308M：铝和铝合金板、钣金和镀层材料的标准规范- ASTM B345/B345M：铝和铝合金无缝圆管和管材的标准规范- ASTM B429/B429M：挤压铝和铝合金结构形状的标准规范 - ASTM B547/B547M：铝和铝合金大直径棒材和管材的标准规范4. 中国国家标准(GB/T)：- GB/T 6892：铝及铝合金挤压材料- GB/T 3880.3：铝及铝合金板和钣金- GB/T 4437：铝及铝合金无缝圆管- GB/T 5237：建筑用铝合金型材- GB/T 6893：挤压铝及铝合金型材5. 企业标准：- 企业内部标准通常根据国际、国家标准进行制定，主要包括化学成分、力学性能、可加工性等方面的要求。
以上标准和参考内容为6082铝合金的相关标准，涵盖了化学成分、形状公差、机械性能、可加工性等各个方面的要求。
2024年企业业绩评价标准
2024年企业业绩评价标准
一、前言
为了更好地适应市场需求和公司发展，提高企业经营管理水平，公司制定了2024年的业绩评价标准。
本标准旨在为各部门提供一
个统一的业绩评价体系，激励员工积极进取，共同实现公司目标。
二、业绩评价指标
1. 财务指标
2. 业务指标
3. 组织与管理指标
4. 社会责任指标
三、评价流程
1. 各部门在报告期末提交业绩评价表，包括各项指标的数据和说明。
2. 财务部对财务指标进行审计，确保数据的真实性和准确性。
3. 人力资源部、市场部、产品部等相关部门对业务指标、组织与管理指标和社会责任指标进行评估。
4. 评价结果提交至业绩评价委员会，由委员会进行综合评价和审核。
5. 公布评价结果，对优秀部门和个人进行奖励。
四、奖惩措施
1. 根据评价结果，对各部门进行奖金分配，一等奖金额最高，三等奖金额最低。
2. 对评价结果优秀的部门和个人进行表彰，提升其在公司内的声誉和地位。
3. 对评价结果不佳的部门进行约谈，分析问题原因，制定改进措施。
4. 对连续两年评价结果不佳的部门，考虑调整其管理层和人员配置。
五、附则
本评价标准自2024年1月1日起实施，如有未尽事宜，可根
据实际情况予以调整。
公司全体员工应认真执行本标准，共同努力，实现公司发展目标。
一般工业用铝及铝合金拉制棒材行业标准
《一般工业用铝及铝合金拉制棒材》行业标准《送审稿》编制说明1 任务来源近年来，随着我国装备制造业的发展以及铝合金产品出口量的增大，高精度高质量的铝合金产品需求越来越大，铝及铝合金拉制棒，通过采用拉制成型的加工方式，产品的尺寸精度和表面质量均高于常规产品，应用市场也不断扩大，尤其是国外市场需求量一直稳步增加。
《一般工业用铝及铝合金拉制棒材》（YS/T 624-2007）是国内目前唯一的铝及铝合金拉制棒标准，该标准于2007年制定，自实施以来对铝及铝合金拉制棒材的订货、供货及生产起到了很好的规范及指导作用，并可作为合同双方处理产品质量异议的依据。
但是该标准至今已实施近十年，由于技术的改进和客户的需求变化，尤其是欧洲等国外市场的需求量增加，现行的标准已不能完全满足使用要求，故提出对该标准进行修订和完善，为铝及铝合金拉制棒材的生产和使用提供更好的标准依据。
根据有色标委〔2017〕31号《关于转发2017年第二批有色金属国家、行业、协会标准制（修）订项目计划的通知》文件的精神，由西北铝加工厂（现西北铝业有限责任公司）等单位承担行业标准《一般工业用铝及铝合金拉制棒材》（YS/T 624-2007）的修订工作，计划项目编号：2017-0227T-YS。
2 项目编制组单位名称变化情况本标准计划的原编制组单位为：西北铝加工厂。
西北铝加工厂原直属中国铝业公司，根据国务院公司制改革的相关规定，中国铝业公司于2017年11月1日下文，将“西北铝加工厂”变更为“西北铝业有限责任公司”。
3 项目编制组单位变化情况本标准的原计划编制组单位为：西北铝加工厂（现更名为西北铝业有限责任公司）。
在2017年3月27日全国有色金属标准化技术委员会主持于江西省宜春市召开的本行业标准任务落实会上，经会议讨论决定增加有色金属技术经济研究院、广东豪美新材股份有限公司、东北轻合金有限责任公司、山东南山铝业股份有限公司、广东高登铝业有限公司、四川三星新材料科技股份有限公司、广东兴发铝业有限公司、西南铝业（集团）有限责任公司为编制组成员单位。
6082铝合金标准
6082铝合金标准**6082铝合金标准****引言**6082铝合金是一种常见的铝合金材料，具有良好的机械性能、耐腐蚀性和加工性能。
它被广泛应用于航空航天、汽车制造、船舶建造、建筑和工程结构等领域。
为保证产品质量和性能，制定了一系列的标准与规范来指导和控制6082铝合金的生产和应用。
**1. 国际标准**国际上对6082铝合金的标准主要由国际标准化组织（ISO）和国际电工委员会（IEC）共同制定。
目前，6082铝合金的国际标准主要有以下几个：- ISO 6361-2：铝及铝合金辗轧材料化学分析方法的一部分，其中包括了对6082铝合金化学成分的测定方法；- ISO 6362-1：铝和铝合金化学成分的一个推荐数值表，其中列出了6082铝合金的典型化学成分范围；- ISO 6362-2：铝及铝合金试样的机械性能的一部分，其中包括了对6082铝合金机械性能的测试方法和要求。
这些国际标准为全球范围内的铝合金生产厂家和使用者提供了统一的技术规范，保障了6082铝合金的质量和性能。
**2. 欧洲标准**在欧洲地区，欧洲标准化组织（CEN）对6082铝合金制定了一系列的标准。
欧洲标准通常以EN加编号的形式命名。
以下是一些与6082铝合金相关的欧洲标准：- EN 573-3：铝和铝合金化学成分的一部分，其中包括了对6082铝合金化学成分的要求和范围；- EN 755-2：铝及铝合金挤压材料机械性能的一部分，其中包括了对6082铝合金挤压材料的机械性能要求；- EN 485-2：铝和铝合金板材和带材机械性能的一部分，其中包括了对6082铝合金板材的机械性能测试方法和要求。
欧洲标准为欧洲地区的铝合金生产厂家和使用者提供了统一的技术规范和测试方法，促进了6082铝合金产品质量的提升。
**3. 国内标准**在中国，由中国标准化研究院和国家质量监督检验检疫总局共同制定了一系列相关标准与规范。
以下是一些与6082铝合金相关的国内标准：- GB/T 3190：铝及铝合金化学成分分析方法；- GB/T 6892：铝及铝合金挤压材机械性能；- GB/T 3880：铝及铝合金板材、带材机械性能。
6082铝合金标准
6082铝合金标准6082铝合金是一种常用的铝合金材料，具有优异的机械性能和耐腐蚀性能。
下面是关于6082铝合金的一些相关参考内容。
1. 标准号：GB/T 3190-2018 《铝及铝合金化学成分检验方法》这个标准规定了铝及铝合金的化学成分检验方法，包括理论计算、直接检测和校核方法。
通过这个标准，可以对6082铝合金的化学成分进行准确的检测，确保产品质量。
2. 标准号：GB/T 3880.1-2012 《铝及铝合金板、带及板带化学成分和机械性能的检查和试验方法 - 第1部分：铝及铝合金半成品》这个标准主要规定了铝及铝合金板、带及板带的化学成分和机械性能的检查和试验方法。
通过这个标准，可以对6082铝合金板材的化学成分和机械性能进行准确的检测和评估。
3. 标准号：GB/T 14846-2008 《铝及铝合金挤压型材化学成分》这个标准规定了铝及铝合金挤压型材的化学成分要求和检测方法。
6082铝合金作为一种常用的挤压型材材料，应符合该标准中的相关要求。
4. 标准号：GB/T 5237.1-2008 《建筑铝型材第1部分：焊接结构用阳极氧化膜铝型材》这个标准规定了建筑铝型材的技术要求和试验方法，包括焊接结构用阳极氧化膜铝型材。
6082铝合金常用于建筑行业，因此应符合该标准中有关焊接结构用阳极氧化膜铝型材的要求。
5. 标准号：ASTM B209-14 《Standard Specification for Aluminum and Aluminum-Alloy Sheet and Plate》这个标准是美国材料与试验协会制定的，规定了铝和铝合金板、带材的技术要求和试验方法。
6082铝合金作为一种常用的铝合金板材材料，可以参考该标准中的相关要求。
6. 标准号：EN 573-3:2013 《Aluminium and aluminium alloys — Chemical composition and form of wrought products — Part 3: Chemical composition and form of products》这个标准规定了铝及铝合金加工产品的化学成分和形式。
6082铝合金对应国内的叫法
6082铝合金对应国内的叫法1.引言1.1 概述6082铝合金是一种常用的铝合金材料，具有优异的机械性能和耐腐蚀性。
它主要由铝、镁和硅等元素组成，其中镁的含量较高，能够有效增强合金的强度和硬度。
同时，硅的添加可以提高合金的耐热性和耐磨性。
6082铝合金具有良好的可加工性，可以通过各种常规的加工方法进行成型和加工。
它可以通过铝挤压、铝锻造、铝轧制等工艺获得不同形状和尺寸的铝合金产品。
此外，它还具有良好的焊接性能，可以通过氩弧焊、电阻焊等方法进行焊接。
6082铝合金的特性使其在许多领域得到广泛应用。
它具有良好的强度和刚性，适用于制造飞机、汽车、船舶等需要轻量化和高强度的工业产品。
由于其优异的耐腐蚀性，6082铝合金也常用于制造化学容器、食品加工设备等具有较高要求的产品。
然而，由于6082铝合金在不同地区和行业中的叫法存在差异，给相关行业的交流和合作带来了一定的困难。
本文将对国内对6082铝合金的叫法进行总结和分析，并探讨其对行业发展和技术交流的影响和意义。
1.2 文章结构文章结构部分的内容可以按照以下方式展开：文章结构的设置是为了能够清晰地表达论点和逻辑，使读者能够更好地理解内容，同时也方便读者进行阅读。
本篇长文的文章结构主要分为三个部分：引言、正文和结论。
首先，在引言部分，我们会概述文章的背景和目的。
通过概述，读者可以了解到6082铝合金的重要性，并对国内对其叫法的了解有一个整体的认识。
在引言的最后，我们明确本篇长文的目的，即探究国内对6082铝合金的叫法，并分析这些叫法对国内的影响和意义。
接下来，在正文部分，我们将详细介绍6082铝合金的特性。
这一部分内容可以包括6082铝合金的化学成分、物理性质、机械性能等方面的介绍。
通过对6082铝合金特性的全面解析，可以更好地理解该合金在实际应用中的重要性。
在正文的第二部分，我们将探讨国内对6082铝合金的叫法。
这一部分内容可以包括对国内不同行业、领域对该合金的命名方式的调研和整理。
155项行业标准及3项国家标准名称及主要内容等一览表
本文件适用于生产固体型、乳液型、水溶液型以及水分散液型聚丙烯酰胺企业绿色工厂的评价。
11
HG/T 6175-2023
无机过氧酸盐行业绿色工厂评价要求
本文件规定了无机过氧酸盐行业绿色工厂评价的总则、评价指标及要求、评价程序、评价报告。
本文件规定了桥梁缆索企业绿色工厂评价的基本原则、评价指标体系及要求、评价程序。
本文件适用于桥梁缆索企业绿色工厂的评价。
38
YB/T 6092-2023
热轧带肋钢筋绿色工厂评价要求
本文件规定了热轧带肋钢筋绿色工厂评价的术语和定义、评价要求、评价程序和报告。
本文件适用于按GB/T 1499.2生产热轧带肋钢筋的绿色工厂的评价。
30
HG/T 6235-2023
废二氧化硫氧化制硫酸催化剂中钒含量的测定方法
本文件规定了废二氧化硫氧化制硫酸催化剂中钒含量的测定方法。
本文件适用于各种硫酸生产工艺中产生的废二氧化硫氧化制硫酸催化剂。
31
HG/T 6236-2023
工业废水深度处理及回用技术规范 吸附法
本文件规定了吸附法用于工业废水深度处理及回用的总体要T 6171-2023
废弃电子电器化学品处理处置行业绿色工厂评价要求
本文件规定了废弃电子电器化学品处理处置行业绿色工厂评价的总则、评价指标及要求、评价程序、评价报告。
本文件适用于废弃电子电器化学品处理处置行业绿色工厂评价。包括电子电器生产过程以及报废过程中产生的表面处理污泥、废蚀刻液、废有机溶剂、废镀液（水）、废线路板的处理处置等。
39
YB/T 6093-2023
干熄焦超高温超高压余热发电技术规范
6082铝合金型材生产工艺研究
6082铝合金型材生产工艺研究马彪，刘金辉，谭日纯(广东兴发铝业(河南)有限公司，河南焦作454591)摘要：结合6082铝合金型材的生产实践，从合金成分设计、铝棒均匀化、挤压工艺和淬火方式等方面进行了分析研究，从而优化了6082铝型材的熔铸工艺和挤压工艺，使产品的抗拉强度σ b≥310MPa，延伸率δ≥10％，达到了较高的综合性能要求。
关键词：6082铝合金；铝型材；工艺；显微组织；力学性能Research on production process of 6082 aluminumalloy profileMA Biao, LIU Jinhui, TAN Richun(Guangdong Xingfa Aluminium (Henan) Co. Ltd, Jiaozuo 454591)Abstract：Combining with the production practice of 6082 aluminium alloy profile, are analyzed from the aspects of alloy composition design, aluminum rod homogenization, extrusion process and quenching etc, so as to optimize the casting process and extrusion process of 6082 aluminum alloy profile , the ultimate tensile strength σ b≥ 310MPa, elongation ≥ 10%, can meet the requirements of high comprehensive performance.Key words:6082 aluminum alloy; aluminum profile; process; microstructures; mechanical properties1 前言6082合金属于Al-Mg-Si系热处理可强化的铝合金，具有中等强度和良好的焊接性能、耐腐蚀性，主要用于交通运输和结构工程工业，如桥梁、起重机、屋顶构架和冷藏集装箱等。
铝合金常识
自的特点:3. 如客户需求的材料性能为：表面易抛光，表面要求较高，但对抗拉强度与硬度要求不高，则我们应选择何种材料 -----6063 -------------- ；如需弯管，且对强度也有高要求；则应该选择何种材料 ----------- 6005A -------------------------------- ;如需焊接且便于整形，我 们应选择何种材料 --------- 6061 ------------------------- ；4. 铝合金产品的表面处理方式通常有 ----- 表面阳极氧化、表面喷涂处理 ---；5. 铝合金阳极氧化目前工厂有几种方式喷砂阳极、OO1B 阳极染色；6. 铝合金阳极氧化原理一一将铝及其合金置于适当的电解液中作为阳极进行通电处理，使其表面产生一层致密的氧化物保护膜；以铝为阳极置于硫酸电解液中，利用电解作用， 使铝表面形成阳极氧化膜的过程成为铝硫酸阳极氧化8. 铝合金产品出现偏壁及壁厚不均现象造成的原因为一三芯不同心 --------------- ； 9. 铝合金材料的焊接通常采用 ---- 氩弧一焊接法；10. 铝合金焊接前处理的作用一清除工件焊口及焊丝表面的氧化膜和油污，以保证焊接使得接头的强度符合力学；11. 铝合金T4热处理的作用一将铝材固溶 ，保温45分钟后淬火，即采用强制水冷方式，使工 件达到固溶；12. 铝合金T6热处理的作用一将固溶后的型材，通过人工时效，使材料达到固溶饱和，获铝合金常识1.铝合金厂目前使用的6xxx 铝材，主要有一6061、 6063、 6005A 、6082等4种；各材料得型材应有的力学性能；13. --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 铝合金常用的材料状态可分为一0态、F态、T1态、T4态、T5态、T6态-------------------------- ；分别代表一：0态：退火状态F态：适用于不需进行专门的热处理且对力学性能不做严格要求的产品；T1态：由高温成型过程冷却，然后自然时效至基本稳定的状态T4态：固溶热处理后自然时效至基本稳定的状态T5态：由高温成型过程冷却，然后进行人工时效的状态T6态：固溶热处理后进行人工时效的状态14. 如有一产品在整车上呈不受力状态，我们建议采用的铝合金物料挤型状态为F态；15. 6 XXX系列铝材通常采用何种一一5356 ------------- 焊丝；16. 针对焊接裂纹常采用的检验方法一渗透探伤法、射线探伤法、色粉探伤法等；17. 铝合金阳极氧化的作用一使其表面一层氧化物保护膜；18. 铝合金阳极氧化封孔的作用一一使其氧化膜变硬、更加牢固、手感光滑；19. 铝合金采用被广泛运用于航天领域，是运用铝合金材料的一一密度低、强度大性能；20. 铝合金被用于电线电缆方面是运用铝合金材料的 ----- 导电性能-----------------——性能；21. 铝合金氧化物的分子式为一AL2Q -------------- 、铝的密度为---- 2.7 --------------- 克/立方厘米；原子量为27 ;英文名一Alumi nium22. 铝在碱和盐的水溶液中，氧化膜容易被破坏的特性，故氧化后的产品需脱膜，常采用一一一片碱（NaOH ---------------- 水溶液处理剂；23. 铝合金氧化后的氧化膜厚度约在8-15 微米；24. 针对铝合金封孔检验方法一一用蓝墨水滴在封孔后的产品表面，用布看能否轻拭去一一—能擦去则说明封孔质量不好，不能擦去，则说明封口质量不好；25. 铝合金件表面有油污，不仅抛光，前处理，可以成功进行阳极氧化（X ）26. 铝合金不光可以阳极氧化、表面喷涂，还可以进行电镀（V27. 产品质量还坏是通过过程质量来控制的，而不是通过结果来实现的（）;28. 焊接处焊道高不会影响装配（X|29. 铝合金管内不得有叶片（V □）30. 铝合金管内不得有任何毛刺（V ）。
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6082热挤压铝合金企业标准
2009-06-07发布 2009-06-07实施
发布
前言
本标准按YS/T67-2005、GB/T6892-2006、GB5237.2-2004相关规定编号，我公司对6082的具体相关要求制订了此企业标准。
本标准与对应的国家、行业标准或其他文件规定相一致。
本标准由鸿金源铝业制品有限公司技术委员会提出。
本标准由鸿金源铝业制品有限公司品质部负责起草。
本标准主要起草人：潘启荣、徐光友、杨双强、高坤标。
本标准由鸿金源铝业制品有限公司技术委员会负责解释。
本标准首次发布。
6082合金属于AL-Mg-Si系热处理可强化的铝合金，具有中等强度和良好的焊接性能，耐腐蚀性，主要用于交通运输和结构工程工业。
由于该产品性能要求高，Mg、Si、Mn等元素主要起强化作用，合理配比对挤压工艺及最终产品性能意义重大，因此须严格控制，范围不能太宽。
其中Mn含量过高会影响合金铸造性能，随着Mn含量增加其粘度增大，流动性下降，因此Mn的含量应控制在上表规定的范围。
1.2 低倍组织
1.2.1 铝棒的低倍组织检验技术要求：（参照YS/67-2005标准）
1）铝棒上不允许有裂纹、气孔存在；
2）铝棒只允许有两点夹渣,且单个面积不大于0.5㎜2;
3)铸棒截面允许不多于10点,每点平均直径不大于3mm或不多于两点每点平均直径不大于10mm；
4）羽毛状晶面积不大于试尺总面积的30％；
5）晶粒度不允许大于二级；
6）疏松不允许超过二级；
1.2.2 检验方法：
按标准GB/3246.2《变形铝及铝合金制品低倍组织检验方法》进行检验和判定。
1.3 力学性能应符合如下标准：
1.3.1 检验依据：
按标准GB/T6892-2006《一般工业用铝及铝合金挤压型材》要求进行检验。
1.4 保证氧化膜为8-10um。
1.5 封孔质量
阳极氧化膜经硝酸预浸的磷铬酸试验，其质量损失值应不大于30mg/c l㎡。
1.6颜色和色差
阳极氧化膜的颜色应与供需双方商定的色板基本一致，或处在供需双方商定的上、下限色标所限定的颜色范围之内。
根据6082的特殊性，其色差可以适当扩宽。
1.7 耐盐雾腐蚀性能
1.8外观质量
型材表面不允许有电灼伤，氧化膜脱落等影响使用的缺陷，但距型材端头80㎜以内允许局部不够膜。
1.9 检验
2.1尺寸偏差按GB/T5237-1规定的方法测量。
2.2耐盐雾腐蚀性能
采用CASS试验，按GB/T12967-3规定的方法进行，按GB/T6461进行腐蚀结果评级，与不同总缺陷面积自分比
2.3检验结果的判定
2.3.1尺寸偏差不合格时，判该批不合格。
但允许逐根检验，合格者交货。
2.3.2膜厚不合格量超出下表规定的不合格品上限时，应另取双倍数据的型材进行重复试验，重复试验结果显示的不合格型材数量不超过表中允许不合格品数上限的双倍时，判全批合格，否则判全批不合格，但可由供方逐根
2.3.3封孔质量、耐盐雾蚀性能，不合格时判该批不合格。
2.3.4颜色和色差不合格时，判该批不合格，但可由供方逐根检验，合格者交货。
2.3.5外观质量不合格时，判该件不合格。
2.3.6其他性能不合格时，供需双方协商。