钢管支架法计算书
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/Am<[б]б=N/Am =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/Am=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/Am<ψ[б](1)截面力学特性（如下图）钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m =223cm2,IX/=140579.2cm4 Am=194.7cm2,IX/=93639.59cm4I X =4×(IX/+Am×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X =4×(IX/+Am×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh =(λ2+27Ad/Aq)1/2 λh=(λ2+27Ad/Aq)1/2λ0 =L/i=3600/25.1=143.42 λ=L/i=3600/21.93=164.16 26948.505651273.76 Ad =1218.4cm2 Ad=83390.66cm235887.76 Aq =2×4800=864cm2 Aq=71706.72cm2代入计算有λh =143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/Am<ψ[б]б=N/Am =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/Am=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
钢管桩和贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)终点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.82 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.83 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
钢管计算手册
模板扣件式钢管支架计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距m：1.1；立杆纵距m：1.1；横杆步距m：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距mm：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度m:1；模板支架计算高度m：4.27；采用的钢管mm：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重kN/m2：0.35；钢筋自重kN/m3：1；混凝土自重kN/m3：24；施工均布荷载标准值kN/m2：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20MnTi；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积mm2：1440.000；楼板的计算宽度m：5.4；楼板的计算跨度m：4；楼板的计算厚度mm：110；施工平均温度℃：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度mm：15；面板弹性模量E N/mm2：9500；面板抗弯强度设计值f m N/mm2：13；木材品种：松木；木材弹性模量E N/mm2：10000；木材抗弯强度设计值f m N/mm2：17；木材抗剪强度设计值f v N/mm2：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载.计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯验算公式：σ=M/W<fσ --面板的弯曲应力计算值N/mm2；M--面板的最大弯距N.mm；W--面板的净截面抵抗矩,公式：W=bh2/6b：面板截面宽度,h：面板截面厚度计算式：W=1100×152/6=41250mm3；f--面板的抗弯强度设计值N/mm2；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M=0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线,包括：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×1.1×0.11≈3.02kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×1.1≈0.38kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×1.1=2.2kN/m；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×3.02+0.38+1.4×2.2≈7.17kN/m计算跨度板底支撑间距：l=40mm；面板的最大弯距M=0.1×7.17×402=1147.52N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：σ=1147.52/41250≈0.03N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ=0.03N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式：ω=0.677×q×l4/100×E×Iq--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=q1+q2=3.02+0.38=3.41kN/m；l--计算跨度板底支撑间距：l=40 mm；E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I=bh3/12计算式：I=40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×3.41×404/100×9500×11250=0 mm；面板的最大容许挠度值：ω=l/250=40/250=0.16mm；结论：面板的最大挠度计算值ω=0mm小于面板的最大容许挠度值ω=0.16mm,满足要求四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木,按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=B b B h2/6计算式：W=40×902/6=54000mm3；公式：I=B b B h3/12计算式：I=40×903/12=2430000mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×0.04×0.11=0.11kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×0.04≈0.01kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×0.04=0.08kN；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×0.11+0.01+1.4×0.08≈0.26kN/m2.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M=q×l2/8最大弯距M=ql2/8=0.26×1.12/8≈0.04kN.m；最大支座力N=ql=0.26×1.1≈0.29kN；梁底支撑最大应力计算值σ=M/W=39446/54000≈0.73N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值f=17N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73N/mm2小于板底支撑的抗弯强度设计值17N/mm2,满足要求3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V=q×l/2最大剪力：V=0.26×1.1/2≈0.14kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ=3×V/2×b×h n≤f vb--板底支撑方木截面宽度h n--板底支撑方木截面高度板底支撑受剪应力计算值：τ=3×143.44/2×40×90≈0.06N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值T=1.7N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06N/mm2小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：公式：ω=5×q×l4/384×E×I最大挠度计算值：ω=5×0.26×11004/384×10000×2430000≈0.2 mm；最大允许挠度ω=1100/250=4.4mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2mm小于板底支撑的最大允许挠度4.4mm,满足要求五、水平支撑钢管计算支撑板底支撑水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力,P=0.29kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算剪力图kN支撑钢管计算变形图mm最大弯矩M max=0.87kN.m；最大剪力V max=4.74kN；最大变形ωmax=3.2508mm；最大支座力R max=8.68kN；最大应力σ=M/W=867.98/4490≈193.31N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31N/mm2小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ=2×V/π×r2-π×r-d2≤f vr--水平支撑钢管截面半径t--水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ=2×4739.11/3.14×242-3.14×24-32≈22.35N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35N/mm2,小于水平支撑钢管允许抗剪强度125N/mm2,满足要求水平支撑钢管允许挠度：ω=1100/150≈7.33与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508mm,小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10mm,满足要求六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的扣件承载力取值为6kN.水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5:R≤RcRc --扣件抗滑承载力设计值,取6kN；R--水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=8.68kN；扣件数量计算：8.68/6≈2七、模板支架立杆承受的荷载标准值轴力立杆承受的荷载包括扣件传递的荷载以及模板支架的自重荷载.1扣件传递的荷载kN：N G1=R=8.68kN；2模板支架的自重kN：N G2={4.27+1.1/2+1.1/2×4.27\1.8+1}×0.033+5×0.0135≈0.32kN；N=N G1+1.2×N G2=8.68+1.2×0.32≈9.06kN；八、立杆的稳定性计算按下式计算其稳定性：公式：σ=N/φ×A0N--立杆的轴心压力设计值：N＝9.06kN；φ --轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径cm：i=10.78；A0--立杆净截面面积cm2：A0=4.24；W--立杆净截面抵抗矩mm3：W=4490；σ --钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；f--钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00N/mm2；l o--计算长度m,支架高度未超过4米参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算l o=h+2ah--立杆步距m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,由于模板的搭设方式决定了该值为0；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=1800mm；长细比λ=L o/i=1800/15.9≈113；由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压应力计算值；σ=9061.42/0.496×424≈43.09N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算σ=43.09N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求。
(完整word版)管支撑架荷载计算书
管支撑架荷载计算书一、计算依据本计算数参照以下规范及专业书籍进行编制。
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社;《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。
支撑高度在4米以上的钢管支撑架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书编写还参考了《施工技术》2002。
3。
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文,供脚手架设计人员参考.二、计算参数1、桁架结构荷载主站房总重424674kg，面积S=118。
6*44。
7=5301。
42m2候车楼总重264125kg，面积S=100。
6＊43.4=4366。
04m2则钢管荷载主站房为最大荷载：施工均布荷载2、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类)钢管规格（mm):Ф48×3.2；单位重量q g（kN/m）:0.0347；截面积A（cm2）:4.5；回转半径i(cm）1。
59；惯性矩I(cm4）:11.36；抵抗矩W（cm3）:4。
73；抗弯、抗压容许应力［σ]（N/mm2）：205；弹性模量E(N/mm2):206000;3、支撑架构造参数立杆纵距L a（m）:0.8；立杆横距L b(m）：0.8；立杆步距h（m）：1.6；平台底支撑杆指向：立杆纵距方向；平台支架计算高度H s（m）：11.74；平台底支撑杆间距L c（mm)：400；扣件实际抗滑承载力N s（kN）：6；4、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；挡脚板自重q d（kN/m):0。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
固定支架计算书
热膨胀伸长量：ΔLT＝0.0125×（T1-T2）×L
内压伸长量：ΔLP＝L×P×A1/（E×A2）= L×P×（D-δ）/（4×E×δ）
地震力＝两固定支架间管道全重×0.1
对于采用L(Z)形自然补偿的管道支架的管道轴向推力（Z形简化为一端固定的悬臂梁考虑）：
故支架型钢立柱可选用L63×6等边角钢，其截面积为7.288×10-4m2。
支架型钢横档计算：
支架型钢横档计算：
支架横档在垂直重力方向的受力分析。
如图，将支架近似的看作简支梁，根据剪力图和弯矩图，其在B点的弯距最大。
其每根支架横档的弯距是：Mmax=（0.504×2977+0.172×7346）/2=1382N*m
2．保温1重量＝60×(0.159+0.028）×0.028×6×3.14×9.8=58N
保温2重量＝60×(0.159+0.028）×0.028×6×3.14×9.8=58N
保温3重量＝60×(0.219+0.032)×0.032×6×3.14×9.8=89N
保温4重量＝60×(0.219+0.032)×0.032×6×3.14×9.8=89N
二、管道荷重（支吊架间距不大于6米，按6米考虑）
1．钢管1重量＝7850×0.159×0.0045×6×3.14×9.8=1037N
钢管2重量＝7850×0.159×0.0045×6×3.14×9.8=1037N
钢管3重量＝7850×0.219×0.006×6×3.14×9.8=1905N
钢管4重量＝7850×0.219×0.006×6×3.14×9.8=1905N
内压推力＝A1×P
钢管支架结构计算书
q15—可变荷载，（包括施工活荷载１05.0ｋg/m（０.35*3０0)、混凝土入仓的冲击力70.０ｋｇ/m（0.35＊20０）、混凝土振捣产生的荷载70.0kg/m(0.35＊2０0））等于2４5.0kｇ。
2.立柱荷载计算具体如下:
(二）梁系部位
设计参数：梁系（最大截面尺寸)设计断面尺寸为宽＊高(０.35＊0.60m);
支架梁采用2［１0双槽钢,单排;
立柱采用Φ100钢管,壁厚δ=3.5mm,间距１.５m。
1．支架梁荷载计算具体如下：
ｑ1３—支架体系自重，(包括支架梁20.0ｋg/m(２*10)、顶托及顶托支座3７．4kg/m（1/0.2*7.４8)、方木７．７kg／m(1/0.２*０.4４*0.０５*0．１*７０0)、模板２.9kｇ／m(0.３5*0.0１２＊700）），为68.0kｇ/m;
=14１6．70kg/ｍ
Wx=4９cm3
Ｉx=２４5ｃm４
E=20６ＧPa
l=1.5ｍ
３98.４
kｇ.m
/
/
/
强度σ
813．２
kg/cｍ2
4．方木荷载计算具体如下：
q10—支架体系自重,（包括方木3.５ｋg/m(0.05*0.1*70０)、模板2.5ｋｇ/m(0．3＊0．012*700)),为6.０kg/m;
q１1—设计楼板混凝土荷载，等于１８7.5kｇ／ｍ（０.25*０．3*２50０）;
ｑ12—可变荷载，(包括施工活荷载9０.0kg/m(0．3*3０0)、混凝土入仓的冲击力60.０kｇ／m(0.3＊2０0)、混凝土振捣产生的荷载６０.0kｇ/m(0.3*200)）等于210.0kg。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187. 08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总二1870.8KN，钢管支架自重为450KN,则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320. 8KN,取N=2400KN进行控制讣算3、验算钢管的强度(40720, D=10MM)钢管支架的强度验算由下式计算：N/A. <[6]6 二N/汕二2400/( 4 X 223 )=2. 69KX/cm26 二N/九二2400/( 4X194.7 )=3. 08KN/cm:而[6 ]=170Mpa=17 KN/cm:,故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性山下式计算：N/化〈巾[6 ](1)截面力学特性(如下图)钢管支架截面力学特性计算图(尺寸单位：cm)如图所示，立柱曲4①720, d二10mm的钢管组成，查表有^=223cm2, I x =140579. 2cm 九二194. 7cm:, L； =93639. 59cmIx=4X (I x +A o Xr2:)=4X (140579. 2+310’X 223) =86283516. 8cm1 Ix=4X (Ix'+A.Xr^MX (93639. 59+310’X194. 7) =75217238cm'（2）: tr 算整体稳定性折减系数计算构件的长细比入h:III 《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式:xF （X 『+27扎/扎）1/2 xF （ X 0:+27VAJ 12X o 二L°/i 二3600/21. 93=164. 16 26948.5056查《钢结构设计手册》附表，得血1=0. 339 巾F0. 273（3）立柱的整体稳定性验算山公式有:N/A.〈巾[6 ]6 二N/X 二2400/( 4 X 223 )=2. 69KX/cm' 6 =^=2400/( 4 X 194.7 )=3. 08KX/cm :0 [ 6 ]=0. 273X170=46. 4Mpa=4.6KN/cm : 而巾[6 ]=0. 339X170=57. 6Mpa=5. 6KN/cm 2,故安全。
扣件钢管楼板模板支架计算书(板厚140mm)
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:模板支架搭设高度为2.9m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.35m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.140×1.000+0.350×1.000=3.850kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.20×1.20/6 = 24.00cm3；I = 100.00×1.20×1.20×1.20/12 = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.850+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.079kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.079×1000×1000/24000=3.308N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.850+1.4×3.000)×0.300=1.588kN截面抗剪强度计算值 T=3×1588.0/(2×1000.000×12.000)=0.198N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.850×3004/(100×6000×144000)=0.244mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
墩柱钢管支架计算书
钢管支架计算书###长江大桥主跨为216.5+464+216.5m双塔双索面半漂浮体系共轨两用斜拉桥，上层公路、下层轻轨。
在距离梁端60.50m的位置处设置两个永久辅助墩，大桥设置辅助墩后，结构体系可进一步分为60.5+156+464+156+60.5m五跨连续钢桁架梁斜拉桥。
引桥采用预应力连续箱梁。
###长江大桥设计为双层桥面，上层公路，下层预留轻轨。
因此，交界墩及引桥下部结构需同时考虑上部公路桥梁的需要和下部轨道交通的需要，结构造型复杂，为美观起见，在公路和轨道平面线形基本重合段采用双层门式框架结构桥墩。
为满足受力需求，在上下横梁及墩柱的外侧配置一定数量的预应力钢束。
墩身尺寸根据墩的受力状况采用不同的尺寸，见图2-2。
图2-3。
墩柱设计为异形墩柱，桥墩分为四种截面类型， 3m×2.2m，3m ×2.6， 3.5m×2.5m，3.0m×2.0m。
四种类型墩柱四角均为半径60cm 的圆形倒角。
工程量总计C45混凝土约2万立方米，钢筋5000吨，φs15.2钢绞线350t。
本计算书主要涉及三种结构的受力计算：墩柱下横梁、墩柱盖梁及第七联箱梁受力计算，受力计算均按最不利位置进行验算。
钢管支架主要有钢管桩、贝雷梁及型钢分配梁构成。
钢管桩上布置有横向双56工字钢（其中下横梁及上横梁上铺设双40工字钢）、56工字钢上铺设纵向贝雷梁（贝雷梁按箱梁腹板位置进行相应的铺设）、贝雷梁上再铺设横梁25工字钢(工字钢间距0.6m)，25工字钢上再铺设纵向的15×15cm木方(木方间距0.3m)。
一、计算参数1、钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2、Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；贝雷片允许弯矩[M0]=975KN.m。
梁模板钢管支撑架计算书
梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
模板支架搭设高度为8.40米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1100mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=1.148kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.100×0.450+0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=13.770kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(12.623+1.148)+1.4×0.9×1.125]=20.007kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.313kNN2=4.377kNN3=1.313kN最大弯矩 M1 = 0.077kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/24300=3.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 13.77kN/m为设计值。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m,梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2 [10双槽钢)及立柱(①100钢管)，钢材材质为Q235,底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m;顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m;支架梁采用2 [10双槽钢，间距为1.5m;立柱采用①100钢管，壁厚b=3.5mm,间排距1.5*1.5m;方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m),间距0.3m。
1.顶托梁荷载计算具体如下：q1一支架体系自重，(包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)),等于27.3kg/m;q2一设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m (0.25*0.8*2500);口3—可变荷载，(包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300),混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200))等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，(包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700))，为80.5kg/m；q5一设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m(0.25*1.5*2500)；口6一可变荷载，(包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200))等于1050.0kg/m。
受力计算书
支架、模板系统受力计算书一、支架、受力、模板布设方式1、钢管支架立杆箱体及翼板处统一布置为纵向间距0.6m，横向间距0.6m;横杆步距均1.5米,考虑到支架整体变形协调因素及门洞处立杆的受力情况，立支架立杆布置为纵向间距0.4m,横向间距0。
40m；大横杆步距均为1.2m.（实际施工时立杆钢管壁厚一般在3.0～3。
5mm浮动，取较小值规格统一为φ48×6。
0。
为增强支架总体稳定性，搭设立杆时尽量用较长杆件且满足同一断面接长接头≤50%的要求）2、箱梁底横向采用10cm×5cm木方,跨径0。
45m ；3、箱梁底纵向采用5cm×12cm木方跨径均为0。
9m。
4、外模面板均采用12mm厚度的双面覆膜竹胶板。
5、门洞顶纵梁采用20a，9米长的槽钢作横梁。
二、荷载计算由于桥跨长度和桥宽不同导致各桥跨支架及模板系统荷载情况不一致，为了符合现场实际情况，荷载及其他构件受力分析时按实心段梁体和空心段梁体两种情况分别计算。
（一）实心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载：P1＝1.8×26＝46.8kN/m2（按1.8m厚度计算）2、模板荷载：P2＝200kg/m2＝2kN/m23、设备及人工荷载:P3＝250kg/m2＝2。
5kN/m24、20a槽钢荷载荷载：P5＝200kg/m2＝2kN/m25、砼浇注冲击及振捣荷载：P4＝200kg/m2＝2kN/m2则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝53.3 kN/m2（二）空心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载:P1＝0.5×26＝13kN/m2(实际施工0.25+0。
22=0。
47m,按0。
5m砼厚度计算）2、模板荷载P2、设备及人工荷载P3、砼浇注冲击及振捣荷载P4等与实心段梁体相应荷载相同。
则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝19。
5kN/m2计算立杆单根受力和基础受力时考虑支架自重每增加10m高度增加1kN的力。
三、受力分析(一)底板面板的强度和刚度计算1、实心段梁体底板面板强度验算a、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板,第一次砼浇注对底模强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时,箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑位于盖梁实心段或腹板底处横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.20m。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m，梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2［10双槽钢)及立柱(Φ100钢管)，钢材材质为Q235，底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m；顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m；支架梁采用2［10双槽钢，间距为1.5m；立柱采用Φ100钢管，壁厚δ=3.5mm，间排距1.5*1.5m；方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m)，间距0.3m。
1．顶托梁荷载计算具体如下：q1—支架体系自重，（包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)），等于27.3kg/m；q2—设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m（0.25*0.8*2500）；q3—可变荷载，（包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300)，混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200)）等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，（包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700)），为80.5kg/m；q5—设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m（0.25*1.5*2500）；q6—可变荷载，（包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200)）等于1050.0kg/m。
承插型盘扣式钢管支架计算书
10、模板支架设计及计算地下室顶板支架计算（板厚200mm):计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准》(JGJ166-2020)。
一、计算参数:模板支架搭设高度为，立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。
面板厚度18mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm4。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm4。
梁顶托采纳双钢管48×。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。
扣件计算折减系数取。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的依照三跨持续梁计算。
静荷载标准值q1 = ××+×=m活荷载标准值q2 = +×=m面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W别离为:本算例中，截面惯性矩I和截面抗击矩W别离为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抗击矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算取得 M = ××+×××= 经计算取得面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/64800=mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],知足要求!(2)抗剪计算 [能够不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=××+××=截面抗剪强度计算值 T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值 [T]=mm2抗剪强度验算 T < [T]，知足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = ××2504/(100×6000×583200)=面板的最大挠度小于250,知足要求!三、模板支撑木方的计算木方依照均布荷载下持续梁计算。
钢管桩及贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。
支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。
1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。
每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。
2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
以下列图。
竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。
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连申线航道整治如皋段桥梁工程（LSX-SG-QL3标段）墩帽支撑（钢管支架）结构计算书计算复核审核一公局第三工程连申线航道整治工程桥梁3标（LSX-SG-QL3）项目经理部二○一三年三月十二日目录1设计说明 (1)1.1项目简介 (1)1.2墩帽结构形式和尺寸说明 (1)1.3墩帽支撑结构参数和材料选取 (1)1.4材料数量表 (2)2设计依据规 (2)3各种阶段的最不利工况分析 (3)3.1工况一 (3)4最不利工况下的荷载组合和取用系数 (3)4.1荷载分类和标准值 (3)4.2荷载设计值 (5)4.3变形值规定 (6)5验算项目 (6)5.1竹胶板底模 (6)5.2方木楞（10c m×10cm）验算 (8)5.3支撑横梁（I32a工字钢） (10)5.4支撑纵梁（双拼I32a工字钢） (13)5.5钢管立柱（Φ630×10mm） (15)墩帽支撑（钢管支架）结构计算书1设计说明1.1项目简介连申线（至高等级航道）是有史以来最大的水上交通工程，作为省干线航道网“两纵四横”中的“连申线”，由通榆河、海安城区改线段、通扬运河、如海河、如泰运河、焦港河组成。
连申线承担着北沿海地区与长江、南及地区物资交流的重要任务。
LSX-SG-QL3标工程容主要包括黄蒲大桥、八角井大桥、甸桥、加力桥、倪桥、搬经桥及S334省道桥共7座桥梁的主桥、引桥、接线、老桥拆除、附属设施、航道以及为实施以上工程所必须的相关预埋件的预埋及临时工程的施工与缺陷修复。
本标段总造价1.78亿元，合同工期20个月。
1.2墩帽结构形式和尺寸说明黄蒲大桥主桥过渡墩墩帽尺寸见附图，重量如下表：1.3墩帽支撑结构参数和材料选取过渡墩墩帽支撑结构拟采用钢管支架。
墩帽侧模板采用定型钢模板，底模采用1.5cm厚竹胶板。
竹胶板下横桥向铺设10c m×10cm方木，中心间距25cm。
支撑横梁采用I32a工字钢，单根长度4.5m，顺桥向铺设，中心间距1cm；支撑纵梁采用双拼I32a工字钢，单根长度13.42m；支撑纵梁下设8根Φ630×10mm×5.335m钢管，坐落于承台上。
1.4材料数量表钢管支架材料数量表如下：2设计依据规2.1钢结构设计规（GB 50017-2003）2.2公路桥涵施工技术规（JTG F50-2011）2.3建筑施工模板安全技术规（JGJ 162-2008）2.4路桥施工计算手册2.5施工图设计图纸3各种阶段的最不利工况分析3.1工况一经实际使用工况分析，在模板搭设好、墩帽混凝土全部浇筑完成后的工况条件下，模板承受的作用最大，为最不利工况，在此控制工况的受力条件下进行设计和计算。
其他工况不再进行另外的受力验算。
4最不利工况下的荷载组合和取用系数本项工程结构设计时，安全等级取为二级，结构重要性系数0γ取值为1.0。
4.1荷载分类和标准值永久荷载包括下列容：1）新浇筑混凝土自重：231/406.1/25m KN m m KN Q =⨯= 2） 钢侧模板及支承梁等自重（构件自重标准值根据构件设计图纸计算确定）：模板加支承横梁自重：()22/07.14.37.1146.42m KN m m KN Q =⨯=3） 施工通道、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重：22224/5.0/01.0/14.0/35.0m KN m KN m KN m KN Q =++=4） 采用部振捣器，新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：22121210/46.215.015.12.142522.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ 2/406.125m KN H F c =⨯==γ 式中：F —新浇混凝土对模板的侧压力计算值（2/m KN ）c γ—新浇混凝土的重量密度（3/m KN ）V —混凝土的浇筑速度（h m /）0t —新浇混凝土的初凝时间（h ），按试验确定，取4h 1β —外加剂影响修正系数，取1.22β—混凝土坍落度影响修正系数，坍落度为110～150mm 时，取1.15H —混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；混凝土侧压力计算分布图如下，其中，有效压头高度m F h c 86.02546.21===γ。
可变荷载包括下列容：5） 施工人员、材料及施工设备荷载当计算模板和直接支承模板的横梁时25/5.2m KN Q =当计算直接支承横梁的纵梁时25/5.1m KN Q =当计算钢管立柱及其他支承结构构件时25/0.1m KN Q =6） 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载当计算侧模时2226/6/2/4m KN m KN m KN Q =+=当计算底模时26/2m KN Q =当计算钢管立柱及其他支承结构构件时26/0.1m KN Q =4.2荷载设计值作用于结构的永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.计算模板的强度、稳定性时，采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。
计算正常使用极限状态的变形时，采用荷载标准值。
4.3变形值规定结构表面外露的模板，横梁、纵梁挠度为400/L （L 为构件跨度）。
5验算项目5.1竹胶板底模竹胶板底模下横桥向铺设10c m ×10cm 方木楞，中心间距为25cm 。
底模按三跨连续梁进行计算：1） 计算作用于底模模板的荷载新浇筑混凝土自重21/40m KN Q =施工人员、材料及施工设备荷载，25/5.2m KN Q =浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，26/2m KN Q =计算荷载设计值：()()2651/3.5425.24.1402.14.12.1m KN Q Q Q q =+⨯+⨯=++=荷载标准值：2651/5.44m KN Q Q Q q =++=2） 受力简图如下：底模面板受力简图3） 计算作用于底模荷载产生的最不利弯矩值m ax Mm KN ql M ⋅=⨯==34.010/25.03.5410/22max式中：q —作用在底模面板上的均布线荷载设计值，取1m 宽度围的荷载（m KN /）；l —计算跨径，取底模下方木楞间距0.25m ；4） 竹胶板截面参数与材料力学性能指标34221075.361510006mm bh W ⨯=⨯== 264533/10101081.21215100012m KN E mm bh I ⨯=⨯=⨯== 按照《路桥施工计算手册》木材种类A-2计算，竹胶板容许弯应力[]MPa 13=σ 。
5） 计算弯拉应力σ()()[]MPa MPa W M 1307.9105.37/1034.010/103636max =≤=⨯⨯=⨯⨯=σσ 式中：m ax M —最不利弯矩计算值，取0.34（m KN ⋅）；W —截面抵抗矩，5.376/2==bh W ，计算时b 取值为1m ，h 取值为底模厚15mm ；结构抗弯强度满足要求。
6） 计算挠度w[]m w m EIql w 000625.040025.00004.010281.010*******.05.44677.0100677.06644==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-式中：q —作用在面板上的均布线荷载标准值，取1m 宽度围的荷载（m KN /）；l —计算跨径，取方木楞的设计布置间距0.25（m ）；I —截面惯性矩（4cm ），12/3bh I =，计算时b 取值为1m ，h 取值为底模厚15mm ；[]w —容许挠度，对应相关规取值，400l （mm ）；结构刚度满足要求。
5.2方木楞（10c m ×10cm ）验算10c m ×10cm 方木楞下顺桥向铺设I32a 工字钢，中心间距为1m 。
方木楞按三跨连续梁进行计算：1） 计算作用于方木楞的荷载新浇筑混凝土自重21/40m KN Q =模板加支撑楞自重：22/07.1m KN Q =施工人员、材料及施工设备荷载，25/5.2m KN Q =浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，26/2m KN Q =计算荷载设计值：()()26521/58.5525.24.1)07.140(2.14.1)(2.1m KN Q Q Q Q q =+⨯++⨯=+++=荷载标准值：26521/57.45m KN Q Q Q Q q =+++=2） 受力简图如下：方木楞受力简图3） 计算作用于方木楞荷载产生的最不利弯矩值m ax Mm KN ql M ⋅=⨯⨯==39.110/125.058.5510/22max式中：q —作用在方木楞上的均布线荷载设计值，取0.25m 宽度围的荷载（m KN /）；l —计算跨径，取方木楞下I32a 工字钢间距1m ；4） 方木楞截面参数与材料力学性能指标35221067.161001006mm bh W ⨯=⨯== 46331033.81210010012mm bh I ⨯=⨯== 26/109m KN E ⨯=按照《路桥施工计算手册》木材种类A-3计算，方木楞容许弯应力[]MPa 12=σ5） 计算弯拉应力σ()[]MPa MPa W M 1232.81067.1/1039.1/10566max =≤=⨯⨯=⨯=σσ 式中：m ax M —最不利弯矩计算值，取1.39（m KN ⋅）；W —截面抵抗矩；结构抗弯强度满足要求。
6） 计算挠度w[]m w m EIql w 0025.04001001.01033.8109100125.057.45677.0100677.06644==≤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 式中：q —作用在面板上的均布线荷载标准值，取0.25m 宽度围的荷载（m KN /）；l —计算跨径，取支撑的设计布置间距1（m ）；I —截面惯性矩（4cm ），12/3bh I =；[]w —容许挠度，对应相关规取值，400l （mm ）；结构刚度满足要求。
5.3支撑横梁（I32a 工字钢）支撑横梁采用I32a 工字钢，长度4.5m ，支撑在纵梁上，支撑间距为2.284m 。
I32a 工字钢力学性能：411080cm I = 3692cm W = MPa E 5101.2⨯= 267cm A =支撑横梁按两端悬臂进行计算：1） 计算作用于支撑横梁的荷载新浇筑混凝土自重21/40m KN Q =模板加支撑楞自重：22/67.1m KN Q =施工人员、材料及施工设备荷载，25/1m KN Q =浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，26/2m KN Q =计算荷载设计值：()()26521/2.54214.1)67.140(2.14.1)(2.1m KN Q Q Q Q q =+⨯++⨯=+++= 荷载标准值：26521/67.44m KN Q Q Q Q q =+++=2） 受力简图如下：支撑横梁受力简图3） 计算支座反力()()KN a q ql R R 66.932/5.4676.04.312.542/,32=⨯+⨯⨯=+== 式中：32R R 、—支座反力（KN ）；q —作用在底模面板上的均布线荷载设计值，取1m 宽度围的荷载（m KN /）；,q —横梁自重产生的荷载，取0.676（m KN /）；l —计算跨径，荷载作用长度3.4m ；a —横梁长度4.5m ；4） 计算作用于支撑横梁荷载产生的最不利弯矩值m ax MmKN ql ql M ⋅=⨯⨯-⨯⨯=-=+07.22/108.112.548/284.212.542/8/222221m KN ql M ⋅-=⨯⨯-=-=-27.332/108.112.542/222m KN M M ⋅-==-27.33max式中：q —作用在底模面板上的均布线荷载设计值，取1m 宽度围的荷载（m KN /）；1l —计算跨径，取两支撑点间距2.284m ；2l —计算跨径，取支撑点外悬臂长度1.108m ；5） 计算抗弯强度σ()()MPa f MPa W M 21508.4810692/1027.3310/103636max =≤=⨯⨯=⨯⨯=σ 结构抗弯强度满足要求。