闭口型压型钢板组合楼板验算

闭口型压型钢板-混凝土组合楼板纵向抗剪性能试验研究

摘
要：１对８块ＹＸ６—８ —５Ｂ５１５５５闭口型压型钢板一凝土组合楼板进行了纵向抗剪性能试验研究，察了楼混考
板厚度、型钢板厚度以及剪跨等因素对组合楼板纵向抗剪性能的影响．到了组合板的极限承载力、形和压得变破坏形态以及压型钢板与混凝土之间的滑移．验结果表明：着组合板和压型钢板厚度的增大，合板的纵试随组向抗剪承载力越大；跨越大，向抗剪承载力越小；跨比较小的试件主要发生纵向剪切粘结破坏，跨比剪纵剪剪较大的组合板主要发生弯曲破坏和弯曲剪切粘结破坏．于欧洲规范４的建议公式，试验结果进行线性回基对
一
混凝土组合楼板研究的热点之一＿］关于压型钢板一１．＿５混凝土组合板的纵向抗剪承载力计算，国现行我
《高层民用建筑钢结构设计规程》６（Ｇ９９）议采用叠合面的受剪承载力验算，＿ＪＪ９ —８建主要适用于早期国
归得到了适用于该板型的压型钢板～混凝土组合楼板的纵向剪力粘结系数ｍ、可为该种楼板的工程设计提，
供参考．关键词：口型压型钢板；合楼板；向抗剪性能；验研究闭组纵试

压型钢板组合楼板计算

压型钢板组合楼板计算1.确定楼板布置和尺寸：根据建筑设计要求，确定楼板的布置和尺寸。

楼板的布置应满足结构强度、刚度和振动要求，尺寸应满足使用功能和建筑节约的要求。

2.根据楼板负荷和跨径计算楼板厚度：根据楼板所承受的荷载和跨度，计算楼板的合理厚度。

压型钢板组合楼板通常采用现浇混凝土楼板，其厚度应满足混凝土挤压所需的最小厚度，并考虑楼板的弯曲和剪切等荷载。

3.计算楼板的自重：根据楼板的几何尺寸和单位体积重量，计算楼板的自重。

楼板在计算自重时应考虑到横向压型钢板的重量和混凝土的重量。

4.计算楼板的荷载：根据楼板的使用要求和建筑规范，计算楼板的荷载。

楼板的荷载包括永久荷载和活荷载，如人员、设备和家具等。

计算荷载时应考虑楼板的几何特性和荷载分布。

5.计算楼板的弯曲和剪切：根据楼板在荷载作用下的弯曲和剪切，计算楼板的截面形态和受力状态。

压型钢板组合楼板的弯曲和剪切计算可以采用经典板梁理论和托伦拜恩定理等计算方法。

6.设计楼板的钢筋：根据楼板的受力状态和构造要求，设计楼板的钢筋。

对于压型钢板组合楼板，楼板的钢筋主要包括横向钢筋和纵向钢筋。

横向钢筋应布设在压型钢板的腹板和翼缘上，纵向钢筋应布设在楼板的靠近支承端。

7.检查楼板的振动和变形：根据楼板的荷载和构造要求，检查楼板的振动和变形。

楼板的振动应满足人员舒适性的要求，变形应满足建筑的使用功能和结构的安全性。

综上所述，压型钢板组合楼板的计算是一个复杂而繁琐的过程，需要考虑多个因素和条件。

准确的计算可以确保楼板结构满足使用要求和安全要求。

在实际工程中，应根据具体情况和建筑规范进行计算和设计，并进行必要的验算和调整，以确保楼板结构的安全可靠性。

闭口型压型钢板-混凝土组合楼板受剪承载力的试验研究

Ａｓｒｃ：Ｒｅｅｔ，ｔｅｃｍｐｓｅｆｏｌｔｈｒｆｅｔｅｓｅｔｏｃｅｅｈｓｂｅｘｅｓｅｐｌｒ一ｂｔａｔｃｎｌｈｏｏｉｏｒａｗｉｔｅｐｏｉｄｓｅｌｈｅ－ｎｒｔａｅｎｅｔｎｉｌａｐｉｔｅｙｔｌｓｂｈｌｃｖｙｄｅｏｎｅｉｇｔ，ｌｆｔｂｇｒｉｉ，ｏｄｄｃｉｔ，ａｅｆｒｎｔｕｔｎａｄｇｏｃｎｍｉｔｒｓｔ．ＴｈｏｇｈｘｅｒｓｂＳｓｏｉｉｉｄｔｇｏｕｔｉｅｓｏｃｓｒｃｏ，ｎｏｄｅｏｏｃｒｕｎｃｎ￣Ｌｅｓｇｙｌｙｏｉｅｅｒｕｈｔｅｅ－
ｗｉｈＣｌｓｄＰｒｆｌｄＳｅｌＳｅ－ｏｃｅｅｔｏｅｏｅｔｅｈｅｔｃｎｒｔｉ
ＷＵｉＨＩＱｉｇｘａＲｕ，Ｓｎ－ｕｎ，ＷＥＩＸｕ（ｏｌｅｆＣＥｇｎｅｉｇ， ’ Ｓｉｔ￣ａｄＴｃｎｃｌＵｉｒｉｆＡｒｉｃｕｅ ’ｎ，Ｓａｎ／７０５，ＣｉＣｌｇｆｎｉｅｒ鲫ｃｎｉｎｅｉｎｚｓｙｏｃｔｔｒ，ｅｏｎｅｆｈａｅｔｈｅａｈａｘ１０５ｈｎａ）
一
土组合楼板的纵向抗剪承栽力计算公式。
关键词：压型钢板；组合楼板；纵向受剪承栽力中图分类号：Ｕ５１３；Ｕ２５Ｔ１．５Ｔ２文献标识码：Ａ
文章编号：６２ｌ４（ｏ８ｏ —０３—０１７一ｌ４２０）４ｌ７２

压型钢板组合楼板计算

8.88 KN.m
板跨中处弯矩 M2 =0.125q*S*S
3.11 KN.m
一个波长内上
层配筋
As'
=
（注：此处指
的是波宽范围
内的钢筋面
积）
bmin ho'=h-20
=
b1min
=
=
X=(As'*fy)/(f c*bmin)
=
≤
ξb*ho'=
楼板所能承受
最大弯矩 M2'
=
fc*bmin*X*(ho
Δq)
容许
[fmax]=S/200
fmax
不满足条件
[fmax]
5.10 mm 5.49 mm 6.34 mm
7.42 mm 8.58 mm 0.00
16.93 mm 18.53 mm 18.53 mm
18 mm
(此处不满足时，调整压型钢板型号或者加设支撑）
四.
裂缝验算
标准组合下荷
载Q
面筋直径D
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼板设计与施工规范》（CECS273210）第4.1.1 条，主要是按施工阶段和使用阶段进行设计验算：
施工阶段荷载楼承板、钢筋自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷载 SL
使用阶段荷载恒荷载 DL （包括楼承板自重、钢筋混凝土自重、装饰层自重）
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受剪承载力验算

闭口型压型钢板-混凝土组合楼板纵向粘结性能试验

ｓｉｇｎａｎｄｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ”．ｔｈｅｓｈｅａｒｂｏｎｄｃｏｅｉｃｆｉｅｎｔｓ／ｎａｎｄｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｓｔｕｄｙｒｅｓｕｌｔｓｐｒｏｖｉｄｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓｏｒｆ
第２９卷第１期２０１３年２月
结
构
工
程
师
Ｖｏ１．２９．Ｎｏ．１
ＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ
Ｆｅｂ．２０１３
闭口型压型钢板一混凝土组合楼板纵向粘结性能试验
张洁刘祖华袁苗苗张金凤郑圆圆
ＡｂｓｔｒａｃｔＴｈｒｏｕｇｈｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｆｏｒｔｈｅｓｉｘｃｏｍｐｏｓｉｔｅｌｆｏｏｒｓｌａｂｓ（ＹＸ６５ — １８６ — ５５８）ｗｉｔｈｔｈｅｃｌｏｓｅｄｐｒｏｉｆｌｅｄ
ｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔ — ｃｏｎｃｒｅｔｅａｎｄｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｆｏｒｍｕｌａｓｐｒｏｖｉｄｅｄｂｙｔｈｅＣＥＣＳ２７３：２０１０ “Ｃｏｄｅｏｒｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｌａｂｓｄｅ —
有完全消失，两者依然以一定的相互作用共同承担荷载。

闭口型压型钢板一混凝土组合楼板刚度试验研究

栓钉及横向钢筋，型钢板采用Ｙ６３５９５（口压Ｘ７—０ —１开型）Ｙ６－８—５（口型）型钢板，和Ｘ５１５５５闭压压型钢板表面
近年来，着我国经济社会的发展，随由于闭口型组合楼板避免了开口型组合楼板底凹凸不平、后期吊
的刚度，采用７块闭口型压型钢板一混凝土组合楼板进行载荷试验，并加入４块开口型组合板作为对照。文章通过分析试验结果，
得到了端部栓钉、钢板厚度、剪跨比、混凝土板厚影响闭口型组合板刚度的影响规律，比较在相同影响因素下开口型与闭口型组并合板受载刚度变化的区别。
关键词：口型压型钢板— 凝土组合板；度；验研究闭混刚试中图分类号：ＴＵ３５７文献标识码：Ａ文章编号：６３５８（０２０ —１２０１７ —７１２１）２０５ —４
０引
言
７，验构件均按文献［］）试１中组合楼板的构造要求设置
组合楼板，一组为开口型组合板。试件两端均采用简
支，千斤顶在四分点位置加载，为保证荷载传递的均匀
收稿日期：０２０— ５修改日期：０２０—２２１—２１；２１ —３０
１０ｉ，０ｍｉ栓钉直径为１ｍｌ高度为１０ｉ，３１６ｉ，ｌ１ｌ构件参ｍｌ
基金项目：安徽高校省级自然科学基金资助项目（２１Ｂ３）ＫＪ０１１０
作者简介：沈
毅（９６，，１８一）男安徽合肥人，肥工业大学硕士生；合

压型钢板组合楼板计算

压型钢板组合楼板计算
计算压型钢板组合楼板的首要任务是确定钢板和混凝土的受力状态。

钢板的受力主要包括承受楼板荷载和承受横向剪力两部分。

楼板荷载由建
筑设计师根据楼板用途和使用要求计算得出。

横向剪力是指楼板在受力过
程中产生的纵向剪力，它是由荷载和地震力引起的，通过将楼板分为若干
梁和板单元，然后根据力学原理计算每个单元的受力状况，最终得出楼板
整体的横向剪力。

根据钢板的受力状态，可以计算出钢板的抗弯承载力。

压型钢板组合
楼板的截面形状一般为矩形或梯形，根据其截面形状和受力情况可以采用
弯矩法进行计算。

将楼板分为若干截面，根据力学原理和材料力学性能计
算每个截面的抗弯承载力，最终得出楼板整体的抗弯承载力。

钢板和混凝土的结合性能也是压型钢板组合楼板计算的重要考虑因素。

钢板和混凝土之间需要有一定的粘结力，才能保证楼板的整体受力性能。

计算时需要考虑混凝土的粘结强度、钢板的抗滑强度等参数，以及受到环
境湿度、温度等因素的影响。

除了受力计算，还需要对压型钢板组合楼板的其他方面进行设计。

例如，需要根据不同楼层的使用要求确定板厚、横梁间距、板边齿槽的尺寸
等参数。

此外，还需要进行楼板的连接设计，确保楼板之间的连接牢固可靠。

在楼板施工过程中，还需要进行现场监测和质量验收，以确保楼板符
合设计要求。

总之，压型钢板组合楼板的计算涉及到多个方面，包括受力计算、材
料性能计算、结合性能计算等。

在进行计算时，需要充分考虑各种因素，
确保楼板结构的安全可靠。

闭口型压型钢板-混凝土简支组合楼板的承载性能论文

闭口型压型钢板-混凝土简支组合楼板的承载性能普通钢筋混凝土板相比，压型钢板与混凝土组合楼板具有施工周期短、成本低、整体稳定性好、地震反应低等优点，其在国际上特别是在西方发达国家已经得到了广泛的应用。

图1.1 组合楼板结构图1.1.1 压型钢板的使用分类压型钢板楼板体系可为两种情况：第一种为压型钢板只承担硬化之前的混凝土自重和施工荷载，另一种为压型钢板在混凝土硬化后代替普通钢筋混凝土楼板的抗拉钢筋的作用，即分别为模板用压型钢板和组合楼板用压型钢板。

一般组合楼板用压型钢板，为了增强混凝土楼板和压型钢板之间的粘接力，在钢板表面上具有压痕。

这种压型钢板可分为三种，即开口型、缩口型、闭口型。

1.1.2. 压型钢板与混凝土的连接形式压型钢板-混凝土组合楼板受荷载时，在压型钢板与混凝土楼板的连接处采用各种方法保证足够的组合效应。

比如，改变压型钢板截面形式以增加叠合面上的摩擦粘结（图 1.3（a））；在压型钢板上设置压痕以增加接触面上的机械粘结（图1.3（b））；在压型钢板上翼缘焊接横向钢筋（图 1.3（c））。

此外，也可在压型钢板端部设置栓顶连接件以增加组合楼板端部锚固，通常与（1）~（3）组合使用。

1.1.3 组合楼板的力学特性及破坏模式压型钢板-混凝土组合楼板的承载能力与破坏模式有关，通常有如下三种破坏形式(见图 1.4)。

（1）弯曲破坏当压型钢板与混凝土板之间保证完全组合时，组合楼板沿着最大弯矩的垂直截面Ⅰ-Ⅰ(见图 1.4)发生弯曲破坏。

在组合楼板具有适当的含钢率时，组合楼板破坏类似于钢筋混凝土板的力学特性。

这种破坏一般出现在剪跨比较长的板上。

弯曲破坏的组合楼板与普通钢筋混凝土楼板，承载力计算比较容易，但是实际情况下在钢板与混凝土板界面上会发生一定的滑移。

（2）纵向剪切破坏当混凝土与压型钢板的界面抗剪切粘结强度不足时，有可能沿着图1.4 所示的Ⅱ-Ⅱ截面发生剪切破坏，这种破坏形式为压型钢板-混凝土组合楼板的主要破坏模式之一。

压型钢板混凝土组合楼板厚度计算

压型钢板混凝土组合楼板厚度计算1.荷载计算：首先需要了解楼板的设计荷载，包括活荷载和恒荷载。

活荷载是指楼板在使用过程中所承受的临时荷载，例如人员和家具的负荷；恒荷载是指楼板在使用过程中始终存在的常驻荷载，例如楼板自重和建筑物各部分的附加重量。

根据楼板的设计荷载，可以计算出楼板的最大弯矩和剪力。

2.弯矩和剪力计算：楼板的厚度与弯矩和剪力有关。

弯矩是由外力作用在楼板上产生的弯曲效应，而剪力是由外力作用在楼板上产生的剪切效应。

通过计算楼板的最大弯矩和剪力，可以确定楼板的厚度。

3.钢板截面形状和尺寸：压型钢板的截面形状和尺寸对楼板的承载能力起到了重要的影响。

常见的压型钢板形状有H型、U型和C型等。

不同形状的钢板对楼板的承载能力有一定的影响，因此需要选择合适的压型钢板截面形状和尺寸。

4.混凝土强度：混凝土的强度是楼板设计中一个重要的参数，决定了混凝土的抗弯承载能力和抗剪承载能力。

设计时需根据楼板的使用要求和结构设计标准，选择合适的混凝土等级。

基于以上考虑因素，可以采用以下步骤进行压型钢板混凝土组合楼板的厚度计算：1.根据设计荷载计算楼板的最大弯矩和剪力。

可以采用传统的等效弯矩法或者更精确的有限元分析方法进行计算。

2.选择合适的压型钢板截面形状和尺寸。

根据楼板的设计荷载和最大弯矩，参考压型钢板的承载力表，选择适当的压型钢板形状和尺寸。

3.根据选定的压型钢板截面形状和尺寸，计算楼板的厚度。

可以采用经验公式或者有限元分析进行计算。

根据混凝土的强度和楼板的设计荷载，确保楼板的抗弯和抗剪能力满足结构设计要求。

4.进行楼板的验算和优化设计。

根据设计要求，对计算出的楼板厚度进行验算，如果不满足要求，可以进行适当的优化设计。

总之，压型钢板混凝土组合楼板厚度计算是一个综合考虑荷载、弯矩、剪力、钢板形状和尺寸等因素的过程。

在设计中需要合理选择材料和采用合适的计算方法，确保楼板的承载能力和抗震性能达到要求。

闭口型压型钢板—混凝土组合板数值模态分析研究

ｔｎｆｒｃｍｐｓｔｌｓｗｔｌｓｄｐｏｌｄｓｅｈｅｉｇｓｃｓｍａｅａｒｐｒｅｎｔｎ，ｓｌｈｎｋｌｆｎｍｅｉｌｓｍｕａｉｏｏｏｉｓａｈｃｏｅｒｆｅｔｌｓｅｔｕｈａｔｒｐｏｅｔｄｆｉｃｏｅｂｉｉｅｎｉｌｙｉｉｏｅｔｉｍｅｔｂａｓｔｃｌｇｆｍｏｅｓｗｒｐｒｃａｌｎｒｄｃｄＷｉｏａｉｏｓｗｔｘｅｉｎａｅｕｔ，ｉｓｓｏｎｈｔｍｏａｎｙｉｅｌｏｙｏｄｌ，ｅｅａｔｕｒｙｉｔｕｅ．ｍｏｉｌｏｔｃｍｐｒｎｈｅｐｒｈｓｉｍｅｔｒｓｌｌｓｔｈｗｔａｄａａｓｓｉｌｌｃｃｌｔｎｂｌａｕａｉｙＡＮＳｒｇａｗａｎｇｏｇｅｍｅｔｔａｆｂｆｒｓｅｕｔ．ＦｎｌｉｒｔｎｃａａｔｒｗｔｉｅｅｔｐｎｒｏＹＳｐｏｍｓｉｏｄａｒｅｎｈｔｔｅｏｅｔｔｓｓｉａｙｖｂａｏｈｒｃｅｈｄｆｒｎａｓｏｒｉｗｈｏｅｒｌｌｉｓｉｓｄｆｒｎｏｎａｙｃｎｉｏｓｗｅｅａａｙｅｙｍｏａａｙｉ，ｄｈｐｓａｄｖｂａｉｎｆｅｕｎｉｓｗｅｅｇｔａｅ．Ａｌｔｅｅｃｕｄｉｅｅｔｂｕｄｒｏｄｔｎｒｌｚｄｂｄａｌｓｓｍｏｅｓａｎｉｒｔｒｑｅｃｅｒｅｗｌｉｎｌｎｅｏｓ１ｌｈｓｏｌ

压型钢板组合楼板计算

Δ 2GKl=0.677*0. 01*（DL恒-DL 使-LL使） *S4/BL Δ Q1Kl=0.677*0. 01*LL*S4/BL rd （无支撑时， rd取0，其它取 1.0）
ΔS=(1-rd)*Δ
1GK+Δ2GKs+Δ
Q1Ks
Δq=(1-rd)*Δ
1GK+Δ
2GKl+0.7*Δ
Q1Kl
fmax=max(ΔS,
按照最不利情
况单跨简支考
虑：
板跨中处弯矩
M1
=0.125q*S*S
判断中和轴是
否在压型钢板
顶面以上
Apf
bhcfc
Apf
<
bhcfc
此时塑性中和
轴在压型钢板
顶面以上混凝
土内。
x=
Apf/（bfc） =
满足条件
x
<
0.55ho=
（如果此条件不满
足，先按构造配8
或10的钢筋，再验
算是否满足此条
件）
x
<
hc=
长期刚度计算未开裂截面 kk2=2*а E*Aa*h0 kk5=2*аE*Aa yccL=(k1+kk2+ k3)/(k4+kk5+k 6)
计算截面惯性矩IuL ycsL=ho-yccL kK8=Cs*hc*(yc cL-0.5hc)^2 kk9=2*аE*Ia kk10=2*а E*Aa*ycsL*ycs L kK12=hs*hs/12 +(h-yccL0.5hs)^2
短期刚度计算开裂截面
6.87
250000 mm3 260672.40 mm3
357000 mm3 10000 mm2 2743.92 mm2 4200 mm2 51.21 mm

闭口式压型钢板-混凝土组合楼板剪切粘结承载力试验研究

的计算公式则是通过实验而获得的。目前国内对组合板的纵向水平剪切粘结强度主要采用欧洲规范４的建议公式：
本文就是依据公
以确定该板型的压型钢板一凝土组合板的纵向水混
时支撑时，Ｙ＝０６５；为回归斜率，表机械内．２］ｍ代
锁剪力健对剪切粘结强度的影响；为回归截距，代表摩擦粘结对剪切粘结强度的影响。依据美国工程师协会（ＳＥ）ＡＣ的相关规定，不同的压型钢板类型要回归分析不同的ｍ，ｋ系数。
实际间距）ｐ为含钢率（Ａ／ｈ；。；Ｐ＝ｂ。Ａ为计算宽度ｂ
范围内压型钢板的截面面积）Ｌ为剪跨，；即集中荷载到支座的距离为混凝土轴心抗压强度设计值；为简支组合板的跨度；Ｊ为混凝土自重；ｔ，ｔＹ为临时支撑影响系数［为完全支撑（压型钢板被均匀当即支撑），时Ｙ＝１当无临时支撑时，０当中间有临；ｙ＝；
近年来闭口式压型钢板一混凝土组合楼板正日
剪力连接件间距（采用凹凸不平的齿槽或钢板凹对
益被广泛使用，由于该板型的截面特性和力学性能
优越，其腹板贴合且上端呈三角形分布，而加强了从腹板及凸肋的稳定性，高了压型钢板的刚度和承提载力；时，同无论是从建筑效果和施工耐火及协同工作性能等角度看，它都具有良好的特性。压型钢板与混凝土之间的组合效应主要依靠它们的粘结效应产生的沿板受力方向的纵向抗剪强度来实现，在不同截面及受力状态下，组合板的破坏可能有３种模式，即弯曲破坏、向剪切破坏和垂直剪纵

闭口型压型钢板计算书

一、基本参数压型钢板型号YJ66-720压型钢板厚度(t)= 1.20 mm组合楼板厚度（H）=120mm支撑跨距(L0)= 4.50 m钢承板每米宽幅面积（A s）=2083 mm2惯性矩（I st）=1327044 mm4/m正截面抵抗矩（Wst）=28238 mm3/m负截面抵抗矩（Wsc）=24113 mm3/m钢承板截面重心距板底高度（y0）=19.01 mm压型钢板屈服强度(Fy)=410MPa压型钢板设计强度(f)=369 Mpa钢承板弹性模量（E s）=205000计算跨距(L)= 4.50 m组合楼板厚度(H)=120mm砼强度等级C35混凝土抗压强度设计值（f c）=16.7N/mm2混凝土抗拉强度设计值（f t）= 1.57N/mm2混凝土弹性模量（E c）=30000二、施工阶段计算钢承板自重W cs=0.16 kN/m２混凝土自重W cc=3kN/m２组合板自重W c=Wcs+Wcc 3.16 kN/m２施工均布活荷载W L= 1.5 kN/m２均布荷载设计值(W)=1.2×Wc+1.4×W L= 5.90 kN/m２跨中正弯矩按以下工况为最不利情况，考虑W1、W2的不利组合。

施工阶段的结构重要性系数取0.9.计算跨中最大弯矩值M1=0.9×0.096×1.2×W×L2=12.38 kN·m负弯矩按以下工况为最不利情况，考虑W1、W2的不利组合。

施工阶段的结构重要性系数取0.9.计算最大负弯矩值M2=-0.9×(0.125×W×L2)=-13.43 kN·m施工阶段强度验算：正截面抵抗矩(R+)=f×W st=10.42 kN·m负截面抵抗矩(R-)=f×W sc=8.90 kN·m（R+）/S=0.84 不满足判定两跨情况是否满足：（R-）/S=0.66 不满足施工阶段挠度验算：允许下垂挠度小于L/180=25.00 m m允许下垂最大值不得大于20.0 mm所以允许下垂挠度最大值为：20.00 mm计算挠度值=0.0055×(Wc+W L)L4/EI=38.66 mm不满足板型钢板厚板宽展开板面宽正截面惯性矩负截面惯性矩正截面抵抗矩YJ46-6000.75 0.60 1000 396779 204695 12055 YJ46-6000.80 0.60 1000 422983 224361 12850 YJ46-6000.90 0.60 1000 475300 265326 14436 YJ46-600 1.00 0.60 1000 527500 308303 16019 YJ66-7200.75 0.72 1250 838570 404301 17803 YJ66-7200.80 0.72 1250 893381 484597 18972 YJ66-7200.90 0.72 1250 1002597 520723 21302 YJ66-720 1.00 0.72 1250 1111278 603142 23623 YJ66-720 1.10 0.72 1250 1222406 663456 25985 YJ66-720 1.20 0.72 1250 1327044 778110 28238 YJ66-720 1.25 0.72 1250 1389097 753928 29529 粘贴计算数据YJ66-7200.75 0.72 1250 838570 404301 17803负截面抵抗矩正截面中心距负截面中心距单位重量截面利用系数10006 13.09 20.46 9.81 0.60010767 13.08 20.84 10.47 0.57612302 13.08 21.59 11.78 0.57613852 13.07 22.26 13.08 0.60014148 18.90 28.58 10.22 0.57615769 18.91 29.03 10.91 0.57617415 18.93 29.90 12.27 0.57619628 18.96 30.73 13.63 0.57621590 19.00 31.50 14.99 0.57624113 19.01 32.27 16.35 0.57624534 19.02 32.28 16.37 0.57614148 18.90 28.58 10.22 0.576。

组合楼板计算实例

组合楼板计算用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。

波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。

根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。

组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。

此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。

根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。

mm b 1121= mm b 582=mmb 49.763=23()31.2h b b c mm b+==∑压型钢板的形心高度即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为：压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)32(mm bb b b b b th I s =∑-∑+= 21233232()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)35876.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+114523mm21233132()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)311276.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故：s W =x x W =81713mm压型钢板的截面面积210001.240033p l A t mm =⨯=⨯=施工阶段荷载恒载钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载施工活载：1.5kN/m 22/208.55.14.159.22.1mm kN q =⨯+⨯= 2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =⨯==m kN l q M x ⋅=⨯⨯==17.1304.181812maxm kN q /818.02.0)5.159.2(0=⨯+=强度验算正应力验算：226max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =〈=⨯==σ剪应力验算kN l q V x 56.1304.12121max =⨯⨯==腹板最大剪应力：233max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ挠度验算：[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =⎭⎬⎫⎩⎨⎧=〈=⨯⨯⨯⨯⨯==使用阶段1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN25C 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN20厚水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mm kN =⨯水磨石地面：2/7.0mm kN 楼面总荷载：2/69.3mm kN 屋面恒载1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN 天面25厚防水砂浆：2/5.0mm kN 天面隔热层：2/6.1mm kN 水磨石地面：2/7.0mm kN 屋面总荷载：2/39.5mm kN屋面恒荷载大于楼面恒荷载，且屋面活载等于楼面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段混凝土数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=⨯⨯+⨯⨯= 一个波宽内荷载设计值为：2/848.12.024.9mm kN q =⨯= 压型板上混凝土厚度mm mm h c 10070〈= 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支弯矩m kN l q M ⋅=⨯⨯=⋅=08.23848.1818122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=⨯=⋅〉=⨯⨯=⋅⋅故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内，mm h 23.1010=mm bf fA x c p 45.342009.110.1820001=⨯⨯=⋅⋅⋅=αmm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=m kN M m kN y b x f p c ⋅=〉⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅08.251.58420045.349.110.18.08.01α斜截面kN l q V 86.13324.92121=⨯⨯=⋅=kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=〉=⨯⨯⨯=⋅⋅支座负弯矩配筋计算支座负弯矩：按固端板计算mkN ql M n ⋅=⨯⨯==54.5339.7121121222m kN M M ⋅=⨯==11.154.52.02.02mm a h h s 125201450=-=-='62210 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα⨯==='⨯⨯⨯985.02211=-+=ss αγ260431********.01011.1mm h f M A y s s =⨯⨯⨯='='γ选用200@12φ，一个波距内22431015/505mm A mm A ss ='〉== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101max =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯=〉=⨯⨯==y t s f f bh A ρρ变形验算 /7.36E s c E E α==220005400mm A s =⨯=，2973755.075)8858(5701000mm A c =⨯⨯+⨯+⨯=算得53.6ch mm '= mm A A h A h A x s E c s E cc n9.59200036.79737523.101200036.76.53973750=⨯+⨯⨯+⨯=⋅+⋅⋅+'⋅='αα48232323mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121⨯=⨯⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=c I [][]472282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136.71)()(1mm x h A I h x A II n s s c nc cE⨯=-⨯+⨯+-⨯+⨯⨯='-⋅++'-'⋅+=α12751003.51044.21006.2⨯=⨯⨯⨯=⋅==I E B B s 52.21003.5212112=⨯⨯==B B s 一米板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=⨯+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=⨯⨯+=φ 荷载标准组合下挠度mm l mm Bl q w 33.830055.11003.538410339.753845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 荷载准永久组合下挠度mm lmm Bl q w 33.830067.21052.238410339.653845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=φ自振频率验算标准恒荷载m kN q /39.5=mm l mm Bl q w 33.830013.11003.538410339.553845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 支撑条件系数178.0=k 板自振频率Hz Hz wk f 157.161013.1178.0112〉=⨯⨯=⋅=-综上来看，该板符合要求。

压型钢板组合楼板计算

压型钢板组合楼板计算压型钢板组合楼板是一种常见的楼板结构，其特点是使用压型钢板作为主梁和剪力墙，起到受力的作用，通过搭设预制混凝土楼板，形成一个整体的结构体系。

压型钢板具备强度高、刚度好、重量轻、施工方便等优点，因此得到了广泛的应用。

1.确定设计载荷：根据楼板用途和设计要求，确定设计荷载，包括活荷载、楼板自重、楼板间墙重等。

活荷载根据不同的楼层用途和使用情况确定，自重可以根据预制混凝土楼板的材料和厚度进行估算，楼板间墙重可以根据楼板间墙的类型和布置情况进行估算。

2.确定支撑条件和布置方式：根据楼板的几何形状和支撑条件，确定楼板的支撑布置形式。

常见的支撑形式有悬挑式、全埋式和嵌板式等。

根据不同的支撑方式，计算支撑反力和支撑点的位置。

3.计算主梁和剪力墙的截面尺寸：根据楼板的布置和受力条件，确定主梁和剪力墙的截面尺寸。

可以采用有限元软件进行模型建立和计算分析，也可以采用手算的方式进行近似计算。

主梁和剪力墙的尺寸应满足强度和刚度的要求。

4.进行楼板的弯矩计算：根据楼板的几何形状和荷载分布，计算楼板的弯矩分布。

可以采用等效梁法计算楼板的弯矩，也可以采用有限元方法进行详细的计算。

在计算过程中需要考虑楼板的支承刚度和剪力墙的刚度对楼板弯矩的影响。

5.验算主梁和剪力墙的强度和刚度：根据计算得到的楼板弯矩，对主梁和剪力墙进行强度和刚度验算。

强度验算应满足强度极限状态下的要求，刚度验算应满足刚度极限状态下的要求。

6.优化设计：根据验算结果，进行结构优化设计。

可以调整主梁和剪力墙的截面尺寸，使其既满足强度和刚度的要求，又尽可能减小材料使用量。

7.编制施工图和计算书：根据设计要求，编制详细的施工图和计算书，包括主梁和剪力墙的截面尺寸、楼板的荷载分布和弯矩计算、支撑点的位置等。

压型钢板组合楼板的计算设计工作是一项复杂的工程，需要结构工程师进行详细的计算和分析。

在实际施工中，还需要严格按照设计要求进行施工，并进行监测和验收。

闭口型压型钢板计算书

一、基本参数压型钢板型号YJ66-720压型钢板厚度(t)= 1.20 mm组合楼板厚度（H）=120mm支撑跨距(L0)= 4.50 m钢承板每米宽幅面积（A s）=2083 mm2惯性矩（I st）=1327044 mm4/m正截面抵抗矩（Wst）=28238 mm3/m负截面抵抗矩（Wsc）=24113 mm3/m钢承板截面重心距板底高度（y0）=19.01 mm压型钢板屈服强度(Fy)=410MPa压型钢板设计强度(f)=369 Mpa钢承板弹性模量（E s）=205000计算跨距(L)= 4.50 m组合楼板厚度(H)=120mm砼强度等级C35混凝土抗压强度设计值（f c）=16.7N/mm2混凝土抗拉强度设计值（f t）= 1.57N/mm2混凝土弹性模量（E c）=30000二、施工阶段计算钢承板自重W cs=0.16 kN/m２混凝土自重W cc=3kN/m２组合板自重W c=Wcs+Wcc 3.16 kN/m２施工均布活荷载W L= 1.5 kN/m２均布荷载设计值(W)=1.2×Wc+1.4×W L= 5.90 kN/m２跨中正弯矩按以下工况为最不利情况，考虑W1、W2的不利组合。

施工阶段的结构重要性系数取0.9.计算跨中最大弯矩值M1=0.9×0.096×1.2×W×L2=12.38 kN·m负弯矩按以下工况为最不利情况，考虑W1、W2的不利组合。

施工阶段的结构重要性系数取0.9.计算最大负弯矩值M2=-0.9×(0.125×W×L2)=-13.43 kN·m施工阶段强度验算：正截面抵抗矩(R+)=f×W st=10.42 kN·m负截面抵抗矩(R-)=f×W sc=8.90 kN·m（R+）/S=0.84 不满足判定两跨情况是否满足：（R-）/S=0.66 不满足施工阶段挠度验算：允许下垂挠度小于L/180=25.00 m m允许下垂最大值不得大于20.0 mm所以允许下垂挠度最大值为：20.00 mm计算挠度值=0.0055×(Wc+W L)L4/EI=38.66 mm不满足板型钢板厚板宽展开板面宽正截面惯性矩负截面惯性矩正截面抵抗矩YJ46-6000.75 0.60 1000 396779 204695 12055 YJ46-6000.80 0.60 1000 422983 224361 12850 YJ46-6000.90 0.60 1000 475300 265326 14436 YJ46-600 1.00 0.60 1000 527500 308303 16019 YJ66-7200.75 0.72 1250 838570 404301 17803 YJ66-7200.80 0.72 1250 893381 484597 18972 YJ66-7200.90 0.72 1250 1002597 520723 21302 YJ66-720 1.00 0.72 1250 1111278 603142 23623 YJ66-720 1.10 0.72 1250 1222406 663456 25985 YJ66-720 1.20 0.72 1250 1327044 778110 28238 YJ66-720 1.25 0.72 1250 1389097 753928 29529 粘贴计算数据YJ66-7200.75 0.72 1250 838570 404301 17803负截面抵抗矩正截面中心距负截面中心距单位重量截面利用系数10006 13.09 20.46 9.81 0.60010767 13.08 20.84 10.47 0.57612302 13.08 21.59 11.78 0.57613852 13.07 22.26 13.08 0.60014148 18.90 28.58 10.22 0.57615769 18.91 29.03 10.91 0.57617415 18.93 29.90 12.27 0.57619628 18.96 30.73 13.63 0.57621590 19.00 31.50 14.99 0.57624113 19.01 32.27 16.35 0.57624534 19.02 32.28 16.37 0.57614148 18.90 28.58 10.22 0.576。

压型钢板验算

三.压型钢板验算(1)受弯承载力验算:Wu x f =11915.7 x205.0/1000000 =2.443kN*m(2)腹板弯曲应力验算:sigma=1.633x 1000000x18.3/88089.3x226.0/1000=76.62N/mm2< 19x206000.0/(53.8/0.8)2= 866.77N/mm2(3)腹板抗剪强度验算:tao=3.438x1000/2 x sin( 1.249)/53.8/0.8 x 226.0/1000=8.57N/mm2 < 0.042x206000.0/( 53.8/ 0.8)= 128.75N/mm2(4)腹板弯--剪组合应力验算:sigma-tao=( 76.6/ 866.8) 2+ (8.6/ 128.8) 2 = 0.0(5)挠度验算:dalta= 5 x 2.97 x( 1.900 x1000) 4/384/206000.0/88089.3 x 226.0/1000=6.28mm< 1.900/200 x 1000 = 9.50mm施工阶段验算弯矩设计值: 1.633kN*m 抗弯承载力: 2.443kN*m腹板最大弯曲应力比: 0.37腹板抗剪应力比: 0.07腹板弯--剪组合应力: 0.01支座反力: 0.777kN 腹板局部承载力: 6.558kN挠度设计值: 6.285mm 挠度容许值: 9.500mm施工阶段满足要求四.组合板验算(1)受弯承载力验算因为As x f < fcm x hc x b，所以塑性中和轴在压型钢板上翼缘以上的砼内x= 239.6 x205.0/ 13.5/ 226.0 = 16.1mmy= 97.0- 16.1/2 = 88.9mm0.8 x fcm x X x b x y= 3.495kN*m(2)纵向受剪承载力验算纵向剪力:Vz=(1.2 x( 2.92 +0.00x2.47)+1.4 x0.25) x 1.90/2 x 226.0/1000 = 0.828kN纵向受剪承载力:Vu= 62.042kN(3)斜截面受剪承载力验算0.07 x fc x b x h0 = 12.5 x 113.0 x 97.0/1000 = 9.591kN(4)挠度计算w=[5 x 0.25 x( 1.90 x1000)**4/384/206000.0/ 2711118.8 +5 x 2.92 x( 1.90x1000)**4/384/206000.0/ 2186596.5] x 226.0/1000 = 0.3mm[w] = 1.90/200 x 1000 = 9.5mm(5)自振频率计算f=1/[0.178 x sqrt( 0.249/10)] = 35.608使用阶段验算弯矩设计值: 0.394kN*m 抗弯承载力: 3.495kN*m剪力设计值: 0.828kN 斜截面抗剪承载力: 9.591kN纵向剪力设计值: 0.828kN 纵向抗剪承载力: 62.042kN挠度设计值: 0.266mm 挠度容许值: 9.500mm组合板的自振频率 f = 35.6Hz使用阶段满足要求。

大跨度闭口型压型钢板—混凝土组合楼板界面粘结滑移性能研究

大跨度闭口型压型钢板—混凝土组合楼板界面粘结滑移性能研究压型钢板-混凝土组合结构是近些年来发展较快的一种结构形式,与普通钢筋混凝土结构相比具有延性好、刚度大、抗震性能好及施工方便等优点,因此在实际工程中广泛应用。

压型钢板-混凝土组合楼板是利用压型钢板表面凹凸不平的齿槽、肋高、槽口或剪力连接件,使其与混凝土粘结成整体共同受力,充分发挥钢材的抗拉性能和混凝土的抗压性能。

因此,压型钢板和混凝土界面之间剪切粘结性能的好坏直接决定了组合楼板组合作用能否很好地发挥。

目前,国内外对压型钢板-混凝土组合楼板的剪切粘结性能进行了一系列研究,但都集中在中小跨,对较大跨度的组合楼板研究较少,但近些年实际工程对大跨度组合楼板的研究和应用提出了新的要求。

因此,对大跨度压型钢板-混凝土组合楼板剪切粘结性能的研究显得尤为重要。

本文以闭口型压型钢板为研究对象,对压型钢板-混凝土组合楼板剪切粘结性能进行了试验研究、理论分析与有限元模拟。

本文通过对两块足尺寸试件的两点静力加载,对压型钢板和混凝土交界面的剪切粘结性能进行了试验研究。

分析了组合楼板在荷载作用下裂缝的发展及分布规律、钢板不同位置的应变变化规律、组合楼板的界面滑移情况以及最终的破坏形态,得到了组合楼板的荷载-挠度曲线、荷载-滑移曲线、荷载-应变曲线等;之后对试验结果进行分析,得出闭口型压型钢板-混凝土组合楼板的受力特点及破坏机理,以及抗剪连接件对组合楼板承载力的影响程度。

在试验的基础上,采用有限元分析软件ABAQUS建立有限元模型,计算结果与试验结果吻合良好,在此基础上建立了大跨度组合楼板的有限元模型,并对模拟数据进行线性回归,得到适用于大跨度组合楼板的纵向剪切粘结力计算公式,为工程设计提供依据;最后,分析了大跨度压型钢板-混凝土组合楼板剪切粘结性能的影响因素,包括:压型钢板的厚度,组合楼板高度,剪力连接件的设置形式以及压型钢板的肋高等。

压型钢板混凝土楼板监理验收

压型钢板混凝土楼板监理验收
摘要：
1.压型钢板混凝土楼板的概述
2.压型钢板混凝土楼板的技术优势
3.施工要点及监理验收标准
4.结论
正文：
一、压型钢板混凝土楼板的概述
压型钢板混凝土楼板是一种新型的建筑结构形式，它是由压型钢板和混凝土组成的复合楼板。

这种结构既具有钢板的强度和刚度，又具有混凝土的耐久性和抗裂性能，因此在我国的建筑行业中得到了广泛的应用。

二、压型钢板混凝土楼板的技术优势
1.强度和刚度高：压型钢板具有较高的强度和刚度，可以有效承受楼板上的荷载，减少结构变形。

2.抗裂性能好：混凝土的抗拉强度较低，容易出现裂缝。

而压型钢板可以有效约束混凝土的拉伸，从而提高楼板的抗裂性能。

3.耐久性好：压型钢板和混凝土具有较好的耐久性，可以有效抵抗外界环境的侵蚀，提高楼板的使用寿命。

4.施工简便：压型钢板混凝土楼板的施工相对简便，可以减少施工周期，降低工程成本。

三、施工要点及监理验收标准
1.施工要点：
（1）预制压型钢板应严格按照设计要求进行选型和布置。

（2）混凝土的浇筑应均匀，压实程度应符合设计要求。

（3）混凝土浇筑后，应及时进行养护，以保证其强度和耐久性。

2.监理验收标准：
（1）楼板的平整度、水平度和垂直度应符合设计要求。

（2）混凝土的强度和厚度应符合设计要求。

（3）楼板表面应无裂缝、砂眼和蜂窝等质量缺陷。

四、结论
压型钢板混凝土楼板具有诸多技术优势，如高强度、抗裂性能好、耐久性好和施工简便等，已经成为我国建筑行业中常用的楼板结构形式。