考虑土拱效应的挡土墙主动土压力与被动土压力统一解_朱建明
考虑土拱效应刚性挡墙土压力研究_彭述权
Research on earth pressure of rigid retaining wall considering soil arching
PENG Shu-quan1, 2, ZHOU Jian2, FAN Ling1, 2, LIU Ai-hua1
(1. School of Resources and Safety Engineering, Central South University, Changsha 410083, China; 2. Department of Geotechnical Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China)
K aw = cos 2 θ1 + K a sin 2 θ1 ⎡ θ 2 − θ1 ⎤ 1 + ( K a − 1) ⎢1 + cot θ 2 − cot θ1 ⎥ ⎣ ⎦
2 ⎧ ⎪ (1 − K a ) cot δ + [(1 − K a ) cot δ ] − 4 K a ⎫ ⎪ ⎬ 2Ka ⎪ ⎪ ⎩ ⎭ (5) σ 3 1 − sin ϕ 式中: K a = = , K a 为主动朗肯侧土压 σ 1 1 + sin ϕ
θ1 = arctan ⎨
力系数。 考虑土拱效应后,K a 对于土体内的土拱两 端和其上任一点都是近似的。
β = arctan{tan ϕ × [1 + cot ϕ cot(ϕ + δ ) + 1]} (1)
式中: ϕ 为土体内摩擦角; δ 为墙土接触面上外摩 擦角。 土体处于极限平衡状态时,考虑各水平微分单 元的小主应力 σ 3 发生旋转。 根据文献[2]将土拱定义 为主应力轨迹,滑动楔体内土体的小主应力发生偏 转,形成小主应力拱。其上一点切线方向代表小主 应力 σ 3 的方向,与水平方向的夹角为 α ,其法线代 表大主应力 σ 1 的方向,与水平方向的夹角为 θ ,见 图 1。与大主应力 σ 1 的夹角为 θ 的水平方向正应力
考虑土拱效应的挡土墙主动土压力分布1课件
参考类似工程实践的经验数据,对 模型参数进行校准和优化。
数值模拟分析
数值模拟方法
采用有限元分析或离散元分析等 方法,对考虑土拱效应的挡土墙 主动土压力分布进行数值模拟。
模拟结果分析
通过分析模拟结果,了解主动土 压力在挡土墙上的分布规律,以 及不同参数变化对主动土压力分
布的影响。
工程应用
将数值模拟分析结果应用于实际 工程中,优化挡土墙的设计和施 工方案,提高工程的安全性和经
填土的性质
填土的性质对土拱效应的影响也较大, 不同密实度、颗粒组成和含水率的填 土会导致不同的压力分布特性。
03 挡土墙主动土压力分布理 论
主动土压力定义
主动土压力
指墙后填土达到极限平衡状态, 沿墙背产生的压力。
极限平衡状态
指墙后填土达到临界状态,此时 填土将发生滑移或流动,但保持 稳定。
主动土压力分布规律
考虑土拱效应的挡土墙主动土压力 分布1课件
目录
• 引言 • 土拱效应基本理论 • 挡土墙主动土压力分布理论 • 考虑土拱效应的挡土墙主动土压力分析 • 挡土墙设计优化建议 • 结论与展望
01 引言
研究背景
挡土墙是土木工程中常见的结构形式,用于防止土体滑坡、崩塌等灾害,保障工程 安全。
主动土压力是挡土墙所承受的主要荷载之一,其分布规律是挡土墙设计的关键因素。
土的抗压、抗拉和抗剪切性能,增强挡土墙的耐久性和稳定性。
03
加强材料检测
对所选材料进行质量检测,确保其符合相关标准和设计要求,避免因材
料质量问题导致挡土墙出现安全隐患。
挡土墙施工工艺优化
改进施工方法
根据实际情况,采用适当的施工方法和技术,如预制拼装、逆作 法等,以提高施工效率和质量。
考虑土拱效应的挡土墙主动土压力分布1
摘 要:假定挡土墙后土体小主应力拱为圆弧,考虑墙土摩擦角变 化对挡土墙后土体滑裂面倾角的影响,分析表明,土拱形状与现 有方法有明显差异,并得到了对应不同内摩擦角和墙土摩擦角的 侧土压力系数,将其用于水平微分单元法求解平动模式下的挡土 墙主动土压力,给出了挡土墙主动土压力强度、土压力合力和合 力作用点的理论公式,并与库仑土压力理论、模型试验数据和已 有方法进行比较分析。结果表明:挡土墙主动土压力强度与模型 试验结果基本吻合;土压力合力与库仑土压力合力相等;但土压 力合力作用点和土压力强度计算结果有明显差别。 关键词:土拱;挡土墙;主动土压力
当q = 0时,显然上式得到的土压力合力就等于库仑土压力合力, 即将库仑土楔体划分成水平微分单元后并不会改变土压力合力的大 小。
5 挡土墙主动土压力
5.3 土压力的合力及作用点高度
虽然文献[6]得到的土压力合力在形式 上也与式(26)完全相同,但给出了β 与δ 无关的假定,在δ > 0时,王元战 法得到的土压力合力略小于库仑解和 本文解;而Paik 法由于同样给出了β 与δ 无关假定,而且未满足微分单元水 平方向力的平衡条件,在δ较大时所得 到的土压力合力与本文方法和库仑理 论相比明显偏大。
4 侧土压力系数
由图可知,虽然小主应力拱 形状有差别,但本文方法得 到的侧土压力系数与Paik 法 相差不大,δ 越大,几种方 法得到的侧土压力系数越大。 当δ =ϕ 时,本文法得到的侧 土压力系数略小于Paik 法。 图中还同时给出了王元战等 [6]得出的侧土压力系数(见 式(18)),可以看出,在 δ 较小时,本文考虑土拱效 应的侧土压力系数小于文献 [6]结果,而在δ 接近ϕ 时又 大于文献[6]结果。
考虑土拱效应挡土墙绕墙底转动的主动土压力_张永兴
第32卷第3期土木建筑与环境工程Vo l.32No.32010年06月Jo urnal o f Civ il,Architectural &Env ir onm ental Engineering Jun.2010考虑土拱效应挡土墙绕墙底转动的主动土压力张永兴,陈 林(重庆大学土木工程学院,重庆400045)摘 要:采用库仑土压力理论的假设,通过研究刚性挡墙绕墙底转动极限状态土体内主应力拱形状,计算了土层平均竖向应力和剪应力,得到了对应于不同内摩擦角和墙土摩擦角的侧土压力系数和水平摩擦系数的理论公式。
将其用于水平微分单元法求解挡墙绕墙底转动时的主动土压力,得到了挡土墙主动土压力强度、土压力合力和合力作用点的理论公式,分析了填土内摩擦角和墙土摩擦角对土侧压力系数、水平摩擦系数、土压力强度、土压力合力、土压力合力作用点的影响,并与模型试验数据进行了比较。
关键词:土压力;剪应力;土拱;绕墙底转动中图分类号:T U457 文献标志码:A 文章编号:1674 4764(2010)03 0046 07Active Earth Pressure with Wall Rotation Movement aboutBase Considering Soil ArchingZHANG Yong xing ,CH EN Lin(College o f Civil Engineering ,Chongqing U niv ersity ,Chongqing 400045,China)Abstract:Based on coulomb !s theo ry and the study o n the shape of the pr incipal stress arching in limiting state so il behind the rig id retaining w all w ith the ro tation about base,the horizo ntally earth pressur e factor and the ho rizontal fr iction coefficients w ere calculated fo r different friction angle of so il and friction ang le betw een w all sur face and soil to study the vertical stress and shear stress.And the theoretical formulas w ere obtained for the active earth pressures,the resultant earth pressur es and the po ints of application of resultant earth pressures.The effects o f the internal frictional angle of backfill and the frictio nal ang le betw een the w all back and the backfill on several parameters were investig ated,w hich included the later al coefficient of ear th pressure,the horizontal friction coefficients,the unit ear th pressure,the resultant force of ear th pressure,the application point of the resultant force and the overturning stability o f a retaining w all.And the for mula pr opo sed was compared w ith some ex perimental observations.And it is found that the r esults are in g ood agreement.Key words:earth pressure;shear stress;soil arching ;movement mo de of r otation about base 挡土墙是一种常见的支挡结构,墙背土压力的取值问题一直备受工程技术人员的关注。
考虑土拱效应的挡墙后土压力研究_吴明
第28卷第11期 V ol.28 No.11 工 程 力 学 2011年 11 月 Nov. 2011 ENGINEERING MECHANICS89———————————————收稿日期:2010-03-05;修改日期:2010-08-30作者简介:*吴 明(1979―),男,陕西蓝田人,讲师,博士,从事基坑工程研究(E-mail: ming_eagle@);彭建兵(1953―),男,湖北麻城人,教授,博士,博导,从事地质灾害治理研究(E-mail: dicexy_1@); 徐 平(1977―),男,山东五莲人,副教授,博士,从事土力学研究(E-mail: plian127@); 孙苗苗(1984―),女,浙江杭州人,硕士,从事土力学研究(E-mail: sfmm22@); 文章编号:1000-4750(2011)11-0089-07考虑土拱效应的挡墙后土压力研究*吴 明1,3,彭建兵1,徐 平2,孙苗苗3,夏唐代3(1. 长安大学地质工程系,陕西,西安 710054;2. 郑州大学交通运输工程系,河南,郑州 450002;3. 浙江大学建工学院,浙江,杭州 310027)摘 要:假设挡墙后无黏性土极限破坏时形成圆弧形主应力拱线,其中被动破坏形成大主应力拱线,主动破坏形成小主应力拱线。
取破裂面呈直线,其和水平方向夹角通过土压力函数极值确定,得到考虑土拱效应的墙土界面侧向土压力系数和主应力旋转角。
基于水平微分单元法,得出一种考虑土拱效应的被动土压力分布、合力大小和合力作用高度的解析式,修改了Paik 考虑土拱效应的主动土压力公式。
算例表明:考虑土拱效应的土压力理论比较符合模型试验的土压力分布。
关键词:挡土墙;土压力;拱效应;主应力旋转;水平微分单元法 中图分类号:TU432 文献标志码:ASTUDY ON EARTH PRESSURE AGAINST RIGID RETAINING WALLSCONSIDERING SOIL ARCHING EFFECTS*WU Ming 1,3 , PENG Jian-bing 1 , XU Ping 2 , SUN Miao-miao 3 , XIA Tang-dai 3(1. Department of Geological Engineering, Chang’an University, Xi’an, Shaanxi 710054, China; 2. Department of Transportation Engineering, Zhengzhou University, Zhengzhou, Henan 450002, China; 3. College of Civil Engineering and Architecure, Zhejiang University, Hangzhou, Zhejiang 310027, China)Abstract: Assuming the formation of a circular arch-shaped principal stresse trajectory when the noncohesive granular backfill behind a retaining wall reaches limit equilibrium, the major and minor principal stress arches occur respectively when the backfill obtains passive and active ultimate failure. A lateral earth pressure coefficient and the rotating angle of principal stresses are deduced after considering the soil arching effect by assuming the presence of a straight failure plane, whose inclined angle towards a horizontal level is determined by the earth pressure function. The analytic formulas for the spatial distribution of passive earth pressure, the value and application height of the resultant force are solved by the differential element method (DEM). Paik’s formulation for active earth pressure which considers soil arching effects is further developed. The calculation examples that are conducted in this study prove the consistence between the theoretical prediction considering soil arching effects and the experimental observations in model tests.Key words: retaining wall; earth pressure; arching effects; rotation of principal stresses; differential flatelements挡土结构后土压力非线性分布,已经被许多学者从理论和试验上观察到。
探究土拱效应原理求解挡土墙土压力方法的改进
探究土拱效应原理求解挡土墙土压力方法的改进本文针对土拱效应原理求解挡土墙土压力方法的改进进行探究。
对应用土拱效应基本原理对挡土墙的主动土压力强度的分布潜存所运用的滑裂面在未能达到墙后滑裂砌体水平力等问题进行浅析,提出水平力平衡的滑裂面水平倾角的计算方法。
以此按照单元水平土层的静力均衡条件创建竖向土压力强度、土压力合力及其相关的计算方法与模型试验成果作出对比,最终的结果证明,本文中使用的方法可促使最终的结果更为安全可靠。
标签:挡土墙;土拱效应原理;土压力强度1、以土拱效应原理为依据对挡土墙土压力的研究在挡土墙土压力的基本经典理论的基础上,朗金压力理论并未对墙体的摩擦作用作出综合性的考虑,由墙背滑裂土体的应力状态入手,将滑裂面作为其中的一个平面,土压力强度顺着墙体进行线性分布。
库伦土压力理论就是对墙体的摩擦作用进行了相关分析.若滑裂面作为一个平面同时能够达到土压力的最大数值,创建起滑裂面水平倾角的计算公式。
若滑裂面、墙面摩擦均匀性分布,由墙背滑动砌砌体的静力平衡得到挡土墙土压力强度沿墙背线性分布的土压力解。
此两大土压力理论,由于其计算简单与力学概念非常明确,以成为挡土墙压力的经典性理论,从而获得整个建筑工程领域的广泛推广与使用。
可是,实际的情况是,挡土墙压力强度并不是线性分布的,全国各个国家大量的室内试验与现场测试结果证明:挡土墙土压力强度是以非线性进行分布的,土压力作用点并未达到墙体高度的三分之一。
卡岗在1960年发表的《论挡土墙上非线性分布土压力》当中对于墙面垂直、墙背填筑砂性土、填土面水平的刚性挡土墙可运用水平层分析法作出了相关的计算,最终获得土压力强度沿墙高呈现非线性分布,分布的图形为曲线形。
可是,其假设水平土层的竖向应力以圆形的状态分布,但未对墙体的土拱效应作出充分的考虑;王元战通过库伦滑裂面的单元水平土层的静力平衡,对土侧压力系数作出了相关的计算,同时创建起土压力强度的计算方式,与此同时,存在假设水平土层的竖向应力以均匀的状态分布,同时亦没有考虑到土拱效应的相关问题;Handy(1985年),Paik(2003年)以土拱效应原理为依据,按朗肯滑裂面创建起土侧压力系数与土压力强度的相关计算方式;蒋波以土拱效应作为基本原理,按库伦滑裂面针对平均土侧压力系数作出了相关计算,同时由单元水平土层的静力平衡创建起土压力强度的相关计算方式。
考虑土拱效应挡土墙绕墙底转动的主动土压力
考虑 土 拱 效 应挡 土 墙 绕 墙底 转 动 的主 动土 压 力
张永 兴 , 陈 林
( 庆大 学 土木工程学院 , 重 重庆 4 0 4 ) 0 0 5
摘 要 : 采用 库仑 土压 力理 论 的假 设 , 过 研 究 刚性 挡 墙 绕 墙 底 转 动极 限状 态土 体 内主 应 力拱 形 通 状, 计算 了土层 平均 竖 向应 力和 剪应 力 , 得到 了对应 于不 同内摩 擦 角和 墙 土摩擦 角的侧 土 压 力 系数
Ab t a t Ba e o o sr c : s d on c ul mb’ he r nd t t y o h ha e o he prn i ls r s r hi n lmii g S t o y a he s ud n t e s p ft i cpa t e s a c ng i i tn s a e s i b h nd t i d r t i ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ l wih t o a i bo s t t o l e i hergi e a n ng wa l t her t ton a utba e,t rz t ly e rh pr s ur a t r heho ion a l a t e s e f c o a h rz t lf iton c fi int r a c l t d f r d fe e rc i n a l f s i a rc i n e nd t e ho ion a rc i oe fc e s we e c l u a e o if r ntf ito ng e o o l nd f iton a gl b t e l— ura e a d s l o s ud he v r ia t e s nd he r s r s . And he t or tc lf r u a e we n wa ls f c n oi t y t e tc ls r s a s a t e s t t he e ia o m l s we e o t i e o he a tv a t r s u e r b a n d f r t c i e e rh p e s r s,t e ula a t p e s e nd t e p i sofa plc ton of he r s t nte rh r s ur sa h o nt p ia i r s la a t r s ur s The e f c s f t e n e n l rc i a a l o c il n he f ito a a gl e u t nte r h p e s e . fe t o h i t r a fi ton l ng e f ba kfl a d t rc i n l n e b t e h l ba k a d t a kfl o e r lp r m e e s we e i ve tga e e we n t e wa l c n he b c il n s ve a a a t r r n s i t d,wh c n l e he l t r l i h i c ud d t a e a c e fce t o a t e s e,t orz nt 1f ito o f iint ,t i a t r s ur o fii n fe r h pr s ur he h io a rc i n c e fc e s heun te r h p e s e,t e u t ntf r e he r s la o c
土拱效应原理求解挡土墙土压力方法的改进
土拱效应原理求解挡土墙土压力方法的改进摘要:对应用土拱效应原理求解挡土墙主动土压力强度分布存在其所采用的滑裂面不满足墙后滑裂楔体水平力平衡等问题进行分析,提出水平力平衡的滑裂面水平倾角的计算方法;由此根据单元水平土层的静力平衡条件建立了竖向土压力强度、挡土墙主动土压力强度、土压力合力及其作用位置的计算公式。
对运用该公式的计算结果与其他方法计算值及模型试验成果进行比较,结果表明文中方法安全性高且最接近试验结果。
关键词:挡土墙;土拱效应;滑裂面水平倾角;土压力强度分布1 引言朗肯土压力理论库伦土压力理论两大土压力理论,因其计算简单和力学概念明确而并成为挡土墙土压力的经典理论,得到工程界的广泛采用;但实际上挡土墙土压力强度并非线性分布,国内外大量的室内试验和现场测试结果表明挡土墙土压力强度呈非线性分布,土压力作用点不在1/3 墙高处。
2 墙面、滑裂面处土应力状态分析D,E两点分别为某一墙体高度Y 处水平单元土层在墙面附近土体和滑动面附近土体,土内摩擦角φ,土与墙面摩擦角δ,滑裂面水平倾角α,如图1所示。
3 滑裂面分析及其水平倾角的计算本文根据水平力平衡确定的滑裂面水平倾角大于π/4 + Φ/2, 墙面和滑裂面的主应力偏转方向相反,因此在墙面和滑裂面之间存在小主应力拱拱顶面(主应力偏转角为0)。
几种面的关系如图3 所示。
4 挡土墙主动土压力的计算公式5 本文方法计算结果与模型试验成果及其它方法计算值的比较Fang 和Ishibashi(1986年)[7]对墙背填筑砂性土(Ф=34°,δ = 17°,γ= 15.4 kNm3),填土面水平、高1 m 的直立挡土墙在平移模式下进行了主动土压力试验,极限状态下所测得的水平土压力分布及本文相应计算值如图4。
根据图4 计算的土压力结果和本文方法及其他方法的计算值如表1 所列。
6 结语⏹(1)在墙面摩擦的作用下,朗肯滑裂面已不存在,π/4 + Φ/2 面上剪应力也不再为0,文献[2],[3],[4]中有关的小主应力拱拱顶面的假设是不符合土力学原理的。
考虑土拱效应的挡土墙被动土压力分析
201 0年 8月
水利 与建筑 工程 学报
o r a fW ae s u c sa c i curl u n lo trRe o re nd Ar ht t a e
V0 . 18 No. 4
u g., 01 2 0
考 虑 土 拱效 应 的挡 土 墙 被 动 土 压 力 分 析
王 立 国 ,王 志 凯
( . 州 市 固 体 废弃 物处 理 有 限 公 司 , 江 杭州 301 ;2 浙江 大 学 岩 土工 程 研 究 所 ,浙 江 杭 州 305 ) 1杭 浙 10 1 + 108
摘 要 : 于库伦土压力理论 , 基 假定被 动极 限状态 下挡 土墙 后 大主 应力拱 迹线 为抛物 线 , 考虑土拱 效 应, 推导 了被动土压力 系数的理论 公式, 并将 其用于水平微分单 元法 , 分析土体 处于被动 极限平衡状 态 时的应力状 态, 得到平动模 式下被 动土压 力强度 、 力及合 力作 用点 的计算公式 ; 此基础 上 , 合 在 分析 了内 摩擦 角及墙 面摩擦 角对被动土压力 系数、 土压 力强度及合力作用点的影响 , 并与库伦土压力理论等 已有 方法和模 型试验数据进行 了对 比分析 , 验证 了该计算方法的合理性。 关 键词 : 拱 效 应 ; 移 模 式 ;刚性 挡 土墙 ; 动 土 压 力 土 平 被 中图分类号 : U3 T42 文献标识码 :A 文章编 号:17一l4 (00 0- 04- 0 6 2 14 2 1)4 - ̄ - 4 6-
c n ie n rh e e t , e te r omua i o tie n ld n h aea o f ce to asv at rsue .An y u ig o sd r gac f cs t h o fr l s ban d icu igt eltrlc e iin fp s ie e r p s rs i h y h e d b sn h o f in n t to fh r o tldf rni ee n n s h ts o dt n fsi o asv i i q ii i t ec e ce ti emeh d o o z na i ee t lme t oa ay ete sesc n i o so ol np siel t g e ul r i h i l a t l i mi n b— u m,te te rt a fr lefru ie r rsu e ,ters l te r r su e n dtea piainp it o hers tn at h oe c omua o nt at pe s rs h e ut at p s rsa h il h n a h e h p l t ons ft e u a te l c o l ' h p e s rso rn lt nmo eaeo tie reu e nta sai d r ban d.On ti b i,te e cso eitma r t n a ge a d w l f cinal n te o hs a s h  ̄ t ft ne lf ci l al r t r s h i o n n i o eo h
考虑土拱效应的挡土墙主动土压力分析
利用 式 ( ) 2 解得 0值有 两个 , 中较大 值对 应 主动土 压力 的 其
0 0对 0。 参数的选取对 计 算结 果 影 响很 大 , 而这 些 参数 常 常是 很 难确 定 情 况 , =9 。 应 = 。
的 , 以应用受到限制 。基于极限平衡 理论 的朗肯和 库仑土压 力 1 2 刚性 挡 土墙 小主应 力拱 迹 线形状 分析 所 .
11 主应 力旋 转 角 .
挡土墙后 土体 达 到主 动极 限 平衡 状 态时 , 各微 分 单元 体 的 大、 小主应力方 向发生旋转 。小主应力 偏转后 的轨迹形 成小 主应
力迹 线 , 上 任 一 点 小 主 应 力 的 方 向 相 切 于 拱 迹 线 , 主 应 力 的 其 大 方 向 垂 直 于拱 迹 线 。 滑 动 面 以 外 的土 体 认 为 是 未 受 扰 动 的 , 以 所 在 滑 动 面 处 , 应 力 方 向不 发 生 偏 转 , 主 应 力 为 水 平 , 主 应 力 主 小 大 为 竖 直 。0可 以 通 过 墙 面 处 6 时 的 摩 尔 应 力 圆来 确 定 , 图 ≤ 如
— —
— 二 /・ — \ /
图 2 墙 后 小 主 应 力拱 单 元应 力分 析 简 图
或抛物线较为合理 ’ 。据此 , 针对无粘性 土 , 文假定挡 土墙后 本 小主应力迹线 为抛物 线 , 推导 了主动 土压 力系数 的理 论公 式 , 并
结合 水平 微 分 单 元 法得 到 平 动模 式 下 主 动 土 压 力 强 度 、 力 的 计 合
为线性的 , 这与实际土压力 的分布相差很大 。 土拱 效应 是 描述 土体 中应 力 转 移 的一 种 现 象 , 献 [ ]中 文 2 Trah 通 过著名的活动 门试验 验证 了土 拱效应 的存 在 , e gi z 并把 它 定义为土压力从屈 服区域转 移到临近静止 区域 的现 象。文献 [ ] 3 中 H ny ad 将土拱定义为小主应力迹线 , 通过 对平行墙 间小主应 力
挡土墙主动和被动土压力的统一解
挡土墙主动和被动土压力的统一解挡土墙体系是建筑结构中一种重要的支撑体系,它分为主动和被动两部分,其中主动挡土墙由它自身承受外力和抗力,而被动挡土墙则依赖自身土压和外力的结合来保持稳定性。
两者的区别在于,主动挡土墙在改变配置时可以被动地移动,而被动挡土墙只能在不改变外力的情况下移动。
因此,在架构挡土墙时,建筑师需要分析清楚两者的不同特性,同时充分考虑挡土墙的结构特性、施工情况和基础地质情况,以便根据实际情况采取恰当的施工措施,以保证挡土墙的安全稳定。
本文将从挡土墙体系结构特性、施工情况和地基地质特点几个方面来论述挡土墙主动和被动土压力的统一解。
一、挡土墙体系结构特性挡土墙主动土压力主要是挡土墙体系自身承受的外力和抗力,一般由挡土墙外部支撑体系及挡土墙基础结构构成。
主动挡土墙外部支撑体系包括钢筋混凝土框架,钢筋或预应力杆,以及挡土墙墙体芯构件,即挡土墙外层和内层抗拉强度及抗拉长度均达到设计要求的横纵向钢筋构件,使挡土墙墙体可以抵抗自重和外力,从而起到支撑作用。
挡土墙的基础是一个有效的支承结构,主动挡土墙基础一般由墙柱、桩施工或基础混凝土组成,其中桩施工可以采用桩顶到地表的距离按照1:1的比例设计,以有效地抵抗挡土墙自身的重力、外力和非静力效应,保证墙体的稳定性和水平度。
二、挡土墙施工情况挡土墙施工情况是挡土墙工程质量和安全稳定性的关键因素,施工完成后应进行充分的检查,以确保挡土墙的质量和安全性。
在挡土墙施工过程中,应首先认真评估施工地基,并根据施工地基的地质特征和工程实际需要采取合理的施工措施,使挡土墙的基础深度和宽度符合设计要求,以保证挡土墙的安全性和稳定性。
同时,应分析挡土墙在安装后发生的沉陷变形情况,采取必要的调整措施,使挡土墙的沉陷变形达到设计要求,以防止挡土墙出现裂缝、变形等情况。
三、挡土墙地基地质特点挡土墙地基地质特点是挡土墙工程安全稳定性的最重要考虑因素,应充分分析挡土墙地基地质特征,包括地层特征、土质特征和地下水情况等,以便根据实际情况采取合理的技术措施,以保证挡土墙的安全稳定性。
2024年注册岩土工程师之岩土专业知识高分题库附精品答案
2024年注册岩土工程师之岩土专业知识高分题库附精品答案单选题(共45题)1、关于主动、被动土压力系数,下列哪个选项的说法是正确的()A.主动土压力系数随土的内摩擦角增大而增大B.被动土压力系数随土的内摩擦角增大而增大C.主动土压力系数随土的粘聚力增大而增大D.被动土压力系数随土的粘聚力增大而增大【答案】 B2、下列关于膨胀土地区的公路路堑边坡设计的说法哪项是不正确的?A.可采用全封闭的相对保湿防渗措施以防发生浅层破坏B.应遵循缓坡率、宽平台、固坡脚的原则C.坡高低于6m、坡率1:1.75的边坡都可以不设边坡宽平台D.强膨胀土地区坡高6m、坡率1:1.75的边坡设置的边坡宽平台应大于2m 【答案】 A3、采用搅拌桩复合地基加固软土地基,已知软土地基承载力特征值fsk=60kPa,桩土应力比取n=8.5,已知搅拌桩面积置换率为20%,问复合地基承载力接近以下哪个数值?A. 120kPaB. 150kPaC. 180kPaD. 200kPa【答案】 B4、下列哪个选项属于无筋扩展基础()A.毛石基础B.十字交叉基础C.柱下条形基础D.筏板基础【答案】 A5、某建筑物基底压力为350kPa,建于湿陷性黄土地基上,为测定基底下12m处黄土的湿陷系数,其浸水压力应采用()。
A. 200kPaB. 300kPaC.上覆土的饱和自重压力D.上覆土的饱和自重压力加附加压力【答案】 D6、关于滑坡治理中抗滑桩的设汁,下列哪一说法是正确的?A.作用在抗滑桩上的下滑力作用点位于滑面以上三分之二滑体厚度处B.抗滑桩竖向主筋应全部通长配筋C.抗滑桩一般选择矩形断面主要是为了施工方便D.对同一坑滑桩由悬臂式变更为在桩顶增加预应力锚索后,嵌固深度可以减小【答案】 D7、混合岩属于()岩类。
A.岩浆岩B.浅变质岩C.深变质岩D.岩性杂乱的任何岩类【答案】 C8、对于一级工程,确定膨胀土地基承载力应采用的方法为()。
A.饱和状态下固结排水三轴剪切试验B.饱和状态下不固结不排水三轴剪切试验C.浸水载荷试验D.不浸水载荷试验【答案】 C9、某工程重要性等级为二级,拟建在对抗震不利的地段,地形地貌简单,地基为盐渍土,应按()等级布置勘察工作。
2022年-2023年注册土木工程师(水利水电)之专业基础知识全真模拟考试试卷A卷含答案
2022年-2023年注册土木工程师(水利水电)之专业基础知识全真模拟考试试卷A卷含答案单选题(共35题)1、某挡土墙墙高5m,墙后填土表面水平,墙背直立、光滑。
地表作用q=10kPa的均布荷载,土的物理力学性质指标γ=17kN/m3,φ=15°,c=0。
作用在挡土墙上的总主动压力为()。
A.237.5kN/mB.15kN/mC.154.6kN/mD.140kN/m【答案】 C2、预应力混凝土梁正截面抗裂验算需满足以下哪项要求?()A.①对严格要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤0;②对一般要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤ftkB.①对严格要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≥0;②对一般要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤0.7γftkC.①对严格要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤0;②对一般要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤0.7γftkD.①对严格要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤0;②对一般要求不出现裂缝的构件,在荷载效应标准组合下,正截面混凝土法向应力应符合下列规定:σck-σpc≤0.7ftk【答案】 D3、黏性土液性指数越小,则()。
A.越松B.越密C.越软D.越硬【答案】 D4、烧结普通砖的强度等级是按( )来评定的。
A.抗压强度及抗折强度B.大面及条面抗压强度C.抗压强度平均值及单块最小值D.抗压强度平均值及标准值【答案】 D5、大河上测量起点距常用仪器不包括( )。
考虑土拱效应的铁路刚性挡墙主动土压力计算方法
考虑土拱效应的铁路刚性挡墙主动土压力计算方法路维;孙文君;王学民;杨鹏志;崔立功【摘要】对考虑土拱效应的水平微元滑裂体水平向及竖向静力平衡方程进行了分析,获得了平移模式下的刚性挡土墙侧向主动土压力、主动土压力合力及其作用点的计算公式,并与模型试验数据进行了比较.结果表明:本文得到的平移模式下刚性挡土墙墙后主动土压力分布与模型试验结果吻合较好,最大值比实测值略大;墙背主动土压力沿墙高呈非线性分布,墙背主动土压力合力作用点高度大于墙高的1/3.%This paper analyses the horizontal and vertical static equilibrium equations of horizontal differential sliding mass with soil arch. New formulas of rigid retaining wall lateral active earth pressure,active earth pressure resultant force and its action position were derived under translation mode. The Comparisons between the theoretical and measured values shown that the lateral active earth pressure distribution of rigid retaining wall under translation mode from the proposed formulas are agree well with results from the model test,and the maximum value from calculation is slightly larger than measured value. The distribution of the lateral active earth pressure is nonlinear along the wall height,and the action position of active earth pressure is larger than one third of the wall height.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2016(000)004【总页数】5页(P98-101,106)【关键词】土拱效应;刚性挡土墙;主动土压力分布;应力莫尔圆【作者】路维;孙文君;王学民;杨鹏志;崔立功【作者单位】河北工程技术高等专科学校,河北沧州 061001;河北工程技术高等专科学校,河北沧州 061001;河北工程技术高等专科学校,河北沧州 061001;河北工程技术高等专科学校,河北沧州 061001;河北工程技术高等专科学校,河北沧州061001【正文语种】中文【中图分类】U213.1+52.2目前铁路挡墙设计的墙背土压力计算均采用库仑等经典土压力理论,但经典理论的墙背土压力分布是线性的,这与试验测得的非线性分布不符[1]。
挡土墙主动和被动土压力的统一解
挡土墙主动和被动土压力的统一解
杨敏;刘斌;周建武
【期刊名称】《同济大学学报(自然科学版)》
【年(卷),期】2011(039)002
【摘要】针对墙背倾斜、地表倾斜、墙后填土为粘性土、地表作用超载的挡土墙土压力计算问题,基于平面滑裂面假定和极限平衡原理,结合微分层解析法和图解法,推导了挡土墙主动土压力和被动土压力的统一解,可计算土压力沿墙身的分布、土压力合力及其作用点位置以及滑裂面土反力,经典库仑和朗肯土压力为其特例.提出了分层土土压力实用计算模型,可以考虑墙背倾斜和粘性土的作用,该模型可简化为现行以朗肯土压力理论为墓础的分层土土压力计算方法.通过与相关文献算法的比较验证了本文方法的合理性.
【总页数】7页(P187-193)
【作者】杨敏;刘斌;周建武
【作者单位】同济大学,地下建筑与工程系,上海,200092;同济大学,岩土及地下工程教育部重点实验室,上海,200092;同济大学,地下建筑与工程系,上海,200092;同济大学,岩土及地下工程教育部重点实验室,上海,200092;同济大学,地下建筑与工程系,上海,200092;同济大学,岩土及地下工程教育部重点实验室,上海,200092
【正文语种】中文
【中图分类】TU476+.4
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不连续速度边界下土压力的严密解法
不连续速度边界下土压力的严密解法姜朋明;陆长锋;沈珠江【摘要】基于上下限原理的推论,分析不连续速度边界下土体中不连续应力场和不连续速度场.根据应力不连续线和速度不连续的性质,在考虑有重土,土体和墙体摩擦情况下,通过数值计算,解三类边值问题,求得不连续速度边界下挡土墙墙后土体中的静力场.同时对对应的机动场进行分析,找出了满足速度边界条件的静力场,解得不连续速度边界下挡土墙土压力的严密解.计算结果表明:当不考虑土重、土与墙体之间的摩擦时,结果与前人成果一致.【期刊名称】《江苏科技大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2007(021)005【总页数】4页(P16-19)【关键词】极限分析;土压力;刚性挡土墙;上下限定理;数值计算【作者】姜朋明;陆长锋;沈珠江【作者单位】南京理工大学,理学院,南京,212000;江苏科技大学,船舶与海洋工程学院,江苏,镇江,212003;江苏科技大学,船舶与海洋工程学院,江苏,镇江,212003;清华大学,水利水电系,北京,100084【正文语种】中文【中图分类】TU4430 引言经典的Rankine 理论对于水平平面、光滑垂直墙背,墙后的应力分布满足静力平衡条件和破坏准则,是可静应力场,同时又存在满足运动边界条件的速度场,因而是精确解。
Coulomb土压力理论通过墙后土块体平衡建立起来的,没有进行运动分析,其解为极限问题的下限解。
水平层条分法依然采用库仑土压力理论的假设,土压力是墙后填土在极限平衡状态下出现的滑动楔体产生的,在楔体中水平层取单元,建立平衡微分方程而求得。
挡土墙变位的影响通过不同变位方式产生的接触面上摩擦力在微分体平衡方程中考虑,从而研究各种变位情况下土压力的大小及分布规律[1-2]。
同样没有进行动态分析,依然属于下限解。
对于上限解,大多数是通过假定速度分布或建立机动允许的速度场,在上限定理的基础上求得的。
应用极值原理求得既满足静力场又满足机动场的真解,这方面研究很少,沈珠江曾对无重土进行过求解[3]。
2023年一级注册建筑师之建筑结构综合提升练习题附有答案详解
2023年一级注册建筑师之建筑结构综合提升练习题附有答案详解单选题(共20题)1. 挡土墙有可能承受静止土压力、主动土压力、被动土压力,这三种土压力的大小,下列何种说法是正确的?( )挡土墙有可能承受静止土压力、主动土压力、被动土压力,这三种土压力的大小,下列何种说法是正确的?( )A.主动土压力最大B.被动土压力最小C.静止土压力居中D.静止土压力最大【答案】 C2. 关于建筑形体与抗震性能关系的说法,正确的是:( )关于建筑形体与抗震性能关系的说法,正确的是:( )A.《建筑抗震设计规范》对建筑形体规则性的规定为非强制性条文B.建筑设计应重视平面、立面和剖面的规则性对抗震性能及经济合理性的影响C.建筑设计可不考虑围护墙、隔墙布置对房屋抗震的影响D.建筑设计不考虑建筑形体对抗震性能的影响【答案】 B3. 下列关于预应力混凝土的论述何项是错误的?()下列关于预应力混凝土的论述何项是错误的?()A.无粘结预应力采用后张法施工B.水下环境中的结构构件应采用有粘结预应力C.中等强度钢筋不适用作为预应力筋,是由于其有效预应力低D.施加预应力的构件,抗裂性提高,故在使用阶段都是不开裂的【答案】 D4. 当9度抗震区高层需要增加附属结构时,不能用下列哪种连接方式?()当9度抗震区高层需要增加附属结构时,不能用下列哪种连接方式?()A.化学植筋B.膨胀螺栓C.螺栓D.焊接【答案】 B5. 下列哪个建筑物的桩基应进行沉降验算()。
下列哪个建筑物的桩基应进行沉降验算()。
A.40层的酒店,桩基为沉管灌注桩B.50层的写字楼,桩基为嵌岩灌注桩C.吊车工作级别为A5级的单层工厂,桩基为扩底灌注桩D.6层的住宅,桩基为端承型灌注桩【答案】 A6. 寒冷地区某地下室长100m,宽90m,水土无侵蚀性,仅考虑混凝土收缩问题,地下室外墙混凝土强度等级适宜的是:( )寒冷地区某地下室长100m,宽90m,水土无侵蚀性,仅考虑混凝土收缩问题,地下室外墙混凝土强度等级适宜的是:( )A.C30B.C35C.C40D.C50【答案】 A7. 钢筋HPB300的抗拉强度设计值是:( )钢筋HPB300的抗拉强度设计值是:( )A.270N/m㎡B.300N/m㎡C.360N/m㎡D.435N/m㎡【答案】 A8. 关于抗震设防的高层剪力墙结构房屋采用短肢剪力墙的说法,正确的是()。
朱炳寅典型问题问与答(根据博客回复整理)
•朱总您好!《抗规》第13.3.4条第"2"款规定砌体填充墙实心块体强度等级不宜低于MU2.5,空心块体强度等级不宜低于MU3.5;而《高砼规》6.1.5条第"1"款规定:当采用砖及混凝土砌块时,块体的强度等级不应低于MU5;采用轻质砌块时,砌块的强度等级不应低于MU2.5。
针对以上规定有几个问题向您请教:1.《高砼规》中提到的“砖”是指“实心砖”吗?2.《高砼规》中提到的“轻质砌块”包括大孔空心砖(每立米容重11~12KN)吗?3.觉得两本规范表述的意思正相反。
博主回复:2012-04-21 22:24:26可按抗规设计。
•朱老师,一层全地下地车库柱距8100*810,基础底板采用700厚筏板,地下室顶采用500*1100的主梁,350*800井字梁,板采用250厚的现浇板。
车库外围墙的计算模型是上端铰支、下端固结,还是按两端固结算(本车库上面的刚度并不比底下的刚度小很多)?博主回复:2011-10-26 18:48:43应根据工程情况确定,可上简支下固定。
•朱总解释:高规3.5.2第二条对结构底部嵌固层,本层与相邻上层的侧向刚度比不宜小于1.5。
指的是嵌固层与其上一层的比值(若地下室顶面嵌固,则就是一层与二层的比值)。
按照上面解释如果一层与二层的刚度比是1.5,那么按照抗规6.1.14,地下一层与二层的刚度比就不宜小于3了。
在8度区,由于剪力墙布置较多,这样的刚度比难以满足。
还望朱总给以解疑,谢谢。
博主回复:2011-11-30 12:27:05刚度比的计算方法不同,哪能这样简单比较呢•朱老师,您好!请教:剪力墙结构,设防烈度8度,无地下室,12层,如果一层地面无楼板而做刚性地面,刚性地面可以作为剪力墙的侧向支点吗?博主回复:2011-12-29 16:18:09分不同情况,包络设计。
可参考我的问答书对柱子的处理办法。
•朱总您好!有个问题问下您,抗规6.4.5条中的第1条说,“对于抗震墙结构,底层墙肢地截面的轴压比不大于表6.4.5-1规定的轴压比,可设置结构边缘构件”,这里说的底层指的是底部加强区还是结构最底那一层啊???博主回复:2011-12-30 17:34:25紧邻结构嵌固端的上一楼层,一般为地上一层。
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挡土墙土压力一直是人们关注的一个课题,针 对挡土墙土压力的统一解的表述也较多。对于统一 解的提法,彭明祥
[1 - 2]
本质上是给出了针对各种复
杂条件下的主动土压力和被动土压力的解,孙勇[3]研 究了各种复杂条件下考虑地震状态主动土压力统一 解。上述统一解的提法只是针对主动土压力或者被
收稿日期:2013-03-22 第一作者简介:朱建明,男,1963 年生,博士,教授,主要从事岩土本构理论、地下工程围岩大变形机制及控制技术方面的研究工作。E-mail: jmzhu@
研究了两倾斜平行间墙下的土拱效应对墙体主动土 压力的影响,李永刚等[7]研究了倾斜墙下考虑土拱 效应的墙体被动土压力的影响,但其给出的侧向土 压力系数只适用于 的情形。Paik[8]、章瑞文[9]、 涂兵雄[10]、应宏伟[11]等研究了竖向挡土墙平移时墙 后填土考虑土拱效应下的主动土压力,吴明等[12]采 用静力平衡法研究了竖向挡土墙平移时考虑土拱效 应的被动土压力。从上述研究来看,倾斜墙下土拱 效应对墙体主动土压力及被动土压力影响的研究还 不多。 本文在上述研究的基础上,对求解砂性土下挡 土墙主动土压力及被动土压力通用的表达式进行了 探索。首先在应力状态分析的基础上研究了砂性土 倾斜墙下的侧向主动土压力与被动土压力系数,进 而给出了倾斜墙下的主动土压力计算公式与被动土 压力计算公式的通用表达式,最后将其应用到求解 主动土压力及被动土压力合力及其作用点高度上。
A arcsin
(3)
式中: 为墙体倾斜角。 任意一点 D 的水平力及竖向力为[9]
[1 cos(2 )sin ] 1 sin 1 v [1 cos(2 )sin ] 1 sin
ah
1
(4)
2
理论研究
图 1 为挡土墙后土体主动土与被动土应力状态
A
w
(a) 主动土压力
R Bz / (cos B cos A )
系数为
(6)
Байду номын сангаас
awn
、 (4) 、 (5) ,可得侧向主动土压力 根据式(2)
A o
A
(b) 被动土压力
v w
K awn
3
2
awn v
awnA v A
w
(cos 2 A K a sin 2 A ) (cos3 A cos3 B ) 1 ( K a 1) 3(cos A cos B )
K awn
awn v
(2)
式中: awn 为挡土墙后水平向应力; v 为土拱轨迹 线上的平均竖向应力。 下面先求解侧向主动土压力系数, 对 A 点分析, 其主应力偏转角为
sin sin A / 2 A / 2
v 则可由下式求得
2.1 侧向主动土压力系数与被动土压力系数统一解 图。由图可知,主动土应力与被动土应力的区别可 从内摩擦角与墙土摩擦角的正负来区别。当墙土摩 擦角 0 时, 不存在土拱效应, 主动土压力系数与 被动土压力系数有如下关系: Ka
v
l dV V = AB Bz Bz
第 35 卷第 9 期 2014 年 9 月
文章编号:1000-7598 (2014) 09-2501-06
岩 土 力 学 Rock and Soil Mechanics
Vol.35 No.9 Sep. 2014
考虑土拱效应的挡土墙主动土压力与 被动土压力统一解
朱建明 1,赵
摘
琦 1, 2
(1.北方工业大学 建筑工程学院,北京 100144;2.中华人民共和国国家知识产权局 专利局审查协作江苏中心,江苏 苏州 215011)
Unified solution to active earth pressure and passive earth pressure on retaining wall considering soil arching effects
ZHU Jian-ming1, ZHAO Qi1,2
(1.College of Architecture Engineering, North China University of Technology, Beijing 100144, China; 2. Patent Examination Cooperation Jiangsu Center of the Patent Office, State Intellectual Property Office of P.R.C, Suzhou, Jiangsu 215011, China;)
(7)
awn
当情况变为被动土压力情形时,求解被动土压 力系数的过程与主动土压力系数一致。A 点的应力 偏转角可表达为
Fig.1
图 1 挡土墙后土体应力摩尔圆 Mohr circle for stress behind wall(active state and passive state)
sin + sin A / 2 A / 2
R dA C dv
ah 1+d1
C
Bz
B A
(a) 主动土压力
(b) 被动土压力
图 2 挡土墙后主应力轨迹线 Fig.2 Trajectory of principal stresses behind retaining wall
任意一点 D 的水平力及竖向力为[13]
别在于 、 、 的符号相反而已。 由于墙后倾斜时, 不符合朗肯应力的分析条件, 因而本文公式中墙后一点求解得 A 在小于 90°是适 (9) 用的,与 / 的大小有关。 2.2 主动土压力与被动土压力计算公式统一解 如图 3 所示为求解主动土压力与被动土压力的 水平层析法计算模型。两者显著的差异为,挡土墙 及墙后滑裂面对土体作用的方向不同。下面先求解
2502
岩
土
力
学
2014 年
深入,土拱效应对主动土压力及被动土压力的影响 也越来越引起重视。Terzaghi 研究了两竖向平行间 墙土拱效应影响下的挡土墙土压力分布,Ting等
[6] [5]
式中:K a 、K p 分别为主动、 被动土压力系数; 为 内摩擦角。 当 0 时, 需考虑土拱效应的影响, 侧向主动 土压力系数与被动土压力系数的定义均可表达为
1
引
言
动土压力单方面进行研究。众所周知,主动土压力 及被动土压力是挡土墙的两种极限状态,其分析过 程类似,因而可否用一个通用的表达式来求解主动 土压力和被动土压力呢?杨敏等[4]在这方面进行了 探索,采用微分层析法研究了主动土压力及被动土 压力的分布解,但其并未给出主动土压力及被动土 压力的通用表达式。 另一方面,随着对挡土墙土压力的认识越来越
A arcsin
(8)
第9期
朱建明等:考虑土拱效应的挡土墙主动土压力与被动土压力统一解
A 3
A z Bz D C B 大主应力轨迹线
2503
B
R
3 ah
D
1 A 1+d1
dz
D C
dv B 小主应力 轨迹线 D dA
3+d3
3+d3 1 1
Abstract: In order to calculate the active earth pressre or passive earth pressre under the inclined wall considering the soil arching effect, the two key factors, the coefficient of lateral earth pressure, and mean vertical pressure, which can decide the distribution of active earth pressure or passive earth pressure behind inclined wall and are derived based on the analysis of stress state behind the wall and the lateral differential elements method, are given as a unified formula. The unified solution of active earth pressure and passive earth pressure is used to calculate both the magnitude and point of application of total earth pressure. According to examples, the dip angle of inclined retaining wall has a different influences of soil arching effect on limit active earth pressure state and limit passive earth pressure state, as the dip angle increasing, the height of resultant active earth pressure would be decreasing due to that the influence of soil arching effect would be decreasing. On the contrary, as the dip angle increased, the height of resultant influence passive earth pressure would be increasing due to that the influence of soil arching effect would be increasing. Key words: inclined wall; soil arching effect ; active earth pressure; passive earth pressure; unified solution