能环论文 670t-h煤粉炉制粉及燃烧系统
670t／h褐煤锅炉燃烧调整试验分析及优化运行
上
１
２ ３
“倒塔 ”配
９％ ｌ０ ６ ｌ ０ ８ ％ ５％、 １０ 炉膛 出口氧量保持在 ３ ％ 右； ０ ％ ０ ％ ０ ９ ０ 下 ０％； ８ ％ ６ ％ｌ０ ．左 ５ 上 二次风 中二次风 下 二次风 二次风采用 均等配 风方式 。 风 式 方 上 ｌ下 上 ｌ下 上 ｌ下 ４ ． ３磨煤 机 出 口温度在保证 磨煤 出力的前 １ ％ｌ０ ８ ０ ６ ｌ０ 提下维持在 １ａ ０ ０ ０ ８ ０ １ ％ ％ｌ ％ ０ ％ ％ ６ ２℃左右 。当燃煤挥发份较高 时 ， 上 二次风 中二 次风 下 二次风 也应 尽量保 持磨煤 机出 口 温度在 １０ 左右 。 ℃ １ 当 “ 鼓 ”配 腰 风 式 方 上 Ｉ下 上 Ｊ 下 上 Ｉ下 磨煤机 出 口温度低 于 ８￣时应适 当降低锅炉负 ０ Ｃ ６％Ｉ ０ １ ％Ｉ０％ ０ ％ 荷 ， ０ ％ ０ ０ ８ ６ ８ ０ １ ％Ｉ０ 否则会造成锅炉热效率下降。
中国新技术新产 品
Байду номын сангаас
一１ ７ １—
工 业 技 术
兰 ： Ｃ ｉａ Ｎ ｗ Ｔ ｃ ｎ ｌｇｅ ｎ ｒ ｄ ｃ ｓ ｈ ｎ ｅ ｅ ｈ ｏｏ ｉｓａ ｄ Ｐ ｏ ｕ ｔ
６０ ｈ褐煤锅炉燃烧调整试验分析及优化运行 ７ｔ ／
刘 也 ．
（ 大庆 油 田 电力 集 团 油 田热 电厂 发 电分 厂 ， 黑龙 江 大庆 １３ １ ） ６ ３４
摘 要 ： 对 大庆 油 田热 电厂 ＃ 针 ２锅 炉运行 中锅 炉排 烟 温度 ， 渣 、 灰含碳 量 偏 高 ， 而导 致锅 炉效 率有所 下 降。为 了提 高锅炉 运行 灰 飞 从 经 济性 ， 到影 响锅 炉效 率 的主要 因素 ， 求合 理 的运 行 方式 ， ＃ 找 寻 对 ２炉的锅 炉排 烟 温度 、 炉排 烟 氧量 进行 了标 定 ， 锅 对灰 渣 成分进 行 测 试 ， 时进行 制 粉 系统 优化 调 整 、 同 煤粉 细度 调 整 、 煤 机 出口温度 调 节 、 次风挡 板 优 化调 整 、 炉 变氧 量 等单 因素 的优 化 调 整及 磨 二 锅 测 量 ， 析 五种 因素 下对锅 炉效 率的影 响 ， 分 并给 出了在锅 炉额 定 工况 下的优 化运 行 方式 。 关 键词 ： 燃烧 调整 ； 炉 热效 率 ； 锅 优化 运行 方 式
670t_h煤粉锅炉省煤器改造设计
2
(
s1 d
-
d) )
( 6)
鳍片管
H1 H
=
4h 4h + ∀d -
2∗
( 7)
Hg H
=
H - H 1为管子无肋片部分的面积与烟气侧全部 H
表面积之比。
省煤器辐射放热系数 !f: 螺旋肋片式 !f & 0; 光管和鳍片式 !f 如式( 8) 。
!f = 5. 1
10-
11
!y
T
3 y
1- ( 1-
运行煤种 54. 7 1. 97 2. 21 0. 9 0. 47 7. 54 32. 25 10. 19 20 191
表 3 200 MW 负荷下省煤器相关参数测量 值
项目 给水温度/ 省煤器出口水温/ 热空气温度/ 低温空气预热器后风温/ 高温空气预热器前烟温/ 省煤器前烟温/ 省煤器后烟温/ 排烟温度/
技术交流
670 t / h 煤粉锅炉省煤器改造设计
鄢晓忠1, 符慧林1, 刘 亮1, 夏侯国伟1, 聂勤剑2, 汪衡荣2
( 1. 长沙理工大学, 湖南 长沙 410077; 2. 耒阳电厂, 湖南 耒阳 421800)
[ 摘 要] 为了解决耒阳电厂 670 t/ h 煤粉锅炉排烟温度过高的问题, 经试验分析, 提出了省煤器改造的 4 种方案, 并详细比较分析了各种方案的优缺点, 最终确定在现有光管省煤器之上加一部分螺旋肋片管的改 造方案。方案实施后, 排烟温度降低约 22 , 且改造工作量小、投资少, 具有很好的经济性和推广价值。T hb Ty Nhomakorabea)
4
T hb
Ty
( 8)
式中: !y 为烟气黑度( !y= 1- e- kps ) ; T y, T hb为烟气及
670t／h水煤浆锅炉低NOx燃烧技术应用
发 电 设 备 （０ ８Ｎ ． ） ２ ０ ｏ ２
经验 交滚
， ’’
’’’、
２经 验交 流 ：
。 。 。 。 。 。 。 。
６ ０ｔｈ水 煤 浆 锅 炉 低 ＮＯｘ燃 烧 技 术 应 用 ７ ／
严 心 浩
（ 州粤 能 电力科技 开发 有 限公 司 ， 东 广州 ５ ０ ０ ） 广 广 １６ ０ 水 煤浆作 为 一 种 新 型煤 基 洁 净 燃料 ， 我 国 在 的应用领 域 越来越 广泛 。南 海发 电一 厂有 限公 司 的 ＷＧ ６ ０ １ ． －５型水煤 浆锅 炉在 降低 Ｎ 排 Ｚ７ ／３７１ Ｏ 放 方面 作 出了有益 的探 索 。 的 ８ ％ 左右 ） 燃 料 在 主 燃 区 和再 燃 区 的燃 烧 条 ０ ， 件处 于缺 氧状 态 ， 燃尽 区才完 全燃烧 。 在
１ 影 响 Ｎｏ 浓 度 的 因 素
现有 的研 究 表 明 ， 粉燃 烧 后 生成 的 Ｎ ，只 煤 Ｏ
占 ５ ～１％ ， Ｎ ％ ０ 而 Ｏ则 高达 ９ ％ 以上 。Ｎ ０ Ｏ生成 的机理分 为快 速 型 、 力 型 和燃 料 型 。燃 烧 中形 热 成 Ｎ 的浓度 与 以下 几 个因素 相关 ： Ｏ
注 ： 况 Ｃ并 不 是 最 理 想 工 况 。 工
注： Ａ一 均 等 配 风 ； 一 ２ ％ 再 燃 量 ； 一 １ ． ％ 再 燃 量 。 Ｂ ５ Ｃ ５８
表 ３ 各 试 验 工 况 热 效 率 变 化
测 得 的 结 果 ，Ｎ 排 放 量 基 本 符 合 Ｏ
要求 ， 锅炉热 效 率也 没有 大 的变化 ， 对锅 炉 的结渣
等 。但是 这些 再 燃 燃 料都 有 一 个 不 利 因 素 ， 因 事 为 自身 的特点 ， 即具 有较 好 的再燃 脱 硝作用 ， 因此
670t_h循环流化床锅炉燃烧系统的数值模拟
670t/h循环流化床锅炉燃烧系统的数值模拟雍玉梅,吕清刚,孙运凯,包绍麟(中国科学院工程热物理研究所,北京100080)[摘要]针对670t/h循环流化床锅炉(CFB)设计,在已经建立的整体数学模型的基础上,模拟计算了若干不同部件布置方案和两种不同设计方案。
通过分析数值计算结果发现,旋风分离器后燃比率、外置换热器入料比率和流化床冷渣循环回料率对CFB炉膛温度的分布均有影响,且两种设计方案都可以满足炉膛温度要求和排放标准。
[关键词]循环流化床;燃烧系统;后燃比率;入料比率;回料率;炉膛温度[中图分类号]TK229.6[文献标识码]A[文章编号]10023364(2006)07001503通过改变旋风分离器、外置换热器(EH E)和流化床冷渣器的参数,由数值计算结果分析这3个部件对大容量CFB炉膛温度的影响,从而获得大容量CFB 关键部件对其燃烧系统的影响规律。
同时,对两种设计方案进行模拟计算,为大容量CFB设计参数的选取提供理论依据。
1数学模型采用以小室为划分的整体模型,主要子模型具体细节见文献[1~3]。
另外,对旋风分离器、EH E和流化床冷渣器做了简单的模化,加入到已建立的整体CFB模型中。
1.1分离器模型对于分离器,与炉膛小室模型的处理方法类似,将其作为1个小室。
分离器小室内气固质量守恒,忽略小室内的换热,小室中颗粒无磨损,考虑颗粒的后燃。
分离器小室内颗粒质量守恒方程:M1=M2+M3(1)分离器的能量守恒方程:h1+h2+h3=h4+h5+h6(2)1.2EH E模型将EH E划分为1个独立小室,不考虑颗粒的再燃烧,只考虑纯粹的传热问题。
影响EH E传热的因素很多,目前尚没有成熟的计算方法。
文献[4]将EH E 看作是一鼓泡流化床,本文根据设计参数规定EH E 小室内的传热系数为一常数。
EH E小室内颗粒质量守恒方程:M4=M5+M6(3)EH E的能量守恒方程:h7+h8=h9+h10+h11(4)1.3流化床冷渣器模型流化床冷渣器也划分为一独立小室,小室内布置有受热面,气固质量守恒。
某电厂锅炉一次风管煤粉爆燃问题实验及理论分析研究
某电厂锅炉一次风管煤粉爆燃问题实验及理论分析研究摘要：由于设计或运行调整不当，导致燃煤发电厂锅炉制粉系统热爆燃的现象较普遍，严重影响着电厂的安全经济运行，应当引起高度重视。
本文结合某电厂一台670 t／h锅炉一次风管煤粉爆燃实验，对制粉系统热爆燃问题进行了理论分析。
关键词：燃煤锅炉制粉系统热爆燃Abstract: Coal-fired boiler coal pulverizing system to adjust the design or operation due to improper heat more general phenomenon of thermal explosion, seriously affecting the safe operation of power plants, should be attention. In this article, a power plant’s 670 t / h pulverized coal boiler exploding primary air tube experiments, the milling system thermal deflagration issues of theory.朗读显示对应的拉丁字符的拼音Key Word:Coal-fired Boiler,Milling System, Thermal Explosion电站锅炉制粉系统在高温空气及可燃煤粉介质的工况下运行，如果系统设计或运行调整不当，可能产生热爆燃等安全隐患，严重影响着电厂的安全经济运行。
据国内150台运行锅炉调查统计，约有42%的燃煤锅炉发生过热爆问题。
据美国EPRI统计，在美国的361台燃煤锅炉中，平均每台锅炉每年发生制粉系统着火1.26次，每年爆炸0.31次，美国有差不多22%的燃煤机组存在着着火或爆炸问题，其中有18%的燃煤机组存在着严重的爆炸问题。
燃用褐煤六角切园煤粉燃烧技术
燃用褐煤六角切圆670t/h炉低Nox煤粉燃烧技术的研究孙治坤1，李争起2，张寅3，成庆刚3，庄国中3，果志明31.黑龙江省电力公司，黑龙江哈尔滨 1500012.哈尔滨工业大学，黑龙江哈尔滨 150001，3北京国电龙高科环境工程技术有限公司工程部，黑龙江哈尔滨 150001摘要：目前我国火力发电厂普遍存在NOx排放量高的环境污染问题，某厂燃用褐煤六角切圆670t/h炉针对此问题，进行了如下改造：1、将原有燃烧器全部改造为水平浓淡风煤粉燃烧器，由于水平浓淡两股一次风煤粉气流各自远离燃料的化学当量比，可有效减少NOX的生成；2、在燃烧器顶部增设燃烬风喷口，使下部主燃烧区域处于氧浓度较低的气氛，可有效减少NOx的生成；3、将上、中层燃烧器的下二次风射流轴线向水冷壁偏转一定角度，加大上排燃烧器的二次风切圆直径，推迟二次风与一次风风粉混合物的混合，减少着火阶段的供氧量，可有效减少NOx的生成。
试验结果证明，额定负荷下NOx排放量显著降低，折算排放量为315.4 mg/m3（O2=6%，干烟气），远低于中国对NOx的排放标准，锅炉效率可达91.85%，比原设计值高1.32%。
关键词：煤粉燃烧；水平浓淡；NOx排放量1 低NOx煤粉燃烧技术研究的意义能源是国民经济发展的支柱。
清洁和高效能源为主的能源结构是可持续发展的基础，我国现行的能源结构对经济与环境构成了严重威胁，已成为制约我国可持续发展总体战略能否顺利实施的关键因素[1]。
国家环保局于1996年发布的《火电厂大气污染排放标准》（GB13223-96）中明确规定：300MW及以上机组，固态排渣煤粉炉NOx排放量不得超过650mg/m3，液态排渣煤粉炉NOx排放量不得超过1000mg/m3。
据调查，我国燃煤电站锅炉NOx的排放范围为600～1200mg/m3（固态排渣煤粉炉），850～1150mg/m3（液态排渣煤粉炉）[2]。
预计到2005年NOx总排放量将达488.48万吨，到2010年将达到594.74万吨[3]。
670t／h锅炉在稳定燃烧中应用油枪快投技术探讨
实施 过 程 、 实 效 效 果 及 使 用 过 程 中 的 注 意 事 项 进行 了讨 １． ３７—１ 锅炉 ， 超 高压 锅 炉 ， 基 本 型 式 为 ：自然循 ０型 为 其 环 、 次 中 间再 热 、 ｕ型 布 置 、 速磨 正 压 直 吹 式 制 粉 系 一 倒 中
【 词】 关键 锅炉 稳定燃烧 故 障跳 闸 油枪快投
【 文 摘】通过对燃烧 系统故障引起锅 炉 Ｍ ｒ动作原 因进 红 雁 池 ” 机组 设 计 总 容量 为 ４× ０ ＭＷ。一 期 装 机 容 量 为 Ｆ ） ２０
行 了分 析 ，提 出 了油枪 快 投 技 术 的修 改方 案 。 对 该方 案 的 ２× ０ Ｍ ， 其 中 ＃ 、＃ ２０ Ｗ １ ２锅 炉 系 武 汉 锅 炉 厂 ＷＧ ６ ０ Ｚ ７／
应用 ，技 术 不 断 发 展 与进 步 ，成 功 的实 现等 离子 发生 器 的载 体 为 洁 净 干燥 的空 气 ，因此 等 离 子 无油 点 火 。
点火系统要 消耗 一定量 的压缩空气 （ 要求发生器前压力保
持 在 ００ ５ ．ＭＰ ． １ ～０ １ ａ之 间 ， 每 台 发 生 器 最 大耗 气 量 约 为
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新疆 电力 ２０ 年第 ４ 总第 ９ 期 ０６ 期 １
６０ ｈ ７ｔ 锅炉在稳定燃烧中应用油枪快投技术探讨 ／
６ ０／ 锅 炉 在 稳 定 燃烧 中应 用 油枪 快 投 技 术 探讨 ７ ｔｈ
王 建琪
华 北 电力 大 学 （ 保定 ０ １０ ） ７０ ３
相连 ， 以通 过 网 络对 所 有 点 火装 置 进 行 集 中控 制 。由 Ｄｏ 建设 投 资 。 ｉＭ 公 司生 产 的 Ｇ Ｐ触 摸 面 板 作 为 操 作 界 面 ，为 现场 操 作 提 供 了简 洁 的操 作模 式 、 整 的 信 息显 示 。 完
某厂670t／h锅炉燃烧调整试验研究
１ 设 备 简 介
锅炉为 Ｈ Ｇ一 ７ ／ ３ ７一Ｙ ６型 超高 压 、 ６０ １． ＭＩ 单
汽包 、 一次 中 间再热 、 自然 循环 煤粉 锅炉 。炉膛 宽 度为 １ ６ ｍ， 度 为 ｌ ６ ０ｍ ３６ ０ｍ 深 １ ６ ｍ。配有 两 套钢
ｐａ ｔ ｎｔ ｏｐ ｒ —ｌ ｄ ｏ ｅ ｔ ｎ Ｉ ｗ ｓｓｌｅ ｙ ｔｅａ ｊｓ ｅ ｔｔ ｔｏ ｏ ｂ ｓｏ ， ｅｂ ｉ ｒ ｌｎ ｕ ｉ ｔ ａｔ ｏ ｐ ｒ ｉ ，ｔ ａ ｏ ｄ ｂ ｈ ｄｕｔ ｎ ｅ ｆｃｍ ｕｔ ｎ ｔ ｏ ｅ ａ ａｏ ｖ ｍ ｓ ｉ ｈ ｌ
袁德 权 陈俊 廷 刘 新 东 冷 杰 ， ， ，
（． １ 东北电力科 学研 究院有限公 司， 宁 沈阳 １０ ０ ；． 辽 １０ ６ ２ 阜新发 电有限责任公 司， 辽宁 阜新 １３０ ） ２ ０ ３
摘 要： 对锅炉严重 结焦 、 热 汽温超温等使机组 被迫维持低 负荷运行的问题 ， 过燃烧优化调整试 验 ， 针 过 通 结
布置 ， 每套 制粉 系统 对 应 ２层 四个 角共 ８支 燃烧
器 。锅 炉 主 要设 计 参 数 见表 １所示 ， 计 煤 质 特 设 性 见表 ２所示 ， 烧器设 计 特性见 表 ３所示 。 燃
表 １ 主 要 设计 参数
区域 结焦 、 过热 汽 温超 温等 问题 ， 机组 负荷最 高 仅
第 ４期 ２１ ００年 ７月
锅
炉
制
造
ＮＯ ４ ．
Ｂ０Ｉ ＬＥＲ Ｍ ＡＮＵＦＡＣＴＵＲＩ ＮＧ
670t／h煤粉锅炉喷燃器的改造及运行优化
流 结构 ， 使煤 粉 能迅 速稳 定地 着火 ； 同时使 煤 粉和 空 气 合理 混 合 ， 证 燃 料进 入 炉 膛 后 尽快 稳 定 地 保
着火 ， 迅速 完全 地燃 烧 。 云 冈热 电燃 烧 器改 造前 采用 百 叶窗式 水 平浓 淡 直 流式燃 烧 器 ， 四角布 置 、 圆燃 烧 。水 平浓 正 切 淡 燃 烧 器 背火 侧 为 淡 煤 粉气 流 ， 时在 这 一侧 布 同
为 １ ． 壁 面热 负荷 为 ４ ３ ×１ Ｊ （ ・ ） ４ ２ｍ， ． １ ０ｋ ／ ｍ。 ｈ ，
煤 粉燃烧 器也 称 为喷燃 器 。它 是煤 粉 炉燃烧
设备 的主要组 成 部分 ， 作用 是 ： 携 带煤 粉 的一 其 将 次 风 和助 燃 的 二 次风 送 入 炉膛 ， 并组 织 一 定 的气
ａ ｓ ｕｔｆ ｒ ｒ ． ｌ ｏ ｐ ｏ ｗａ ｄ
Ｋｅ ｒ ｓ ｂ ｒ ｅ ；ｏ ｉｇ ｗａｅ —ｏ ｌｄ ｗａｌａ ｊｓｍｅ ｔｏ ｅ ａｉｎ ｙｗｏ ｄ ：ｕ ｎ ｒቤተ መጻሕፍቲ ባይዱｃ ｋｎ ； ｔｒｃ ｏｅ ｌ；ｄｕ ｔ ｎ ；ｐ ｒｔ ｏ
山西 大 唐 国 际 云 冈 热 电 有 限 责 任 公 司 （ 下
２ ６ Ｐ ／ ． ７ Ｍ Ｐ ， 、出 口 温 度 ３ ４Ｃ／ ． ５Ｍ ａ ２ ４ ａ 进 １
侧 ， 利于燃 料 的着火 和 低负 荷稳 燃 。 有 同时采 用浓
淡 分离 方法 还可 降低 ＮＯｘ的生成 量 。 为 防止 燃烧 器 区域 壁 面结 渣 ， 降低 燃 烧 器 区 域 壁 面 热 负荷 ， 平 浓 淡 直流 式 燃烧 器 采 用 多个 水 喷 口， 烧 器 沿 炉膛 高 度 分 为 上 、 二组 ， 高 度 燃 下 总
６ ０ ｔｈ Ｃｏ ｌｆｒ ｄ ｂ ｉ ｒ ７ ／ ａ—ｉｅ ｏｌ ｅ
国内首台670t／h水煤浆锅炉的燃烧调试与运行
国 内首 台 ６ ０ｔ ｈ水 煤 浆 锅 炉 的燃 烧 调 试与 运行 ７ ／
ห้องสมุดไป่ตู้严 ｜ 洽
（ 南海发 电一厂有 限公 司，广 东 佛 山 ５ ８ ０） ２ ２ （ ）
摘
要 ：水煤 浆作 为一种新型清洁燃 料 ，对 于降低 电站 锅 炉硫氧化 物 和 氮氧化 物 的排放 具有一 定的 积极 意义。
大学设计 ；燃烧器和水煤浆喷嘴的设计 、制造及调
１ 设备概况
南方某电厂原 为 ２ ０ ２ ０Ｍｗ 燃油发 电机组 ， ｘ 由于国际原油价格不断攀升 ，企业运营成本高企不 下 ，所以，电厂决定新建 １ 台水煤浆和燃油两用锅
炉，以替代原有的 ２ 号燃油锅炉 。 在此之前 ，国内最大型水煤浆锅炉是茂名热电 厂的 ４０ｔｈ改造锅炉 （ １ ／ 燃油炉改造 ） ７ ／ 。６ ０ｔｈ水 煤浆锅炉在国内尚属创举 ，因此该项 目 受到各方面 的高度 关注 。 新建锅炉及配套机组改造项 目的设计单位是中 南电力勘测设计 院，锅炉是武汉锅炉股份有限公司 设计 、生产的 ＷＧ ６０ １． ． Ｚ ７ ／３ ７１ ５型浆油两用锅炉 ； 输供浆系统（ 从码头直到浆枪软管之前） 由中国矿业
为此，对 南方桌电厂新建 ６｛ｔｈ水煤 浆和重油两用锅 炉的设备 、系统特 点和燃烧调试过程进行 了介 绍 ，并分析 ７） ／
百叶窗式水平浓淡煤粉燃烧器在670t_h无烟煤锅炉上稳燃与节油实践
发电设备( 2001 No. 1)
图 1 5 号炉改造前喷燃器 (单位 :mm)
稳燃 ,提高火焰的抗干扰能力和防止结焦的作用 。 浓度提高时 ,燃烧所形成的 NOX 减少 ,减少了环 该燃烧器通过装在一次风煤粉管道内的五个浓缩 境污染 。
栅使一次风分成水平方向上的浓淡两股气流 ,其 中一股为高煤粉浓度气流 ,含一次风中的大部分 煤粉 ,另一股中的煤粉浓度很低 ,这两股气流以 α = 5°的夹角 ,四角切向喷入炉膛 ,高浓度煤粉气流 四角切向喷入炉膛 ,形成 d 800mm 的内假想切 圆 ,低浓度煤粉气流在前者和水冷壁之间四角切 向喷入 ,形成 d 1788mm 的外假想切圆 (见图 2) , 煤粉浓度提高 ,就等于增加单位体积内煤粉的表 面积 ,从而加快煤粉的燃烧速度 ,煤粉气流的着火 热减少 ,着火温度降低 ,着火时间提前 。此外 ,低 浓度煤粉气流在炉膛水冷壁附近形成氧化性气 氛 ,提高了灰的熔化温度 ,从而防止结焦 。且煤粉
收稿日期 :2000209211 作者简介 :张积秋 (1962 - ) ,男 ,焦作电厂总工程师 。
·1 ·
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4 燃烧器的改造方案
改造后燃烧器将原来的两层一次风火嘴改成 百叶窗式水平浓缩煤粉燃烧器 ,在一次风中加装 小油枪 ,在三次风喷口加稳燃齿 (起回流作用) ,一 次风速适当降低 ,合理布置 、分割卫燃带以避免形 成大焦 ,百叶窗式水平浓缩煤粉燃烧器的浓淡风 量比为 0. 68～0. 7 ,阻力 < 392 Pa ,浓淡风口之间 采用 V 形钝体隔板 ,浓一次风反切约 5°,浓一次 风的向火侧增加稳燃齿 ,浓一次风中间采用钝体 (见图 3) ,同时对卫燃带布置进行了调整 , 取消 了 中间一块 ,沿高度方向中间又断开1m高 ,将卫
670t／h锅炉燃烧系统综合改造
问题 ， 点燃 难 、 燃难 和燃 烬难 。 即 稳
表 ２ 设 计 煤 种 与 实 际 煤种
１ ． 燃烧器 布置 组合不 合理 ２ 该炉 在炉膛 设计参 数 和喷咀类 型选 取上 ，侧 重
该 锅炉 自 １ ９ ９ ６年 ６月投 产 以来 ， 直存在 频繁 一
热 风 送 粉 。炉 膛 容 积 ４ ４ １５ｍ ， ２ ． 炉膛 辐 射 受 热 面 积 ｌ ６ ５４ ｍ 。 膛 宽 度 １ ２ ｍ， 膛 深 度 ７． 炉 １９０ ｍ 炉 １ ０ ０８ ０ｍｍ， 炉膛顶 标高 ５ ０ ｍ 锅 炉主要 设 计 ０５ ０ｍ 参数 表 ｌ ：
灭 火 、 内 结 焦 严 重 、 灰 可 燃 物 含 量 偏 高 且 不 稳 定 炉 飞
强化 燃烧 。 同类 型锅 炉相 比， 与 燃烧 器 区域壁 面热 负
荷较 高 （ｒ１ ７ ／ Ｅ） 一次 风喷 口距离 相对集 ｑ ６９ ７ＭＪｍ ｈ ， ＝
等问题 ， 安全经 济性 水平 较差 。 该台锅炉 ２ ０ ０ ６年灭
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８
文 章编 号 ：０ ６ ３ ８ ２ ０ ） ４ ０ ０ — ４ １ ０ — ４ Ｘ（０ ８ ０ — ０ ８ ０
江 西 电力
第 ３ ２卷
２０ ０ ８年
第 ４期
６ ０ｔｈ锅 炉 燃 烧 系统 综 合 改造 ７ ／
梁春辉 ． 大 明 王
表 ｌ 锅 炉 主 要 设 计 参 数
年实 际燃用 煤种 明显偏低 于设 计值 。主要 表现在 挥 发 份偏 低 ， 份 高 ． 热 量 低 ， 灰 发 煤种 杂 。 以 ２ ０ ０ ６年 ３月 月平 均 值 为例 ． 际燃 用 煤 种特 性 与设 计 燃 煤 实
670t／h锅炉在稳定燃烧中应用油枪快投的技术
单元 ，而且 比较容易实现加药连续化符合现场生产的实际
情况 。 通 过 工业 试 验 确 定 了絮 凝 剂 的加 入 种类 、加 药 量并 成
勇
Ｏ． １ Ｏ Ｏ Ｏ ４ Ｏ Ｏ ６ Ｏ ． ０． Ｏ ｇ Ｚ ３ ５ ７ ８ １
功 的解 决 了 以地 表 水 为原 水 的 反 渗 透系 统投 运 Ｓ Ｉ 标 问 Ｄ超 题， 保证 了反 渗 透装 置 的顺 利 投运 。 参考 文 献 １ 施 燮 钧 ． 力 发 电 厂水 处 理 ．中 国 电力 出版 社 热
６
罂 害２
∞
①向 １ ０个装有 １０ ｍ 澄清器 出水的烧杯中分别加入 ００ ｌ
２— ０ ｇ Ｌ的 Ｐ Ｃ溶 液 ， ２ｍ ／ Ａ 维持 温 度 （０Ｃ） ２ ０转 ／ 、 ２￣ 、 ０ 分 搅 拌 ２分钟 等 完 全 相 同 的情 况 下 进 行 混凝 处 理 ，在试 验 的过 程 中对 矾花 生 成 的速 度 、数 量 及 颗粒 大 小 、密 度 等 进行 观 察， 没有 发 现 有 明 显 续 １ 时，自加 药后 ２小 时 ， 始 每 小 时测 ３ Ｐ Ｊ ２小 开 ．．罗奇 ． 算 流体 动 力 学 计
定保安过 滤器入 口处 Ｓ Ｉ 藻酸钠加药量与保安过滤器 ４ 胡 万 里 ．混凝 混凝 剂 混 凝设 备 ．化学 工业 出版社 Ｄ 。海
入 口平 均 Ｓ Ｉ 系 如 下 图 ： Ｄ关
固 态 排渣 、 钢构 架 、 身 封 闭 。其 中＃ 、 ２机组 燃 烧 系统 全 紧 １＃
分 析 。 出 了油枪 快 投 技 术 的修 改 方 案 。对 越方 案 的 实施 中 采 用 ４ 油 （ Ａ层 、Ｃ层 、Ｄ层 、 Ｆ层 ； 中 Ａ 提 层 Ａ Ｂ Ｃ Ｅ 其 Ｂ层 、 Ｄ Ｃ
670t／h锅炉变煤种改烧霍林河煤设备改造
３ 变 煤种 运 行 锅炉 需解 决 的 问题 ２ 设 备概 况
由于霍林 河 褐煤 的发 热 量 较低 ， 粉 系统 的 出 制
１ ５号锅炉 系单 汽包 自然循 环 、 Ⅱ” 布 置 、 “ 形 一次 中间再热 、 固态排渣 、 粉锅 炉 。该 锅 炉配 置 ４套 钢 煤
力不 能满足锅 炉带负 荷 的要求 ， 机组达 不到 出力 。 由于霍林 河 褐 煤挥 发 份 较 高 ， 粉 在 炉膛 的燃 煤 烧速 度加快 ， 部热负 荷过 高 ， 局 一次 风喷 口和水 冷壁 容易 发生结焦 。
如果是采 用 中 间储 仓 式 制 粉 系统 ， 粉仓 温 度 煤
球 磨煤机 中间 储仓 式 制粉 系统 ， 烧器 为 按 假 想 切 燃 圆四角布置 的 直流 式 煤粉 燃 烧器 ， 采用 制 粉 乏 气 送 粉 。在该锅 炉 的尾 部 ， 交叉 布 置 有 两级 省 煤 器 和 空 气预 热 器。 主要 设 备 规 范 如 下 ： 球 磨 煤 机， 钢 Ｄ ＴＭ３ ０ ７ ０型 ， ５ ／Ｏ 设计磨 煤 出力 ５ ６吨 ； 排粉 机 ， 计 设 通 风量 １ １ ３ ／ ， 压 １ ９ ７Ｐ ； 粉 分 离 器 ， ５ ５ ４ ｍ。ｈ 风 ２ ０ ａ 粗 ￣ １ ０型 ， 向式分离 ， 验 中分 离 器挡 板 处 于全 开 ５０ 轴 试 位； 细粉 分离 器 ， ４ ０ ￣ ０ ０型 ； 给煤 机 ， ＭＧＳ ０埋 刮 板 ６
发 电成本 不断增加 ， 为降低 发 电成本 ， 始 寻找 低价 开
位煤 。经过调研 ， 林河褐 煤 符合要 求 ， 位低 储存 霍 价 量大。 锅炉设计 煤种 属于 低 水分 、 挥发 分 ， 热值 高 低
的舒 兰褐 煤 。采取 冷烟系 统降 低燃 烧 温度 和燃 烧器
670t／h锅炉燃烧劣质煤时节油的几点经验
３ 锅 炉 节 油 具 体 方 法
３ １ 锅 炉启 、 节油 ． 停 启 炉 前 及 早投 入 蒸 汽 推 动 ， 炉水 加热 到 饱 和 将 温 度 。同时采 用蒸 汽推 动 还可使 锅 炉各 部受 热 面均 匀受热 ， 减小 了 因受 热 不 均 或 加热 速 度 过快 产 生 的
送粉 方式 。 粉 系统 乏气 作为 三 次风送 入 炉膛 回收 。 制 配备 １ ６只 喷燃器 ， 中部 配备 ４只助燃 、 火用 油枪 。 点
随 着 全 国 煤 炭 市 场 改 革 和 电力 企 业 的 迅 猛 发 展， 电煤 紧缺 日益 加重 ， ２ ０ 自 ０ ４年 ９ 以来 ， 江发 月 浑 电公 司入 炉煤 质 严 重 劣 化 ， 炉 煤低 位 发 热 量 经 常 入
２ 影 响锅 炉 耗 油 的 原 因
ａ 造 成 锅炉 耗油 量 大增 的 主要原 因是 煤 质严 重 ． 劣化 。浑 江发 电公 司 自 ２ ０ ０ ４年 ９月 以来 ， 炉煤 平 入 均灰 分 由原来 的 ４ 升 至 ５ 。 ６， ９ ５ ５ 导致锅 炉 耗油 大 幅 度增 加 ， 均 月耗 油增 加 １０ ０ｔ 平 ０ 。
６ ｔｈ锅 炉燃 烧 劣 质 煤 时节 油 的几 点 经 验 ／ ７ ０
Ｓ ｍｅＥ ｐ ｒ ｎ ｅ ｆ ｌ ａ ｉｇＷ ｈ ｎＢ ｒ ｉｇＬ ｗ ａ ｅＣ ａ ｎ ６ ０ｔ ｈＢ ｉ ｒ ｏ ｘ ｅ ｉ ｃ ｓｏ ｖｎ ｅ ｕ ｎｎ ｏ Ｇｒｄ ｏ ｌ ７ ／ ｏｌ ｅ Ｏｉ Ｓ ｏ ｅ
维普资讯
２０ ０ ６年 ６月
吉 林 电 力
Ｊｌ ｅ ｔｉ Ｐ ｗｅ ｉ ｎ Ｅｌｃ ｒｃ ｏ ｒ ｉ
第３ ４卷 第 ３期 （ 总第 １ ４期 ） ８
Ｊ ｎ ２０ ｕ ．０ ６ Ｖｏ ． ４ Ｎｏ ３ （ ｅ ． ． ８ ） Ｉ３ ． Ｓ ｒ Ｎｏ １ ４
提高670T／h锅炉效率运行措施
提高670T／h锅炉效率运行措施【摘要】本文结合哈三电厂#1机组670T/H锅炉的掺烧煤种复杂多变现状和作者的运行经验，通过参数控制、减温水的使用、降低主副设备电耗、保持各部严密性及降低各项损失等几个方面，分析了提高670T/H锅炉效率的措施。
【关键词】锅炉效率；损失；燃烧调整；过量空气系数前言：近年来，煤炭市场供应形势日趋严峻，煤炭价格攀升，我厂为解决电煤供求矛盾拓展盈利空间，对200WM锅炉进行了非设计煤种的掺烧，由于燃用煤质和设计煤质相差太大，锅炉实际运行的经济性与设计值产生了偏差。
因此锅炉效率的提高还有潜力可挖，锅炉效率提升将有效的降低燃煤消耗，减少温室气体的排放，提高电厂的经济效益，电厂对锅炉效率也更加重视。
哈三电厂#1炉是哈尔滨锅炉厂生产的型号为HG—670/140—11型锅炉。
本人根据锅炉在燃用非设计煤种所表现出来的技术特点，结合自己的经验和哈三电厂#1锅炉的运行现状对如何有效的提高670T/H锅炉的效率从运行角度进行了分析。
我认为主要围绕以下几个方面进行：1 积极进行燃烧调整，降低锅炉各项损失影响锅炉效率的是锅炉的各项损失，其中排烟损失最大，机械不完全损失次之，其他，化学不完全损失，散热损失，灰渣物理热损失较小，挖掘提高锅炉效率应从减小排烟和机械未完全热损失着手。
1.1 降低排烟损失的措施排烟损失主要由排烟温度和排烟量决定。
实测和计算表明排烟温度每升高10-15℃，锅炉效率下降1%。
实际运行中控制火焰中心高度，在保证汽温的前提下尽量使之降低就能达到降低排烟温度的目的，而减少进入炉膛的冷风量就可以控制排烟量。
同时应该控制好一次风压，合理配备一、二次风比例，保持合适的过量空气系数，治理锅炉好本体和制粉系统漏风，停止制粉系统后及时关闭不运行给粉机对应的一次风门减少进入炉膛的冷风量，控制好干渣出口温度在100℃，减少炉底漏风。
合理使用送风机人口再循环，控制送风机人口温度在15～20℃之间，对锅炉的炉水水质加强监视，执行好锅炉加药、排污措施，保证炉水品质避免受热面表面结垢，进行受热面定期吹灰，保证受热面清洁，这些措施能有效的降低排烟损失。
670th煤粉炉制粉及燃烧系统
1 引言电厂制粉系统和燃烧系统设计是火电厂系统初步设计的一个重要内容。
制粉系统主要由磨煤机、风机、排粉机、煤仓、粉仓、送风机、送粉机等组成,就是将煤磨制成一定粒度的煤粉并输送至锅炉进行燃烧的所有设备组成的系统。
煤粉炉的燃烧设备包括炉膛（燃烧室），燃烧器和点燃装置[1]。
制粉系统制粉系统的好坏可直接影响锅炉的运行，对锅炉的经济影响较大。
同时也影响了投资者的利益。
制粉系统是电厂锅炉燃烧系统的一个子系统, 是煤粉锅炉的重要组成部分，同的电厂因燃用的煤不同，因此选用的磨煤机型号也就不同。
锅炉燃烧调整的主要任务是根据不同的负荷和煤种，进行合理的配风、配煤，以保证锅炉燃烧的安全性和经济性。
近几年来，电力工业对煤粉燃烧提出了越来越高的要求，概括起来主要有：燃烧的高效率、燃烧的稳定性、低污染以及良好的煤种适应性和快速负荷变化适应性。
目前新型燃烧器已在我国火电厂中得到不同规模的应用，有的新型燃烧器已达到正常运行水平，并在稳定燃烧，适应煤质变化和负荷变动、节约点火和助燃用油、降低NOx的排放等方面取得了不同程度的效果，对火电厂的节能和安全运行创造了良好的条件，产生了较大的经济和社会效益。
当前,煤粉燃烧技术面临燃料品质、燃烧经济性和环境保护等3 个方面的新挑战，应从煤份气流在炉内稳燃过程入手力求设计更好的稳燃能力强的燃烧器，以获得更好的利益。
本设计为根据假想烟煤和670t/h锅炉的一些具体参数进行磨煤机的优化选型，以及燃烧器的选型。
通过论证、分析和选型计算确定锅炉所配合的磨煤机型号的制粉系统形式——钢球磨煤机中间储仓式制粉系统；通过煤粉水分和热平衡确定干燥剂温度和热空气温度比较进一步确定干燥剂的组成成分；并校核热力计算结果是否满足锅炉燃烧对一次风的要求，干燥剂中容积份额能满足防爆要求，确定干燥剂中的含湿量和露点是否满足防止结露的要求；通过确定制粉系统设备、管道及其元件的阻力系数来确定系统阻力，校核所选风机的压头能否满足要求；最后经校核，确定制粉系统附属设备和部件（原煤仓、给煤机、粗/细粉分离器、各种风机等等）。
670吨锅炉技术集
670t/h锅炉提高再热汽温的试验研究(1)摘要：提出了原再热器运行中存在的问题，分析了再热汽温偏低的原因，通过论证后的改造方案实施后，取得了可观地安全经济效益。
关键词：解决；再热；汽温；问题；改造；效果军粮城发电厂#8炉是武锅生产的WGZ670／13.7-1型锅炉，一次中间再热单汽包自然循环固态排渣煤粉炉，与200MW汽轮发电机组成单元机组。
使用烟气挡板调节再热汽温，自投产以来，一直存在再热汽温偏低问题，这严重影响机组的安全性和经济性。
基于以上原因，对#8炉进行汽水系统焓升试验，分析造成再热汽温偏低的主要原因，最后根据锅炉实际运行情况及受热面布置并在广泛征求有关专家意见的基础上提出进行低再改造，解决再热汽温偏低的设计方案，并在#8炉大修完成低再改造项目。
1运行中发现的问题(1)锅炉正常方式运行机组在200MW工况时再热汽温低只有520℃左右，严重影响锅炉运行的经济性，造成了整套机组热效率降低，供电煤耗升高、汽机低压缸尾部蒸汽湿度增大，对末级叶片安全运行构成威胁。
(2)为提高再热汽温被迫改变正常运行方式，加大送风量，抬高火焰中心，造成后屏过热器下弯头普遍过热，高温过热器也存在超温现象。
(3)为提高再热汽温，靠烟气挡板调整来维持，在200MW负荷下长期关小过热器侧的烟气挡板开度为40，再热器侧的挡板开度为100，才能维持再热汽温度在533℃左右运行，但仍然达不到设计值。
(4)由于主烟道挡板开度大，使主烟道内的低温再热器、省煤器磨损非常严重，造成受热面泄漏。
2再热汽温偏低原因分析(1)通过热力试验和热力校核计算结果比较，发现高、低再均存在受热面积布置偏小，造成再热蒸汽系统焓升不足，是再热蒸汽温度偏低的主要原因。
(2)煤种变化对汽温影响，原设计选用山西混煤(烟煤)。
设计煤种与使用煤种的元素分析数据，见表1。
由表1可见，目前燃用煤种较设计煤种变化很大，灰份减少、燃料低位发热量提高。
于燃料低位发热量的升高而必须减少燃料的消耗量，从而使对流受热面的烟气流速减小，对流传热减弱，使过热汽温和再热汽温不能保持在设计值。
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1 引言电厂制粉系统和燃烧系统设计是火电厂系统初步设计的一个重要内容。
制粉系统主要由磨煤机、风机、排粉机、煤仓、粉仓、送风机、送粉机等组成,就是将煤磨制成一定粒度的煤粉并输送至锅炉进行燃烧的所有设备组成的系统。
煤粉炉的燃烧设备包括炉膛（燃烧室），燃烧器和点燃装置[1]。
制粉系统制粉系统的好坏可直接影响锅炉的运行，对锅炉的经济影响较大。
同时也影响了投资者的利益。
制粉系统是电厂锅炉燃烧系统的一个子系统, 是煤粉锅炉的重要组成部分，同的电厂因燃用的煤不同，因此选用的磨煤机型号也就不同。
锅炉燃烧调整的主要任务是根据不同的负荷和煤种，进行合理的配风、配煤，以保证锅炉燃烧的安全性和经济性。
近几年来，电力工业对煤粉燃烧提出了越来越高的要求，概括起来主要有：燃烧的高效率、燃烧的稳定性、低污染以及良好的煤种适应性和快速负荷变化适应性。
目前新型燃烧器已在我国火电厂中得到不同规模的应用，有的新型燃烧器已达到正常运行水平，并在稳定燃烧，适应煤质变化和负荷变动、节约点火和助燃用油、降低NOx的排放等方面取得了不同程度的效果，对火电厂的节能和安全运行创造了良好的条件，产生了较大的经济和社会效益。
当前,煤粉燃烧技术面临燃料品质、燃烧经济性和环境保护等3 个方面的新挑战，应从煤份气流在炉内稳燃过程入手力求设计更好的稳燃能力强的燃烧器，以获得更好的利益。
本设计为根据假想烟煤和670t/h锅炉的一些具体参数进行磨煤机的优化选型，以及燃烧器的选型。
通过论证、分析和选型计算确定锅炉所配合的磨煤机型号的制粉系统形式——钢球磨煤机中间储仓式制粉系统；通过煤粉水分和热平衡确定干燥剂温度和热空气温度比较进一步确定干燥剂的组成成分；并校核热力计算结果是否满足锅炉燃烧对一次风的要求，干燥剂中容积份额能满足防爆要求，确定干燥剂中的含湿量和露点是否满足防止结露的要求；通过确定制粉系统设备、管道及其元件的阻力系数来确定系统阻力，校核所选风机的压头能否满足要求；最后经校核，确定制粉系统附属设备和部件（原煤仓、给煤机、粗/细粉分离器、各种风机等等）。
最后通过制粉系统的确定从而选择相应的燃烧器型号。
在现代煤粉锅炉中，锅炉制粉设备系统已经成为与锅炉燃烧设备共同组成的不可分割的燃烧系统整体的重要部分.其炉型和制粉系统的选择与煤质的特性是息息相关的，所选制粉系统的好坏，直接影响到锅炉的安全稳定运行，对整个锅炉系统（电站）的经济性影响较大.由于制粉系统设备上的问题或选型不当和系统参数设计不合理而影响锅炉正常运行或新机组不能顺利投产的事例不胜枚举。
在这次设计中我们参考了一些具体的文献资料，行业标准、规程和技术计算。
在设计中培养了自我的独立思考和独立解决问题的能力为以后的工作实践提供宝贵知识铺垫，收获很大。
2 设计的任务、思想及原始资料2.1 设计的任务电厂锅炉制粉系统设计是火电厂系统初步设计的一个重要内容，目的是根据燃用煤种不同，设计出不同形式的制粉系统，使学生得到火电厂系统设计的初步锻炼。
对于给定锅炉配备什么形式的制粉系统，和选择什么型号的磨煤机，是根据锅炉的设计煤种而定的。
本设计就是根据设计煤种，通过论证和选型计算确定磨煤机型号和制粉系统形式；通过煤粉水分确定干燥剂温度和热空气温度比较进一步确定干燥剂的组成成分；根据干燥剂的各种组成比例确定各个风机的容量；管道设计可借鉴典型设计，根据管道阻力计算确定各个风机的压头；其他设备的选型计算就可确定响应的设备（粗/细粉分离器、给煤机、煤粉仓等等）。
所有的设备确定后，绘制一张燃烧系统图（A0图纸），一张制粉系统图，和一张燃烧器布置图。
2.2 设计思想制粉系统必须按照电厂锅炉实际燃用的煤种进行设计。
应当预先取得有代表性煤样进行必要的分析化验以得到设计所必须的资料和数据。
对于已在电厂广为应用是熟知煤种可进行必要的分析核定煤样的煤种归属。
制粉系统的范围包括原煤仓至锅炉燃烧器之前的所有设备，部件，管道及起元件以及仪表，调节和控制装置。
燃烧器通过制粉系统的确定来确定。
3. 原始资料3.1 设计煤种成分分析烟煤的成分为： 5.4ar M =%，20.06%ar A = ，64.85ar C =%， 4.45%ar H =3.71ar O =% ， 1.22ar N =%， 0.31ar S =%，,25812net ar Q = ，40.32daf V =%4 燃烧产物和锅炉热平衡计算 4.1 燃烧产物计算﹙1﹚ 理论空气量及理论烟气量[2]燃料完全燃烧时所需要的空气量可以根据完全燃烧化学反应方程式来计算. 理论烟气量是在燃料完全燃烧时,有二氧化碳, 二氧化硫,水蒸气,氮气,这四种气体组成的.在锅炉运行时,由于锅炉的燃烧设备不尽完善和燃烧技术等的限制,因此实际所需的空气量要大于理论空气量.﹙2﹚烟道中各处过量空气系数及各受热面的漏风系数[2]过量空气系数是表示空气相对于完全燃烧状态下的所需空气的量的多少,一般情况下空气都是过量的,原因是由于锅炉设备的不严密,空气在锅炉的各个地方都有漏风,对于不同的锅炉他们的量是不同的.表2烟道中各处过量空气系数及各受热面的漏风系数﹙3﹚烟气特性表[2]烟气特性表是对锅炉的各部件,其中包括炉膛,蒸汽过热器,锅炉管束,省煤器,空气预热器等的计算.其中还的计算实际水蒸气的体积,烟气总体积, RO2容积份额等的计算.表3受热面烟道中烟气特性表﹙4﹚烟气是含有多种气体成分的混合气体,烟气的焓是烟气的各组成成分的焓的总和.通过对烟气焓值的计算可以很清楚的知道锅炉有关的量值,对其分析有好处.2004级本科毕业设计论文第5页共52页表4烟气焓温表4.2 锅炉热平衡及燃料消耗量[2]锅炉热平衡包括正平衡和反平衡，其中反平衡用的较多，因为反平衡能很清楚的反映出各个量对锅炉热效率的影响，以及哪个量是主要的影响量。
通过对各个热损失的量计算和其他的量，就能计算出燃料消耗量和算燃料消耗量。
5. 磨煤机的选型和制粉系统形式的确定5.1 磨煤机型号的选择5.1.1 钢球磨煤机钢球磨煤机的最大优点是，适应煤种广，实际上可磨任何煤种。
特别对于硬质煤，无烟煤及高灰份烟煤等都能适应。
不怕煤中混有铁件等杂物。
另一特点是能长期可靠运行，维持一定的出力和煤粉细度，并且单机出力大。
由于在运行中可以添加钢球，检修周期长。
其主要缺点是设备笨重庞大，占地面积大，金属消耗及初投资高，运行电耗超过其他形式的磨煤机[3]。
根据以上特点综合考虑选择钢球磨煤机。
5.1.2 磨煤机型号的选择总则[4](1)磨煤机性能参数计算的目的是根据磨煤机出力，通风量，煤粉细度等选择合适的磨煤机型号。
(2)磨煤机性能参数主要包括：出力（最大或最小），煤粉细度，通风量（最大或最小），阻力和提升压头，功率，研磨件寿命等。
(3)磨煤机出力包括研磨出力，通风出力和干燥出力三种最终出力取决于三者最小值。
(4)磨煤机的基本出力是指磨煤机在特定的媒质条件小煤粉细度的出力。
通常基本出力在磨煤机性能基本参数表中给出。
磨煤机的设计最大出力是指磨煤机在锅炉设计媒质条件小和锅炉设计煤粉细度下的最大出力能力，该出力是通过给定的公式，图表计算或试磨实验得到的。
设计最小出力是考虑磨煤机振动，许多的最小通风量下的风煤比计算给定的。
5.1.3 每台磨煤机应有的出力mab y Z B k B ⨯==1.168.28118.777275/4t h ⨯= 式中：B ——锅炉实际耗煤量t/h 。
m Z ——每台锅炉配置的磨煤机台数。
5.1~1.1=ab k 在这里取1.1磨煤机出力储备系数。
对钢球贮仓式系统，当全厂备用磨煤机台数达到2台及以上。
且输粉机能保 证可靠输粉时对于后期安装的锅炉，在ab k >1.15的前提下，应适当减少磨煤机装置的台数。
对于双炉膛锅炉，每一个炉膛各设一台备用磨煤机。
机组容量为200MW 及以下时，每台锅炉宜设置4~2台磨煤机，不设备用。
5.1.4 磨煤机型号的确定 （1）粗粉分离器出口煤粉细度：9040.540.5 1.140.3226.176%daf R nV =+=+⨯⨯= 配离心式分离器的制粉设备煤粉的均匀性系数，n 1.1≈（2） 煤的可磨度：根据 5.4ar M =和1ad M =查文献[4]得1 1.4VT k = 5.1.5 工作燃料的可磨度[4]（1） 煤收到基最大水分：max 10.7 4.78ar M M =+=（2） 煤粉水分：(0.5~1.0)PC ad M M =在这里取PC ad M M ==1 （3） 磨煤机进口水分：'(100)0.4()3.688(100)0.4()ar PC ar PC M PC ar PC M M M M M M M M ---==---（4） 磨煤机内煤的平均水分：'3 1.6724M PCAV M M M +==（5） 工作燃料对可磨性的修正系数：10.9580s == （6） 原煤质量换算系数：2100 1.0394100avarM s M -==-（7） 煤粒度对磨煤机出力的修正系数：1.15()90905100()78.088%20%100R R ==>(8)51001.220.135ln1.1866g s R =-= (9)工作燃料的可磨度：121 1.1748gr vt gs s k k s == (10) 临界转速比：777.0==jn nϕ （选取） (11) 筒内填充球系数（先选取后校核）：取0.24ϕ=(12) 通风量对出力的修正系数： v k 按,V V OPT Q Q = 取 V k =1 (13) 按磨煤条件所需要的筒体容积,V,3110.60.62290()18.77721.0971001002.065(ln ) 2.065 1.17480.24(ln )26.176gr V B V mk K R ϕ--===⨯⨯⨯单台(14) 磨煤机型号选择：根据磨煤条件所需容积选择磨煤机。
选择磨煤机型号为： 290/350 具体参数为： 直径D ：2.9m 长度L ：3.5m 容积V ：23.113m筒体转速： 19.34 充填率：0.230ϕ= 最大装球量：:max G 26t(15)筒体的实际容积：20.78523.11m V D L ==m3(16) 实际需要充球系数：0.207ϕ===(17) 钢球磨煤机筒体的临界转速：19.3002cr n === (18)钢球堆积密度： 4.9b ρ=（选取）(19)筒内装球量：23.118 4.90.20723.440b m b G V ρϕ==⨯⨯= (20)磨煤机实际磨煤出力：110.60.622901001002.065(ln ) 2.065 1.17480.206(ln )123.1118.82226.176m gr V yB k K V B R ϕ--==⨯⨯⨯⨯=>满足要求磨煤机实际出力应不小于其应有出力。