600MW空冷机组冷态启动优化
600MW锅炉冷态启动及正常运行调整论文
600MW锅炉冷态启动及正常运行调整[摘要] 首先先介绍一下600mw锅炉和三井巴布科克低nox轴向旋流燃烧器（lnasb）的特点。
只有了解了本锅炉的特点和燃烧器的布置特性，才能便于运行的调整。
[关键词] 燃烧调整强化燃烧低nox轴向旋流燃烧器等离子一、超临界燃煤本生直流锅炉特点1.良好的变压、备用和再启动性能.锅炉下部炉膛水冷壁及灰斗采用螺旋管圈，在各种负荷下均有足够的冷却能力，并能有效地补偿沿炉膛周界上的热偏差，水动力特性稳定；采用四只启动分离器，壁厚较薄，温度变化时热应力小，适合于滑压运行，提高了机组的效率，延长了汽机的寿命。
2.燃烧稳定、温度场均匀的墙式燃烧系统.墙式燃烧系统的旋流燃烧器具有自稳燃能力和较大的调节比，在炉膛中布置的节距较大，相邻的燃烧器之间不需要相互支持；墙式燃烧系统的燃烧器布置为对称方式，沿炉膛宽度方向的热量输入均匀分布，因而在上炉膛及水平烟道的过热器、再热器区域的烟气温度也更加均匀，避免高温区受压元件的蠕变和腐蚀，有效抑制结渣。
3.经济、高效的低nox轴向旋流燃烧器（lnasb）.lnasb燃烧器适用多种燃煤煤种，而且已经作为一种经济实用的手段来满足日益严格的降低nox排放的需要。
4.高可靠性的运行性能二、三井巴布科克低nox轴向旋流燃烧器（lnasb）的特点我厂燃烧器为三井巴布科克开发的低nox轴向旋流燃烧器lnasb，作为一种经济实用的手段来满足现有的及将来日益严格的降低nox排放的要求。
燃烧器的设计，实质上都是由一些把燃烧空气分隔成若干独立通道的同心套管所组成。
燃烧器设计的关键是各种轴向旋流风的引入。
结构简单而又牢靠，避免与许多径向设计的旋流器之间采用大量的机械连接。
lnasb 的设计准则如下：1增大燃料挥发份的释放速率，以获得最大的挥发物成生量。
2在燃烧的初始阶段形成一个缺氧的区域，最大限度地减少nox的生成，但同时又提供适量的氧气以维持火焰的稳定。
3改善燃料富集区域的滞留时间和温度水平，以最大限度地减少nox 的生成。
600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动优化措施探讨
后墙上 ， 使沿炉膛宽度方 向热 负荷及烟气 温度 分布更均匀 。
关断 门在 开机过程 中易卡涩 问题 （ 在起动前 开关试验 正常） ， 点
２ ０ １ ０年上半年 ，潭 电 ≠ ｝ ３机组锅炉利用大 修机 会完成 了微 火后提前将 制粉系统粉管关断 门开启备用 。 （ ３ ） 给煤机不下煤 。措施 ： 提前 ４ ～８ ｈ对 原煤仓打煤 ， 并进 油 点火 技 改 项 目。改 造 的 Ｆ层 燃 烧 器 （ ４只） 维 持 原 设 计 和 设 备
０ 引 言 在“ 煤粉炉微 油／ 少 油点火 ” 的原理及 设备 改造方面 ， 业 界
理， 并将地 面积 油清理干 净 ； 开 炉 前 应 进 行 炉 前 油 系 统 泄 漏 试 验， 严 防漏油事件发生 。
已有相 当多的论 述， 本 文将 以潭 电 撑 ３机组 为例 ， 从集 控运行角 度探 讨优化 ６ ０ ０ Ｍｗ 直 吹式 锅炉微 油点火冷 态启 动过程 的组 织和技术措施 ， 以确保锅炉安全及节 油 目标 的实现 。 １ 设 备 及 技 改 情 况 概 述
热 控 检 查 火检 情 况 。
． １ ． １ ． ２ 制 粉 系 统 大 唐 湘 潭 发 电有 限责 任 公 司 二 期 （ ３ 、 ＃ ４机 组 ） ２ ×６ ０ ０ ＭＷ ２ （ １ ） 磨煤机油站 回油不畅 。 措施 ： 开炉前将 磨煤机 油站润滑 超 临 界 机 组 锅 炉 为 东 方 锅 炉 厂 引进 技 术 制 造 的 国 产 超 临 界 参 数、 变压、 直流 、 本生型锅炉 ， 锅 炉 型 号 ＤＧ１ ９ ０ ０ ／ ２ ５ ． ４ 一 Ｉ Ｉ １型 。
促检 修 进 度 。
２ ． １ ． ２ 进煤管理 （ 以≠ ｝ ３炉 为例）
600MW超临界汽轮机冷态启动暖机方式优化
600MW超临界汽轮机冷态启动暖机方式优化通常情况下燃煤机组启动用时越短，锅炉投油时间缩短，启动油耗随之减少，机组可以提前带至预期负荷，发电量增加，启动成本将降低。
由于机组启动过程变短，机组处于不稳定的工况时间变短，风险也将大幅减少。
根据高中压缸内缸内壁温度划分，机组启动状态分为冷态、温态、热态、极热态四种启动状态，期中冷态启动耗时最长，启动消耗和安全风险均为最高，因此对机组冷态启动操作进行优化，缩短启机时间，对节能降耗促进安全生产工作意义重大。
为实现机组冷态启动过程安全、经济，云南能投威信能源有限公司对汽机冷态启动暖机方式进行了优化，通过和传统启动方式进行对比分析，证明采用优化后暖机方式开机，安全、经济效益提高显著。
标签：超临界；汽轮机；暖机；600MW1 概述云南能投威信能源有限公司一期2×600MW超临界机组汽轮机为东方汽轮机厂生产的超临界、中间一次再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式、八级回热汽轮机，型号为：N600-24.2/566/566，额定出力600MW，额定转速3000r/min。
机组采用定—滑—定方式，带基本负荷并调峰运行。
从汽机端向发电机端看转子为逆时针方向旋转。
汽轮机推荐采用中压缸启动方式，亦可采用高中压缸联合启动，现本项目汽轮机采用的是中压缸启动方式。
主再热蒸汽管道采用2-1-2布置方式。
由锅炉高温过热器出口来的两路主蒸汽汇成一路主蒸汽，至汽机侧再分为两路，经两个主汽阀、四个处于同一腔室高压调节阀后经过导汽管进入汽轮机高压缸，膨胀做功后由外下缸两侧排出后，汇合成一路经高排逆止门由冷再蒸汽管进入锅炉低温再热器；由锅炉高温再热器出口来的两路再热蒸汽汇成一路热再蒸汽，至汽机侧分成两路，经汽轮机两侧的中压联合汽阀，从四根导管进入汽轮机中压缸膨胀做功，中压缸作功后的蒸汽，经一根异径连通管分别进入两个低压缸，两个低压缸均为双分流结构，蒸汽从通流部分的中部流入，作功后的乏汽分别流入安装在每一个低压缸下部的凝汽器。
上汽600MW空冷汽轮机机组冷态启动暖机优化探讨
上汽600MW空冷汽轮机机组冷态启动暖机优化探讨上汽600MW空冷汽轮机机组冷态启动暖机优化探讨1.概述1.1. 汽轮机由上海汽轮机有限公司设计⽣产，该机组额定功率为600MW，最⼤连续功率为634MW，阀门全开⼯况功率为655 MW。
1.2. 汽机旁路系统由⾼压旁路和低压旁路组成两级旁路系统，以满⾜机组冷态、温态、热态、极热态快速启动的要求。
给⽔系统配置三台双电源电动给⽔泵。
1.3. 汽轮机技术规范名称参数亚临界、单轴、三缸四排汽、中间再热、反动式、汽轮机型式直接空冷凝汽式汽轮机主蒸汽压⼒MPa 16.67主蒸汽温度℃538再热蒸汽温度℃538回热级数7级调节控制系统型式DEH通流级数⾼压：1+9 中压：6 低压：2x2x7 末级动叶⽚长度 mm 665盘车转速 r/min 2.381.4. 汽轮机启动⽅式：本机组为空冷机组，出于空冷防冻需求与空冷散热管束冲洗需求（以尽快获得合格的凝结⽔质），采⽤⾼中压缸联合（带旁路启动）启动。
汽轮机挂闸、冲转，由中压调门控制转速升⾄600rpm；之后由⾼压主汽门与中压调门共同控制转速升速⾄2100 rpm；在2100 rpm 的转速下进⾏中速暖机，再热蒸汽温度＞260℃开始中速暖机，暖机时间由“汽轮机暖机时间”曲线（见下图）决定，原则上，⽆中⼼孔转⼦⽆须暖机。
中速暖机结束后由⾼压主汽门控制转速升⾄2900 rpm进⾏阀切换，阀切换完成后升⾄3000 rpm定速并⽹。
2. 汽轮机启动过程中暖机的重要意义汽轮机的启动过程实际上是⼀个暖机的过程。
暖机的⽬的是使汽轮机各部位⾦属得到充分的预热，减⼩汽缸法兰内外壁、法兰与螺栓之间的温度差，减⼩转⼦表⾯与中⼼的温度差，从⽽减⼩⾦属内部应⼒，使汽缸、法兰和转⼦均匀膨胀，且胀差值在安全范围内变化，保证汽轮机内部存在动静间隙，避免摩擦，同时使带负荷的速度相应提⾼，缩短升⾄额定负荷时所需要的时间，达到节约能源的⽬的。
汽轮机启动过程中，各部件问的温差、热应⼒、热变形⼤。
百万二次再热机组冷态启动过程优化
百万二次再热机组冷态启动过程优化摘要：根据我厂1000MW机组的特点以及公司关于机组优化启动的指导意见，以“安全第一、预防为主”为基础，以经济效益为中心,把经济运行放到重要位置, 合理利用资源，努力降低消耗，真正树立“成本意识”和“节约意识”。
降低机组启动能耗特此编制了我厂1000MW机组的优化启动方案，以达到启动过程中缩短启动时间尽早带负荷提高经济效益的目的。
关键词：冷态启动运行方式优化一．研究对象主设备汽轮机汽轮机为上海汽轮机有限公司生产的型号为N1000-31/600/620/620的超超临界、二次中间再热、单轴、六缸六排汽、十一级回热抽汽、单背压、反动凝汽式汽轮机。
汽轮机整体由六个汽缸组成，即一个单流超高压缸、一个双流高压缸、一个双流中压缸和3个双流低压缸串联布置。
汽轮机转子在每两个缸之间都由单轴承支撑，整个轴系共有7个轴承。
转子通过刚性联轴器将六个转子连为一体，汽轮机低压转子C通过刚性联轴器与发电机转子相连，汽轮机整个轴系总长度约为44.6m。
汽轮机的通流部分由超高压、高压、中压和低压部分组成，共设105级，均为反动级。
超高压部分为15级，高压部分为2×12级，中压部分为2×15级，低压部分为3×2×6级。
DEH控制系统提供超高/高/中压缸联合启动、高/中压缸联合启动两种启动方式。
锅炉我公司2×1000MW超超临界锅炉为上海锅炉股份有限公司制造的SG-2778/32.45-M7053型超超临界参数直流锅炉，锅炉形式为单炉膛、二次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢构架悬吊结构塔式炉燃煤锅炉。
锅炉运转层以下紧身封闭、运转层以上露天布置。
锅炉设计煤种为神府东胜烟煤，以晋北烟煤作为校核煤种；实现无油启动，采用等离子系统点火及稳燃。
灰渣采用分除方式，飞灰采用气力干除灰，除渣方式为干式除渣；烟气脱硫采用石灰石—石膏湿法脱硫工艺；烟气脱硝采取选择性催化还原（SCR）法去除烟气中NOx，还原剂采用尿素。
600MW超临界火力发电机组冷态启动成本与控制浅析(修改第6稿)
600MW超临界火力发电机组冷态启动成本与控制浅析田永昌任磊开封京源发电有限责任公司二〇一〇年五月二十三日摘要本文从火力发电厂的角度出发，以河南省某600MW超临界火力发电机组的冷态启动为例，通过对机组典型启动过程分析，研究在当前煤炭市场和电力市场环境下火力发电机组的冷态启动成本。
通过对机组启动过程中的各项成本分析，以及控制成本的几项有效措施的介绍，提醒发电企业的经营者做好机组启动过程中成本控制的重要性。
关键词：火力发电机组冷态启动成本分析控制ABSTRACTThis article, taking cold start-up of one 600mw ultra-supercritical coal-fired power plant from Henan Province as a sample, by meaning of analysing of typical starting-up process, studies the cold starting-up cost of coal-fired power units in the current electricity market.By analyzing all the cost in the starting up and introducing several effective ways of cost controlling, This artice reminds the operators of power plants to recognize the importance of cost controlling in units starting-up.Key words: Fire Power Units, cold starting-up, cost controlling在中国的电力行业处于垄断地位时期，发电厂只是电力系统的一个生产车间，大家只是关心机组的长期安全运行，不必考虑成本及效益，更不会关心机组的启动成本，这样使机组启动成本的研究成为了一项少人问津的课题。
600MW超临界机组仿真机冷态启动及正常停运操作步骤
600MW超临界仿真机冷态启动过程及正常停运操作步骤华北电力大学杰德控制系统工程研究中心2008年9月冷态启动过程一、投入辅助系统二、锅炉上水注意：①电泵启动条件：启动前电泵转速调节控制器开度为0%；启动电泵辅助油泵(电动给水泵本体)。
②在以后的过程中调节电泵转速调节控制器开度，始终保持锅炉启动给水泵出水压力大于省煤器出口总管压力，且随着压力增大，压差增大。
三、点火前准备工作四、升温升压过程注意：1、在升压开始阶段，饱和温度在100℃以下时，升温率不得超过1.1℃/min,升压率低于1.0MPa/min。
2、在蒸发量增加的同时，必须确保省煤器入口流量为30%BMCR （600t/h左右，即给水流量和循环流之和)。
3、大约点到14支枪时，可满足冲转条件。
冷态冲转参数选择：360℃≤主蒸汽温度≤430℃，再热蒸汽温度320℃，主蒸汽压力为8.92MPa，再热蒸汽压力1.0MPa。
4、满足冲转条件前，高压旁路蒸汽减压阀和低压旁路蒸汽减压阀开度最好不低于50%。
5．一般过再热减温水要到并网带负荷后再投入，主蒸汽温度控制主要靠过热器减温水调节；再热蒸汽温度主要靠烟气挡板开度调节。
五、冲转过程说明：1、汽轮机冲车采用高中压联合启动的方式。
汽机挂闸成功后，确认GV(高调门）全开，TV（高压主汽门）、IV（中压调节门）全关，检查高排逆止门关闭（在旁路系统操作画面）。
2、并网前输入的目标值为转速，并网后根据控制回路投/切分为：负荷（MW）、阀位（%）或者主蒸汽压力（MPa）。
3、在实际操作中，2000RPM时暖机时间应为150分钟。
我们所说的1分钟暖机只是示意。
在汽轮机暖机过程中按照冷态启动曲线将将主蒸汽温度升为420℃，再热蒸汽温度350℃，同时维持主再热蒸汽压力稳定。
4、为避免汽机发生共振。
禁止在临界转速范围内定速。
汽轮机临界转速：第一临界转速760 到860rpm；第二临界转速1450到1700rpm。
第三临界转速：2150到2250rpm。
空冷机组冷态启动步骤及注意事项总结
机组冷态启动步骤及注意事项总结岱海电厂弥社刚从机组接到启动命令开始到带负荷至300MW的主要操作如下：第一阶段：机组各系统启动前恢复，热工保护传动，点火前准备1.首先查工作票，看有无影响机组启动的重大检修工作；2.通知化学，取样化验各辅机油站油质是否合格，通知检修及时滤油；3.查二期辅汽系统，联系一期暖投辅汽联箱系统；4.通知热工人员，准备开始机组启动前的阀门传动及保护传动工作；5.安排好人员准备开始各系统启动前的阀门恢复工作；6.机、电、炉三个专业的主要工作如下：电气方面：①查接地线登记台帐、绝缘登记台帐，对需要恢复的接地点和需要测绝缘的设备电机进行测绝缘工作；②空冷风机、给煤机电机的测绝缘工作应联系检修配合解线工作；③配合热工进行保护传动，需要送试验位的设备开关送至试验位；④执行发变组由检修恢复冷备用的操作票；⑤执行空冷备自投切换试验操作票；⑥执行引风机油站电源切换操作票；⑦执行高厂变、主变冷却器电源切换试验操作票；⑧执行保安MCC电源切换操作票；⑨执行发电机转子测绝缘操作票；⑩执行发电机定子测绝缘做措施操作票；锅炉方面：①配合热工进行炉侧阀门传动，辅机保护传动；检查炉侧各电动门配电盘并全部送电；②检查各风机油站、磨油站油质合格，油位正常，油温是否正常（冬季工况应提前投入电加热），启动各辅机油泵；③检查风烟系统各检查孔、人孔门等关闭严密，水位电视、火焰电视良好可用，冷却汽源状态正确，烟温探针投入良好；④检查空预器满足启动条件，投入盘车连续运行；⑤启动火检风机运行；⑥检查暖投炉侧辅汽系统，空预器吹灰系统、燃油吹扫蒸汽、暖风器系统，B磨暖风器；汽机方面：①配合热工进行机侧阀门传动，辅机保护传动，检查机侧各电动门配电盘并全部送电；②开式水系统管道注水排空；③闭式水系统恢复，用除盐水向闭式水系统注水排空；（注意除盐水流量不能太大，防止影响一期正常补水）④凝补水箱补水至正常水位，锅炉上水泵电机送电；⑤凝结水系统、给水系统阀门状态检查恢复；⑥启动闭式水系统；（注意注水排空要彻底，空压机冷却水源的切换）⑦启动开式水泵；（注意开式泵出口联络门状态，#3、#4机组闭式水热交换器的阀门状态及开式水的外围用户的阀门状态）⑧启动锅炉上水泵向除氧器上水（注意锅炉上水泵出口至其他用户隔离门状态），注意同时开启电泵入口电动门，将先要启动的电泵注水排空；（对检修中的电泵要做好隔离措施，必要时校严入口门）⑨除氧器上水至2.2米左右，启动一台电泵，进行打循环冲洗系统，联系化学化验水质，合格后投入除氧器加热；（若水质不合格应停止电泵，进行放水，重新向除氧器上水，再化验水质直至合格。
600MW亚临界空冷机组空冷系统运行技术
600MW亚临界空冷机组空冷系统运行技术探讨摘要：本文针对600mw亚临界直接空冷机组空冷系统的运行特性，分析其运行时出现的问题，找出各种影响因素，综合分析，制定出解决方案，进行技术改进，保证系统运行的安全经济性。
关键词：空冷系统运行技术改进中图分类号：th 文献标识码：a 文章编号：1007-0745（2013）05-0154-01我国煤炭资源丰富，但水资源却相对匮乏，近年来，国家审批电厂项目时都优先批准直接空冷机组，现在在建及准备要建的工程项目大多都是直接空冷机组，因为它可以解决很多缺水地区难建电厂的问题。
空冷机组节水，空气作为冷却介质可以免费获取，厂址没有限制且环保，对周围电器设备没有影响，所以大力推广和应用这种技术已是大势所趋。
因此，对空冷系统进行技术改进，提高运行的安全性，降低电煤消耗，提高经济性也就成了迫在眉睫的问题。
一、空冷系统运行时出现的主要问题1.经济运行的指标不能达到设计要求运行指标不能达到设计要求的主要原因是：建设周期太长，空冷散热片的污染严重，从始至终都未得到过清洗，所以换热效果差，最终结果就是高温季节时机组背压太高。
例如，环境温度是30摄氏度时，负荷为600mw，机组背压达到38kpa。
对于首台空冷系统的冬季防冻特性还没有可以借鉴的经验，受到空冷防冻影响和化冻影响，使机组平均背压值显著高于设计值。
2.存在真空系统泄漏现象由于泄露量较大，导致空冷散热片过冷结冻，使机组在低温季节不得不使用三台真空泵同时运行，耗电极其严重。
3.通风部分漏泄严重空冷系统的通风部分封闭不严，漏风比较严重，导致风机电耗大。
4.冬季的防冻性能较差空冷系统在冬季运行期间各列和同一散热片的各管束间蒸汽分配不均，导致温度过低时一部分管束过冷，使内排管温度比外排管温度低10到30摄氏度，这种管束冻结的现象普遍存在，会造成膨胀不均，使局部散热片变形。
5.空冷防冻保护和自动调节方案不完善冬季空冷自动技术无法正常工作，其主要原因是：逆流单元做防冻保护时，顺流风机转速一直保持至逆流单元的防冻保护解除，在此过程中会造成顺流单元过冷甚至冻结。
600MW亚临界火电机组启动优化及节能
600MW亚临界火电机组启动优化及节能摘要：大型火电机组节能优化工作是现代电力企业所面临的共性课题，机组启停节能优化又是火电机组节能优化工作的重要环节。
机组启停节能工作主要围绕降低启停用油、用电、用水等开展。
关键词：600MW亚临界火电机组；启动优化；节能；机组频繁启停不仅增加了各种能耗，而且影响机组供电煤耗、厂用电率等性能指标；同时，机组频繁启停易引起误操作。
在这种情况下，做好机组启动阶段的控制优化及节能工作变得非常有现实意义。
一、机组系统介绍该厂2 台亚临界600MW机组锅炉为亚临界、一次中间再热、控制循环汽包炉，采用正压直吹式制粉系统，锅炉采用平衡通风方式，每台炉设有2 台静叶可调流式引风机、2台动叶可调轴流式送风机和2台动叶可调轴流式一次风机。
二、机组启动过程优化机组的冷态启动过程是一个剧烈的金属零部件加热过程，因此整个启动过程对升温升压速率、升负荷速率要求严格，特别是机组检修后启动需要进行多项试验，使得启动时间延长，需消耗大量的燃料、厂用电。
因此，在保证机组安全启动的前提下，合理安排机组启动步骤，优化启动程序，缩短机组启动时间，尤为重要。
1.启动上水方式改进。
机组启动时原设计用30%容量电动给水泵给锅炉上水。
为节约厂用电，同时增加启动方式的灵活性，该公司规定从启动冲洗开始，用前置泵上水，上水时间冬季不少于4h，夏季不少于2h。
锅炉点火后，用辅汽冲转小汽机。
在锅炉升温、升压过程中，通过调整汽泵转速、给水旁路调节门、定排、连排来控制汽包水位。
并网前后，利用辅汽启动另一台汽动给水泵，当机组并网带一定负荷后，开启小汽机其他两路汽源供汽门。
当机组负荷大于30%时，开启主给水电动门，通过调整2台汽泵转速来控制给水流量。
负荷达50%时，检查2台小汽机汽源切为四段抽汽，将电动给水泵投入热备用，顺利完成机组启动，真正实现全过程无电泵启动。
2.实现单侧风机启动。
锅炉冷态启动过程中，启动初期，送引风机实行单侧运行，期间加强运行风机的监视和检查，确保风机安全稳定运行。
600MW超临界机组适应电网灵活性调峰探索
600MW超临界机组适应电网灵活性调峰探索随着社会经济的不断发展和用电需求的增加，电力系统的安全稳定运行面临着日益严峻的挑战。
特别是在电力消费高峰期，电网将面临较大的负荷挑战。
为了更好地适应电网的灵活性调峰需求，600MW超临界机组成为了一种新的尝试和探索。
下面将对600MW超临界机组适应电网灵活性调峰的相关情况进行详细介绍。
600MW超临界机组是指其机组功率达到了600兆瓦，并且其所采用的燃煤技术达到了超临界状态。
这种机组具有高效、低排放、可靠性强等特点，是当今电力工业中非常先进的一种机组类型。
600MW超临界机组在适应电网灵活性调峰方面具有很大的潜力和前景。
600MW超临界机组具有较高的燃煤燃料适应性和快速启动能力。
由于其采用了先进的超临界燃煤技术，使得其可以适应各种类型的燃煤，并具有较高的燃煤燃料适应性。
在电力调峰需求高峰期，600MW超临界机组可以快速启动，并且在较短的时间内达到全负荷运行状态，从而能够满足电网调峰的要求。
这种能力对于提高电网的灵活性和稳定性具有非常重要的意义。
600MW超临界机组在环保方面也具有很大的优势。
其采用了先进的燃煤技术，使得其在燃煤燃料的燃烧过程中，排放的污染物大大降低，从而减少了对环境的影响。
这种环保的特点使得600MW超临界机组在大规模应用时，能够有效减少电力系统的环境污染，保护生态环境。
600MW超临界机组适应电网灵活性调峰探索具有很大的潜力和前景。
其高效、灵活、环保的特点使得其能够更好地满足电网灵活性调峰的需求，提高电网的稳定性和灵活性。
600MW超临界机组也可以为电力系统的可持续发展做出很大的贡献。
加大对600MW超临界机组的研究和推广应用，将有助于推动电力系统的智能化、绿色化发展。
600MW机组冷态启动节油技术
机电信息2012年第33期总第351期A 相线套管TA ，经测试的变比为600／5，极性靠母线侧。
编号为LL421、LL424回路为中性点零序TA ，经测试变比为600／5，极性靠变压器侧。
主变保护装置型号为RCS －978E ，厂家说明书中规定了变压器中性点零序TA 的正极性端在变压器侧，而且验证了零序套管TA 极性的正确性。
#2主变投入运行后，进行了带负荷的极性校验，其中压侧A 相套管TA 的测试结果如表2所示。
测试所用设备为ML360相位表；测试时负载为有功功率为49.3MW ，无功功率为0Mvar ；基准电压取自220kV 母线A 相二次电压（A630）。
由表2可知，中压侧套管TA 的电流由变压器流入母线，验证了带回路测试套管TA 极性、变比方法的正确性。
3结语本文提出了一种不解体变压器套管TA 且带回路极性、变比测试的新方法。
现场测试表明，该方法正确，具有无需解体测试、对变压器套管TA 整个电流回路能彻底检查的优点，消除了用解体测试和理论分析方法可能存在的隐患，杜绝了由于试验方法而导致的误检验和漏检验，保证了保护装置的正常运行。
［参考文献］［１］邓小华，姚斌．不解体测试主变套管ＴＡ极性方法初探［Ｊ］．湖北电力，２００６（２）收稿日期：2012－08－03作者简介：皮志军（1971—），男，湖北荆门人，工程师，主要从事变电运行管理工作。
皮志勇（1975—），男，湖北荆门人，工程师，高级技师，主要从事继电保护工作。
表2胡集#2主变中压侧套管TA 带负荷测试表回路编号二次电流／A 滞后基准电压角度／°A4161 2.103187.3B4161 2.095303.6C4161 2.03360.4A4171 2.169187.7B4171 2.145302.8C4171 2.12660.6A4181 2.095187.6B4181 2.113302.6C41812.16260.70引言某电厂2×600MW 机组锅炉为亚临界压力控制循环汽包炉，采用四角切圆燃烧，单炉膛п型布置，一次中间再热。
600MW超临界机组运行节能优化研究
０ 引言
广 东珠海金 湾 发 电有 限公 司 ３ 、４ 机组为 ６ ０ ０ ＭＷ 超 临界 机 组 ，锅 炉 为 上 海 锅 炉 厂 生 产 的单 炉 膛 、 次 中间再 热 、 四角 切 圆的 超 临 界 变压 运行 直 流 炉 ，
２ ０ １ ３年第 ８ 期
（ 总第 ９ ５期 ）
Ｅ Ｎ Ｅ Ｒ ３ （ Ｙ Ａ Ｎ Ｄ Ｅ Ｎ Ｅ Ｒ Ｇ Ｙ Ｃ ０ Ｎ Ｓ Ｅ Ｒ Ｖ Ａ Ｔ １ ０ Ｎ
濠 与
钍
２ ０ １ ３年 ８月
节能 减 排
６ ０ ０ ＭＷ 超 临界 机组运行 节能优化研究
刘 洋 ，侯剑雄 ，谢 斌 ，叶文华 ，陈灌 明
Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｏ ｆ ６ ０ ０ ＭＷ Ｓｕ ｐｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ Ｕｎ ｉ ｔ Ｅｎ ｅ ｒ ｇ ｙ Ｓ ａ ｖ ｉ ｎｇ Ｏｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
Ｌ Ｉ Ｕ Ｙａ ｎ ｇ， ＨＯ Ｕ Ｊ ｉ ａ ｎ － ｘ ｉ ｏ ｎ ｇ， Ｘｉ ｅ Ｂｉ ｎ ， ＹＥ Ｗｅ ｎ －ｈ ｕ ａ ， ＣＨＥＮ Ｇｕ ａ ｎ — ｍｉ ｎ ｇ
收稿 日期 ：２ ０ １ ３ — ０ ６ — １ ８ 第一作者简介 ：刘 洋 ，１ ９ ７ ３年生 ，男 ，吉林永 吉人 ，２ ０ １ ０年
（ 广 东珠 海金 湾发 电有 限公 司，广东 珠海 ５ １ ９ ０ ０ ０ ） 摘 要： 为 降低机组供 电煤耗 ，提 高电厂 经济效益 ，通过 对机组启动过程操作 方式、主要辅机运行 方式、脱硫 系统设
600MW火电厂冷态启动油耗如何控制
600MW火电厂冷态启动油耗如何控制发表时间：2019-06-13T10:13:56.333Z 来源：《电力设备》2019年第1期作者：龙韬[导读] 摘要：600WM火电机组冷态启动过程中，燃油消耗一直关系着公司的经济利益，如何降油耗，如何降本增效，一直是我公司研究的课题，大型火电机组燃油主要用于冷态启动帮助煤粉燃烧过程和正常运行时机组事故处理时投油稳定燃烧过程。
（云南省昭通市威信县林凤镇云南能投威信能源有限公司 657903）摘要：600WM火电机组冷态启动过程中，燃油消耗一直关系着公司的经济利益，如何降油耗，如何降本增效，一直是我公司研究的课题，大型火电机组燃油主要用于冷态启动帮助煤粉燃烧过程和正常运行时机组事故处理时投油稳定燃烧过程。
从大型火电机组的运行情况来看，为了机组安全运行，事故处理时，投油稳定燃烧油耗不好把控，所以，我厂主要研究方向放在机组冷态启动过程中油耗的控制。
我公司节能管理制度规定，冷态启动大炉大炉油耗标准110吨/次，启动炉油耗标准18吨/次。
经过几年的努力，我厂开机过程的启动油耗，一直控制在我公司制定的节能管理制度规定的油耗目标以内。
通过开机经验和数据分析，我厂把冷态开机油耗偏高的阶段进行优化，从而保证燃油耗量的经济性。
关键词：600MW火电厂；冷态启动；油耗控制冷态启动过程中燃油耗量一直火电厂所关注的重要经济指标，特别是大型火电机组，油耗偏高问题一直影响着公司利益，同时对环保也是不容忽视的问题。
本厂采用大小油枪混合使用，大小油枪主要是更换雾化片实现节油，A、B、E层使用小油枪，流量0.8T/h，C、D、F层使用大油枪，流量1.8T/h。
目前，据分析冷态启动油耗偏高主要存在几个阶段，热态冲洗阶段，冲洗时间较长油耗偏高；热态冲洗结束至汽机冲转锅炉烧参数阶段，耗时较长耗油偏高；机组并网至锅炉全部油枪退出时间段，主再热参数控制困难投油较多，油耗偏高；启动锅炉运行时间较长，油耗偏高。
600MW超临界机组锅炉燃烧优化调整方法
第38卷 第9期2010年9月V o.l38 N o.9 Sept. 2010600MW超临界机组锅炉燃烧优化调整方法龚 和,刘安堂,方晓东,王锦胜,张伟康,王文庆,陈 涛(安徽淮南平圩发电有限责任公司,安徽淮南 232089)摘 要:针对平圩第二发电有限责任公司两台600MW超临界机组存在旋流燃烧器二次风喷口严重变形、制粉系统出力不足、锅炉排烟温度高、磨煤机石子煤量大等问题,通过对锅炉运行分析、冷态试验、燃烧调整试验和基准试验等措施,提出了锅炉燃烧优化调整方法,解决了所有相关问题。
在此基础上,进一步对控制参数进行优化,改善了机组的运行性能,提高了机组的整体经济性。
关键词:燃烧调整;参数优化;旋流燃烧器;排烟温度;机组性能作者简介:龚 和(1963 ),男,工程师,从事热工仪表及自动化工作。
中图分类号:TM621.2 文献标志码:B 文章编号:1001 9529(2010)09 1463 03Com bustion Opti m ization A djust m entM et hod for600MW SupercriticalU nitGONG H e,LIU A n tang,FAN G X iao dong,WAN G J i n Sheng,Z H AN G W ei kang,WANG W en q ing,CHEN Tao(A nhuiH ua i nan P i ngw e i Powe r Co.,L td.,Hua i nan232089,Anhu,i Ch i na)Abstrac t:T o tack l e w ith t he proble m s such as severe deforma ti on o f t he secondary a ir s w irl burne r nozzle,i ns u fficient output o f the m illing system,h i gh te m pera t ure o f the bo il e r exhaust s m oke,larg e a m ount of pebble coa l i n the m ill and so m e other i ss ues of t w o600MW supercr itica l un its i n P i ngw ei Second Pow er Co.,L td.,the bo iler co m busti on opti m izati on ad j ust m en tm ethod w as propo sed based on the bo iler operation analysis,co l d state test,combusti on ad j ust m ent test and benchm ark tests,wh i ch so l ved a ll t he re lated proble m s.O n t h is basis,the ope rating perfo r mance and t he who l e economy o f the un i ts we re i m proved through the furthe r opti m i zati on of t he contro l pa rame ters.K ey word s:co mbustion adjust m en;t para meter optm i izati on;s w i r l burner;exhaust s moke te mperature;unit perfor mance平圩第二发电有限责任公司3、4号600MW 超临界燃煤机组自投运以来,锅炉运行一直存在着不少问题,主要表现为旋流燃烧器二次风喷口严重变形、制粉系统出力不足、锅炉排烟温度高、石子煤排放量大、锅炉水冷壁及过、再热器管壁局部超温等,这些问题的存在对机组安全和经济运行带来十分不利的影响。
东汽超临界600MW抽汽机组冷态启动暖机方式优化
东汽超临界600MW抽汽机组冷态启动暖机方式优化发表时间：2018-01-22T16:45:24.907Z 来源：《电力设备》2017年第28期作者：王永伟[导读] 摘要：汽轮机冷态启动方式的优化对机组的安全高效运行具有非常重要的意义。
(福建省鸿山热电有限责任公司福建石狮 362712)摘要：汽轮机冷态启动方式的优化对机组的安全高效运行具有非常重要的意义。
本文针对东汽超临界600MW抽汽机组在冷态启动速暖机过程中，多次出现的由于汽轮机振动大导致汽机被迫打闸、重回盘车，经盘车连续运行直轴、再次冲转后汽轮机运行正常的问题。
在出厂设计的冷态冲转参数基础上，对实际冲转条件进行分析，进而给出优化策略。
实际应用试验显示，该优化策略具有良好的效果。
这对大功率工业抽汽机组的冷态启动暖机方式优化具有一定的指导意义。
关键词：东汽600MW；汽轮机；冷态启动；暖机方式；优化策略1引言汽轮机的启动暖机的目的是使汽轮机各部位金属得到充分的预热，减小汽缸部件间、转子表面与中心等的温差，从而减小金属内部应力，使汽缸、法兰和转子等均匀膨胀，且胀差值在安全范围内变化，保证汽轮机内部存在动静间隙，避免摩擦；同时，使带负荷的速度相应提高，缩短升至额定负荷时所需要的时间，达到节约能源的目的。
然而，汽轮机启动过程中，各部件问的温差、热应力、热变形大，导致多数事故是发生在启动时刻。
不正确的暖机工况、值班人员的误操作以及设备本身某些结构存在缺陷都可能造成事故，即使在当时没有形成直接事故，但由此产生的后果还将在以后的生产中造成不良影响，都在一定程度上影响着汽轮机机组的安全运行，严重时会导致机组不能顺利并网。
因此，不同学者从不同方面对其进行了研究。
并且，在早期就有相应的实际应用系统被开发[1]。
2故障的现象描述及机理分析本电厂配备两台东汽超临界600MW抽汽机组，抽汽用途为工业生产。
机组自投产以来在冷态启动过程中，多次出现汽轮机在中速暖机过程中，由于汽轮机振动大导致汽机被迫打闸，重回盘车状态，经盘车连续运行直轴后，再次冲转后汽轮机运行正常。
600MW超临界火力发电机组冷态启动成本与控制浅析(修改第6稿)
600MW超临界火力发电机组冷态启动成本与控制浅析田永昌任磊开封京源发电有限责任公司二〇一〇年五月二十三日摘要本文从火力发电厂的角度出发，以河南省某600MW超临界火力发电机组的冷态启动为例，通过对机组典型启动过程分析，研究在当前煤炭市场和电力市场环境下火力发电机组的冷态启动成本。
通过对机组启动过程中的各项成本分析，以及控制成本的几项有效措施的介绍，提醒发电企业的经营者做好机组启动过程中成本控制的重要性。
关键词：火力发电机组冷态启动成本分析控制ABSTRACTThis article, taking cold start-up of one 600mw ultra-supercritical coal-fired power plant from Henan Province as a sample, by meaning of analysing of typical starting-up process, studies the cold starting-up cost of coal-fired power units in the current electricity market.By analyzing all the cost in the starting up and introducing several effective ways of cost controlling, This artice reminds the operators of power plants to recognize the importance of cost controlling in units starting-up.Key words: Fire Power Units, cold starting-up, cost controlling在中国的电力行业处于垄断地位时期，发电厂只是电力系统的一个生产车间，大家只是关心机组的长期安全运行，不必考虑成本及效益，更不会关心机组的启动成本，这样使机组启动成本的研究成为了一项少人问津的课题。
汽轮机冷端优化治理的几种方法
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汽轮机冷端优化治理的几种方法
三 已经开展的机组 冷端治理工作
3 冷端运行优化方面ຫໍສະໝຸດ 基于最低能量消耗（基于收益最大化）的循环水泵运行方式 双背压凝汽器抽气系统优化技术 循环水泵的出水母管连接改造 基于负荷和环境温度的循环水泵运行优化技术 双机单塔技术（武安） 开式循环水深水冷却技术（吕四港改造）
3 机组冷端在真空、端差、过冷度等指标方面还存在一定差距；在凝
汽器换热、循环水泵电耗、水塔散热等方面还有许多工作可做。
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汽轮机冷端优化治理的几种方法
三 机组 冷端治理工作综述
电力工业几十年的发展，汽轮机的冷端优化和治理工作归纳起来， 有如下方面诸多工作：
1 机组真空系统漏泄治理方面
打压法找漏、 氦质谱检漏、
汽轮机冷端优化治理的几种方法
一 汽轮机 冷端系统的重要性 二 汽轮机 冷端系统存在的问题 三 已经开展的机组 冷端治理工作 四 基于一种吸收式热泵改造的冷端优化技术
五小功率循环水泵优化改造方法
六 空冷与湿冷联合冷却方式 七 尖峰冷却的两种型式 八 空冷机组高背压余热利用 九 几点结论与建议
1
汽轮机冷端优化治理的几种方法
⑤ 改造效果 在机组启动时，循环水泵可以晚启动约4小时，从而节省厂用电量 5000KWh以上，在机组停机时，循环水泵可以少运行约6-8小时，从 而节省厂用电量7500KWh以上。
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汽轮机冷端优化治理的几种方法 六 空冷与湿冷联合冷却方式
1 优化改造原理 在有空冷机组和湿冷机组并列运行的电厂，利用空冷机组可以高 背压运行的特点，利用空冷机组的间接循环冷却水或直接空冷乏汽系 统加热临机湿冷机组的凝结水，从而实现两种冷却方式的优势互补， 提高全厂经济效益，达到节能减排的目的。 2 THA工况参数与效果 空冷机组和湿冷机组在额定工况下，湿冷机组全部凝结水温度由 32℃上升到50℃，热耗降低约60KJ/KWh，煤耗降低约2.14g/kwh； 空冷机组的排汽约有44T/H被冷却凝结为水，进入到空冷岛的乏汽从 设计时的1188T/H降低为1144T/H，机组热耗降低7KJ/KWh,机组煤耗 降低0.25g/kwh。 TRL工况下湿冷机组的热耗降低约125KJ/KWh，空冷机组的热耗 降低17KJ/KWh，对应的煤耗降低值分别为4.5g/kwh和0.6g/kwh。
600MW空冷机组节能分析及研究
【 关键词 】 冷 态启动； 经济性分析； 节能措施
３ ． １ ． ２ 第 二个 间歇期锅炉上水 锅炉上水速度 ． 夏季上水时间 ２ ～ ３ 小 时． 冬季 ４ ～ ５小时 利用这段 山西大唐国际运城发 电有限责任公司 ． 锅炉为哈尔滨锅炉有限责 进行以下工作 ： ｔ 壬 公 司引进美 国 Ａ Ｂ Ｂ ～ Ｃ Ｅ燃烧工程 公司技术设计 制造 的亚 临界 、 一 时间 ． （ １ ） 进行主机轴封预暖、 疏水。（ 联系汽机 检关闭小机轴封供汽门） 次 中间再热 、 单 炉膛 、 正压 直吹 、 四角切圆 、 平衡通风 、 干排渣 、 Ⅱ型半 （ ２ ） 汽缸倒暖系统疏水 、 暖管。 天布置 、全钢构架 、悬 吊结构 、控制循环汽包锅炉 ；型号为 ： Ｈ Ｇ ～ （ ３ ） 真空系统进行检查 。 ２ ０ ８ ０ ／ １ ７ ． ５ 一 Ｙ Ｍ９ 最大连续蒸发量 为 ２ ０ ８ ０ Ｔ ／ Ｈ． 额定蒸发量为 １ ８ ６ ５ Ｔ ／ Ｈ （ ４ ） 约一小时后， 主机供轴封 ， 启动一 台真空泵 ， 维持微真空 。 汽轮机为哈尔滨汽轮机 厂有限责任公司生产 ．型号为 Ｎ Ｚ Ｋ ６ ０ ０ — １ ６ ． ７ ／ ｆ ５ ） 投入汽缸倒 暖 ５ ３ ８ ／ ５ ３ ８ ， 型式为亚临界 、 一次 中间再 热 、 单轴 、 三缸 四排汽 、 直接空冷 （ ６ ） 对 Ａ磨煤机一次风暖风器加热蒸汽管道进行 暖管 疏水 ． 提高 凝 汽式 ． ． 设计额定功率为 ６ ０ ０ Ｍ Ｗ． 额定进汽量为 １ ８ ８ ３ ． ６ ｈ ／ ｈ ， 最大连续 Ａ磨煤机一次风暖风器进汽温度 ． 使之处于随时可投运状态 出力为（ Ｔ — ＭＣ １ ｔ ） ６ ４ ８ ． ５ ６ ＭＷ。 （ ７ ） 对空预器 吹灰系统进行预暖， 使之处于随时可投运状态。 ２ ． 问题 的提 出及 分 析 （ ８ ） 对暖风器 系统进行预暖 ． 使 之处于随时可投运状态 ２ ． １ 机 组 启 动 能耗 ３ ． １ ＿ ３第三个间歇期锅炉本体 冲洗 ２ ． １ ． １ 水 耗 包 括 在此期间可进行 以下工作 ： Ａ ． 排气装 置清洗用水 （ １ ） 启动一台小机 ． 转速升至 ８ ０ ０ ｒ ／ ｍｉ ｎ进行 暖机 Ｂ ． 除氧器清洗用水 （ ２ ） 启动引 、 送、 一次风机 的油站 ， 检查冷却水投入 ； 启动引风机 的 ｃ ． 锅炉 上 水 用 水 轴承冷却风机 Ｄ ． 锅炉冲洗用水 （ ３ ） 检查空预器具备启动条件 ． 启动两 台空预器运行 ， 进行空预器 Ｅ ． 凝结水 回收前排污用水 。 主辅 电机联锁试验 Ｆ ｌ 肩动 系 统 补水 （ ４ ） 启动锅炉风烟系统 ２ １ ＿ ２电耗 包 括 （ ５ ） 联 系热工做炉膛压力实际保护传动试验 。 Ａ ． 各辅机的用电 （ ６ ） 炉膛进行吹扫 ， 做炉前燃油泄漏试验。 Ｂ ． 如果过早投入倒暖时 ， 投人了真空系统 ， 造成启动用 电量增大。 （ ７ ） 投入暖风器系统 ， 维持 暖风器后风温为 ２ ８ — ４ ０ ℃。并列燃油 系 ２ ． １ － ３油耗 包 括
影响600MW亚临界燃煤机组启动用油因素及 节油措施
影响600MW亚临界燃煤机组启动用油因素及节油措施摘要：针对四川广安发电有限责任公司（以下简称本厂）冷态启机用油消耗不稳定且启动用油偏多的情况，简要浅析其中的原因及节油措施。
前言：随着环保压力的日益剧增，水电机组优势明显，但由于水电受水期的影响，其负荷即为不稳定。
燃煤机组调峰性彰显突出，相同时间内，机组启动次数越来越多，机组启动用油消耗较大，直接关系到整个发电厂的经济效益。
为了响应国家节能降耗政策；公司降低发电成本，减少机组启动用油量刻不容缓，本文主要分析节约机组冷态启动用油，提升电厂经济效益。
一、本厂机组参数：锅炉设计规范型号：DG2028/17.45-II5型锅炉。
型式：亚临界、自然循环、前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、单炉膛、平衡通风、固态排渣、尾部双烟道、全钢构架的∏型汽包炉，再热汽温采用烟气挡板调节，空气预热器置于锅炉主柱内。
汽轮机设计规范型号：N600—16.7/538/538—1 型式：亚临界、中间再热、冲动式、单轴、三缸、四排汽凝汽式汽轮机二、机组启动状态分类：机组启动状态划分：本厂汽轮机启动方式为中压缸（IP）启动。
汽轮机根据停机时间进行启动状态的划分，中压缸第一级内壁温可作为划分的辅助依据。
本厂锅炉燃油系统油种： 0号轻柴油粘度（20℃）恩氏粘度°E 1.2—1.67运动粘度，厘沱 3.0—8.0灰份：≯0.025％含硫量：≯0.2％闭口闪点：≥65℃凝固点：≯0℃低位发热值Q net•ar 41030kJ／kg（9800kcal/kg）(计算供电煤耗时已按10000 kcal/kg)机械杂质：无锅炉共配有30只低NOx轴向旋流式煤粉燃烧器，每只燃烧器配备一支助燃油枪，共30只，油枪布置如下图：前墙其中A、D、E、F层油枪为大油枪，每只大油枪的设计流量为1.1—1.5t/h。
B、C层油枪技改为小油枪，用以达到节约启机用油、减少低负荷稳燃用油的目的。
气化小油枪燃烧器的工作机理是：先利用压缩空气的高速射流将燃料油直接击碎，雾化成超细油滴进行燃烧，同时用燃烧产生的热量再对燃油进行初期加热，扩容，后期加热，在极短的时间内完成油滴的蒸发气化，使油直接变换成气体燃料，从而大大提高燃烧效率及火焰温度。
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600MW空冷机组冷态启动优化摘要由于燃用煤质的特点及主设备特性等方面原因，阳城电厂2台600MW空冷机组投产后启动用油量一般需250吨左右。
造成启动用油量大的原因主要有以下几方面：煤质挥发分低，启动中难以着火和燃尽，需大量投油助燃；冲转过程中汽轮机瓦振、轴振大，一次冲转成功率低；启磨后屏过易超温，拖延启动时间。
本文着重分析了以上问题产生的原因，通过采取DEH系统优化改造、汽缸倒暖、炉底加热、采用低参数冲转、去除卫燃带耙钉、油枪技改、掺配烟煤等一系列优化措施后，启动用油量由原来的240吨降至100吨左右，达到同类型机组的先进水平，取得了良好的经济效益和社会效益。
关键词：冷态启动；DEH ；高压缸倒暖；炉底加热；启动优化1 .设备概况1.1主设备介绍阳城电厂2*600MW 燃煤空冷机组采用锅炉为东方锅炉厂制造的 DG2060/17.6-II3型亚临界，一次中间再热，双拱形单炉膛，“W”型火焰，平衡通风，固态排渣，露天布置、自然循环汽包型燃煤锅炉汽轮机组为哈尔滨汽轮机厂生产的亚临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、间接空冷凝汽式汽轮机，机组型号为NJK600-16.7/538/538。
1.2汽轮机缸体结构汽轮机高中压缸采用合缸布置，采用双层缸结构，低压缸为双流反向布置、三层缸结构。
高中压积木块采用日本东芝公司成熟的设计技术，以适应空冷电站的气象条件、空冷系统的特点和运行模式。
低压积木块采用哈尔滨汽轮机厂生产的600MW汽轮机积木块，并为空冷汽轮机特别设计了620mm末级叶片，且对排汽涡轮进行全面优化。
1.3汽轮机轴系系统汽轮机整个轴系由3根转子组成，高中压转子跨距6100mm，低压转子跨距5740mm；高中压转子和#1低压转子之间、#1低压转子与#2低压转子之间、#2低压转子和发电机转子之间均通过联轴器刚性联接。
汽轮机共有六个支持轴承和一个推力轴承。
#1～6支持轴承均采用四瓦可倾式轴承。
各轴承上瓦的X、Y向装有轴振测量装置，下瓦装有测温装置。
#3～6轴承下半瓦设有高压油顶起油孔供机组启停时顶起转子。
推力轴承位于高中压缸和A低压缸之间的#2轴承座，采用（京士伯里）倾斜平面式双推力盘结构，工作瓦块和定位瓦块各十二块。
1.4配汽调节系统机组配有两个高压主汽门（TV）、四个高压调门（GV）、两个中压主汽门（RSV）和两个中压调门（IV）。
调节系统采用哈尔滨汽轮机厂生产的数字式电液调节系统（DEH），其液压部分为采用高压抗燃油的电液伺服控制系统。
汽轮机采用高中压缸联合启动方式冲转，冲转过程中需在600rpm进行摩检，2450rpm进行中暖机。
1.5煤质特性该锅炉设计煤种为晋东南无烟煤，特点为挥发份低，煤质硬，哈氏可磨系数为38，为目前国内极难研磨、极难着火及燃烬的无烟煤之一，其特性见表1。
表1 设计煤质特性%1.6 制粉系统本锅炉采用双进双出、冷一次风正压直吹式制粉系统。
由于煤质较硬，设计有6台目前世界上最大的筒式钢球磨煤机，型号为BBD4760。
磨煤机两端分离器有调节叶片调节煤粉细度。
1.7 炉膛及燃烧室锅炉分为上、下炉膛两部分，为了提高着火区和燃烧区的温度，在下炉膛拱部、前后垂直墙、翼墙、侧墙等部位原设计有卫燃带，但鉴于已运行的同类型锅炉排烟温度较高，在施工过程中炉膛有278m2的区域未敷设卫燃带。
1.8 壁温测点的布置该炉启动中经常出现超温部位为全大屏过热器，沿炉宽布置有11片全大屏过热器，在每管屏从炉前往炉后数第17、31、45、57根管子上分别布置有壁温测点，屏过壁温报警值为530℃。
1.9 点火装置每个燃烧器喷嘴配一支油枪，油枪采用机械雾化，36支油枪设计总容量为30%BMCR，单只油枪出力为1150kg/h。
2. 启动油耗概况及原因分析机组移交生产后冷态启动用油量一般在250吨，造成启动用油量大的主要原因有以下几方面：2.1 晋东南无烟煤挥发份仅为7%左右，其着火温度高达645℃，燃尽指数RJ 为2、燃料比RB 高达13.01（当燃料比RB ＞9就非常难燃烧），属于较难着火和燃尽的煤种之一（见图一），这也是造成锅炉启动油耗大的主要原因。
（1）由于煤粉难以着火，所以炉内热负荷低时（并网前）不能启动磨煤机，只能靠纯烧燃油来达到并网前状态（约需80吨油）。
另外投粉前为保证煤粉着火须投运20支油枪，用油量达到22t/h 左右。
（2）启动中期为保证煤粉着火及燃尽，需大量投油。
（3）启动后期为防止燃烧恶化，撤油枪速度较慢。
2.2 机组冲转时轴振大，一次冲转成功率低，经常延误机组的并网时间。
2.3 启磨投粉时经常屏过超温，拖延启动时间。
3.启动优化措施3.1 解决冲转过程中汽轮机振动大的措施冷态冲转过程中汽轮机动静各部件温度存在差异，且同一部件的温度也处于非稳态，故造成了高压缸上下缸温差大、高中压缸膨胀不充分、胀差变化大等问题，极易导致汽轮机升速过程中轴瓦振动超标而被迫打闸。
为了改善汽轮机各部件启动状况，在以往冲转时我们采取在2450rpm 暖机2～3小时，等到各部件充分加热后才升至额定转速3000r/min 。
尽管如此，仍多次出现在转速升至3000rpm 过程中轴瓦振动大而被迫打闸停机的情况。
为改善启动时各部件的温度水平，解决冲转时振动大的问题，我们采取了以下措施。
3.1.1 通过DEH 优化改变高中压缸进汽比例，改善中压缸加热效果。
汽机启动冲转时原设计高、中压缸的进汽比为3：1，但在启动中多次出现中压缸缸胀及胀差较大，机组无法升速，延误了启动并网时间。
通过观察分析，发现导致以上问题主要由于机组冲转过程中，高压缸进汽量过大，中压缸进汽量太少所造成的。
冲转过程中由于中压缸鼓风摩擦生热，进入中压缸的蒸汽在初始阶段反而是冷却转子和汽缸，造成中压缸缸体与转子存在温度差异，另外高中压转子温度也会存着较大差异，最终造成高中压转子与高中压汽缸膨胀不同步，这样极容易造成升速过程中轴瓦振动超限。
图一 典型煤种燃尽率对比针对这一情况，经多方沟通，决定对DEH系统进行优化改造，将汽机冲转时高中压缸进汽比由3：1 改为 2：1，增加了中压缸进汽量。
增加中压缸进汽量有以下意义：（1）加快了中压缸的预暖速度，使中压缸预暖更充分，从而缩短了整个启动过程。
（2）高中压缸加热均匀，温升合理，汽缸易于胀出，胀差较小。
（3）冲转前高压缸采用倒暖，中压缸增大进汽，可以使高压转子和中压转子尽早越过脆性转变温度，提高了汽机高转速运转的安全可靠性。
3.1.2选用较低的冲转参数在调试启动过程中，冷态冲转时主汽压力一般为5MPa-6MPa，温度为380～400℃，再热汽温一般为360～380℃。
汽温较高，一方面与相关部件间温差增大，另一方面缸温与轴温达到稳态的时间相对也较长，是造成机组启动中振动异常和暖机时间长的另一方面原因。
为改善启动过程中汽轮机各部位温度水平，我们降低了冲转参数，主汽温降至340~360℃，再热汽温降至280~300℃。
采用较低的冲转参数一方面可以降低冲转时对汽轮机各部件的热冲击，另一方面可以增大蒸汽的容积流量，使各金属部件加热均匀，增强了机组启动的安全性。
另外，采用较低的启动压力可以缩短锅炉点火至汽机冲转的时间间隔，节省燃油消耗。
3.1.3 提前暖缸，延长暖缸时间为了提高提高冷态启动时高压缸温度水平，汽机设有高压缸倒暖系统。
原规定一般在锅炉点火后开始投入该系统，当高压缸金属温度达180℃时退出倒暖系统。
尽管如此还是不能完全避免冲转过程中轴振超标，被迫打闸的情况。
经过技术人员多次分析探讨，决定改进高压缸的暖缸方式：机组启动前一天开始投入高压缸预暖。
暖缸过程中利用高压缸本体疏水阀间断开启的方式控制暖缸速度，同时排出缸内的冷凝水，最终在冲转前将高压缸预暖到200℃以上。
实践证明，提前进行高压缸预暖可起到以下作用：（1）提前暖缸使汽机高压转子在热态下充分释放应力，避免发生由于转子应力集中造成汽机冲转过程中轴承振动超标。
（2）可使高中压缸在汽机冲转前充分膨胀，避免汽机在冲转或高速暖机过程中发生由于高中压汽缸膨胀不均造成轴振超标，被迫打闸的情况。
（3）暖缸可缩小汽机高中压汽缸上下缸温差，进一步保证汽机冲转过程中的设备安全。
（4）可缩短汽机冲转过程中的高速暖机时间，节省启动用燃油。
（5）提前暖缸可以缩短机组并网后低负荷暖机时间，使机组尽快接带较高负荷。
通过上述一系列的优化措施后，汽轮机组启动过程中上下缸温差大、涨差超限等问题得到了有效控制，将2450r/min暖机时间缩短至30min左右，且升至3000rpm期间各瓦振动平稳，节约暖机时间约2小时，节约燃油约20t。
3.2 缩短启动时间的措施3.2.1充分利用临炉加热系统，提升点火前炉水温度该锅炉设计有临炉加热系统，在点火前将辅汽接至下降管底部加热炉水，可使炉水和金属壁温均匀上升，减少汽包壁温差，缩短启动时间，节省启动用油。
由于水冷壁管及下降管振动问题，该系统一直未投运。
经过深入分析，确定该加热系统运行时水流方向与正常运行时的水循环流动方向相反。
因此，投入炉底加热系统前，必须确保汽包内炉水淹没汽水分离器出口，使炉水能通过旋风分离器进入汽包夹层与水冷壁上升管连通。
为了提高系统的安全性，更换了质量较好的阀门，完善了疏水预暖系统，制定了详细的投运步骤和方法。
该系统投运后可将汽包壁温加热到120℃左右，炉膛温度加热到100℃左右，同时改善了点火条件，每次启动可节油5～10吨。
3.2.2协调指挥、统筹安排，压缩启动时间（1）启动时炉内燃烧、汽包水温、蒸汽温度等都处于变化过程中，而这些参数又相互关联，每一项随意的操作都可能产生“蝴蝶效应”，拖延启动时间，所以启动中各岗位的操作必须有统一指挥，相互通气，协作完成。
（2）启动中的各项操作必须按照顺序做到统筹安排，减少操作步序间的不必要等待时间。
（3）对影响水位、汽温等波动的操作做好预控措施，防止重要参数异常影响启动速度。
（4）加强培训，提高运行人员的操作熟练程度。
3.3解决启动中屏过超温的措施“W”型火焰锅炉由于结构原因，冷态启动过程中经常出现屏过管壁超温现象，不但严重影响管材安全，同时制约机组启动速度，大量的燃油消耗在该阶段。
3.3.1通过切换过再热器调节挡板减小过热器侧烟气流量。
屏过处于低温过热器的下流程。
关小过热器侧烟气挡板，可以减小过热器侧烟气流量，降低低过入口蒸汽温度，最终避免屏过管壁超温。
3.3.2开大高低压旁路开度，增加流经受热面的蒸汽流量。
3.3.3在保证安全的前提下用适量减温水来控制屏过壁温。
机组启动过程中投入减温水量过大或过早极易发生蒸汽带水现象。
为防止出现恶性事故发生，在投运减温水时必须注意以下几点：（1）不宜依靠减温水来调节屏过壁温，一般总喷水量控制在40~50t/h即可，不宜过大。