金塘大桥挂蓝计算书(终)
挂篮计算书
挂篮计算书(2016-3-30)(总24页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录1.计算说明................................................................................................................错误!未定义书签。
概况.............................................................................................................错误!未定义书签。
计算内容....................................................................................................错误!未定义书签。
2.计算依据................................................................................................................错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.........................................................................................错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值 .....................................................................错误!未定义书签。
荷载组合 .....................................................................................................错误!未定义书签。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
大桥挂篮计算书
大桥挂篮计算单一．计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）二．计算1．计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析：挂篮结构荷载计算安全系数：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定：①1#、5#纵梁承担边腹板砼；②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示：图二、底模纵梁布置图底模重：1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁，其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重：0.56905T模型重：0.065t/㎡砼重：4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载：0.25t/㎡q=[（0.56905*1.2*1.05+19.5）/2]/3.5+（0.065+0.25）*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/（32/2）=1007.1cm3由图三可知：R后=3.09*3.5*（0.8+3.5/2）/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*（0.5+3.5/2）/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/（2*5.5）]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时， =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> （3）2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样，故检算即可。
挂篮计算书示例
挂篮计算书例如第一章计算书一、计算依据《钢结构设计标准》 (GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕二、计算参数1、荷载系数：根据《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕，荷载系数取值如下：①、考虑箱梁砼浇注时胀膜等因素的超载系数取1.05；②、浇注砼时的动力系数取1.2；③、挂篮空载行走时冲击系数取1.3；④、浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取2.0。
⑤、挂篮正常使用时采用的平安系数为1.2。
2、作用于挂篮的荷载：①、箱梁砼荷载：浇注箱梁时最大浇注重量为1100KN；②、施工机具及人群荷载1.5KN/m2；③、挂篮自重:500KN；④、风荷载: 地区设计根本风速 V10＝ m/s；(《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕)。
各节段情况节段号 0 1 2 3 4 5 节段长腹板厚度重〔t〕度〔m〕〔cm〕 5.30 4.35 4.35 4.35 4.35 4.35 270.65 137.80 104.70 96.30 87.78 82.90 60 60 60 50 50 50 底板厚度〔m〕 1.25 60 54.2 49.9 46.1 42.7 顶板厚度〔cm〕25 25 25 25 25 25 施工方法现浇现浇挂篮挂篮挂篮挂篮桥面宽度11.25，箱底宽度6.25m，桥横坡4% 备注 16 7 8 9 10 11 12 4.50 4.50 4.50 4.50 4.50 2.00 6.38 100.93 92.00 84.40 81.75 80.23 53.13 128.00 50 35 35 35 35 35 35 39.7 36.4 33.8 31.9 30.6 30 30 25 25 25 25 25 25 25 挂篮挂篮挂篮挂篮挂篮合拢段现浇段挂篮主要结构材料表序号 1 结构名称材料长度单重总重数量〔m〕〔kg〕〔kg〕 10.98 2 备注主纵梁工55 轻型工字钢，单根主梁89.8 1972.01 重2.534t，一个挂篮重5.07t 前上横梁钢材总量1.711t 2 前上横梁槽40b 12 2 65.204 1564.90 3 45 6 7 8 9 10 11 12 13 斜拉塔架后下横梁前下横梁底模纵梁外导梁内导梁横联吊挂系统滑道垫座支座合计槽36b 槽40b 槽30b 工36 槽40b 槽30b 槽10 ф32精扎螺纹 4.844 12 12 6 12 12 2 39.173 单斜拉塔钢材重379.51 2.788，一个挂篮重5.577t 2 65.204 1564.90 2 39.173 24 940.15 48.6 6998.40 可以选择30槽钢 4 65.204 3129.79 2根3.380t 4 39.173 1880.30 2根重1.995t 205.84 一个挂篮吊杆刚材 3.71t 总重2.36t 总重0.882 后支座0.114t，前支座 0.221t总重0.67t 18636 5.89 20.57 10.007 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；2荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮计算书
挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
挂篮计算书
第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX 高速公路第 X 合同段 中 铁 XX 局 X 公 司 XX 高 速公 路 第 X 合 同 段 项 目部施工挂篮结构计算施工挂篮结构计算书(附件11)、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性，计算时挂篮的一侧为研究对象1、挂蓝承重：200T ；(400T/2)2、挂蓝自重：54.5T ；(109/2)3、A3钢抗弯强度设计值：[d ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：[T ]=125Mpa；、基本结构形式挂蓝计算模型如右图：主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下：2A=91.18cm ;4 4I x=12995.8cm ; I y=21540cm;3W=866.4cm ; i x=11.41cm; i y1=2.41cm; i y=15.37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123.25T。
由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
入x=5830/114.1=51.1 ;入y=5830/153.7=37.9 ; ------ .. ' \\\-- 入1=610/24.1=24.9 ;610为缀板间距r I II1111入oy =(37.9 2+24.92)0.5 =45.3，取计算长细比为 51.1，查表的稳定系数 $ =0.867。
则d =123.25 X 107(0.867 X 9118)丨 ---- I =155.9Mpa v [ d ] 验算通过。
J 二： 前支点挠度计算值 f=24mm四、前上横梁验算 _ I 1、 前上横梁组合截面特性：[ * 2A=329.6cm ; 4 4I x =106752.6cm ; I y =111648.4cm ;3W^4942.3cm ; i x =23.8cm ; i y =24.3cm ;2、 前上横梁电算结果如下：M maX =466.2KN.m ; Mk n =--299.0KN.m ; V maX =362.5KN由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳 计算剪应力3 V=362.5 X 10/ (300X 12.5 ) =96.7Mpa v [ T ] 验算通过3、挠度计算最大挠度发生于跨中，计算值 f=19mm (相对位移)五、底模横梁验算1、 底模组合截面特性2 A=150.1cm ;4 4I x =35155.8cm ; I y =46020.6cm ;3 W=1757.8cm ; i x =15.3cm ; i y =17.5cm ;2、 底模横梁电算结果如下则：正应力 6466.2 104942.3 103 =94.3Mpa v [ d ] 验算通过610为缀板间距M ma>=78.7KN.m；Mnin=--109.3KN.m ; V ma>=334KN计算正应力d = 109.3 103 =62.2Mpa v [ <r ] 验算通过1757.8S03底模横梁同样符合构造要求，不需验算整体稳定。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
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金塘大桥Ⅱ标挂篮复核计算书一、设计依据1、金塘大桥Ⅱ标连续梁上部结构2、《钢结构设计手册》3、《结构力学》、《材料力学》4、《钢结构设计规范》5、《建筑结构静力计算手册》6、《公路桥涵施工技术规范》二、工程概况1、西通航孔桥金塘大桥西通航孔桥为(87＋156＋87) 三跨预应力混凝土连续箱型梁桥。
双幅桥宽26m，单幅桥为单箱单室箱梁。
箱梁1#块段至20#块段采用挂篮悬浇施工。
·箱梁节段长度：1#～8#块块段长度均为3m，9#～12#块块段长度为3.5m，13#～20#块块段长度为4.0m。
·箱梁主要块段重量：1#块重162.5t，9#块重142.8t，13#块重139.4t。
·箱梁顶面宽度为12.3m，底板宽为6.3m。
·箱梁根部高度为8.31m，跨中及合拢段断面梁高为3.4m。
·箱梁底板从悬臂根部至悬浇段结束处厚度从88.7cm减至30cm。
·箱梁腹板厚度：1#～3#块为70 cm，13#块为变腹板段厚70cm～60cm，14#块为变腹板段厚60cm～50m，15#～20#块腹板厚50cm。
·箱梁顶板厚1#～20#均为30cm。
金塘大桥Ⅱ标西通航孔桥上部结构挂篮施工块段一览表2、非通航孔桥金塘大桥西通航孔桥为(87＋156＋87) 三跨预应力混凝土连续箱型梁桥。
双幅桥宽26m，单幅桥为12.3单箱单室箱梁。
箱梁1#块段至20#块段采用挂篮悬浇施工。
非通航孔桥118m跨连续梁为预应力混凝土连续箱型梁桥，该桥跨共两联，第一联桥跨布置为64.5+4x118+64.5m，第二联桥跨布置为64.5+5x118+64.5m。
双幅桥宽26m，单幅桥为单箱单室箱梁。
箱梁1#块段至13#块段采用挂篮悬浇施工。
·箱梁节段长度：1#～4#块块段长度均为3.0m，5#～9#块块段长度为4.0m，10#～13#块块段长度为5.0m。
·箱梁主要块段重量：1#块重144.3t，5#块重158.1t，10#块重140.9t。
·箱梁顶面宽度为12.3m，底板宽为6.3m。
·箱梁根部高度为7.112m，跨中及合拢段断面梁高为3.39m。
·箱梁底板从悬臂根部至悬浇段结束处厚度从86.5cm减至31.3cm。
·箱梁腹板厚度：1#～9#块为65cm，10#块为变腹板段厚65cm～45cm， 11#～13#块腹板厚45cm。
·箱梁顶板厚1#～4#均为变顶板厚51.5cm～28cm，5#～13#顶板厚均为28 cm。
金塘大桥Ⅱ标非通航孔桥上部结构挂篮施工块段一览表三、挂篮结构选型金塘大桥Ⅱ标挂篮采用我公司自行研制的GL260型通用挂篮，取挂篮最小标准段截面（不连接中间3截70cm标准截段）。
此挂篮由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等部分组成。
1、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、斜拉带、主梁组成。
（1）主梁由2根H500×200型钢加工而成，共长11.35+0.8m。
（2）立柱由420×290（悬2×95×20）×20 钢板加工而成，共长570cm，立柱横联采用由φ30钢管采用法兰盘连接的形式制作。
立柱与主梁之间采用牛腿连接。
（3）斜拉带由2×300㎜×35㎜（2×192㎜×36㎜）钢板加工而成，端部扩大为36cm×40ｃｍ，且在端部两侧各加焊1㎝厚的16Mn钢板。
2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。
（1）前横梁、后横梁：底篮前后横梁均由2H500×200加工而成，横梁上设加劲板及连接板。
前横梁长1200cm，后横梁长1750cm。
（2）纵梁：底篮纵梁为桁架纵梁组成。
桁架纵梁由上弦秆工22a、下弦秆2[10竖杆及斜秆均为2[10组成。
纵梁长690cm，3、悬吊系统：（1）桁架式前横梁、中横梁：前、中横梁均为2片桁架梁连接而成。
前横梁每个单的桁架梁由[20a上下弦杆、L90×10斜杆、竖杆组成；前横梁长1019㎝，中横梁每个单的桁架梁由 [20a上下弦杆、L75×5斜秆、竖杆组成；中横梁长1338㎝。
（2）前后吊杆均采用直径为φ64的40铬圆钢。
吊杆组合形式为。
前吊杆组合为：I+II+III×6=1350cm，后锚杆组合为：III+IV=430cm，后吊杆组合为：I+II+III×5=1250cm，行走吊杆组合为：I+II+III×7=1450cm；所有吊杆均采用φ64的40铬圆钢。
4、后锚及行走系统：（1）后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过锚杆及连接器锚于竖向预应力筋或预埋筋上。
如位置受限可通过预留孔锚固。
（2）后横梁：由2根[20a组成的桁架式梁。
长为635cm，中间采用螺栓连接。
两侧采用螺栓连接于主梁上。
（3）行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢与钢管加工而成的前、后支腿上。
每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走支腿及上框架、行走轮、后支腿锚轨、前支腿轨道等。
5、模板系统：模板由内、外模板组成。
（1）内模：由模架及万能钢模板组成。
顶板由槽钢和角钢加工而成的桁架，并与万能钢模板通过钩头螺栓连接成整体；侧板由万能钢模组拼，外侧用槽钢加劲。
（2）外模：由模架和大块平面钢模板组成。
四、挂篮设计参数·允许最大变形：20。
·安全系数：2。
·混凝土自重：2.6T/m3。
·施工人员和材料等堆放荷载：1.5Kpa。
·胀模系数：1.05。
·振捣对水平模板产生的荷载：2Kpa。
·模板重量：30t·挂兰自重：51t。
·各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》Q235钢轴向应力为140MPa，弯曲应力145MPa，剪应力85MPa，节点孔壁承压应力为210MPa；Q345钢的轴向应力为200MPa；45号钢轴向应力为210MPa，弯曲应力220MPa，剪应力125MPa，节点销子的孔壁承压应力为255MPa。
五、挂篮设计控制工况1、西通航孔桥根据箱梁截面的变化特征和块段长度的划分规律，取3m、3.5m、4m三种长度的特征块段1#、9#、13#块作为主要控制设计块段。
挂篮控制计算主要分为3个工况进行：⑴ 1#块施工时，主要控制计算底篮纵梁及后横梁最大挠度，后吊杆及后锚带伸长量。
⑵ 9#、13#块施工时，计算主桁前端下挠、前上横梁跨中及吊杆位置挠度、底篮纵梁及前下横梁最大挠度、前吊杆伸长量、外导梁挠度。
主要为控制计算主桁、前下横梁、前上横梁、外导梁。
2、非通航孔桥非通航孔桥同理取取3m、4m、5m三种长度的特征块段1#、5#、10#块作为主要控制设计块段* 因本桥梁的实际结构、施工荷载小于我公司自行研制的GL260型通用挂篮设计荷载，挂篮的各杆见内力均能满足本桥梁的施工需要。
因此以下我们着重针对本桥梁几个代表性的块段进行变形复核计算。
六、西通挂篮荷载计算（一）、1#块荷载1、荷载计算（1）、前后横断面如下图（2）、1#块按如图分块，图中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ块重量由底篮承受，各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。
G Ⅰ=(0.70.7)(8.668.31)3 2.622++⨯⨯⨯=46.33tG Ⅱ=(0.8870.931)(4.9 4.9)3 2.622++⨯⨯⨯=34.7tG Ⅲ=21×0.5×0.2×3×2.6=0.39t（3）、模板荷载内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。
底模重：6.3×5.5×0.1t/m2=3.465t内侧模重：8.3×5.5×0.05t/m2=2.283t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。
2、底篮纵梁计算（1）、腹板底纵梁受力计算a、堆放、振捣荷载：0.35×2×0.7×3=1.47tb、混凝土自重：GI=46.33tc、内侧模重：2.283t总荷载P=1.47＋1.05×46.33＋2.283=52.40腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：52.403=17.5t均布荷载：q=17.53×10=58.2kN/m（2）、底板底纵梁受力计算a、堆放、振捣荷载：0.35×6.3×3=6.6tb、模板：3.465tc、混凝土自重G=GⅡ+2GⅢ=35.48t总荷载P=6.6＋3.465+1.05×35.48=47.32t底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：47.329.465t均布荷载：q=9.463×10=31.5kN/m（3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2根[10，纵梁高88cm。
以腹板底3片纵梁为控制计算。
纵梁受力计算简图如下：现对纵梁进行验算复核，模型荷载如下：支点反力支点荷载大小：腹板底纵梁P1=117.13KN同理：底板底纵梁P2=63.3KN变形图如下：纵梁最大变形为:3.9mm。
3、底篮后横梁计算底篮后横梁由两根H500×200型钢加工而成。
计算简化：将后衡量上两个吊杆位置作为支点。
底篮后横梁计算以1#块控制计算、中横梁以行走时作为控制计算。
（1）、计算简化图式（2）、计算结果荷载布置图：支点反力图：变形图：支点反力（吊杆轴向力） N 大=138.81KN N 3=370.83KN 最大变形0.5mm 。
4、吊杆伸长量计算 δ=EA NL=52370.83 4.3 2.48210 3.14 6.4 6.44kN m mm MPa cm ⨯=⨯⨯⨯⨯÷ （二）、9#块计算 1、荷载计算（1）、前后断面如下：（2）、9#块按如图分块后各块的重量计算如下： 混凝土按2.6T/m 3计，混凝土胀模系数取1.05。
G Ⅰ=5.776.092+×0.70×3.5×2.6=37.77t G Ⅱ=0.6620.5832+×2.45×3.5×2.6=13.88tG Ⅲ=12×0.2×0.5×3.5×2.6=0.46tG Ⅳ=0.20.42+×3.15×3.5×2.6=8.60tG Ⅴ=21×0.4×1.5×3.5×2.6 =2.73tGⅥ=0.3×1.5×3.5×2.6 =4.095tGⅦ=0.3×0.85×3.5×2.6=2.32tG Ⅷ=12×0.3×0.55×3.5×2.6=0.75t2∑G=2×70.6t=141.2t 正确（3）、模板荷载外侧模按200 kg/m2计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。