安钢1号高炉炉墙结厚的预防与处理
高炉炉墙结厚原因分析及处理
高炉炉墙结厚原因分析及处理赵东明;王光伟;胡德顺;吴优;吕宝栋【摘要】针对鞍钢集团朝阳钢铁高炉2016年4月份炉墙结厚问题,对其产生原因进行了调查、研究、分析,通过采用打水降料线方法,快速解决了炉墙结厚的问题,使高炉炉况迅速恢复正常,取得较好生产经营结果.【期刊名称】《鞍钢技术》【年(卷),期】2017(000)005【总页数】6页(P47-52)【关键词】高炉;结厚;打水;降料面【作者】赵东明;王光伟;胡德顺;吴优;吕宝栋【作者单位】鞍钢集团朝阳钢铁有限公司,辽宁朝阳122000;鞍钢集团朝阳钢铁有限公司,辽宁朝阳122000;鞍钢集团朝阳钢铁有限公司,辽宁朝阳122000;鞍钢集团朝阳钢铁有限公司,辽宁朝阳122000;鞍钢集团朝阳钢铁有限公司,辽宁朝阳122000【正文语种】中文【中图分类】TF549鞍钢集团朝阳钢铁有限公司2600 m3高炉由中冶赛迪设计院总承包设计，第二代炉役于2013年11月16日投产，高炉利用系数在7天后达2.00 t/（m3·d）。
在随后的生产过程中高炉利用系数基本维持在2.3 t/（m3·d）左右的水平，炼铁厂通过控制烧结矿质量、焦炭质量和高炉操作，实现了高炉长周期稳定顺行。
2015年为了降成本需要，彻底取消了质量较好的回转窑球团，而采用价格相对较低的当地竖炉球团和块矿，最终实现70%烧结+15%竖炉球团+15%块矿的经济料结构形式，实现了高炉效益最大化。
但2016年3～5月期间，由于高炉炉料急剧恶化，高炉炉况逐步失常，长时间处理没有得到有效改善，根据各方面判断，怀疑高炉炉型已发生变化（主要集中在炉身区域块状带），2016年5月1日开始降料面进行观察，在北、西北、南、西南4个方向出现炉墙结厚，因此，鞍钢集团朝阳钢铁炼铁厂针对此问题进行了调查研究，采取有效措施，解决了高炉炉墙结厚问题，为同类型高炉提供一定参考。
2015年12月份高炉属于限产状态，经过2016年1月份的稳定提产，2月份高炉已经彻底恢复正常，高炉平均日产达到5 941 t/d，2016年3月份由于受外部环境的影响，烧结、高炉配矿结构变化频繁，由于当时高炉炉缸工作状态好，3月中上旬造成的影响并没有完全体现出来，但从3月下旬开始高炉已出现风量减少、风压波动较大的情况。
南钢高炉的炉墙结厚与结瘤
南钢高炉的炉墙结厚与结瘤杨振和〔南京钢铁集团有限公司)摘要对南钢高炉的炉墙结厚与结瘤的原因进行了分析，并提出了预防炉墙结厚与结瘤的措施。
关键词高炉结厚结瘤1引言近年来，南钢炼铁生产水平不断提高，但在生产中依然存在着高炉炉墙结厚与结瘤炉墙结厚与结瘤破坏了高炉合理的操作炉型，造成炉况不顺.制约了高炉冶炼的进一步强化口对待高炉发生的炉墙结厚与结瘤，不得不采用热洗炉办法来洗刷它，每次热洗炉都要消耗相当数量的焦炭和不少的萤石(有时为锰矿)，造成铁水含硅量大幅度升高、产量大幅度下降，严重时影响到炼钢的生产和全公司的生产平衡。
因此，解决炉墙结厚与结瘤问题显得十分重要本文重点对南钢高炉结厚与结瘤形成的原因进行分析讨论，并提出了顶防措施。
2炉墙结厚南钢高炉炉墙结厚比较多，如200。
年1月炉喉部位的炉墙结厚的次数就达6次。
比较典型的一次炉墙结厚是3号高炉(350 m')1998年6月30日大修后开炉投产初期出现的。
3号高炉投产后不久，炉喉部位的炉墙温度经常出现大幅度的升降，温度下降后，南北两探尺下降就不一致，南尺下降慢，北尺下降快，一般相差500 ^- 600 mm以上，有时达1 000 mm 以[，而且北探尺滑尺频繁，下料不顺畅;炉内热风压力高，炉顶煤气压力值常常会突然升高，风量加不上去;炉墙温度下降过多时，还会因大钟关不严造成炉顶煤气泄漏，炉况也会变得不稳定，甚至难行，发生崩悬料。
通过进一步观察分析，发现出现上述这些状况的原因是炉喉部位的炉墙结厚，炉墙四周均有不同程度的结厚，尤以1^-4号风口方向更为严重。
下面就以这次炉墙结厚为例，剖析一下造成炉墙结厚的原因，并提出预防措施。
2. 1炉墙结厚的原因(1)人炉料含粉率高。
炉喉炉墙结厚的粘结物主要由烧结矿中的粉末、焦炭中的焦粉以及其他矿石中的粉料等组成。
由于炉喉是炉料初始分布区域，炉料中的粉状料人炉后，由于其滚动性极差，就堆积在炉喉周围，很容易粘附到炉墙上，造成炉墙结厚。
高炉后期易出现的问题分析与处理操作
高炉生产进入后期，炉型变化较大，设备破损也较多，需要对设备不断维护，高炉生产中会出现各类问题，操作指标也要及时调整。
偏料、崩料与悬料偏料。
两尺相差大于0.5m以上叫偏料。
钟阀高炉两尺相差1.0m以上也叫偏料。
偏料会破坏煤气流正常分布，能量利用率降低，使燃料比升高，降低装料调剂手段的效果；造成高炉圆周工作不均，特别是炉缸温度不均，对喷煤和下部调剂效果有较大影响；易产生炉况大凉、大崩料或连续崩料、悬料、结瘤；炉料粉末易集结在下料慢的部分。
偏料的原因包括：炉衬侵蚀不均，侵蚀严重一侧煤气流过分发展。
炉型变化不规则，变坏一侧可能有结瘤，使下料不均。
旋转布料器故障，停转后布料偏。
风口圆周工作不均，各风口进风量和风压不均。
炉料粉末多，布料时发生炉料粒度偏析。
偏料的处理办法包括：检查料尺工作是否正常，有无假象；出现偏料要避免中心过吹和炉温不足；偏料初期，可改变装料制度，采取疏松边缘或双装等办法；炉温充沛时，可铁后坐料，加3批~5批净焦，后补矿，改变煤气流分布；使用无料钟设备可采取定点布料；低料线一侧缩小风口口径，加套，严重时可堵风口；发现有结瘤要及时处理；大钟和旋转布料器工作有缺陷时要及时处理。
崩料与连续崩料。
炉料突然塌落的现象叫崩料，其深度超过500mm或更深。
不正常下料连续不断或不止一次突然塌料叫连续崩料。
崩料会使大量生料（未被加热，进行直接还原的炉料）进入炉缸，造成炉缸大凉。
炉料没预热会使热风能量损失，炉料不进行间接还原反应（矿石间接还原反应是放热反应），炼铁能耗升高。
崩料的原因包括：主要原因是鼓风动能、煤气流分布、装料制度之间发生不平衡。
气流分布失衡，边缘或中心过分发展，小管道行程没及时调整。
炉热、炉凉调剂不及时，炉温波动大。
严重偏料，长期低料线引起煤气流分布失衡。
炉墙结厚、结瘤，炉型被破坏。
原燃料质量变坏，高炉没及时调整。
特别是焦炭质量变坏，炉料粉末增多，炉料透气性变差。
炉温和炉渣成分波动，形成短渣，软熔带透气性变差。
安钢1号高炉炉墙结厚的预防与处理
证明：［ｓｉ］０．３％～０．６％能确保渣铁热量充沛，流动 性好。为此，制定严格的低硅生铁冶炼制度，规定： （ＣａＯ／ＳｉＯ ）＝１．１～１．２，（ＭｇＯ）＝８％～１０％，烧结 矿ＭｇＯ≥２．５％，［ｓｉ］０．３％一０．６％，相邻两炉次 ［ｓｉ］偏差不能大于０．２％，不得连续两炉［ｓｉ］＜ ０．３％，否则都必须考核。 （４）优化炉前操作，增加出铁次数。炉前液压 泥炮、液压开口机的使用，为使用无水炮泥，提高铁
减轻焦炭负荷（焦炭负荷由正常的４．２ ｔ／ｔ降低到 ３．９ ｔ／ｔ），上部调剂上采用疏松边沿的装料制度，矿 ?４７? 维普资讯
批由９ １００ ｋｇ减小到８ ７００ ｋｇ，并集中加萤石洗炉， 把炉渣碱度控制在１．０２左右，严禁高碱度操作，炉 温由０．５０％提高到０．６５％，保证渣铁物理热，适当 控制冶炼强度，以炉况顺行为主，并对相应部位冷却
心，均匀活跃炉缸工作。在正常炉况下，一方面要求
全风作业，使用全风温和大喷煤量，积极富氧；另一
方面合理布置风口，使用长风口和斜风口，以维持足 够的风速和鼓风动能，达到打透中心、均பைடு நூலகம்炉缸工 作，提高冶炼强度的目的。
（２）选择合理的装料制度，改善高炉煤气利用
率。通过长期的摸索探讨，确立了如下基本装料制 度：ｍＯＯＯＣＣＣ ＋ｎＣＣＣＯＯＯ 或ＯＯＯ ＣＣＣ ； ３００ ｍ 级高炉矿批１３．５～１７．０ ｔ／批，料线１．４～
铁物理热；适当控制冶炼强度，保证炉况顺行等。 关键词高炉结厚处理预防 １ 引言 安钢１号高炉（３００ ｍ ）１９９９年５月大修后投
高炉结瘤事故的预防与处理
高炉结瘤事故的预防与处理1 前言结瘤是高炉恶性事故之一，高炉结瘤是炉况不顺造成的，反过来又会加剧炉况失常，对炉瘤处理不当，会使产量降低、焦比升高，影响高炉的经济寿命，会给企业带来很大的损失。
2 高炉结瘤事故的预防高炉结瘤的原因是多种多样的，其基本成因是已熔化的物质再凝结，并粘附于炉墙上逐步长大，对其成因应提前采取预防措施，防止高炉结瘤事故的出现。
2.1 稳定原燃料质量原燃料质量差、含粉量大，在低料线时极易导致粉末聚集，诱发上部结瘤；同时，粉末聚集层下到软熔带时易引发透气性变差，出现小崩料和小滑尺现象，控制不当易诱发炉凉等事故，影响高炉冶炼的正常进行。
原燃料质量差，容易导致炉况失常，出现难行悬料，使得顶温升高，不能得到有效控制，极易导致上部结瘤。
为此，在生产组织中，应根据原燃料质量确定高炉的冶炼方案，保证高炉稳定顺行，对小的炉况波动进行先期处理，防止出现大的炉况失常。
2.2 禁止长期低料线作业长期低料线作业会破环高炉顺行，使装料制度受到严重破坏，同时可导致高炉热制度被打乱，使高炉温度场紊乱继而诱发炉墙结厚甚至结瘤。
根据低料线作业的具体原因应采取不同的针对性措施，对上料能力不足的应选择适宜的批重，用提高料车满载率来提高上料能力，保证高炉满料线率。
对由于设备故障造成的低料线，应采取相应的措施予以调剂，应注意在赶料线时可采取适当发展边缘的装料制度，根据料线的深度加足净焦或适当减轻负荷，确保高炉炉温充沛、炉况稳定顺行。
2.3 及时处理边缘堆积高炉采取强化冶炼措施后，装料制度与送风制度未及时进行再匹配时，容易导致边缘堆积。
具体表现为铁前易憋压，对减风操作炉况好转敏感，上下渣温差大，经常出现小崩料和滑尺，下料不均，风口工作不均衡。
为此，对边缘堆积应及时处理，采取增大风口直径的送风制度、适宜强度的高炉操作、发展边缘的装料制度、降低炉渣碱度的造渣制度、确定适宜炉温的热制度进行调剂，必要时采用洗炉剂洗炉或以全倒装强烈发展边缘的操作方法，用高温煤气冲刷结厚的炉墙。
高炉炉墙结厚的原因、征兆及处理方法
高炉炉墙结厚的原因、征兆及处理方法(1)结厚的缘由。
炉墙结厚的缘由有外因和内因两个方面；外因主要是外部冶炼条件的变化影响高炉冶炼的正常进行，内因主要是高炉操作不适应外部条件的变化。
1)外因有以下几种：①原料粉末多，长期边缘过重后在操作制度上没有准时调整，易造成炉身下部结厚。
②原燃料含钾、钠高或粉末多，或者使用生石灰作熔剂，在炉温、渣碱度频繁波动后软熔带也频繁波动。
③烧结质量差，碱度波动频繁，导致成渣带也频繁波动而发生粘结。
④设备故障多，休风率高，常常低压或堵风口，堵风口时局部边缘气流不足。
2)内因有以下几种：①常常低科线操作，炉内软熔带位置频繁波动等，造成炉身下部结厚。
②冷却设备漏水处理不准时，漏水后使熔融的初渣冷凝后粘结在炉墙上，造成炉墙结厚。
③高炉操作制度不合理，如冶炼强度与炉料透气性不适应，造成崩料、悬料或"管道行程'；造渣制度不合理；冷却强度与冶炼强度不匹配以及其他操作失误等。
(2)结厚征兆：1)炉况难行，常常在结厚部位消失偏尺、"管道'并易发生悬料。
2)转变装料制度时不能达到预期的效果，上部结厚常常消失边缘自动加重。
上部结厚时炉喉红外成像边缘（外环）温度明显低于里环温度。
十字测温在结厚方向的第一点低于其次点，严峻时低于第三点。
3)风压和风量不对称，不接受风量，炉况应变力量很差。
4)结厚部位炉墙温度、炉皮表面温度和冷却水温差均明显下降。
(3)炉墙结厚的处理：1)上部结厚的处理方法：①当某一方向频繁消失十字测温温度第一点低于其次点时，应准时进展边缘，同时减轻焦炭负荷。
尽可能改善原料条件，以保持炉况顺行，并用进展边缘的方法消退结厚。
②仔细检查结厚部位的水冷设备，如发觉漏水应马上停止通水，外部喷水冷却。
③假如冷却设备正常，结厚部位的冷却设备降低冷却强度，使水温差略高于正常水平。
2)下部结厚的处理方法：①在维持顺行的前提下，稳定送风制度，同时提高炉温，降低炉渣碱度，利用改善炉渣流淌性的方法达到消退结厚的目的。
高炉炉墙粘结的治理方法与设计方案
本技术揭示了一种高炉炉墙粘结的治理方法，所述方法包括：在判定高炉的上部或下部出现炉墙粘结时，结合高炉炉顶的边缘火焰强度、边缘平台宽度和坡度，判定高炉出现炉墙粘结的原因，所述原因包括边缘负荷轻且布料角度小和边缘负荷重且布料角度大；在炉况恢复正常后，根据所述高炉出现炉墙粘结的原因，实施对应设置的布料制度。
与现有技术相比，本技术高炉炉墙粘结的治理方法，根据炉墙粘结的位置和导致炉墙粘结的原因，制定对应的炉墙粘结处理方法和预防措施，从而大大减小炉墙粘结的反复出现。
技术要求1.一种高炉炉墙粘结的治理方法，其特征在于，所述方法包括：在判定高炉的上部或下部出现炉墙粘结时，结合高炉炉顶的边缘火焰强度、边缘平台宽度和坡度，判定高炉出现炉墙粘结的原因，所述原因包括边缘负荷轻且布料角度小和边缘负荷重且布料角度大；在炉况恢复正常后，根据所述高炉出现炉墙粘结的原因，实施对应设置的布料制度。
2.根据权利要求1所述高炉炉墙粘结的治理方法，其特征在于，所述“判定高炉的上部或下部出现炉墙粘结”具体包括：若在一段时间内高炉上部冷却壁温度TA1持续下降且低于正常控制范围，同时上部冷却壁温度的非均匀性UI1上升，在第一预定时间间隔后，下部冷却壁温度的波动性指数FI2上升，则判定高炉的上部出现炉墙粘结；若在一段时间内高炉下部冷却壁温度TA2持续下降且低于正常控制范围，同时下部冷却壁温度的非均匀性UI2上升，在第二预定时间间隔后，上部冷却壁温度TA1上升，则判定高炉的下部出现炉墙粘结。
3.根据权利要求1所述高炉炉墙粘结的治理方法，其特征在于，所述“在判定高炉的上部或下部出现炉墙粘结时，结合高炉炉顶的边缘火焰强度、边缘平台宽度和坡度，判定高炉出现炉墙粘结的原因”具体包括：在判定高炉的上部出现炉墙粘结时，与历史正常炉况相比，若高炉炉顶的边缘火焰强度大、边缘平台宽度大且坡度大则判定高炉出现炉墙粘结的原因为边缘负荷轻且布料角度小；在判定高炉的下部出现炉墙粘结时，与历史正常炉况相比，若高炉炉顶的边缘火焰强度小、边缘平台宽度小且坡度小，则判定高炉出现炉墙粘结的原因为边缘负荷重且布料角度大。
高炉炉墙结厚的处置实践与防御
高炉炉墙结厚的处置实践与防御何友国; 马明鑫; 邢宏伟【期刊名称】《《河南冶金》》【年(卷),期】2019(027)005【总页数】4页(P32-35)【关键词】高炉铜冷却壁; 炉墙结厚; 预防结厚【作者】何友国; 马明鑫; 邢宏伟【作者单位】华北理工大学; 河钢集团唐钢公司【正文语种】中文0 前言唐钢2号高炉第一代炉容是1 260 m3，之后扩容到2 000 m3，炉身由大型模块改为薄壁炉衬，并在6、7段应用了铜冷却壁。
在使用11年后，由于铜冷却壁大量破损，于2013年10月大修，并于2014年1月6日开炉送风。
唐钢2号高炉从开炉以后出现过多次严重的炉墙结厚，其中2014年5次，2015年3次，2016年3次，2017年1次。
结厚后2号高炉的操作炉型发生改变，炉况顺行受到破坏，严重时高炉出现悬料难行，不得不减风坐料，高炉经济技术指标恶化。
为了解决高炉结厚这一生产技术难题，在实践中不断摸索总结经验，最终找到适合铜冷却壁高炉操作炉型的控制技术，为国内类似高炉炉墙结厚问题的合理处置提供了科学指导。
1 唐钢高炉炉墙结厚征兆高炉是个封闭的黑匣子，且其内部为高温高压的环境，高炉结厚后高炉操作者无法从外部用肉眼直接观察结厚情况。
通过实践总结得出高炉结厚时的征兆体现在以下几个方面。
1.1 炉墙温度低(1)由于高炉炉墙结厚后，结厚体的炉料或渣皮层变厚，且其导热性明显变差，所以炉体砖衬的温度、冷却壁壁体的温度、炉壳温度明显低于正常生产时的水平。
(2)结厚后高炉冷却壁全炉水温差明显降低。
表现软水进出水温差降低(如图1所示)。
唐钢2号高炉炉况正常时全炉水温差在4～6 ℃，有利于高炉稳定顺行；过低(2 ℃左右)，则是炉墙结厚的征兆。
图1 唐钢2号高炉结厚时全炉水温差趋势从图1可以看出，有四处全炉水温差在2 ℃左右，正是2号高炉的炉墙结厚期。
1.2 料尺有尺差由于大部分高炉结厚并不是在炉墙的径向和高度方向均匀结厚的，高炉局部结厚时，结厚方向的炉料和煤气流运动受阻，具体是结厚方向煤气流分布减少，炉料向下运动阻力大，导致结厚部位炉料下降慢，非结厚部位炉料下降快，从而导致炉顶料面不平，料尺深浅不一，结厚方向料尺浅，非结厚方向料尺深。
1高炉工艺操作规程讲解
前言根据**钢铁公司1080M3高炉工艺、设备特点，并结合同行业其它企业的先进经验，编制本规程。
要求有关岗位员工认真学习、深刻理解、熟练掌握、严格执行。
希望员工在实际工作中，不断摸索和总结经验，及时提出修改意见，保持本规程合理性。
本规程由**钢铁公司技术科制定。
本规程主要起草人：张永清。
本规程标准化审查：李增起。
高炉工艺技术操作规程（试用版）自2008 年7 月15 日实施起执行。
一、高炉炼铁工艺流程图二、原料技术条件1 炼铁原料技术标准：1.1 高炉用烧结矿技术条件(标准摘录见表1)。
注：( 1 ) TFe 、Cao /SiO2（二元碱度）的基数由企业自定；( 2 ）允许Feo 含量增加2.0 % :( 3 ）当烧结矿的碱度为1.50 一2.00 时，二级品S 含量不超过0.15％;1.2 球团矿技术条件：(标准摘要见表2）表1 ：高炉用烧结矿技术条件(YB/T 421-92)表2 球团矿技术条件(YB/T 005-91)表3 冶金焦炭标准2 原料分析项目：2.1 烧结矿：TFe、Feo、SiO2、CaO、MnO、S、P、A12O3、MgO、残C、转鼓指数、筛分指数、低温还原粉化率、还原性．2.2 生矿：TFe 、SiO2、CaO 、A12O3、MgO 、S 、P2.3 焦炭Wt 、At 、Vt 、S 、转鼓指数、M25、M 40、M 102.4 煤粉wf 、At 、S 、C 、Vf 、H20 、粒度组成（-200的目的达到80 % ～ 85 % )三、高炉值班室工艺操作规程1 高炉基本操作制度1.1 装料制度：高炉上部装料制度是利用改变炉料在炉喉分布状况与上升煤气流达到有机配合来完成冶炼过程．装料制度要配合送风制度，实现“上稳下活”。
1080m3高炉采用pw 型串罐式无钟炉顶，装料制度包括批重、料线、布料方式、装入顺序等．1.1.1 料线：料线在碰撞点以上，降低料线加重边缘，提高料线发展边缘．正常料线使用范围在1.0 -2.0 米。
降料面法消除炉墙上部结厚
降料面法消除炉墙上部结厚降料面法消除炉墙上部结厚黄玉兴，辛公良，刘欣，王全贵，刘志奎（济南钢铁集团总公司第二炼铁厂，山东济南250100 ）摘要：济钢第二炼铁厂1#高炉因操作过急、风口配置不合理、原燃料波动等原因，出现悬料、崩料、偏料以及冷却壁水温差变化等炉墙结厚征兆，影响了高炉的正常生产，各项技术经济指标恶化。
利用高炉计划检修的机会，采用炉喉加喷水管控制顶温的降料面操作，使炉墙结厚物大部分脱落，达到了预期目的。
关键词：高炉；炉墙结厚；降料面；炉况中图分类号：TF549+.2 文献标识码：B 文章编号：1004-4620（2004）05-0008-02Eliminating BF Upper Wall Accretion with the Method of Lowering ChargeLevelHUANG Yu-xing, XIN Gong-liang, LIU Xin, WANG Quan-gui, LIU Zhi-kui(No.2 Ironmaking Plant of Jinan Iron and Steel Group Corporation, Jinan 250100, China)Abstract：Because of previously operating, unreasonable collocation of the tuyeres, fluctuant quality of the raw material and fuel etc., the omens of 1# BF wall accretion such as the hanging, slip, uneven charge level and variational temperature difference of water in cooling stave and so on appeared, then the normal production of the blast furnace was influenced and technical and economic indexes worsened in No.2 ironmaking plant of Jigang. Therefore lowering charge level operation is adopted through controlling the top temperature by adding spray pipe in the furnace throat to make the scaffolds falling off mostly and the anticipative intention is reached.Keywords：blast furnace；BF wall accretion；lowering charge level；furnace conditions济南钢铁集团总公司第二炼铁厂（简称济钢第二炼铁厂）1#高炉2001年7月19日大修改造，炉容由123m3扩至128m3，炉顶采用双钟液压传动，上料系统采用微机自动控制。
安钢1#高炉炉身局部结厚的分析及处理
安钢1#高炉炉身局部结厚的分析及处理
刘建军;韩东阳
【期刊名称】《河南冶金》
【年(卷),期】1999(000)006
【摘要】系统分析了安钢１＃高炉１９９７年３月下旬炉身局部结厚的形成原因，提出了今后高炉生产中应该吸取的经验教训。
【总页数】2页(P35-36)
【作者】刘建军;韩东阳
【作者单位】安阳钢铁集团有限公司;安阳钢铁集团有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TF549.3
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高炉炉墙结厚的原因分析处理与生产的优化管理孙志强
高炉炉墙结厚的原因分析处理与生产的优化管理孙志强发布时间：2021-09-08T08:45:20.946Z 来源：《中国科技人才》2021年第17期作者：孙志强[导读] 对黑龙江建龙1#高炉炉墙结厚原因及处理过程进行了总结分析，并提出了从源头进行管控及高炉预防炉墙结厚与结瘤的措施，通过爆破处理，高炉彻底处理了炉墙结厚，使高炉炉身中下部炉墙光滑干净，操作炉型合理，恢复了高炉顺行，改善了高炉经济指标，降低了燃料成本。
黑龙江建龙钢铁有限公司炼铁厂黑龙江省双鸭山市 155100摘要：对黑龙江建龙1#高炉炉墙结厚原因及处理过程进行了总结分析，并提出了从源头进行管控及高炉预防炉墙结厚与结瘤的措施，通过爆破处理，高炉彻底处理了炉墙结厚，使高炉炉身中下部炉墙光滑干净，操作炉型合理，恢复了高炉顺行，改善了高炉经济指标，降低了燃料成本。
关键词：高炉炉墙结厚全焦冶炼萤石洗炉一、炉墙结厚的原因很复杂，但主要有如下几点原因：（一）、高炉碱、Zn负荷过高，在炉内循环富集 1、原料中碱含量对高炉的影响原料中碱金属进入高炉后，在高炉内循环累积，汽化上升的碱金属，在较低温度的炉墙上冷凝，附着其上逐步凝结，出现结厚，且使矿石的软熔温度降低，同时导致焦炭破损严重、气流分布失常，从而引起高炉中、上部结瘤。
大量高炉结瘤结果表明，碱金属跟高炉结瘤有着密切的关系，是炉瘤形成和长大的最主要的原因。
2、原料中Zn对高炉的影响Zn的沸点仅为907℃，凝固点为580℃，通常以硫酸盐、硅酸盐形式存在，进入高炉后，Zn化合物在≥1000℃的高温区还原成Zn进入煤气，不断发生固、液、气的状态转变，在高炉内循环富集，主要是形成低熔点物质结瘤，破坏耐火材料，同时破坏焦炭强度，高炉不同程度表现出指标变差，大中套变形，更换风口时有Zn流出等现象，其中高炉结瘤最为明显，使正常冶炼进程受到严重阻碍，使生产技术经济指标大幅度变差。
（二）、炉渣碱度过高，大幅度波动，炉温大幅度波动造成。