防撞墙外侧修饰挂篮设计图计算

挂篮计算书示例

第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004）二、计算参数挂篮主要结构材料表3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。

三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。

T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN）3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：四、挂篮计算1、外导梁1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力：前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2）、右侧翼板重：0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ，公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。

挂篮设计计算书参考范本

挂篮设计计算书参考范本1 概况施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。

大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。

斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。

设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。

主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。

本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。

根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。

（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。

按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。

计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。

2 设计依据（1）恩施市施州大桥施工设计图；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（5）其它规范和规程。

3 设计假定和说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。

（1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。

（2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。

（3）计算顺序为先对底模平台体系进行结构计算，得出各吊点的支承反力，然后把此支承反力作为外力对主桁体系进行各项计算。

防撞墙施工-吊篮及简易吊装设备方案

吊篮及简易吊装设备方案目录一、工作挂篮 (2)1、挂篮结构 (2)2、工作挂篮的使用 (3)3、工作挂篮的验算 (3)二、简易吊装机 (5)1、简易吊装机结构 (6)2、抗倾覆计算 (6)三、安全施工措施 (8)3.1试吊 (8)3.2安全教育制度 (9)四、高处作业应急处置预案 (11)4.1落实安全管理制度 (11)4.2高空坠物事故预防的安全技术措施 (11)4.3施工现场安全应急处理 (12)一、工作挂篮模板安装及拆除时必须采用悬挑式工作吊篮的防护措施。

1、挂篮结构工作挂篮以[100×5槽钢为主，工作挂篮底部铺设多层胶合板，工作挂篮外侧面包阻燃密目网。

工作挂篮配重用预制混凝土块，每只工作挂篮配重为750 kg，工作挂篮结构断面如下图。

加工工作挂篮二只可并排使用，但每只工作挂篮仅载2名操作人员，并且所携带工具及材料总限重30kg。

2、工作挂篮的使用工作挂篮在桥面上加工成型，由吊安装就位。

工作挂篮使用至少配备三名施工人员，一名施工人员在工作挂篮内进行弧形装饰的钢结构内支撑架的安装。

施工操作人员的保险带挂钩扣在桥面预埋钢筋上，不得将保险带挂扣在工作挂篮。

桥上二名施工人员帮助移动工作挂篮及传递工具及施工材料等，移动工作挂篮由二名施工人员撬动。

3、工作挂篮的验算 A 、计算依据《结构力学》、《材料力学》、《路桥施工计算手册》《钢结构设计规范》 GB50017-2003 B 、挂篮杆件的内力计算（1）挂篮活载2名操作人员，其荷载：1.6kN ，并且所携带工具及材料荷载：0.3 kN 。

（2）挂篮部分荷载： 1.5 kN （3）荷载组合：Q 活=1.4×（1.6+0.3）=2.66k N Q 恒=1.2×1.5=1.8kN （4）CG 杆及BF 杆的内力：对C 点取矩：KN G F 83.75.055.0G 1.11=⨯+⨯=恒活对B 点取矩：KN G G F 37.35.005.06.02-=⨯+⨯-=恒活（5）挂篮的配重：挂篮推车支架自重： 2.9 kN对H活恒自G G P P R ⨯-⨯-⨯+⨯=⨯6.205.29.035.18.12 活恒自G G P P R R +++=+21设R 1=0KN 93.5P =经计算取配重为P=1.2×5.93=7.1k N ≈7.5k N （6）DG 杆对E 点的弯矩：m kN M E -=⨯+⨯=61.108.105.266.26.2C 、挂篮杆件的验算（1）CG 杆及BF 杆的验算CE 杆及FH 杆均选用φ22园钢，其截面特性为：A=3.80cm 2 内力分别为7.83KN 、-3.37KN ，其强度为[]MPa MPa N 2056.203801083.7A 3=≤=⨯==σσ（2）DG 杆的验算AD 杆选用[100×5槽钢，其截面特性为：A=12.74cm 2、 I=198.3cm 4、W=39.7cm 3，，活=2.66M E 为10.6kN-m ，其强度为[]MPa MPa M 2055.133107.392106.10W 36=≤=⨯⨯⨯==σσ （3）焊缝的验算各杆件之间的搭按都考虑双面焊，焊缝长度各为40mm ，焊缝高度为3mm ，以CE 杆为例，其内力分别为7.48KN ，其强度为MPa f MPa t N w t 16062.3234021083.7L 3W =≤=⨯⨯⨯==σ二、简易吊装机1、简易吊装机结构下底盘由 [126×5槽钢为主，上底盘由φ48钢管作斜撑杆，转轴由φ90钢管构成，吊臂由φ80钢管构成，在吊臂顶部安装一只行程开关（限位开关），型号为LXK3-208/T 其电动机型号为TSJ-A ，提升速度为7~14m/min 。

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。

通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。

（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。

说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。

挂篮计算书(091101)

（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。

2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。

计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。

荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。

4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。

②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。

③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。

第2.4节、挂蓝设计计算荷载

第4节、挂篮设计荷载及计算方法一、关于荷载内容和强度、刚度安全系数（一）、规范(TZ324——2010)《施工技术指南》的规定3.3.1 悬臂浇筑挂篮设计应符合下列规定：1、挂篮结构必须经过设计计算，具有足够的强度、刚度和稳定性。

2、挂篮模板的结构形式、几何尺寸，应能适应梁段长度及高度、腹（隔）板厚度变化和与已浇筑梁段紧密搭接要求。

3、挂篮应设有纵向走行设备和抗倾覆设施。

挂篮安装、走行及浇筑梁段混凝土等各种工况的抗倾覆稳定安全系数不得小于2.。

挂篮锚固系统、限位系统等结构安全系数均不得小于2.。

4、挂篮重量必须符合设计要求。

当设计无要求时，挂篮重量与梁段混凝土重之比值宜为0.3~0.5。

5、挂篮应设有调控吊杆高低设备和调整模板前端高程设备。

6、梁体混凝土采用蒸汽养护时，蒸汽养护设备应与挂篮同时设计，并计入挂篮重量。

3.3.2 挂篮应根据实际可能发生的荷载及其最不利组合进行设计，应考虑的主要荷载如下：1、最大浇筑节段梁段重量；2、挂篮自重；3、最大节段模板重量；4、施工机具重量及振捣器振动力；5、施工人群荷载；6、平衡重重量；7、冬期施工防寒以及放电设施重量。

（二）、规范没有明确指标的内容关于钢结构设计强度要求，TZ324——2010技术指南没有明确数值标准，可参考O号梁段托（支）架及合拢梁段吊架的设计要求。

4.2.2 O号梁段托（支）架设计应符合下列规定：2、托（支）架强度检算时，构件应力安全系数不小于1.3。

7.3.2 合拢梁段施工吊架尚应符合：1、施工吊架的支点，应设置在梁体腹板上，且宜设在距悬臂端不小于50cm处；2、施工吊架结构，应根据选用型钢类型、规格、力学性能等经设计计算确定，并应便利安装和拆除。

吊架承载力检算时，构件应力安全系数应不小于1.3，稳定安全系数应不小于1.5。

（三）、底模平台的刚度要求凡是支撑箱梁混凝土面的、对混凝土凸凹度构成直接影响的结构部分，其刚度应能保证混凝土表面平整度验收标准要求，即1m靠尺最大凸凹不平不得大于2mm。

挂篮设计计算(菱形挂蓝)

挂篮构造设计与安装施工方案一.概述:下沙大桥主桥为五跨刚构—连续梁组合体系，桥跨布置为127+3X232+127m。

箱梁设计为两独立的单箱单室断面，箱梁顶宽为16.6m，底宽为8m，悬臂长度4.3m，顶板厚度为30—45cm，底板厚度为30—135cm，腹板厚度为45—100cm，为减轻自重，箱梁顶面设置成2%的向外侧的单向横坡，主墩墩顶梁高为12.5m，在各跨跨中和边跨现浇段梁高均为4m，其间梁底下缘以二次抛物线变化。

单幅桥五跨连续梁—刚构组合体系由四个托架浇注墩顶0#梁段，在四个主墩上按“T”利用挂篮分段对称悬臂浇注各段箱梁，四个“T”的悬臂各分为27对梁段，其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为：10X3.0m、9X4.0m、8X5.0m。

二．挂篮设计及制作：根据设计要求，挂篮最大承载力不得小于最大节段重量（258t）的1.25倍（320t），挂篮自身重量及全部施工荷载重量之和应控制在120t以下，在确保承载力、刚度的情况下尽可能轻型化。

挂篮总长14.15m，高6.0m，锚固在已浇好的箱梁上，悬臂长8m（包括工作平台2m），其中新作挂篮自重119t，改造挂篮自重116t，具体见附表。

挂篮主要由主桁架，行走及锚固系统，吊带系统，底篮平台系统，模板系统五大部分组成。

挂篮型式及构造见附图。

经过计算，挂篮最大竖向变性为21mm。

挂篮计算书附后。

2.1 挂篮主桁架系统：挂篮主桁架由杆件、结点板、前、后横梁桁片、上下平联等组成（均采用Q345A材料制作）。

主桁杆件采用钢板组合梁制作，各杆件通过前挂点结点板、前支点结点板、立柱上结点板、后锚结点板连接组合成两个菱形结构，再通过前、后横梁桁片、上下平联将两个菱形结构连成一体，形成挂篮主桁架。

为保证在现场能一次性安装到位，挂篮主桁架制作完毕均须进行试拼，为保证结构的可靠性，主桁架各构件的焊缝均须进行超声拨探伤检查。

2.2 挂篮行走及锚固系统:挂篮行走及锚固系统由滑船分配梁、滑船、行走钢轨、顶推千斤顶及底座、夹具、后锚行走小车及拉杆、后锚主锚杆及连接器、蹬筋锚固分配梁等组成。

挂篮计算书,设计图,说明书

挂篮结构计算书1、工程概况寂静特大桥主桥为80米+150米+80米三跨预应力混凝土连续钢构桥，主墩为薄壁空心与双肢矩形实心相结合的组合式桥墩。

根据施工组织图要求，除两边跨各有一现浇段和主墩墩顶的0#、1#块及合龙段外，其余块件全部采用挂篮悬臂浇筑的方式施工。

主梁2#至4#块长为2.5米，最大控制重量为2#块148.93吨；主梁5#至10#块长为3米，最大控制重量为5#块160.31吨；主梁11#至16#块长为3.5米，最大控制重量为11#块145.26吨；主梁17#至21#块长为4米，最大控制重量为17#块117.03吨。

按施工要求，本桥主梁采用工厂订做的轻型箱梁挂篮悬臂浇筑施工。

2、计算基本资料2.1编制依据（1）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（2）公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）；（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025)；（4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)（5）路桥施工计算手册；（6）挂篮结构图纸2.2荷载系数有关荷载系数根据交通部颁发的公路桥涵设计与施工规范，荷载系数取值如下：a.考虑箱梁砼浇筑时胀模、动力等因素的超荷载系数取1.05；b.混凝土浇筑时的动力系数取1.2；c.挂篮空载行走时冲击系数取1.3；d.浇筑混凝土和挂篮行走时抗倾覆稳定系数取2.02.3作用于挂篮的荷载a．箱梁混凝土的容重：26KN/ m3。

b．挂篮自重：50tc．施工机具及人群荷载：2.5KN/m2d．风荷载：0.8KN/m22.4荷载组合：荷载组合I：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+施工机具和人群重荷载组合II：砼重量＋挂篮自重+风载荷载组合III：砼重量+挂篮自重+施工机具和人群重荷载组合IV：挂篮自重+冲击附加荷载+风载荷载组合I～II用于挂篮主要承重构件的强度和稳定性计算；荷载组合III用于刚度计算；荷载组合IV用于挂篮行走验算。

挂篮计算书

挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。

⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。

⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。

2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。

2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。

2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。

挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。

3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。

所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。

3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。

主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。

4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。

挂篮模板计算书

挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。

F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。

F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。

所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。

模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。

1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。

其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。

1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。

一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。

模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。

（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。

查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。

取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。

有关各种挂篮计算

有关各种挂篮计算一、挂篮验算复核1．验算依据（1）《钢结构设计规范》（GBJ17-88）（2）《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）（4）禹城南互通立交桥主桥设计图纸2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁分段长度为： 1#-4#段3.5m，4#-8#段4.0m，合拢段2.0m。

（2）箱梁底板宽6.9m，顶板宽13.5m。

（3）箱梁高度变化范围：4.2m~2.0m，中间按二次抛物线变化。

3．设计荷载：（1）悬臂浇筑砼结构最大重量111t(1#块)（2）挂篮总重46t(包括箱梁模板)（3）人群及机具荷载取2.5KPa。

（4）风荷载取800Pa。

（5）荷载组合：①砼重+挂篮自重+人群机具+动力附加系数(强度、稳定)②砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)③砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（6）荷载参数：①钢筋砼比重取值为2.6t/m3；②超载系数取1.05；③新浇砼动力系数取1.2；④挂篮行走时的冲击系数取1.1；⑤抗倾覆稳定系数不小于2.0；⑥前后托架刚度取L*0.3%；⑦16Mn钢容许弯曲应力取1.3[бw]=1.3×210=273MPa。

A3钢容许弯曲应力取1.3[бw]=1.3×145=188.5MPa。

4．挂篮结构材料挂篮主桁架和前后横梁材料为16Mn钢，销子材料为45号钢，纵梁、托梁、分配梁等材料为组合型钢（A3）。

二、纵梁计算1、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析2、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）强度计算（图1示）R A=qcb/L R B=qca/LM max=qcb[d+cb/(2L)]/L=8415.9×10-3×3500×2500×[750+3500×2500/(2×5000)]/5000=2.4×107N.mm纵梁选用[22a槽钢,其截面特性为:W x=2.176×105mm3I x=2.3939×107mm4σ= M max/ W x=110.3MPa<188.5MPa3、普通纵梁刚度计算当x=d+cb／L=2500时(弯矩最大处)，挠度最大。

挂篮模板及结构设计计算书

(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮设计计算书日期：2010年10月一、挂篮设计总则 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 结构参数 (1)1.3 设计荷载 (1)1.4 荷载传递路径 (2)1.5 挂篮结构材料 (2)二、底篮模板 (3)1.1 底模面板 (3)（1）荷载 (3)（2）面板验算 (3)1.2 横肋计算 (4)（1）荷载 (6)（2）横肋截面特性 (6)（3）强度 (6)（4）挠度 (6)三、底篮纵梁计算 (8)1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8)1.1受力分析 (8)1.2强度计算 (8)1.3刚度计算 (9)2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9)2.1受力分析： (9)2.2强度计算: (9)2.3刚度计算: (10)四、底篮前托梁计算 (11)1．受力分析 (11)2．强度与刚度计算 (11)五、底篮后托梁计算 (13)1．受力分析 (13)2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13)六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15)1．侧模纵梁计算 (15)2．前、后分配梁 (16)3．内模滑梁计算 (17)七、吊杆与锚杆计算 (18)1. 前吊杆校核 (18)2. 后锚杆校核 (18)八、中横梁及斜拉杆计算 (19)1．中横梁计算 (19)2．斜拉杆计算 (19)九、前横梁计算 (20)1. 受力分析 (20)2. 强度 (21)2.1前横梁断面特性 (21)2.2计算结果 (21)十、主梁计算 (21)1. 受力分析 (21)2. 强度计算 (22)2.1主梁压应力 (22)2.2主梁弯应力(CE段) (22)2.3斜拉带 (23)2.4立柱 (23)2.5 销子校核 (24)2.6 主桁后锚校核 (24)3.主梁挠度 (25)十、行走小车轴承计算 (26)一、挂篮设计总则1.1 设计依据⑴《钢结构设计规范》（GBJ17-88）⑵《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）⑶《铁路桥涵施工设计技术规范》⑷《(40+64+40)m连续梁桥施工图》(沪宁城际施图(通桥)-I-17)1.2 结构参数⑴悬臂浇筑砼箱梁共63段，分段长度为：1#～6#段3.5m，7#～14#段4m，边跨及中跨合拢段为2m；⑵箱梁根部高度7m，跨中高度2.8m，箱梁根部底板厚100cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按2次抛物线变化。

挂篮设计计算书

x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。

杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。

、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。

由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。

挂蓝设计图及计算书

挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。

挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。

如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。

2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。

前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。

3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。

系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。

另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。

4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。

挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。

挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。

挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。

5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。

底模：底模由底模架和底模板组成。

挂篮设计与计算.ppt

箱梁能否受力通过。五、挂篮在0号块上拼装，挂篮设计时，主桁长度尽可能短，使得0
号块的长度能拼装两个挂篮，如0号块的长度不够，需将两个挂篮做成连体挂篮。
钱江5桥挂篮的设计与计算
一、工程概况钱江五桥主桥为68+120+120+120+68米预应力混凝土连续箱梁,桥梁全宽26米,分上下行两幅,每幅桥箱梁为单箱单室断面,箱梁顶宽12.40米,底板宽6.5米,翼缘板悬臂长度为2.95米,块段长为3.5米、4.1米、5.2米,箱梁高度由根部6.5米向跨中2.5米按二次抛物线变化。
各梁段基本情况
图一连体挂篮结构图
斜拉带（中间） 2□200x30
短主梁
立面图
11000
斜拉带（外侧） 2□200x30
斜拉带（中间） 2□200x30
主梁平联 2[20a
斜拉带（外侧） 2□200x30
主梁 2H596x199
1#块
主梁加长段 0#块
1#块
图二挂篮结构图
立面图
斜拉带 2□200x30
锚固系统
行走系统轨道
主梁平联 2[20a
C
D
斜拉带 2□200x30
主梁 2H596x199
0#块
1#块
2#块
D C
1/2C——C 立柱平联
1/2D——D
钢带 δ 20×200
1890 3845 6550
210Байду номын сангаас 1740
挂篮结构简介
挂篮由主桁、底篮、悬吊系统后锚及行走系统、模板系统等部分组成。
行走小车轨道锚
主梁
滑船
轨道
主梁轨道
挂篮计算
1、荷载 (1) 箱梁最大块段荷载：

挂蓝计算

挂篮计算前下横梁（一）、荷载：1、砼自重：（1）底板部分：按A1块计算V1=[（6.754+6.884）/2+（6.82+0.34）]/2×（0.534+0.466）/2×0.3+0.6×0.3×3.0=12.2m3 Q1=12.2×26=317.2KN（2）腹板部分：V2=[（3.03+2.806）/2-0.6]×0.6×2×1.04×3.0.=8.68m3Q1=8.68×26=225.68KN2、钢模自重：（1）底模：Q3=26.14KN（2）底模平台：Q4=45.64KN3、施工荷载：按每㎡ 3.5KN计算：工作平台面积AA=10×0.5+2×4.0×0.5=9㎡Q5=9×3.5=30.5KN4、工作平台自重：（1）前平台：10×0.5m木板：10×0.5×0.04×10 =16 KN 4-I 20a L=5.0m4×27.9㎏/m ×5.0=5.6 KN 小计：5.6+1.6=7.2 KN 二、结构检算：1、2部分，侧平台及施工荷载前下横梁承担50%，前平台及施工荷载承担100% 荷载分布如下：q16820q4q3600q2DCB300265050002650500A300q1=8.88/11.3+2/10+0.5×3.5=2.73 KN/m 2、底板砼+钢模及底模平台q2=[12.2×26/6.821+（26.14+48.64/6.82）]×0.5+3.5×3.0/2=34.0 KN/m 3、腹板砼：q3=8.68×26/（4×0.6)=94.0 KN/m 4、外侧平台荷载：q4=7.2/2×0.5/0.5+4.0×0.5/2×3.5=3.1 KN/m 5、内力计算：按力矩分配法计算，各荷载分别计算后叠加。

挂篮模板计算书

挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。

F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。

F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。

所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。

模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。

1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。

其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。

1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。

一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。

模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。

（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。

查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。

取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。

挂篮计算书(2016-3-30)

挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。

其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。

1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。

2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。

挂篮设计计算

挂蓝设计计算一、计算依据1.《武汉天兴洲长江大桥南岸引桥设计图纸》2．《铁路桥涵施工技术规范》3．《钢结构设计规范》GB17-88二．挂蓝主要技术参数载荷系数及作用在挂蓝的主桁载荷最大梁段重180t（检算时按200t考虑），梁段长度4.0m；宽度13.4m；人员、机具施工荷载0.25t/m2，施工荷载13.4t。

混凝土超灌系数1.03，动载系数1.2；挂蓝自重约：60t三．主桁计算（一）、主桁总体受力情况1．悬灌施工时挂蓝自重作用力(一)2．悬灌施工时挂蓝自重作用力(二)（二）、主桁杆件内力计算1、单个桁片混凝土自重作用力前吊点拉力200t/2×（4.0m/2+0.5m）/4.96m=50.4t杆件内力计算结果图1混凝土自重作用力计算图式2、人群、机具施工荷载作用下单个桁片作用力前吊点拉力13.4t/2×（4.0m/2+0.5m）/4.96m=3.4t杆件内力计算结果图2 人群、机具施工荷载作用力计算3、悬灌时底模、侧模、内模、吊杆、吊带、分配梁、连接器重前端作用力12.1t。

杆件内力计算结果图3 底模、侧模、内模、端模、吊杆、吊带、分配梁、连接器重作用力计算图式4、主桁自重前产生的作用力主桁自重分配到各节点的作用力杆件内力计算结果图4 主桁架自重力作用下计算图式5、检算强度和稳定性时主桁杆件内力组合Ni=1.03×1.2×Ni1+Ni2+1.2×Ni3+1.2×Ni4=1.236Ni1+Ni2+1.2Ni3+1.2Ni4（三）支座反力和后锚锚固力计算①、单个桁片支座反力和后锚锚固力（按图1~4计算）单位：t荷载组合值=1.03*1.2*砼自重+人群、机具荷载+1.2*（底模、侧模、吊杆等自重+主桁自重）②、走行时后锚小车锚固力计算：抗倾覆稳定安全系数2，按图3、图4计算：后锚点离支座距离为4700mm 底模、侧模、端模等作用：24.9612.1 4.7=⨯⨯锚RR 锚1=25.5t 挂蓝自重等作用：2.04.962.791 4.78.17.4=⨯⨯+⨯锚RR 锚2=4.1t 动载系数取1.3R 锚=(25.5+4.1)*1.3=38.4t （三）、主桁杆件受力计算 1.主桁结构如下图所示：a.主桁杆件横截面积（2根32b#槽钢两侧采用1cm 厚钢板焊接成盒状） A=2×73.52+33*1*2=213.04cm 2b.主桁受拉杆件沿杆轴方向通过销孔中心的纵截面积: A 端面=(6+2.3)*8.5+2.3×12.5=99.3cm 2c. 按钢结构设计规范，拉杆的在垂直杆轴方向通过销孔中心的横截面上，拉杆的净截面积不小于强度计算需提供净截面积的1.4倍： A 横=A-8.05*2.3=194.5cm 2A 横/1.4=138.9cm 2计算截面积A 拉=99.3cm2，A 压=138.9cm2 I x =2*11626+(33*13)/12*2=23257.5cm 2 所以：i x ==A Ix 9.1385.23257=12.9cm 对于①、④拉杆[σ]=拉A N [σ]=188MP ×0.9=169.2MP所以①、④拉杆[N 拉]=169.2×106×99.3×10-4(N)=1680KN 对于②、③、⑤压杆 ②杆L=4.68cm , λ=iLμ=3.369.124681=⨯查表得：ψ=0.862n A Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N1压]=169.2×106×138.9×10-4×0.862(N)=2026KN③杆L=198cm , λ=iLμ=3.159.121981=⨯查表得：ψ=0.897nA Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N3压]=169.2×106×138.9×10-4×0.897(N)=2108KN⑤杆L=562cm , λ=iLμ=6.439.125621=⨯查表得：ψ=0.817nA Nϕσ=][ ∴ A n =A∴ [N5压]=169.2×106×138.9×10-4×0.817(N)=1920KN注：负号为压应力②、主桁构件销孔挤压应力计算 σc =MpaPA A P C9421024908.00415.01082963=⨯=⨯⨯=<[σc ]=282Mpa(四)前吊带受力检算挂蓝前吊带为4根Q345钢板吊带，吊带厚度3cm 。