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弗留格尔公式计算说明
热耗率的计算关键是流量计算主汽流量计算方法：1、DCS 实时点：依据厂家给的几组调节级压力、主汽流量的数据，由调节级压力线性插值得到实时的主汽流量值，并通过调节级温度进行修正。
2、弗留格尔公式求取（用于在线计算）：把调节级后的高压缸所有级看成一个级组，利用弗留格尔公式，调节级压力、调节级温度，高压缸排汽压力，主汽流量之间的关系式01022*******1T T PP PP G G gg --=其中 1G 、0G 代表变化后、前的主蒸汽流量 01P 、0P 代表变化后、前的调节级压力 g P 、1g P 代表变化后、前的高压缸排汽压力 01T 、0T 代表变化后、前的调节级温度3、通过凝结水流量，对除氧器、高加列物质平衡、热量平衡的方程式，迭代计算给水流量，进而求主蒸汽流量、再热蒸汽流量等（用于试验计算）温gjαgs t -主给水流量看成1，1号高加：)(11121s t h t t ----=-α2号高加：)()(21122232s s s t t t h t t ------+-=-αα 3号高加（将给水泵部分和3号高加看成一个整体）：))(()()(322133343s s s b t t t h t t ------++-=+-ααατ高旁泄漏率(%)：100*)/()(411------=t t t t a gs 最终给水流量：)100/1/(1a b-=除氧器热量平衡：))(()()()(5332154454------+++-=-*++t t t h t t b s zj gj αααααα 除氧器物质平衡：H zj gj b ααααααα++++=++3214指标偏差经济性分析分为单因素偏差和多因素偏差单因素偏差：分析指标包括排烟过剩氧量、排烟温度、主蒸汽温度、再热汽温度、再热器压损、背压等。
排烟过剩氧量、排烟温度：直接计算它们偏离目标值对锅炉效率的影响主蒸汽温度、再热汽温度、再热器压损、背压：根据汽轮机厂家给出的修正曲线拟合得到各自对热耗率的影响多因素偏差：分析指标包括高加上下端差、除氧器端差、低加上下端差、过再减温水量、高加旁路泄漏率、凝汽器过冷度、连排流量等分析理论：等效热降理论。
弗留格尔公式计算说明
G1 P021 Pg21 T0
G0
P02 Pg2 T01
其中 G1 、 G0 代表变化后、前的主蒸汽流量 P01 、 P0 代表变化后、前的调节级压力 Pg 、 Pg1 代表变化后、前的高压缸排汽压力 T01 、T0 代表变化后、前的调节级温度
3、通过凝结水流量，对除氧器、高加列物质平衡、热量平衡的方程式，迭代计
3 h3
3 号高加
t s3 减
t4
除氧器
过
热
温
gj
b
再热 减温
Hபைடு நூலகம்
t5
zj
主给水流量看成 1，
1 号高加： t1 t 2 1 (h1 t s1)
2 号高加： t 2 t 3 2 (h2 t s2 ) 1 (t s1 t s2 )
3 号高加（将给水泵部分和 3 号高加看成一个整体）：
t 3 (t 4 b ) 3 (h3 t s3 ) ( 1 2 )(t s2 t s3 )
高旁泄漏率(%)： a (t1 t gs ) /(t1 t 4 ) *100
最终给水流量： b 1/(1 a /100)
除氧器热量平衡：
(b gj zj ) (t 4 t 5 ) 4 (h4 t 5 ) ( 1 2 3 )(t s3 t 5 )
t gs
热耗率的计算关键是流量计算
主汽流量计算方法： 1、DCS 实时点：依据厂家给的几组调节级压力、主汽流量的数据，由调节级压 力线性插值得到实时的主汽流量值，并通过调节级温度进行修正。
2、弗留格尔公式求取（用于在线计算）：把调节级后的高压缸所有级看成一个 级组，利用弗留格尔公式，调节级压力、调节级温度，高压缸排汽压力，主汽 流量之间的关系式
除氧器物质平衡：
汽轮机期末考试复习题
一、填空题1．汽轮机按热力过程特性可分为凝汽式汽轮机、背压式汽轮机、抽汽式汽轮机、抽汽背压式汽轮机等。
2．汽轮机按工作原理可分为、两种。
3．汽轮机的级是由和其后紧邻的构成的工作单元。
4．联轴器一般有、和三种形式。
6．评定调节系统动态特性的指标有稳定性、超调量、过渡时间。
7．汽轮机的调节系统是由DEH控制器、DEH控制系统、油系统、执行机构及保护系统组成。
9．叶片振动的基本振型为和。
10．蒸汽流过喷嘴时，压力降低，速度增加，将蒸汽的热能转换为动能。
11．叶片是由，和三部分组成。
12．单元机组目前采用的控制方式有、、。
14．汽封按其安装位置的不同，可分为、和。
15．DEH调节系统是由DEH控制器、DEH控制系统、油系统、执行机构及保护系统组成。
16．离心式油泵供油系统的主要设备有．主油泵、辅助油泵、主油箱、注油器、冷油器17．工作转速低于一阶临界转速的转子称为。
18．减小汽轮机轴向推力的方法有、、。
19．汽轮机的滑压运行方式分为、和。
20．按主轴与其它部件间的组合方式，轮式转子有、、和四种结构型式。
21．从结构上，现代大型汽轮机的调节方式可分为节流调节和喷嘴调节。
二、单项选择题（20分，每题1分）1．汽轮机超速保护装置的动作转速应为额定转速的（）。
（A）110%～112%（B）112%～114% （C）110%～118% （D）100%～108% 2．蒸汽在汽轮机中的工作过程是（）。
（A）定压吸热（B）定压放热（C）绝热膨胀（D）绝热压缩3．超临界汽轮机的进汽参数为（）MPa。
（A）6～10 （B）12～14 （C）16～18 （D）﹥22.14．汽轮机的绝对内效率是（）。
（A）理想焓降与吸热量之比（B）实际焓降与理想焓降之比（C）实际焓降与吸热量之比（D）理想焓降与实际焓降之比5.在反动级中，下列哪种说法正确（）（A）蒸汽在喷嘴中的理想焓降为零（B）蒸汽在动叶中的理想焓降为零（C）蒸汽在喷嘴与动叶中的理想焓降相等（D）蒸汽在喷嘴中的理想焓降小于动叶中的理想焓降6.蒸汽在喷嘴斜切部分膨胀的条件是（）。
弗留格尔公式的改进及其在汽轮机湿蒸汽级组中的应用
㊀收稿日期:２０１９￣０６￣１２㊀㊀㊀㊀㊀㊀基金项目:海上小堆设备鉴定监管技术要求研究项目(ＪＤ２０１９３０)ꎮ㊀作者简介:程㊀堃(１９９１￣)ꎬ女ꎬ华中科技大学热能与动力工程硕士ꎬ工程师ꎮ从事核动力装置二回路系统研发ꎮ弗留格尔公式的改进及其在汽轮机湿蒸汽级组中的应用程㊀堃ꎬ万㊀祥ꎬ孙海军ꎬ王㊀成ꎬ尤小健(武汉第二船舶设计研究所ꎬ武汉４３００６４)摘要:弗留格尔公式广泛应用于汽轮机变工况计算ꎬ但对于蒸汽湿度较大的级组ꎬ计算结果存在较大的误差ꎮ对实际气体方程做了一定改进ꎬ并提出将改进后的气体状态方程代替理想气体方程运用到弗留格尔公式的推导过程中ꎬ建立了更贴合实际运行的计算模型ꎮ该模型适用于蒸汽湿度较大的级组的变工况计算ꎮ以某核电汽轮机为例ꎬ采用提出的计算模型进行多个变工况下的热力计算ꎬ将计算结果与采用弗留格尔公式计算的结果进行比对ꎬ结果表明ꎬ采用本文提出的计算模型可显著提高蒸汽湿度较大级组的变工况计算精度ꎮ关键词:汽轮机ꎻ湿蒸汽ꎻ弗留格尔公式ꎻ实际气体状态方程分类号:ＴＬ４㊀㊀㊀文献标识码:Ａ㊀㊀㊀文章编号:１００１￣５８８４(２０２０)０２￣０１０４￣０３ＴｈｅＩｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆＦｌｕｇｅｌＦｏｒｍｕｌａａｎｄｉｔｓＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｉｎＷｅｔＳｔｅａｍＳｔａｇｅＧｒｏｕｐｓｏｆＳｔｅａｍＴｕｒｂｉｎｅＣＨＥＮＧＫｕｎꎬＷＡＮＸｉａｎｇꎬＳＵＮＨａｉ￣ｊｕｎꎬＷＡＮＧＣｈｅｎｇꎬＹＯＵＸｉａｏ￣ｊｉａｎ(ＷｕｈａｎＳｅｃｏｎｄＳｈｉｐＤｅｓｉｇｎａｎｄＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅꎬＷｕｈａｎ４３００６４ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｆｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａｉｓｗｉｄｅｌｙｕｓｅｄｉｎｏｆｆ￣ｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅꎬｂｕｔｔｈｅｒｅｉｓａｂｉｇｅｒｒｏｒｉｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｗｅｔｓｔｅａｍｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓ.Ｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｒｅａｌｇａｓｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ.ＢｙｕｓｉｎｇｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｒｅａｌｇａｓｉｎｓｔｅａｄｏｆｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｉｄｅａｌｇａｓｔｏｔｈｅｄｅｒｉｖａｔｉｏｎｏｆｔｈｅＦｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａꎬａｍｏｒｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｏｆｆ￣ｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｉｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ.Ｔｈｉｓｍｏｄｅｌｉｓａｄａｐｔｅｄｔｏｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓｗｉｔｈｈｉｇｈｓｔｅａｍｈｕｍｉｄｉｔｙ.Ｔａｋｉｎｇａｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅａｓａｎｅｘａｍｐｌｅꎬｔｈｅｏｆｆ￣ｄｅｓｉｇｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓｉｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄｍｏｄｅｌ.ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｒｅｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｄａｔａｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙＦｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａ.Ｉｔｓｈｏｗｓｔｈａｔｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄｍｏｄｅｌｃａｎｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｃｃｕｒａｃｙｏｆｗｅｔｓｔｅａｍｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅꎻｗｅｔｓｔｅａｍｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓꎻＦｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａꎻｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｒｅａｌｇａｓ０㊀前㊀言为了保证机组安全经济运行ꎬ电厂检修㊁运行人员需要随时了解机组在变工况运行中的各项安全经济性指标ꎬ并及时作出合理的检修和调整[１]ꎮ为达到以上目的ꎬ需要对机组进行详细深度的变工况热力计算ꎬ这样才能得出机组在工况变化时的运行经济性ꎬ从而保证机组在最佳工况下运行ꎮ目前主要采用的汽轮机通流部分计算方法大多是将汽轮机整机按照抽汽段分为若干级组ꎬ在各级组内运用弗留格尔公式和内效率的变化公式ꎬ进而确定各级的蒸汽温度和蒸汽压力ꎮ然而ꎬ弗留格尔公式大部分论述都进行了很多假定ꎬ特别在针对湿蒸汽上的计算精确度不高ꎮ本文即是针对湿蒸汽区的热力计算ꎬ以某核电机组为例ꎬ对弗留格尔公式进行改进ꎬ发现改进型公式在湿蒸汽区的应用效果较好ꎮ１㊀弗留格尔公式及其应用效果１.１㊀弗留格尔公式应用条件弗留格尔公式是汽轮机各级组压力计算的经典公式:Ｇ１Ｇ＝ｐ０１２－ｐ２１２ｐ０２－ｐ２２Ｔ０Ｔ０１(１)式中ꎬＧ㊁Ｔ０㊁ｐ０㊁ｐ２分别为变工况前通过级组的蒸汽流量㊁温度㊁级前及级后压力ꎻＧ１㊁Ｔ０１㊁ｐ０１㊁ｐ２１分别为变工况后通过级组的蒸汽流量㊁温度㊁级前及级后压力ꎮ实际计算时ꎬ弗留格尔公式应满足以下应用条件[２]:(１)级组中的级数应不小于３~４级ꎮ依照弗留格尔的证明过程ꎬ弗留格尔公式理论上适用于无穷多级数的级组ꎮ在实际计算过程中ꎬ在一定的负荷变化范围内ꎬ当级组中的级数不小于３~４级时ꎬ亦可得到比较满意的结果ꎮ(２)同一工况下ꎬ应用弗留格尔公式计算必须保证通过级组各级的流量相同ꎮ第６２卷第２期汽㊀轮㊀机㊀技㊀术Ｖｏｌ.６２Ｎｏ.２２０２０年４月ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＡｐｒ.２０２０㊀㊀(３)在不同工况下ꎬ应用弗留格尔公式计算时必须保证级组中各级的通流面积和反动度保持不变ꎮ１.２㊀弗留格尔公式的应用现状为保证核电机组在变工况运行中的安全经济性ꎬ本文以某核电汽轮机为研究对象ꎬ采用弗留格尔公式对其进行变工况计算ꎮ核电汽轮机的热力过程如图１所示ꎮ其中ꎬＡ点为高压缸进汽点ꎬ压力一般为６ＭＰａ~７.５ＭＰａꎬ温度为２６０ħ~２９０ħꎬ湿度为０.２５％~０.５％ꎻＢ点为高压缸排汽点ꎬ湿度一般为１２％~１５％ꎻＣ点为中压缸的进汽点ꎬ经过了除湿及再热ꎬ具有一定过热度ꎻＥ点为低压缸排汽点ꎬ湿度一般为８％~１４％ꎮ由图１可知ꎬ核电汽轮机的高压缸均工作在湿蒸汽区ꎬ低压缸也较早地进入湿蒸汽区ꎮ某核电汽轮机组热力系统如图２所示ꎮ高压缸设置３级回热抽汽ꎻ中压缸处于过热蒸汽区ꎬ设置了２级回热抽汽ꎻ低压缸有３级回热抽汽ꎬ且设置了级间除湿装置ꎮ整个热力图１㊀核电汽轮机中蒸汽的热力过程系统共８级抽汽ꎬ设置９个级组ꎮ不同典型工况下ꎬ各级组的蒸汽湿度见表１ꎮ高压缸后两级组(级组２㊁３)的蒸汽湿度在９％~１４％之间ꎬ而低压缸后两级(级组８㊁９)的蒸汽湿度在５％~８％之间ꎮ在９０％㊁８０％㊁５０％㊁４０％ＴＭＣＲ等４个典型变工况下采用式(１)进行级组后压力计算ꎬ计算结果与制造厂提供数据比对的误差如图３所示ꎮ图２㊀某核电机组常规岛热力系统㊀㊀表１㊀某核电机组不同负荷下的级组蒸汽湿度表单位:％㊀㊀级组工㊀㊀况１００％ＴＭＣＲ９０％ＴＭＣＲ８０％ＴＭＣＲ５０％ＴＭＣＲ４０％ＴＭＣＲ１５５５４４２１１１１１１１０９３１４１４１４１２１１４０００００５０００００６１１１００７６６６５４８７７６５５９８８８７６㊀㊀从图３可以发现ꎬ当把弗留格尔公式直接运用到某核电机组上时ꎬ误差较大ꎬ难以满足计算精度的要求ꎻ９０％及８０％图３㊀弗留格尔公式模型计算误差波动曲线ＴＭＣＲ工况下计算误差基本在５％以内ꎬ机组间误差波动幅度较小ꎻ低工况时(５０％及４０％ＴＭＣＲ工况)计算误差较大ꎬ级组间误差波动幅度很大(相差最大可达４５％)ꎮ此外ꎬ随着高压缸以及中低压缸的末几级(如级组３㊁５㊁７㊁８㊁９)蒸汽湿度的增大ꎬ计算误差相较其它级组也明显增大ꎮ由于弗留格尔公式大部分论述都进行了很多假定ꎬ如级数为无穷多㊁工质为理想气体等ꎬ因此ꎬ运用过程中存在一定的误差ꎮ对于工作在湿蒸汽区的机组ꎬ计算误差更为突出ꎮ５０１第２期程㊀堃等:弗留格尔公式的改进及其在汽轮机湿蒸汽级组中的应用㊀㊀１.３㊀弗留格尔改进公式及其应用效果针对弗留格尔公式计算精度不高的问题ꎬ文献[３]对弗留格尔公式进行了改进ꎬ建立了以下计算模型:Ｇ１Ｇ＝ｐ０１ｐ０Ｔ０Ｔ０１１－ε１－εｓｃ１－εｓｃ()２１－ε－εｓｃ１－εｓｃ()２(２)式中ꎬε１＝ｐ２１ｐ０１ꎻε＝ｐ２ｐ０ꎻεｓｃ为级组的临界压力比ꎮβ＝１－ε１－εｓｃ１－εｓｃ()２１－ε－εｓｃ１－εｓｃ()２(３)式中ꎬβ为级组的彭台门系数ꎮ公式(２)从对机组流动的临界状态辨别入手ꎬ通过对级组临界压力和临界压力比的推导和计算分析ꎬ推论出在变工况计算中ꎬ可以利用级组的整级彭台门系数来代替喷嘴彭台门系数ꎬ比较适用于处于末级(湿度较大)的级组ꎮ该弗留格尔改进公式在原始弗留格尔公式中加入彭台门系数项进行改进ꎬ在级数较少的级组上获得了较高的计算精度ꎮ仍以图２所示的某核电汽轮机组热力系统为研究对象ꎬ采用改进后的弗留格尔公式进行各工况下级组后压力计算ꎬ误差对比如图４所示ꎮ图４㊀文献[３]改进模型的变工况计算误差与直接采用弗留格尔公式计算模型相比ꎬ弗留格尔改进公式的计算误差大为减小ꎮ对于蒸汽湿度相对较低的中㊁低压缸级组(级组４~９)ꎬ公式(２)取得了很好的效果ꎬ计算误差在５％以内ꎬ基本能满足仿真计算分析要求的范围ꎻ对于蒸汽湿度较高的高压缸后两级组(级组２㊁３)的计算ꎬ误差仍然较大ꎬ可达１０％ꎮ针对蒸汽湿度较高的级组ꎬ文献[３]中的弗留格尔改进公式仍具有一定的局限性ꎮ２㊀弗留格尔公式计算模型的建立弗留格尔公式的分析对象是理想气体ꎬ应用到实际变工况计算时ꎬ将蒸汽当成理想气体ꎬ未考虑蒸汽湿度的影响ꎮ理想气体中ꎬ气体分子本身的体积和气体分子间的作用力都可以忽略不计ꎬ这与核电汽轮机组中大部分都处于气液两相流的湿蒸汽实际状态是相违背的ꎮ２.１㊀范德瓦尔斯方程考虑到分子自身占有的体积和分子间的相互作用力ꎬ范德瓦尔斯对理想气体状态方程进行了修正ꎮ用Ｖｍ－ｂ表示每摩尔气体分子自由活动的空间ꎬ参照理想气体状态方程ꎬ气体压力应为ｐ＝ＲＴＶｍ－ｂꎮ同时ꎬ气体压力减小量与一定体积内撞击器壁的分子数成正比ꎬ且与吸引它们的分子数成正比ꎬ由于这两个分子数都与气体的密度成正比ꎮ因此ꎬ压力减小量应与体积的平方成反比ꎬ可用ａＶｍ２表示[４]ꎮ考虑上述两种作用后ꎬ气体的压力为:ｐ＝ＲＴＶｍ－ｂ－ａＶｍ２(４)㊀㊀该式为范德瓦尔斯导出的状态方程式ꎬ称为范德瓦尔斯状态方程式[５]ꎮ它在理想气体状态方程的基础上又引入两个数ａ㊁ｂꎬ称为范德瓦尔斯常数ꎬ其值可由范德瓦尔斯定温线和实验测定的数据确定ꎬ查表可得水的范德瓦尔斯常数为:ａ＝０.５５２６２６ꎻｂ＝０.０３０４２ꎮ２.２㊀范德瓦尔斯方程的改进在宏观热力中ꎬ采用多级近似的级数展开的方法ꎬ即含有多个维里系数Ｂ㊁Ｃ㊁Ｄ 的昂尼斯方程[６]来描述实际气体状态:ｐｖ＝ＲＴ１＋Ｂ(Ｔ)Ｖ＋Ｃ(Ｔ)Ｖ２＋ ()(５)㊀㊀将范德瓦尔斯方程也展开成级数形式ꎬ并与昂尼斯方程相比较ꎬ可得范氏系数与维里系数的关系:ａ＝(ｂ－Ｂ)ＲＴꎻ㊀ｂ＝Ｃ(６)㊀㊀由于湿蒸汽具有气液两相流的状态ꎬ分子之间的相互吸引力较纯气态要大ꎬ因此ꎬ只考虑其相互之间吸引力的影响ꎬ可略去分子自身体积的影响因素ꎬ从而可以得到简化形式的状态方程:ｐ＝ＲＴＶｍ－ａｐＶｍ２(７)㊀㊀将式(７)代替理想气体状态方程ｐＶｍ＝ＲＴ带入弗留格尔公式即可得到本文的弗留格尔改进型公式:Ｇ１Ｇ＝ｐ０１＋ａｐ１Ｖ１２ｐ０＋ａｐ０Ｖ０２æèçççöø÷÷÷１－ｐ２１２ｐ０１２()１－ｐ２２ｐ０２()Ｔ０Ｔ０１(８)式中ꎬａｐ０表示基准工况的范式系数ꎻａｐ１表示变动工况的范式系数ꎮ３㊀弗留格尔改进型计算模型的计算实例分析对９０％㊁８０％㊁５０％㊁４０％ＴＭＣＲ工况分别采用文献[３]公式㊁本文提出计算公式以及弗留格尔公式对高压缸级组进行级后压力的计算ꎬ将计算结果与制造厂提供的数据进行比较ꎬ结果如图５所示ꎮ从图５可以看出ꎬ本文提出的弗留格尔改进型公式对于高压缸级组的模拟取得了很好的效果ꎬ对于蒸汽湿度大于１０％的级组的计算误差较小ꎬ在仿真要求的范围内ꎮ(下转第１３１页)６０１汽㊀轮㊀机㊀技㊀术㊀㊀第６２卷图７㊀推程阶段隔膜片三维扩展等效Ｘ㊁Ｙ向形变图图８㊀回程阶段膜片三维扩展等效Ｘ㊁Ｙ向形变图４㊀结㊀论通过对超临界机组隔膜泵橡胶隔膜片的仿真分析得出以下结论:㊀㊀(１)采用ＡＮＳＹＳ软件进行有限元分析可以较准确地找出膜片工作过程中应力与形变最大的危险部位ꎻ仿真分析的结果与隔膜泵的膜片实际受损情况相符ꎮ(２)计算结果表明:隔膜泵工作时ꎬ整个隔膜片的形变量超过了３０ｍｍꎬ膜片大变形将影响隔膜片工作的可靠性ꎮ(３)为保证隔膜泵工作的可靠性ꎬ减小隔膜片的应力水平ꎬ设计出一种新型隔膜片结构十分必要ꎮ(４)仿真结果为隔膜泵的膜片优化设计提供了参考ꎮ参考文献[１]㊀雷㊀宙.凝结水加药泵出口安全阀泄漏故障判定及改进[Ｊ].江苏理工学院学报ꎬ２０１５ꎬ２１(２):３５－４１.[２]㊀贺淑娟.荷兰泵液压系统的故障分析[Ｊ].通用机械ꎬ２００４ꎬ(１０):４１－４３.[３]㊀赵云波.引流隔膜泵内部流动特性研究[Ｄ].青岛:中国石油大学ꎬ２０１１.[４]㊀凌学勤.往复式活塞隔膜泵[Ｊ].矿山机械ꎬ２００２ꎬ３０(１１):２５－２７.[５]㊀陈岁繁ꎬ陈燎原.浅论隔膜泵中提高隔膜寿命的方法[Ｊ].矿山机械ꎬ２００５ꎬ３３(５):７１－７２.[６]㊀李玉芳.国内外氯丁橡胶的生产消费现状及发展前景[Ｊ].橡胶科技ꎬ２００７ꎬ５(２):１８－２０.[７]㊀贾建军ꎬ王仕成ꎬ卢泽军.关于隔膜泵几个问题的探讨[Ｊ].石油矿场机械ꎬ２００１ꎬ３０(ｚ１):１１９－１２１.[８]㊀张国智ꎬ胡仁喜ꎬ陈继刚ꎬ等.ＡＮＳＹＳ１０.０热力学有限元分析实力指导教程[Ｍ].北京:机械工业出版社ꎬ２００７.(上接第１０６页)图５㊀不同负荷下高压缸级组变工况计算结果１ 文献[３]模型计算结果ꎻ２ 本文提出的模型计算结果ꎻ３ 弗留格尔公式计算结果４㊀结㊀论㊀㊀本文将实际气体状态方程代替理想气体方程运用到弗留格尔公式的推导过程中ꎬ并对实际气体方程做了一定改进ꎬ运用于弗留格尔公式的推导ꎬ得到改进后的变工况计算模型ꎮ该模型对高压缸级组的模拟计算误差较小ꎬ满足仿真要求ꎬ可为核电汽轮机应力分析㊁寿命管理以及运行经济性分析等工作提供所需的基础数据ꎬ还可以用于判断热力参数的可靠性ꎬ具有广阔的应用前景ꎮ参考文献[１]㊀ＢＥＥＢＥＲ.Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｏｆ(ｂ)ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｓｂｙｐｅｒ￣ｆｏｒｍａｎｃｅａｎａｌｙｓｉｓ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＱｕａｌｉｔｙｉｎＭａｉｎ－ｔｅｎａｎｃｅＥｎｇｉ￣ｎｅｅｒｉｎｇꎬ２００３ꎬ１９(２):１０４－１０５.[２]㊀Ｇ.Ｆｌüｇｅｌ.Ｄａｓｇｅｓｅｔｚｄｅｒｅｌｌｉｐｓｅｂｅｉｄａｍｐｆｔｕｒｂｉｎｅｎ[Ａ].Ｆｅｓｔ￣ｓｃｈｒｉｆｔＰｒｏｆ.Ｄｒ.Ａ.Ｓｔｏｄｏｌａｚｕｍ７０.Ｇｅｂｕｒｔｓｔａｇ[Ｃ]ꎬ１９２９.１４５－１４９.[３]㊀张春发ꎬ崔映红ꎬ杨文滨ꎬ张德成ꎬ宋之平.汽轮机组临界状态判别定理及改进型Ｆｌｕｇｅｌ公式[Ｊ].中国科学Ｅ辑:技术科学ꎬ２００３ꎬ(３):２６４－２７２.[４]㊀李㊀林ꎬ单长吉.气体动理论与范德瓦尔斯方程[Ｊ].长春理工大学学报(高教版)ꎬ２００９ꎬ(７):１０７－１０８.[５]㊀张书源ꎬ席瑞芳ꎬ乔文华.不同气态方程在处理实际气体问题中的偏差[Ｊ].阴山学刊(自然科学版)ꎬ２００５ꎬ(２):１５－１７.[６]㊀ＤＯＮＡＬＤＡꎬＧＹＯＲＯＧＥｄｗａｒｄＦ.Ｏｂｅｒｔꎬｖｉｒｉａｌｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓｆｏｒａｒ￣ｇｏｎꎬｍｅｔｈａｎｅꎬｎｉｔｒｏｇｅｎꎬａｎｄｘｅｎｏｎ[Ｊ].ＡＩＣｈＥＪｏｕｒｎａｌꎬ２００８ꎬ１０:６２１－６２５.１３１第２期孟召军等:超临界机组隔膜泵膜片的有限元分析㊀㊀。
《汽轮机原理》讲稿第03章陈
4 .9MPa ，工况变动后，初压降为 p 01=7.06MPa，背压降为 p11 =4.413MPa。
试用分析法和查流量网图解法确定工况变动前后通过喷嘴的流量比系数（温 度变化忽略）。
8
第三节 级组的变动工况
p
2 01
p z21
经改写得：
10
G1 G
2 p 01 p z21 T0 2 p 0 p z2 T01
当忽略温度影响时，为 ：
G1 G
上式称为弗留格尔公式。 **
2 p 01 p z21 2 p 0 p z2
对于凝汽式汽轮机来说，可把调节级之外的所有级看成一个级组，这样，
根据前面所讲椭圆方程：
根据上式作图(3—2)的流量网。图中， 1、 m 、 0
1 cr 0 m 1 cr
2 0
2
三个中只要已知其中的
6
二个，则可以求得第三个。然后用温度修正。
二、缩放喷嘴的变工况及流量网（略）
二、级的变工况
2 p 01 p z21 G1 a 2 G p 0 p z2
或者
p01 G1 a p0 G
其中， a A1 ——面积变化之比。 A
13
总结、级组的变工况
（一）级组在临界工况下工作时
级组某一级处于临界状态，一般是末级首先达到临界状态，因末级设计 比焓降最大。
一，级组前、后压力和流量的关系
（一）级组中各级均未达临界工况：
级组为流量相同的若干连续几级组成，根据第二节公式，级组
弗留格尔公式的介绍(整理).pptx
G1 p01 p21 G p0 p2 即，若级组中某一级的变工况前后均处于临界状态下工作，则通过该级组的 流量与该机组中所有各级级前压力成正比。
二．弗留格尔公式的应用条件
1
学海无涯
（1）级组中的级数应不小于 3~4 级。严格的讲，弗留格尔公式只适用于无穷 多级数的级组。但在一定的负荷变化范围内，级组中的级数不小于 3~4 级时，亦 可得到比较满意的结果。
在两个方面： 1 可以用来推算出不同流量下各级级前压力求得各级的压差，比焓降，从 而确定相应的功率，效率及零件的受力情况。当然也可以由压力推算出 通过级组的流量。 2 监视汽轮机通流部分是否正常，即在已知流量或功率的条件下，根据运 行时各级前压力是否符合弗留格尔公式，从而判断通流部分面积是否改 变。
若级组中级数无限大， crg 趋于零，且同一级内，级数不变，通流面积不变，
公式简化为:
G1 G
p012
p
2 zl
p02
p
2 z
式称为弗留格尔公式，它表明：当变工况前后机组均未达到临界状态时，级
组的流量与级组前后压力平方差的平方根成正比。 上述公示的推导是在级组前的温度保持不变的条件下求得的。若变工况前后
得已必须将调节级和压力级取在一个级组内，则公式需做如下修正：
G1 a G
p02 变工况前后，调节级通流面积之比， a A1/ A 。
三．弗留格尔公式的实际应用 弗留格尔公式是个很重要的公式，在汽轮机运行中常可用来计算确定其内部
工况以及判断其内部缺陷，从而判断运行的经济性和安全性。实际中的应用体现
2
级组前温度变化较大时，则应考虑温度修正，即
G1
p012
p
300MW火电机组给水控制系统的设计.
目录1选题背景 (2)1.1引言 (2)1.2设计目的及要求 (2)2方案论证 (3)2.1方案一 (3)2.2方案二 (4)3过程论述 (5)3.1总体设计 (5)3.2详细设计 (6)3.2.1信号的测量部分 (6)3.2.2单冲量控制方式 (10)3.2.3串级三冲量控制方式 (11)3.3信号监测 (12)3.3.1给水旁路调节阀控制强制切到手动 (12)3.3.2电动给水泵强制切到手动 (13)3.3.3汽动给水泵强制切到手动 (13)3.4工作方式 (13)3.5切换与跟踪 (13)3.5.1切换 (13)3.5.2跟踪 (14)3.6控制器选型 (14)4结论 (14)5课程设计心得体会 (15)6参考文献 (15)1选题背景：1.1引言火电厂在我国电力工业中占有主要地位，大型火力发电机组具有效率高，投资省，自动化水平高等优点，在国内外发展很快，如今随着科技的进步，大型火力发电厂地位显得尤为重要。
但由于其内部设备组成很多，工艺流程的复杂，管道纵横交错，有上千个参数需要监视、操作和控制，这就需要有先进的自动化设备和控制系统使之正常运行，并且电能生产要求高度的安全可靠和经济性。
大型发电单元机组是一个以锅炉，高压和中、低压汽轮机和发电机为主体的整体。
锅炉作为电厂中的一个重要设备，起着重要的作用，根据生产流程又可以分为燃烧系统和汽水系统。
其中，汽包锅炉给水及水位的调节已经完全采用自动的方式加以控制。
给水全程控制系统是一个能在锅炉启动、停炉、低负荷以及在机组发生某些重大事故等各种不同的工况下，都能实现给水自动控制的系统而且从一种控制状态到另一种控制状态的判断、转换、故障检测也常常靠系统本身自动完成。
1.2设计目的及要求本次课程设计的要求是根据大型火电机组的生产实际设计出功能较为全面的300 MW火电机组全程给水控制系统，该控制系统的设计任务是使给水量与锅炉的蒸发量相适应，维持汽包水位在规定的范围内。
《汽轮机》二、级与级组的变工况
二、级组的变工况
级组：是一些同工况下流量相等，工况变化时通流面积不变的相邻单级的组合。
调节级
通流面积变化
凝汽式 汽轮机
压力级
通流面积不变
中间压力级
最末压力级
排汽压力不随流量变化
1.变工况前后级组内各级均达到临界状态 /或者有一个级始终处于临界状态 一个级组是否处于临界状态，取决于级组的末级是否处于临界状态。
p2 p0
k 1 )k
k
k
1
R
T0
1
(
p2 p0
)
k 1 k
调节级的级后压力即中间压力级的级前压力，随流量呈正比变化 但是级前压力变化很小，可忽略不计 结论：调节级的焓降随流量的变化而变化，
流量增加时，焓降下降； 流量下降时，焓降增加
凝汽式汽轮机，当流量发生变化时，焓降的变化主要发生在调节级和末级中， 而全机总的理想焓降基本保持不变。调节级和最末级的焓降重新做了分配
三、变工况时各级焓降的变化
ht
k k 1
p0
v0
1
(
p2 p0
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k 1 k
k
k
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1
(
p2 p0
)
k 1 k
1.凝汽式汽轮机的中间压力级：
G1 p01 p21 p41 G p0 p2 p4
在工况变动时凝汽式汽轮机各中间级的压力比不变
在工况变动时凝汽式汽轮机各中间级的焓降基本保持不变 在负荷偏离设计值较大时，中间级的焓降也要发生变化。
级与级组的变工况
回顾
喷嘴的变工况：
变工况前后均为临界流量
Gc1 G
p0*1 p0*
变工况前后均为亚临界流量
汽轮机课程重点名词解释填空1、喷管的速度
经济性：由于凝结水过冷，表面蒸汽冷凝过程中，传给冷却水的热量增大，冷却水带走了额外的热量，降低了机组的经济性。安全性：凝结水的含氧量也与凝结水的过冷度有关，往往是因凝结水过冷而造成的，当凝结水过冷则使凝结水中的含氧量增加，设备的腐蚀加快。
利用速度三角形分析反动级的最佳速比？
9、试在其他条件不变的情况下，定性分析冷却水温度，循环水量，漏入的空气量的变化，如何影响凝汽器的真空度？
循环水量增加，凝汽器的真空度增大；冷却水温度降低，凝汽器的真空度增大；漏入的空气量减少，凝汽器的真空度增大。
10、试分析说明汽轮机调节级（部分进汽）级内存在哪些损失？
①鼓风损失：鼓风损失发生在非工作弧段，旋转的动叶片每一瞬时间都会处于喷管工作弧段或非工作弧段，当动叶片转动到非工作弧段时，会像鼓风机一样，将停滞的蒸汽从叶轮的一侧鼓到另一侧，这要消耗掉部分有用功，这部分能量损失称为鼓风损失。②斥汽损失：斥汽损失发生在喷管的工作弧段内，刚从非工作弧段转到工作弧段的动叶栅内充满了停滞的蒸汽，喷管中流出的蒸汽须首先排斥并加速这些停滞蒸汽，要消耗掉工作蒸汽的部分动能，此外，由于叶轮高速旋转的作用，在喷管组出口端与叶轮的间隙发生漏汽，而在喷管组进口端与叶轮的间隙中，将一部分停滞蒸汽吸入汽道，也形成了损失，这些损失统称斥汽损失。
多级冲动式汽轮机组轴向推力由作用在动叶上的轴向推力和作用在叶轮面上的轴向推力以及作用在轴的凸肩处的轴向推力组成。
7、新蒸汽温度过高对汽轮机有什么危害？
主蒸汽压力不变时，如果温
度过高，势必造成金属机械性能的恶化，强度降低，脆性增强，导致汽缸蠕变，叶轮在轴上的套装松弛，汽轮机运行中发生振动或动静摩擦，严重时设备损坏。同时可能使轴向推力增大。
名词解释：1
名词解释：1、级：由一列喷嘴与同它相配合的动叶栅构成的基本作功单元。
它是与蒸汽进行能量转换的基本单元。
2、级的平均反动度：Ωm =△h b/△h t*反动度就指平均反动度。
(△h b－动叶汽道内膨胀时所降落的理想焓降；△h t*－整个级的滞止理想焓降)3、凝汽器冷却倍率：m=D W/D C称为凝汽器冷却倍率，它表示凝结一公斤蒸汽所需要的冷却水量（D W－凝汽器的冷却水量；D C－凝汽器的排汽量）4、叶片动频率：动叶片高速旋转时的自振频率称为动频率。
评价叶片振动的安全性，以其动频率为基准。
f d=f j2+Bn2，f d，f j－同一叶片相同振型的固有动频率和经温度修正后的静频率；n，B－动叶片的工作转速和动频系数。
5、频率分散度：在汽轮机同一级中所测得叶片（叶片组）的最大静频率差与其平均值之比。
△f s=[2(f max-f min)/ (f max+f min)]*100%。
6、柔性轴：一阶临界转速低于汽轮机工作转速的轴。
7、刚性轴：一阶临界转速高于汽轮机工作转速的轴。
8、节流调节：由一只或几只同时启闭的调节阀来控制进汽量的配汽方式。
9、喷嘴调节；由几只依次启闭的调节阀来控制进汽量的配汽方式。
10、速度变化率：零负荷和额定负荷对应的转速之差与额定转速的比值，称为速度变化率δ=[（n max-n min）/n0]*100%11、迟缓率：ε=[△n/n0]*100%（△n－同一负荷下最大转速变动值，n0－额定转速）综合：1、1、简要描述级的能量转换过程。
掌握典型级的最佳速比；影响级的轮周效率的主要因素；重热现象产生的原因及作用；弗留格尔公式；喷嘴调节式汽轮机各级压比、焓降的变化规律。
1)级的能量转换过程：先将蒸汽的热能在其喷嘴叶栅中转换为蒸汽所具有的动能，然后再将蒸汽的动能在动叶栅中转换为轴所出的机械功。
2)最佳速度比是指轮周效率ηu最高时，所对应的速度比称为最佳速度比。
纯冲动级的最佳速比(X1)OP=1/2COSα1；反动级的最佳速比(X1)OP=COSα1；冲动级的最佳速比(X1)OP≈COSα1/[2（1—Ωm）]3)影响级的轮周效率的主要因素：是速度系数φ、ψ以及余速损失系数ζc2,其中ζc2的影响最大，其大小取决于动叶出口绝对速度ηu=(△h t*-△h nζ-△h bζ-△h c2)/E0=1-ζn-ζb-ζc2(1-u1) ，ζn、ζb、ζc2----喷嘴能量损失系数、动叶能量损失系数、余速能量损失系数，当达到最佳速比时，ηu为最高。
汽轮机原理名词解释
汽轮机的级: 汽轮机的级是汽轮机中由一列静叶栅和一列动叶栅组成的将蒸汽热能转换成机械能的基本工作单元。
级的余速损失: 汽流离开动叶通道时具有一定的速度，且这个速度对应的动能在该级内不能转换为机械功，称余速损失滑销系统: 保证汽缸定向自由膨胀，保持汽缸与转子中心位置一致汽耗微增率: 每增加单位功率需多增加的汽耗量。
迟缓率: 1n 、2n 分别表示在机组同一功率下的最高和最低转速0n 时汽轮机的额定转速压比: 喷嘴后的压力与喷嘴前的滞止压力之比速度系数: ：在喷嘴出口处蒸汽的实际速度比理论速度速比: 动叶圆周速度u 与喷嘴出口速度c1之比x1=u/c1。
最佳速比: 轮周效率最大时的速度比称为最佳速度比。
反动度: 动叶的理想比焓降与级的理想比焓降的比值。
表示蒸汽在动叶通道内膨胀程度大小的指标。
轮周效率: 1kg 蒸汽在轮周上所作的轮周功Wu 与整个级所消耗的蒸汽理想能量Eo 之比。
轮周功率: 单位时间内蒸汽推动叶轮旋转所作出的机械功。
轮周损失: 喷嘴出口气流的实际比焓值h1与理想比焓值h1t 之差速度变动率：汽轮机空负荷时对应的最大转速nmax 和额定负荷时所对应的最小转速nmin 之差与与汽轮机额定转速n0之比凝汽器冷却倍率: 进入凝汽器的冷却水量与进入凝汽器的蒸汽量的比值称为凝汽器的冷却倍率。
表明冷却水量是被凝结蒸汽量的多少倍又称循环倍率M=Dw/Dc级按照不同角度的分类：按能量转换特点分为纯冲动级、冲动级、反动级、复速级等几种汽轮机的两大作用原理及其特点：冲动作用原理 冲动力推动动叶做功。
特点：蒸汽只在喷嘴中膨胀。
反动作用原理反动力推动动叶做功。
特点：蒸汽在喷嘴、动叶都膨胀。
1.级的临界状态（蒸汽在膨胀流动过程中，在汽道某一截面上达到当地声速的气流速度称为临界速度。
这时汽流所处的状态称为临界状态，汽流的参数称为临界参数。
）2.滞止状态（气体在流动的过程中，因受到某种物体的阻碍，而流速降低为零的过程称为绝热滞止过程，此时气体的状态为滞止状态）3.切部分的作用及膨胀条件：导向作用和膨胀作用；条件：叶栅后的压力P1小于临界压力P1c 大于极限膨胀压力P1d （P1d< P1<P1c ）4.多级汽轮机的特点：（1整机功率较大2每级承担的焓降较小，各级都可以在最佳速比下工作3利用重热现象，余速利用4多级汽轮机相对内效率，绝对内效率明显提高5多级汽轮机单位功率的投资降低） 提高单机功率的途径：（多缸、多排气口、提高初温初压、双轴、降低转速）（1）、提高新蒸汽参数、降低终参数；（2）采用高强度、低质量密度的合金材料；（3）采用多排气口；（4）采用低转速；（5）提高机组的相对内效率；（6）采用给水回热循环；（7）采用中间再热循环。
最新汽轮机原理部分思考题答案
第一章（共7题）6.什么是最佳速度比？纯冲动级、反动级和纯冲动式复速级的最佳速度比的值是多少？答：轮周速度与喷嘴出口汽流速度的比值，称为速度比。
轮周效率最高时，所对应的速度比称为最佳速度比。
纯冲动级的最佳速度比约为0.4~0.44（教材为0.47~0.49）；反动级的最佳速度比约为0.65~0.75；纯冲动式复速级的最佳速度比约为0.21~0.22。
（分别为：、、）8.汽轮机的级内损失一般包括哪几项？造成这些损失的原因是什么？答：汽轮机的级内损失一般包括：喷嘴损失；动叶损失；余速损失；叶高损失；扇形损失；叶轮摩擦损失；部分进汽损失；漏汽损失；湿汽损失。
造成这些损失的原因：（1）喷嘴损失：蒸汽在喷嘴叶栅内流动时，汽流与流道壁面之间、汽流各部分之间存在碰撞和摩擦，产生的损失。
（2）动叶损失：蒸汽在动叶流道内流动时，因摩擦而产生损失。
（3）余速损失：当蒸汽离开动叶栅时，仍具有一定的绝对速度，动叶栅的排汽带走一部分动能，称为余速损失。
（4）叶高损失：由于叶栅流道存在上下两个端面，当蒸汽流动时，在端面附面层内产生摩擦损失，使其中流速降低。
其次在端面附面层内，凹弧和背弧之间的压差大于弯曲流道造成的离心力，产生由凹弧向背弧的二次流动，其流动方向与主流垂直，进一步加大附面层内的摩擦损失。
（5）扇形损失：汽轮机的叶栅安装在叶轮外圆周上，为环形叶栅。
当叶片为直叶片时，其通道截面沿叶高变化，叶片越高，变化越大。
另外，由于喷嘴出口汽流切向分速的离心作用，将汽流向叶栅顶部挤压，使喷嘴出口蒸汽压力沿叶高逐渐升高。
而按一元流动理论进行设计时，所有参数的选取，只能保证平均直径截面处为最佳值，而沿叶片高度其它截面的参数，由于偏离最佳值将引起附加损失，统称为扇形损失。
（6）叶轮摩擦损失：叶轮在高速旋转时，轮面与其两侧的蒸汽发生摩擦，为了克服摩擦阻力将损耗一部分轮周功。
又由于蒸汽具有粘性，紧贴着叶轮的蒸汽将随叶轮一起转动，并受离心力的作用产生向外的径向流动，而周围的蒸汽将流过来填补产生的空隙，从而在叶轮的两侧形成涡流运动。
汽轮机原理_试题与答案 (2)
绪论1.确定CB25-8.83/1.47/0.49型号的汽轮机属于下列哪种型式？【 D 】A. 凝汽式B. 调整抽汽式C. 背压式D. 抽气背压式2.型号为N300-16.7/538/538的汽轮机是【 B 】A. 一次调整抽汽式汽轮机B. 凝汽式汽轮机C. 背压式汽轮机D. 工业用汽轮机3.新蒸汽压力为15.69MPa~17.65MPa的汽轮机属于【 C 】A. 高压汽轮机B. 超高压汽轮机C. 亚临界汽轮机D. 超临界汽轮机4.根据汽轮机的型号CB25-8.83/1.47/0.49可知，该汽轮机主汽压力为 8.83 ，1.47表示汽轮机的抽汽压力第一章1.汽轮机的级是由______组成的。
【 C 】A. 隔板+喷嘴B. 汽缸+转子C. 喷嘴+动叶D. 主轴+叶轮2.汽轮机的轴向位置是依靠______确定的？【 D 】A. 靠背轮B. 轴封C. 支持轴承D. 推力轴承3.蒸汽流动过程中，能够推动叶轮旋转对外做功的有效力是______。
【 C 】A. 轴向力B. 径向力C. 周向力D. 蒸汽压差4.在其他条件不变的情况下，余速利用系数增加，级的轮周效率ηu【 A 】A. 增大B. 降低C. 不变D. 无法确定5.工作在湿蒸汽区的汽轮机的级，受水珠冲刷腐蚀最严重的部位是：【 A 】A. 动叶顶部背弧处B. 动叶顶部内弧处C. 动叶根部背弧处D. 喷嘴背弧处6.降低部分进汽损失，可以采取下列哪个措施？【 D 】A. 加隔板汽封B. 减小轴向间隙C. 选择合适的反动度D. 在非工作段的动叶两侧加装护罩装置7.火力发电厂汽轮机的主要任务是：【 B 】A. 将热能转化成电能B. 将热能转化成机械能C. 将电能转化成机械能D. 将机械能转化成电能8.在纯冲动式汽轮机级中，如果不考虑损失，蒸汽在动叶通道中【 C 】A. 相对速度增加B. 相对速度降低；C. 相对速度只改变方向，而大小不变D. 相对速度大小和方向都不变9.已知蒸汽在汽轮机某级的滞止理想焓降为40 kJ/kg，该级的反动度为0.187，则喷嘴出口的理想汽流速度为【 D 】A. 8 m/sB. 122 m/sC. 161 m/sD. 255 m/s10.下列哪个说法是正确的【 C 】A. 喷嘴流量总是随喷嘴出口速度的增大而增大；B. 喷嘴流量不随喷嘴出口速度的增大而增大；C. 喷嘴流量可能随喷嘴出口速度的增大而增大，也可能保持不变；D. 以上说法都不对11.冲动级动叶入口压力为P1，出口压力为P2，则P1和P2有______关系。
熔体的性质
四周期 五周期 六周期
8电子结构 CaO SrO BaO
T(℃) 533 511 482
18) 513 487 422
（8）其它化合物
CaF2能使熔体粘度急剧下降，其原因是F－的离子半径 与O2－的相近，较容易发生取代，但F－只有一价，将原来网 络破坏后难以形成新网络，所以粘度大大下降。稀土元素
第二节
熔体的性质
一、粘度 粘度的含义、粘度与温度的关系、粘度 与组成的关系 二、表面张力 表面张力的含义、表面张力与温度的关 系、表面张力与组成的关系
一、粘度 粘度是流体（液体或气体）抵抗流动的量度。 当液体流动时： F＝η S dv/dx （3－1） 式中F―两层液体间的内摩擦力； 因此，粘度物理意义是指单位接触面积、单位速度梯 度下两层液体间的内摩擦力。粘度单位是 s（帕· 秒）。 S―两层液体间的接触面积； Pa· 1Pa· s＝1N· s/ m2＝10dyne· s／cm2＝10 P（泊）或 dv/dx―垂直流动方向的速度梯度； 1dPa· · 秒）＝1P（泊）。粘度的倒数称液体流动 ηs（分帕 ―比例系数，称为粘滞系数，简称粘度。
Sr2+＞Ca2+＞Ｍg2+，系统粘度次序为Ba2+<Sr2+<Ca2+<Ｍg2+
见图3－8。
100
Si
η（P）
80
60
Mg Zn Ni Ca Ca Sr Ba Mn Cu Cd
0 0.50 1.00 1.50
40 20
Pb
离子半径（A）
图3－8
二价阳离子对硅酸盐熔体粘度的影响
（4）高价金属氧化物
一般说来，在熔体中引入SiO2、Al2O3、 ZrO2、ThO2等氧化物时，因这些阳离子电荷 多，离子半径又小，作用力大，总是倾向于 形成更为复杂巨大的复合阴离子团，使粘滞 活化能变大，从而导致熔体粘度增高。
汽轮机原理及系统考试重点
喷管实际流量大于理想流量的情况：在湿蒸汽区工作时，由于蒸汽通过喷管的时间很短，有一部分应凝结成水珠的饱和蒸汽来不及凝结，未能放出汽化潜热，产生了“过冷”现象，即蒸汽没有获得这部分蒸汽凝结时所应放出的汽化潜热，而使蒸汽温度较低，蒸汽实际密度大于理想密度，从而导致···。
蒸汽在斜切喷管中的膨胀条件：①当喷管出口截面上的压力比大于或等于临界压力比时，喷管喉部截面AB 上的流速 小于或等于声速，喉部截面上的压力与喷管的背压相等，蒸汽仅在喷管收缩部分中膨胀，而在其斜切部分中不膨胀，只起导向作用。
②当喷管出口截面上的压力比小于临界压比时，喉部截面上的流速等于临界速度，压力为临界压力，在喉部截面以后的斜切部分，汽流从喉部截面上的临界压力膨胀到喷管出口压力。
分析轮周效率：高越大，轮周效率也就越和速度系数ψϕ纯冲动： 反动级：第二章：为什么汽轮机要采用多级：为满足社会对更高效率的要求，提高汽轮机的效率，除应努力减小汽轮机内的各种损失外，还应努力提高蒸汽的初参数和降低背压，以提高循环热效率；为提高汽轮机的单机功率，除应增大进入汽轮进蒸汽量外，还应增大蒸汽在汽轮机内的比焓降。
如果仍然制成单级汽轮机，那么比焓降增大后，喷管出口气流速度必将增大，为使汽轮机级在最佳速比附近工作，以获得较高的级效率，圆周速度和级的直径也必须相应增大，但是级的直径和圆周速度的增大是有限度的，他受到叶轮和叶片材料强度的限制，因为级的直径和圆周速度增大后，转动着的叶轮和叶片的离心力将增大，因此为保证汽轮机有较高的效率和较大的单机功率，就必须把汽轮机设计成多级的。
多级汽轮机各级段的工作特点：1.高压段：蒸汽的压力，温度很高，比容较小，因此通过该级段的蒸汽容积流量较小，所需的通流面积也较小，级的反动度一般不大，各级的比焓降不大，比焓降的变化也不大。
漏气量相对较大，漏气损失较多，叶轮摩擦损失较大，叶高损失较大，高压段各级效率相对较低。