14、RHC-5催化剂在齐鲁140万吨加氢裂化装置工业应用总结
提高尾油质量的中压加氢裂化技术及其工业应用
ＲＨＣ 一３【Ｊ 新技术 ２
。
－ －－
时 间 ／ ｈ
４ 一反入口温度； － ｔ － － — 一循环氢纯度
的开 发 和应 用 ， 助 于 进 一 步 有
图 １ 反应 器温 度和循环氢纯度 随时间变化情况
提高 Ｒ Ｃ技术 的适应性 ， Ｍ 提高上海石化的综合竞 争力 和经 济效 益 。
石 油 化 工 技 术 与 经 济
Ｔｅ ｈｎ ｌｇ ＆ Ｅｃ ｎｏ ｃ ｎ Ｐ ｔｏ ｈｅ ｃ ｌ ｃ ｏｏ ｙ ｏ ｍｉｓ ｉ ｅｒ ｃ ｍｉａｓ
第２ 卷 ６
第５ 期
２ １ 年 １ 月 ００ Ｏ
提 高 尾 油质 量 的 中压 加 氢 裂 化技 术 及 其 工业 应 用
周 立新 荆 蓉 莉
３０℃ 恒 温 ８ ｈ后 （ 时 Hale Waihona Puke 化 氢 体 积 分 数 为 ６ 此
２０ ， ． ％）反应器开始降温 ， 化剂预硫化 阶段结 催 束 。催 化 剂 预 硫 化 阶 段 耗 时 ５ ， 注 Ｄ Ｓ ９ｈ 共 ＭＤ
５ ． １ ， ４ ５ ５ｔ生成 水约 为 ３ ． ８ｔ Ｏ ６ 。
针对 原料 特点 和 生 产需 要 ， 上海 石 化 和 石科
催化 剂 预硫化 过 程 反应 器 温 度 变化 、 环气 循 氢 浓度 随时 间变 化情 况 及 Ｄ Ｓ注 入 速 度 、 ＭＤ 循环
氢 中硫 化氢 纯度变 化见 图 １和图 ２ 。
院合 作开 发 出提高 尾油质 量 的中压加 氢裂化 技术 （ ＭＣ—Ｉ） Ｒ Ｉ配套 的脱 氮和芳 烃饱 和性 能好 的新 型 加氢 处理催 化剂 Ｒ ３ Ｖ， Ｎ一 ２ 以及 兼 具加 氢 功 能和
加氢裂化装置设备及类似设备的问题及检验
2、第二代是改良期，由于材料脆化造成的事故，开始研究回火脆化 问题，并控制J系数≤ 300、250、180、150(%)。
3、第三代是成熟期，制造技术逐渐成熟, J系数≤ 130。这个时期国 内开始制造锻焊结构加氢反应器，1983年由洛阳院、一重厂、抚顺石油三 厂、北钢院、合肥通用所五家组成的联合攻关组研制2．25Cr-1Mo钢反应 器材料和制造工艺，1986年制成模拟环锻件，1989年为抚顺石油三厂生产 出我国第一台锻焊结构的加氢反应器－筒体壁厚150mm，内径1800，内壁 单层堆焊，单重220吨。设计温度450 ℃设计压力20.6MPa。
4、第四代是更新期，对服役20多年的设备进行更新，同时又满足煤
化工和新的石油加工工艺以及装置大型化的要求，不断开发新钢种，如
2.25Cr-1Mo-V,3Cr-1Mo-V-Ti-B, 3Cr-1Mo-V-Nb-Ca, 3Cr-1Mo-1/4V, 2Cr-
1Mo-1/4V 等，以加V为主进行更新。
2019/11/17
我国是在70年代末80年代初开始由国外引进热壁加氢反应器的，目前 的制造能力已达到千吨级（齐鲁石化公司）。煤化工使用的热壁加氢反应 器甚至可以达到2000吨（厚336mm）。据不完全统计国内在用热壁加氢反 应器已达上百台。
热壁加氢反应器主要是由2．25Cr-1Mo钢材和锻件制成的设计壁厚大致 在在80～240mm范围内（锻焊结构（ 180～240mm ）、板焊结构（ 80～ 120mm ），内壁带极堆焊两层奥氏体不锈钢堆焊层（347盖面、309过渡层， 表面不加工，防腐蚀）或单层，设计压力为8～20MPa，设计温度大致在 370～410℃ （目前国内开始大量2．25Cr-1Mo加钒和3Cr-1Mo-1/4V-Ti-B 等材料制造热壁加氢反应器，设计温度可以达到450℃），工作介质主要 是H2、油、H2S等。
浅谈石油化工加氢裂化装置的能耗分析及节能
浅谈石油化工加氢裂化装置的能耗分析及节能发布时间：2022-07-27T06:00:39.727Z 来源：《工程管理前沿》2022年第6期作者：邢振德[导读] 石化工业是推动国民经济发展的一个重要领域，同时也是人们日常生活中不可缺少的一部分。
邢振德中国石油化工股份有限公司天津分公司炼油部联合六车间?天津市300270摘要：石化工业是推动国民经济发展的一个重要领域，同时也是人们日常生活中不可缺少的一部分。
然而，在使用石油的过程中，不仅要耗费大量的能源，而且还会排放出一些有害的废气，对环境造成威胁。
在石化工业中，加氢裂化设备可以降低对石油的污染，实现能源节能和环保。
因此，我们必须对其能耗进行分析。
关键词：石油化工行业；加氢裂化装置；能耗分析及节能随着石化工业的迅速发展，我们国家的经济实力和人民的生活质量都得到了极大地提升。
我们每天都要用到石油，在使用的时候，会释放出大量的废气，污染环境。
而加氢裂化设备是石化工业中常用的一种设备，其在石化工业中的应用也起着举足轻重的作用。
因此，加氢裂化设备的能量消耗是一个非常重要的问题，必须要对其进行深入的分析，才能将其推广到整个石化行业，再加上如今是一个注重节能和环境保护的年代，加氢裂化设备的节能效果也非常的重要。
一、石油化工加氢裂化装置的能耗分析加氢裂化设备是目前石化工业中使用最多的设备，它能有效地提高原油精制过程中的转换效率，并能得到优质的轻油。
然而，目前的加氢裂化设备在能耗、节能等方面的配置相对较少，并没有达到最大限度地节能减排，因此，必须通过对加氢裂化设备的能耗进行分析，寻找节能的方法。
而且目前的设备能量消耗也分为三大部分，能量的转化、利用和回收，但是从回收利用的角度来看，设备的能量利用率并不高，只有58.1%的能量回收利用，剩余的能量全部被浪费掉了。
所以在能量分析的时候，必须要更加的严谨，更加的规范，这样我们就可以对设备进行进一步的改造，从而达到节能的目的。
140万吨重油催化裂化装置操作规程
目录第一章装置概况 (1)第一节装置简介 (1)第二节物料平衡及催化剂 (4)第三节主要工艺流程说明 (6)第四节主要设计条件及工艺计算汇总 (21)第五节消耗指标及能耗 (34)第六节装置设备规格表 (42)第七节机械规格表 (50)第八节安全阀规格表 (62)第九节装置仪表规格表 (63)第十节反再部分设备仪表管嘴明细表 (81)第十一节限流孔板表 (86)第十二节装置开工以来大的动改项目汇总 (88)第二章岗位操作法 (89)第一节反应――再生单元操作法 (89)第二节 CO焚烧炉-余热锅炉单元操作法 (131)第三节机组单元操作法 (169)第一部分三机组单元操作法 (169)第二部分备用风机操作法 (193)第三部分增压风机操作法 (202)第四部分气压机单元操作法 (209)第四节分馏单元操作法 (233)第五节吸收－稳定单元操作法 (253)第六节汽油脱臭单元操作法 (273)第七节脱硫单元操作法 (278)第八节特殊设备操作法 (291)第九节装置开停工步骤 (300)第十节装置生产运行大事记 (301)第三章装置安全常识 (307)第一节基本概念 (307)第二节基本常识 (310)第三节基本技能 (315)第四节有关规定、规章制度、标准 (317)第一章装置概况第一节装置简介一. 装置设计依据及规模中国石油化工股份有限公司济南分公司为原油一次加工能力500万吨/年的大型燃料-润滑-化工型石油加工企业。
鉴于分公司原油加工量逐年递增的实际情况，原有二次加工能力已不能满足生产发展的需要，增上本套140万吨/年重油催化裂化装置，对提高济南分公司原油加工深度及为下游化工装置提供原料将发挥重要作用。
本装置催化裂化部分由中国石化北京设计院设计，设计规模为140万吨/年，产品精制部分由济炼设计室设计，设计规模为干气10万吨/年、液化气20万吨/年、汽油70万吨/年，由中石化第二、第十建安公司建设安装。
加氢裂化装置进口催化剂首次国内器外再生后运行总结
２０ ０ ４年 装 置 建 设 期 问 考 虑 到 标 准 公 司 催 化 剂
１ 催 化剂物 性－ 更换情况 ５
１１ 催化剂物化性质 ．
加氢 裂化 装 置 主 催 化 剂 采 用 Ｄ Ｎ一２ ０精 制 剂 ０
Ｄ Ｎ一２ ０是 一 种 高 活 性 镍 钼 氧化 活 性 组 分 的 ０
氧化 铝催 化 剂 ， 用 标 准 公 司 的 Ｃ Ｎ Ｕ Ｙ 专 利 技 采 ＥＴＲ 术制 成 。具有 催化 剂活 性高 、 稳定 性 强 ， 以及 具有 好 的脱 硫 、 氮作 用和 芳烃饱 和性 。 ｚ一 ２ ７ ３裂 化 催 化 剂 是 一 种 镍／ 沸 石 催 化 剂 ， 钨 该催 化剂 具有 高活 性 、 较高 的航煤 收 率 、 滑油 料粘 润
，
种 以氧化铝
表
1
是 催化 剂装填情 况
为担 体
的 镍 ／钼 部 分 预 硫
，
化 催 化 剂 其作用 是 将 原 料
中 的硫 转化 为硫 化 氢 使 烯 烃 及 芳 烃 饱 和 以 改 进 产
品 的质量
1 2
．
。
历 次催 化 剂更 换 情况
2005
z 2 7 3 裂化 剂
一
年
，
5
月 精制反 应 器 第 三 床层 出现 差 压 上
石 油
第３ ７卷 第 ６期
与 天 然
气 化 工
４３ ９
ＣＨＥＭｌ ＣＡＬ Ｅ ＮＧＩ ＮＥＥＲｌ Ｌ＆ ＧＡＳ ＮＧ ＯＦ ＯＩ
加氢裂化装置进１催化剂首次国内器外再生后运行总结 ２ １
胡 勇 曹志 阳 金 永 江 李 海林 周 一 民 杜 胜 利
（ ． 山子 石化 公 司炼 油厂 ２ １独 ．天利 高新 ３ 独 山子 石化 公 司科技 信 息处 ） ．
加氢裂化装置开工总结
独山子石化
反应器直径为4000mm，对装填工作要求较高， 反应器直径为4000mm，对装填工作要求较高，采取 4000mm 固定料斗内催化剂量、固定料斗后进行标高测量、 固定料斗内催化剂量、固定料斗后进行标高测量、人工 下反应器检查、随时计算装填密度等方法， 下反应器检查、随时计算装填密度等方法，严格规范装 填作业；由于密相装填器的不稳定性和异常故障， 填作业；由于密相装填器的不稳定性和异常故障，影响 了催化剂的装填速度，但经过20天的工作，顺利完成催 了催化剂的装填速度，但经过20天的工作， 20天的工作 化剂装填工作。从实际装填数据分析， 化剂装填工作。从实际装填数据分析，各类催化剂的装 填量、装填密度与理论值相比误差均在0.8%以内， 填量、装填密度与理论值相比误差均在0.8%以内，很好 0.8%以内 地完成了催化剂装填工作。 地完成了催化剂装填工作。
独山子石化 装置以减压蜡油（70%）、焦化蜡油（30%） 装置以减压蜡油（70%）、焦化蜡油（30%）为 ）、焦化蜡油 原料，采用单器单段一次通过流程，选用UOP UOP公司 原料，采用单器单段一次通过流程，选用UOP公司 DHC32LT催化剂组合 催化剂组合， 的UF210STARS、DHC32LT催化剂组合，最大限度生产 BMCI<10的尾油 作乙烯原料）和硫含量<50ppm 的尾油（ <50ppm， BMCI<10的尾油（作乙烯原料）和硫含量<50ppm， 十六烷值＞55的优质柴油 反应转化率可以在63 的优质柴油， 63％ 十六烷值＞55的优质柴油，反应转化率可以在63％ 70％之间进行调整。 -70％之间进行调整。 装置由反应部分（包括新氢压缩机、 装置由反应部分（包括新氢压缩机、循环氢压 缩机）、分馏部分（汽提塔+主分馏塔+ ）、分馏部分 缩机）、分馏部分（汽提塔+主分馏塔+脱丁烷塔流 ）、气体脱硫 液化气、干气、低分气）组成。 气体脱硫（ 程）、气体脱硫（液化气、干气、低分气）组成。
FC-14单段加氢裂化催化剂的工业应用
精制 催化剂 ， 裂化 反应 器 Ｒ ０２内装填 Ｆ １０ ｃ一１ ４催
化剂， 床层 底 部 装 填 少 量 后 精 制 剂 ， 制 反 应 器 精 Ｒ ０ １ 两个催 化剂 床层 ， １０ 设 裂化 反应 器 Ｒ ０２设 ３ １０
个催化 剂床 层 ， 装 填 Ｆ 共 Ｆ一１、Ｆ一２ ６Ｆ ６精制 催 化
收 稿 日期 ：０６０ －９ ２０ ．２０ 。
作者简介 ： 徐宏， 工程师， 现为金陵分 公司技 术质量处高级
主管 ， 直 从 事 临氢 装 置 、 整 装 置工 艺 技 术 管 理工 作 。 一
维普资讯
精 细
２８
石 油 化
工 进
￣ １６ ８ｔＦ ｌ０ ． ， Ｃ一１ Ｊ ４催 化 剂 １ ８ １ｔ精 制 催 化 剂 与 ４． ；
裂化催 化剂 比为４ ． ：８ １ １９ ５ ．。除精 制反 应器 Ｒ１０ ０１
上部 床 层 催 化 剂 采 用 普 通 装 填 ， 制 反 应 器 精
Ｒ ０ １ 部 和裂 化 反应 器 Ｒ Ｏ２３个 催 化剂 床 层 １０ 下 ｌ０
２ 催 化 剂 应 用
２ １ 催化 剂装填 ．
２ １１ 反应器 催化 剂装填 数 据 ．．
１５Ｍ／ Ｄ ． ｔａＦ Ｃ单段 全循 环加氢 裂化装 置 采用
两 台 反 应 器 （ 制 反 应 器 Ｒ ０ １ 裂 化 反 应 器 精 １０ 、 Ｒ ０２ ， １０ ） 精制 反应 器 Ｒ Ｏ １内装 填 保 护剂 和加 氢 Ｉ０
以 ９ ％沙特轻 蜡油 （ Ｇ ） １ ％焦化蜡 油 （ Ｇ ） Ｏ Ｖ Ｏ和 ０ Ｃ Ｏ
为原料 ， 设计 空速０６ （ 新 鲜进 料 ）最 大 限 ．７ｈ 对 ，
催化剂介绍
催化剂分公司是国内最大的炼油、化工催化剂生产商、供应商，主导产品有催化裂化催化剂、加氢催化剂、重整催化剂、聚乙烯催化剂、聚丙烯催化剂、基本有机化工原料催化剂、炼油及化工助剂、吸附剂等。
炼油催化剂
聚烯烃催化剂
基本有机化工原料催化剂：
甲苯歧化与烷基转移催化剂、醋酸乙烯催化剂、丙烯腈催化剂、对苯二甲酸精制钯炭催化剂、YS系列银催化剂、苯和乙烯液相烷基化催化剂、乙苯脱氢催化剂、PX吸附剂、碳三馏分液相选择加氢催化剂、碳三馏分气相选择加氢催化剂、碳二馏分气相选择加氢除乙炔催化剂、苯氧化制顺酐催化剂、邻二甲苯氧化制苯酐催化剂、裂解汽油加氢催化剂、丙烯和苯液相法合成异丙苯催化剂。
其他催化剂：
非晶态合金加氢精制催化剂、特种分子筛催化剂、无粘结剂5A小球分子筛、C5/C6异构化催化剂、S-zorb 吸附剂、塑料助剂。
FC-14多产柴油加氢裂化催化剂研制及工业应用
（ 国石 化抚 顺石 油化 工研 究院 ， 辽宁 抚 顺 １３ ０ ） 中 １０ １
摘
要 ：Ｆ 一 ４催化剂是抚顺石油化工研究 院 （ Ｒ Ｐ Ｃ１ Ｆ ＩＰ）开发的多产优质柴油的加氢裂化催化剂 。Ｆ — ４ ｃ ｌ
采用特种分子筛 ｃ Ｂ为主要裂化组分 ，ห้องสมุดไป่ตู้ 分子筛是一种 ｉ维直通道十二圆环大孑 分子 筛 ，具有硅铝 比高 、晶粒 Ｌ
润滑油基础油的需要 ，获得 了非 常大 的经济效益。
关
键
词 ：加氢裂化 ；催化剂 ；分子筛 ；低凝柴油 ；应用
文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １７ — ４ ０（ ０ ２） ５ ０ ９ — ５ ６ １０ ６ ２ １ ０ — ４ ４ ０
中图分类号 ：Ｔ ２ Ｅ６ ４
Ｒ ｅ ａ ａ ｉ ｎ ａ ｍ ｍ ｅ ｃａ ｐ ｒ ｔｏ ｎｄ Ｃｏ ｒ ｉｌ Ａｐｐｌｃ ｔｏ ｆＦＣ－ ４ Ｈ ｙ ０ ｒ ｃ ｉ ｉａ ｉ ｎ ｏ １ ｄｒ ｃ ａ ｋ ｎｇ Ｃａ ａ ｙ ｔｆ ｒ Ｐｒ ｄｕｃ ｎ ｏ ｅＤｉ ｓ ｌ ｔ ｌ ｓ ｏ ｏ ｉ ｇ Ｍ ｒ ｅ ｅ Ｆｕｅ ｌ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｆ １ ａａｙ ｔ ｓａｈ ｇ ｃ ｉ ｉ ｈ ｄ ｏ ｒ ｃ ｉ ｇｃ ｔ ｌ ｓ ｄ ｖ ｌ ｐ ｄ ｂ ｕ ｈ ｎ ｒ ｓ ａ ｃ ｓ ｔ ｔ ｆ ｅｒ ｌｕ ｓｒ ｃ ： Ｃ一 ４ ｃ ｔ ｌ ｓ ｉ ｈ ａ ｔ ｔ ｙ ｒ ｃ ａ ｋ ｎ ａａｙ ｔ ｅ ｅｏ ｅ ｙ Ｆ ｓ ｕ ｅ ｒ ｈ ｉ ｔ ｕ ｅ ｏ ｔｏ ｅ ｍ ｉ ｖ ｙ ｅ ｎ ｉ ｐ
１ Ｗ ｅ Ｏ ｔ ｍｐｅ ａｕｒ ｏ ｌ ｙ ｒ ｔ ｅ ｍ ｂｉｉ ．Ｂｅ ａ ｅ ＦＣ一 ４ ｃ ｔｌ ｔｈａ ｘ ｅ ｌｎｔｃ ｔ ｌ ｉ ｒｏ ｍ ａ ｅ．ｉ ｓ ｂ ｅ ｐｐ ｉｄ ｉ ａ ｔ ｃ ｕｓ １ ａａｙｓ ｓ ｅ ｃ ｌｅ ａａｙｔｃ ｐｅ ｆ ｒ ｎｃ ｔｈａ ｅ ｎ ａ ｌｅ ｎ ｍ ｎｙ
加氢裂化装置能耗及节能分析
齐ＱＩＬ鲁Ｕ 石Ｐ油ＥＴ化ＲＯ工ＣＨ，２Ｅ０Ｍ１Ｉ Ｃ１Ａ，Ｌ３ ９Ｔ（Ｅ２Ｃ）Ｈ：Ｎ８Ｏ７ＬＯ～Ｇ９Ｙ １
加 氢 裂 化 装 置 能 耗 及 节 能分 析
Ｌ ｎ
董兆海。 袁永 新 王明传
（１．中国石化齐鲁 分公司胜利炼油 厂 ，山东淄博 ，２５５４３４；２．中国航油 （有 限）齐鲁办事处 ，山东 淄博 ，２５５４３４）
中国石 化齐 鲁分 公 司胜 利炼 油厂 （简称胜 炼 ）１．４ Ｍｔ／ａ加 氢 裂 化装 置 由 中 国石 化 北 京设 计 院设计 ，属齐 鲁 乙烯二 轮 改造重 点 配套项 目 ，装置 采用国产单段双剂串联一次通过工艺，包括反应、 分馏 、吸收稳定 、气体脱硫 、溶剂再生及 ＰＳＡ氢提
２Ｏ．６２ １６．７７ ｌ６．６Ｏ ｌ６．３６ Ｉ６．８１ １７．２７ ｌ６．Ｏ８ １５．９４ １６．４０ ｌ７．３９
４３．６３ １６．０ｌ １６．１７ １８．１７ １７．４４ １７．６７ ｌ８．７６ １７．５１ １７．５４ ｌ７．６ｌ
一 １７．Ｏ６ —９．４８ —９．８２ 一ｌ１．２６ —１０．８４ 一 Ｉ１．９２ —１５．３７ —１４．２８ —１３．６Ｏ — ｌ３．１３
６．５４ １．７２ １．６３ １．５２ １．５８ １．６７ １．６２ １．４０ １．６４ １．７９
０．９３ Ｏ．７１ ０．７３ ０．７６ ０．８１ ０．７８ ０．８４ ０．８１ ０．８３ ０．８２
０
—０．３３ —０．４４ —０．４３ —０．４２ —０．４４ 一Ｏ．３８ —０．４１ —０．４１ —０．５９
由表 １可 看 出 ，电 耗 、燃 料 气 消 耗 、３．５ ＭＰａ 与 １．０ ＭＰａ蒸 汽综 合 消 耗 、循 环 水 和 软 化 水 消 耗 在整个装置的能耗 中所 占比例分别 为 ４５．７％ 一
加氢裂化装置简介
加氢裂化装置设计特点
• • • 采用抚顺石油化工研究院开发的3936和ZHC-01催化剂两 段串联一次通过加氢裂化工艺。 反应部分采用国内外成熟的炉前混氢流程，操作方便，流 程简化，传热效率高。 精制反应器与裂化反应器之间设置混氢油与精制反应产物 换热器，回收热量，减少冷氢用量。 采用热进料热高分流程，既降低能耗，又节省换热面积。 选用了PALL自动气体反吹原料过滤器。 对催化剂预硫化采用干法预硫化流程，催化剂活性高，预 硫化期间加热炉负荷少，预硫化所需时间短。 对催化剂钝化选用低氮油注氨的钝化方案。 大机组、高压泵、高压设备大部分国产化。
催化剂物化特性对操作影响
热点一旦出现，将会造成热点区的催化剂结焦速度加快， 使得该区域的床层压力降增大，又反过来使得流经该热点 床层区的气相物料流量更少，反应热量不能及时带走，使 得该点温度更高，形成恶性循环。这样一来，一方面影响 装置的操作安全，另一方面由于高温点的存在而缩短装置 的操作周期。 2）催化剂强度不够，粉尘量大。粉尘量大，导致床层 差压大，影响装置长周期运行，装置压缩机出口压力高， 装置能耗高。粉尘量大，带到反应器后部设备，导致换热 器堵塞，换热效果下降，系统差压升高，同时造成反应物 料在催化剂床层内“沟流”、“贴壁”等走“短路”现象 的发生，也会导致部分床层的塌陷，情况与1）类似。
加氢裂化主催化剂性质
物化性质 孔容/mL/g 表面积/m2/g 堆密度/ g/100ml 压碎强度/ N/mm 烧减，mt% 磨耗，mt% 形状 条长/mm 直径/mm
3936 0.32-0.38 >160 88-94 >25 <2.0 <1.0 三叶草 3-8 1.2-1.4
ZHC-01 0.30-0.35 ≥240 96-102 >14.7 <3.0 柱状 3-8 1.5-1.7
1.4Mt／a加氢裂化装置的开工及运行
大规模上 业化应用 ， 明该装置运行 良好 ， 化剂 Ｚ－ （ 性 能优 良，９６Ｚ Ｃ ｌ ｒ ｏ 催化荆级配合理。 表 储 Ｉ － ） Ｉ Ｃ～ １ ３３／Ｈ －０／ ｓ ３
关键词 加氢裂化 ，工 ｝ ： 生产运行 标定
文章编 号：０ ９—９ ５ （０ ６ ０ —０ ９ ） １０ ８ ９ ２ ０ ）２ ０ ４一（ ５ 中图分 类号： ６ ４． ＴＥ ２ ４ 文献标识码 ： Ｒ
两段加氢裂化工艺过程 ， 单段加氢裂化工艺在反 应器之问不存在 反应物流 的气 一液分离过程。。 齐鲁分公 司 ２ ０ 年 ３ ０１ 月建成投产了我 国 自行设 计的 １４ ／ 单段串联一 次通过加氢裂化装置 ， ． ａ Ｍｔ 该装 置 由北京 设 计 院设 计 ， 用抚 顺 石 油 研 究 院 采 的催化荆技术 ， 制反应 器（ 精 Ｒ一４ １ 、 ０ ） 裂化反应 器（ Ｒ一４２ 分别装有 ３３ 、Ｈ ０） ９ ６ Ｚ Ｃ一０ １和 Ｚ Ｓ一 Ｔ ０ 催化剂。装置的高水平顺利投产， ３ 使齐鲁分公 司加工高硫油的能 力达到 ６ ／， ａ标志着我 国单 Ｍｔ
⑤催化剂再生采用器外再生方案。⑥反应炉烟气
引入分馏炉（ Ｆ一４ １对流室 ， ０） 共用一个烟气余热 回收系统。⑦大机组 、 高压泵 、 高压设备大部分国
产化。
表 １ 装置设计主要工艺条件
１ 装 置 介绍
１４ ／ 单段串联一次通过加氢裂化装置设 ． Ｍｔ ａ 计以中东高硫 原油的减二 、 减三线 和胜利焦化蜡
段 一次 通 过 加 氢 裂 化 装 置 技术 迈 上 了一 个 新 台
阶。
司具备生产新型加氢精制／ 裂化催化剂（ Ｔ 一 ３ Ｚ Ｓ ０／ Ｚ Ｃ １ 的能力 ， Ｈ 一０ ） 因此 改用 了 ３３ ／Ｈ ９ ６ｚ ｃ一０ ／ １ Ｚ Ｓ ０（ Ｔ 一 ３ 精制／ 裂化／ 后精制） 催化剂的级配方案。
稠环芳烃加氢裂化机理和催化剂研究进展
稠环芳烃加氢裂化机理和催化剂研究进展摘要：稠环芳烃（PAHs）是含有两个或两个以上苯环的碳氢化合物，包括萘、蒽、菲等，广泛存在于煤、石油等化石能源中，是一类致癌性很强的环境污染物，由于燃烧过程的不完全，PAHs可直接进入大气，并吸附在颗粒物上，随着颗粒物的飘动迁移到环境中，造成严重的环境污染，对人类健康构成了极大的威胁。
我国是全球能源消费的大国之一，且原油品质呈现重质化、劣质化趋势，因此由PAHs造成的污染问题日益突出。
关键词：稠环芳烃；反应机理；加氢裂化催化剂稠环芳烃（PAHs）是一种化学稳定性高、难降解的有机污染物，加氢裂化可将PAHs转化为轻质芳烃和链烃，被认为是PAHs转化的有效方式之一。
一、加氢裂化技术目前在工业上应用较多的加氢裂化工艺主要有一段式工艺和两段式工艺，影响其过程的主要因素是原料的性质、催化剂、反应压力、反应温度、液态空速和氢油比等。
经过几十年的发展和完善，加氢裂化技术已经比较成熟。
目前，国外主要加氢裂化技术有Chevron Lummus Global公司开发的Isocracking加氢裂化技术和Universal Oil Product公司的HycycleUncracking技术，近年来，Axens公司也相继开发了缓和加氢裂化技术及高转化率加氢裂化技术，Haldor Topsφe公司开发了最大量生产柴油型和中间馏分油型加氢裂化技术，Criterion公司一直以加氢裂化催化剂为主，在催化剂的研制与开发方面获得了显著成果，使得催化剂的性能明显提高。
中国石油抚顺石油化工研究院（FRIPP）和中国石化石油化工科学研究院（RIPP）为满足国内加氢裂化技术发展的需要，研发了一系列加氢裂化催化剂及工艺技术，并实现了工业化。
FRIPP先后开发了高压加氢裂化、中压加氢裂化、缓和加氢裂化、中压加氢改质、加氢尾油异构脱蜡、柴油临氢降凝、柴油加氢降凝、柴油加氢/改质/降凝等工艺技术，RIPP开发的中压加氢裂化技术已在多套加氢裂化装置上实现了应用，表明我国加氢裂化技术达先进水平。
加氢裂化催化剂
加氢裂化催化剂（FC系列）FC系列催化剂是抚顺石油化工研究院根据国内加氢裂化技术发展的需要而开发的，具有裂化活性高、加氢性能好、抗氮能力强、稳定性好、对原料适应性强、可再生使用等特点。
在中压及高压条件下均有优异的加氢裂化性能，可按中油型或轻油型方案灵活进行生产，适用于减压馏分油中压或高压加氢裂化以及劣质柴油中压加氢改质，生产优质石油产品和化工原料，能满足用户的不同需求。
FC系列加氢裂化催化剂性能达到国际同类催化剂先进水平。
理化性质催化剂类别催化剂型号活性金属外形孔容ml/g〉比表面m2/g〉裂化剂FC-12 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.30 160FC-14 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱 1.00 100FC-16 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.30 200FC-18 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.25 170FC-20 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.30 180FC-24 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.28 350FC-26 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.28 200FC-28 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.28 180FC-30 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.28 180FC-32 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.32 255FC-50 Ⅵ族+Ⅷ族圆柱0.28 200加氢精制催化剂（FF系列）FF系列加氢精制催化剂是抚顺石油化工研究院针对含硫、氮量高的原料油而开发研制的催化剂。
该催化剂加氢脱硫、脱氮活性明显高于当前国内外广泛工业使用的同类催化剂，且稳定性好。
设计用于加氢裂化一段处理减压蜡油、FCC原料预处理等加氢处理过程。
理化性质催化剂类别催化剂型号活性金属外形孔容ml/g〉比表面m2/g〉精制剂FF-14 Ⅵ族+Ⅷ族三叶草0.30 160FF-16 Ⅵ族+Ⅷ族三叶草0.30 155FF-18 Ⅵ族+Ⅷ族三叶草0.30 160FF-20 Ⅵ族+Ⅷ族三叶草0.30 200FF-26 Ⅵ族+Ⅷ族三叶草0.30 160FF-36 Ⅵ族+Ⅷ族三叶草0.30 160重整预加氢催化剂FH系列重整预加氢催化剂是抚顺石油化工研究院研制开发的，以非贵金属为活性组分，以新型改性氧化铝为载体，具有加氢脱硫和加氢脱氮活性好，机械强度高及装填堆比小等特点，适合于轻质馏分油、高硫轻质馏分油、二次加氢轻质馏分油、焦化石脑油、裂解汽油的加氢脱硫。
NCG-5型重整保护催化剂性能特点与工业应用
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主 要 物 化 性能 ①本 剂 经 预 还 原 后 的 主 要 物 化 性 能 如
催化裂化汽油吸附脱硫装置高负荷长周期运行总结
催化裂化汽油吸附脱硫装置高负荷长周期运行总结催化裂化汽油吸附脱硫装置高负荷长周期运行总结现代工业对能源的需求越来越大，其中石油是最主要的能源之一。
然而，随着石油开采和加工的不断发展，燃料中含有的硫化物也越来越多。
硫化物作为燃料中的杂质，不仅会降低燃料的质量，还会对环境产生不良影响。
为了减少燃料中的硫含量，催化裂化汽油吸附脱硫装置被广泛应用于炼油工业。
催化裂化汽油吸附脱硫装置是一种主要用于石油炼制工艺的设备，其主要功能是通过吸附剂去除催化裂化汽油中的硫化物。
在长期运行中，催化裂化汽油吸附脱硫装置需要承受高负荷的工况，并保证其稳定运行。
本文将对催化裂化汽油吸附脱硫装置高负荷长周期运行的总结进行探讨。
首先，催化裂化汽油吸附脱硫装置在高负荷运行时需要保证其稳定性。
在高负荷条件下，装置需要处理的气体流量较大，吸附剂与气流之间的接触时间减少，从而增加了吸附剂的耗损和碎裂的风险。
为了保持装置的稳定运行，操作人员需要严密监控装置的运行参数，及时采取措施对装置进行维护和保养。
其次，催化裂化汽油吸附脱硫装置的吸附剂选择对于其高负荷长周期运行来说非常重要。
吸附剂的性能直接影响到装置的脱硫效果和使用寿命。
应选择具有较高吸附容量、较好的吸附选择性和较好的耐高温性能的吸附剂用于装置中。
同时，定期更换吸附剂、合理选用再生气体和适当的操作条件也是保证装置长周期运行的关键。
此外，催化裂化汽油吸附脱硫装置的操作和维护是保证其高负荷长周期运行的重要环节。
操作人员需要定期进行装置的巡查、清洗和更换工作，确保装置内部管道的畅通和吸附剂的正常工作。
对于出现的故障，应及时排除，尽量减少装置的停机时间。
同时，在运行过程中，应加强对装置的监控，及时发现异常情况并进行处理。
综上所述，催化裂化汽油吸附脱硫装置在高负荷长周期运行时需要注意保持其稳定性、选择合适的吸附剂、加强操作和维护等方面的工作。
通过合理的工艺设计和管理，可以有效地保证装置的长时间稳定运行，提高脱硫效果，降低硫化物污染对环境的影响。
RHT系列渣油加氢催化剂在齐鲁VRDS装置上的工业应用
RHT系列渣油加氢催化剂在齐鲁VRDS装置上的工业应用RHT系列渣油加氢催化剂在齐鲁VRDS装置上的工业应用穆海涛孙振光齐鲁石化公司胜利炼油厂（山东淄博255434）摘要介绍了由北京石油化工研究院研制、开发、用于渣油加氢装置固定床反应器的RHT系列催化剂在胜利炼油厂VRDS装置的首次工业应用情况。
该催化剂采用自行开发的级配路线，较好地结合了脱金属剂、脱硫剂、脱氮剂的性能特点，使整个运行周期的催化剂活性和稳定性达到较好地匹配，已达到同类进口催化剂的水平。
关键词渣油加氢催化剂活性稳定性1 前言随着环保法规的日益严格，对炼油企业生产清洁油品并做到清洁生产的要求越来越高，也越来越严格。
渣油加氢装置因为具有液体产品收率高、环境友好等诸多优点，使渣油加氢成为炼厂清洁加工高硫、高金属渣油的重要技术。
将经过渣油加氢脱除硫、金属、氮等杂质的加氢产品送往催化裂化装置作原料，不但可以生产出低硫、低氮高质量的轻质油品，而且大大降低对环境的污染。
因此渣油加氢工艺在炼厂的地位和作用也越来越重要。
胜利炼油厂渣油加氢脱硫（VRDS）装置是国内第一套渣油加氢处理装置，1992年5月26日首次开工，在渣油加氢生产、技术方面积累了丰富的经验。
1999年底，该装置加工能力从0.84 Mt/a扩能为1.50 Mt/a，改造中又首次引进了美国雪弗隆（Chevron）公司的上流式反应器专利技术（UFR），建设成为目前世界上唯一一套采用上流式反应器与固定床反应器组合床工艺技术的渣油加氢处理装置，装置生产的主要目的就是为催化裂化装置提供优质渣油进料。
该装置技术先进，工艺程度复杂，改造后投入运行表明：该装置对提高全厂轻油收率，增加经济效益具有非常重要的作用。
石油化工科学院（RIPP）在对渣油加氢机理进行深入研究的基础上，成功开发了渣油加氢RHT系列催化剂，并在2001年12月份通过了中石化股份公司的技术鉴定，2002年10月利用胜利炼油厂UFR/VRDS装置秋季检修换剂机会更换了固定床一个系列的催化剂为石科院RHT系列催化剂，开始进行工业应用，该项目同时被列入2002年中国石油化工股份公司的科技开发项目。
齐鲁石化公司胜利炼油厂连续重整装置实习报告
1 实习车间概况1.1 概述化工作为工业发展的前提产业，随着经济全球化的发展，与中国面临的压力与挑战的日益增大，化工的发展与清洁化工越来越重要。
作为21世纪的建设者，我们积极参加去中国石化集团齐鲁石化公司胜利炼油厂的实习，以实现理论与实际得结合。
齐鲁石化公司胜利炼油厂连续重整装置采用连续重整工艺，通过原料预处理、重整反应及催化剂连续再生三个工序，把低辛烷值的石脑油变成富含芳烃的高辛烷值汽油组分，重整反应部分采用法国IFP二代超低压连续重整专利技术，只购买专利使用权，由中石化石油化工科学研究院提供设计基础数据，北京设计院作基础设计（工艺包）和工程设计。
采用国产重整催化剂RC-011和国产预加氢催化剂RS-1。
1.2 加氢预处理装置1.2.1装置概况齐鲁石化公司胜利炼油厂加氢裂化装置，装置建设规模为140万t/a （175t/h），装置设计运转周期为8000h（11个月）。
装置由反应、分馏、吸收稳定、气体脱硫及溶剂再生和氢气提纯（PSA）等部分组成。
主要产品是液化气、石脑油、航煤、柴油和尾油，同时副产部分气体。
设计的轻质油品转化率为60%，其中尾油用做蒸汽裂解制乙烯的原料。
随着世界重质原油与含硫（高硫）原油产量增大，炼油厂加工重质、高硫原油的比例越来越大,石油化工原料需求增长强劲，低硫、超低硫清洁燃料生产进程加快，推动了炼油企业装置结构的调整步伐，加氢裂化工艺原料适用性强，生产方案灵活，液体产品收率高，产品质量好，已经成为炼油企业原油二次加工、重油轻质化最重要的加工手段之一。
中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂（简称胜炼）1.4 Mt/a加氢裂化装置由中国石化北京设计院设计，属齐鲁乙烯二轮改造重点配套项目，装置采用国产单段双剂串联一次通过工艺，包括反应、分馏、吸收稳定、气体脱硫、溶剂再生及PSA 氢提浓单元。
装置以直馏减压蜡油和焦化蜡油为原料，主要生产石脑油、航煤、柴油和尾油，2001年3月装置一次开车成功。
渣油加氢处理_RHT_系列催化剂的工业生产和应用
表 1 催化剂活性评价结果
2. 2
催化剂的综合性能评价 RH T 系列催化剂综合性 能评价在 石科院设
表4 A 列各类催化剂装填比例
体积分数 , % 1. 25 18. 21 58. 22 22. 32 催化剂类别
C 7 不溶物 , %
表 3 综合评价的 条件和加氢生成油的性质
项 目 评价数据 16. 5 385 0. 176 0. 22 700 0. 935 9 28. 18 5. 87 0. 45 0. 16
) / mm 2
除率分别为 88. 7% , 33. 3% , 91. 8% , 61. 9% , 都达 到或超过了工业装置的设计值。 3 催化剂的工业应用 齐鲁分 公 司 胜 利 炼 油 UFR/ VRDS 装 置 的 反应 部 分 分 为 A 、 B 两 列 , 2000 年 1 月 开 工 , 2002 年 10 月停工换剂。此次装 剂, A 列固定 床 一、 二、 三反应器装入的是齐茂公司生产的 RH T 系列催化 剂 , 共计 装填 163. 5t , B 列 固定 床一、 二、 三反应器 装填与 上周期 相同 的催 化剂 , 共 计 装填 178. 5t 。 从装填 量来看 , 固 定床 A 列的 催 化剂装 填量 比 B 列 少装 15. 0t 。催 化剂 的装 填 比例见表 4 。
投用三个反应 器。催 化剂装 填好后 , 按照 UF R/ VRDS 工业装置的硫化方案进行催化剂的预硫化。 预硫化结束后 , 逐渐增加渣油原料的比例, 同时缓 慢提高反应温度, 进渣油原料大约 300h 后 , 催化剂 活性基本稳定 , 适当提高各反应器催化剂床层的反 应温度到预计值, 开始进行整体活性测定。 综合评价装置的反应压力、 体积空速和氢油比 与工业装置相近, 即反应压力 16. 5M Pa 、 体积空速 - 1 0. 22h 、 固定床反应器氢油体积比 700, 固定床反 应器温度为 385 15 , 比工 业装置 设计初 期温度 低 。在所述工艺条件下, 硫、 氮、 金属和残炭的脱
加氢裂化技术发展现状及展望
加氢裂化技术发展现状及展望摘要：近些年，随着社会的发展，带动了我国科学技术水平的进步。
在加氢裂化生产清洁油品过程中，煤油馏分和柴油馏分中有许多可以通过创新工艺，生产出清洁特色产品。
为适应清洁化的发展趋势，综合利用系列加氢技术，开发了系列高端、特种、专用和差异化的特种油生产技术，并逐步实现工业应用，进一步增加产品效益。
关键词：加氢裂化技术；改造；发展趋势引言加氢裂化技术是在原油的基础上通过二次改造的方式来更好的提高石油质量，通过此种技术所研发生产出来的石油化工产品具有清洁性的特征。
特别是在当前现代科学技术不断创新的时代背景下，我国加氢裂化技术逐渐与世界水平接轨，逐渐朝着绿色节能、高效科学的方向转变。
对此，笔者以加氢裂化技术为主要研究内容，对其改造及其发展趋势进行简要分析与着重探讨。
1加氢裂化技术的改造在现代科学技术创新的驱动之下，加氢裂化技术装置得到了跨越式发展，并且进一步加快与国际化的接轨进程。
在应用原有加氢裂化装置的基础上，采用了加氢裂化改造技术，应用“延迟焦化+加氢处理+催化裂化”方案，对原有的250万吨/常年减压装置予以改造，常压分馏出的175℃石油脑送入下游重整装置的预加氢加工；175~220℃的轻柴油调和组分；220~350℃的重柴油送下游加氢装置进行进一步精制；常压重油经减压分馏，生产的减压渣油将会去延迟焦化装置进一步加工处理，分出的直流蜡油、焦化蜡油去催化原料预处理装置。
最初所使用的加氢裂化装置以串联尾油全循环工艺为主，严格按照4：1的比例调配加工原料油，进而形成了具有混合性特征的减一线、减二线和减三线混合蜡油。
后期对设备进行进一步检修，增设航煤汽提塔，从而研发了航煤产品，其中所需要的氢气均来自与氢气管网、渣油加氢装置中的PSA部分。
在检修工作完成后，要定期更换催化剂，通常为FF-46、FC-16B，加工方案由此前的整体循环调整为一次性通过的方式。
2改造后加氢裂化技术的优势2.1原料适应性沸腾床加氢裂化原料适应性强，能够加工瓦斯油、常压渣油、减压渣油、煤液化产品、沥青、页岩油和油砂等。
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RHC-5催化剂在齐鲁140Mt/a加氢裂化装置工业应用总结中国石化齐鲁分公司炼油厂2010年7月1、前言齐鲁140万吨/年加氢裂化装置由中石化北京设计院设计，采用国产单段串联一次通过加氢裂化工艺，主要包括反应、分馏、吸收稳定、气体脱硫及溶剂再生、PSA氢提浓等单元。
装置以直馏蜡油和焦化蜡油为原料，主要生产石脑油、航煤、柴油和尾油，石脑油做重整原料，尾油做乙烯裂解料。
2001年3月装置一次开车成功，2009年5月更换使用石科院开发的RHC-5和RN-32V系列催化剂，进入第三个运行周期。
2. 装置开工运行及标定情况2.1 催化剂装填为满足最大量生产尾油和石脑油的要求，2009年5月加氢裂化装置更换使用石科院开发的RHC-5和RN-32V系列催化剂。
2009年催化剂装填情况见表1。
表1 2009年加氢裂化装置催化剂装填数据表反应器床层催化剂型号装填重量，t精制反应器R-4011RN-32V21.47 2RN-32V41.8 3RN-32V60.8 4RN-32V80.75裂化反应器R-4021RN-32V45.22 2RHC-0539.2 3RHC-0541.34RHC-0546.74RN-32V（粗条）17.00总计RN-32V267.04RHC-05127.242.2装置开工及运行情况2.2.1装置开工概况2009年5月13日装置检修完成开始开工，到5月21日产出合格产品，航煤烟点27mm，尾油BMCI值11.7，装置开工正常，开工过程及时间见表2。
表2 加氢裂化装置开工过程序号开工步骤时间说明1氮气气密24小时2催化剂干燥24小时反应器入口170℃恒温10小时，冷高分排水2吨3高压氢气气密、急冷氢试验、紧急泄压试验24小时4催化剂预硫化72小时干法预硫化，消耗DMDS：77.2吨5钝化24小时150℃进低氮柴油，液氨钝化，消耗钝化剂：14吨6切换原料24小时2.2.2 运行情况装置开工正常后，依据石科院提供的生产操作要点，对催化剂的活性进行摸索，对应调整反应温度和转化率的曲线。
反应初期温度360℃，与设计值相当，催化剂表现出很好的初活性。
但受高压空冷负荷和分馏系统负荷制约，生产中加氢裂化装置实际执行较低转化率方案，控制反应转化率60%，对产品的收率和质量有一些影响。
表3 加氢裂化产品收率统计（w%）产品2009.62009.102009.12平均值H2S+NH3 1.34 2.26 1.85 1.82 C1+C2 1.08 1.46 1.74 1.43液化气 2.73 2.36 2.32 2.47 C5～石脑油22.1322.2722.1722.19航煤22.9623.4524.223.54柴油13.9315.7812.9914.23尾油34.6631.9234.0733.55表4 原料及主要产品质量统计项目2009.62009.102009.12平均值原料密度kg/m3904.7908.6908.4907.2干点℃524536529526氮含量%0.10.0710.110.09硫含量% 1.63 2.14 1.98 1.92精制油氮含量%0.00040.00050.00080.0006石脑油硫含量%0.00020.00200.00200.0015航煤烟点mm26.525.224.525.4银片腐蚀1111尾油BMCI12.812.813.212.9硫含量%0.00030.00980.00640.0055表3中列出2009年加氢裂化主要产品收率月统计，石脑油收率22～24%，比设计值略低，尾油收率32～35%，达到设计值。
表4中列出主要产品质量，精制催化剂表现出优异的脱氮性能，精制油氮含量一直在10ppm以下，脱氮率99%以上。
产品中航煤烟点24～27mm，尾油BMCI值12～14，均比上一周期有好转，能够满足需要。
2009年6月6日，因ESD卡件问题导致装置循环机停机，在恢复生产过程中裂化反应器四床后精制剂床层催化剂发生超温事故，后精制催化剂失活，石脑油硫含量由2ppm升高至20ppm。
超温事故未对主精制催化剂和裂化催化剂活性造成影响，催化剂失活速率没有发生明显变化。
2009年9月14日，装置标定期间发现尾油硫含量突然升高，经过多次采样分析判断为高压换热器E402发生内漏。
考虑到国内对高压镙纹环锁紧式换热器在线紧固经验的不足，没有选择在线紧固，而是坚持运行至2010年3月份大检修。
运行期间催化剂在表现出较低的失活速度，具体统计见表5。
表5 2009加氢裂化进料与反应温度统计时间2009.52009.62009.72009.82009.92009.102009.11进料量t/h150175175175170170160 CAT ℃355363363363.5363363.5360.5修正CAT ℃*360363363363.5364364.5363.5 *说明：以进料量175t/h为基准进行了CAT修正，修正系数0.2℃/吨进料。
从表5中可知，除去开工初期的2009年5月数据，2009年6月～11月加氢裂化催化剂平均失活速率为0.3℃/月,失活速度低，催化剂表现出优异的长周期运行能力。
2.3催化剂标定为对新催化剂性能和新技术所能达到的效果进行客观评估，装置于2009年9月中旬进行了催化剂的标定，考虑到高压空冷与分馏系统负荷问题，标定按两个方案进行。
标定方案一（多产尾油方案）：装置进料量满负荷条件下，以分馏系统能够达到稳定操作为前提，控制<165℃石脑油质量收率≮26%；标定方案二（最大化尾油+石脑油方案）：降低装置加工负荷至进料量140t/h左右，控制<165℃石脑油收率≮32%。
标定期间主要操作参数和产品收率见表6、表7。
表6 标定期间主要操作参数标定一标定二原料蜡油进料量t/h170140氢油比900900精制反应器入口压力MPa16.216F401出口温度℃345345精制催化剂平均反应温度℃365.5360精制催化剂床层总温升℃6864裂化反应器压力为MPa15.915.7裂化催化剂平均反应温度℃363357.5裂化催化剂床层总温升℃5149冷氢阀平均开度%6057反应系统压力MPa1515高压空冷出口温度℃5252轻烃进C501温度℃7678重烃进C501温度℃240242脱硫化氢塔C501底温℃164165分馏塔顶温℃130130石脑油稳定塔C505底温℃110110表7 标定方案物料平衡数据项目标定一标定二设计值*t/h%t/h%t/h%入方：原料油170100140100175100纯氢 4.54 2.67 3.88 2.77 4.27 2.44合计174.54102.67143.88102.77179.27102.44出方：H2S+NH3 4.06 2.39 3.35 2.39 2.8 1.6 C1+C20.370.210.460.330.650.37 C3+C4 3.47 2.05 2.31 1.65 5.15 2.94 C5～石脑油45.5226.7839.7528.3945.0325.73航煤47.0327.6737.126.541.2523.57柴油17.9310.5418.6613.3322.2412.71尾油56.1233.0142.0730.0561.4635.12损失0.040.020.180.130.70.4合计174.54102.67143.88102.77179.27102.44*说明：本设计值按照多产尾油方案提供。
从表7中可知，标定方案一石脑油达到了预期收率。
方案二的石脑油收率没有预定目标，主要是受高压空冷冷后温度的限制，未能将转化率进一步提高。
表8 标定期间原料及主要产品质量统计项目标定一标定二原料密度kg/m3913.6914.1干点℃537531（97%馏出）氮含量%0.08840.0857硫含量% 2.1 2.4 BMCI46.847.1精制油氮含量%0.00050.0007石脑油硫含量%0.00160.0082航煤烟点mm27.427.3银片腐蚀11尾油BMCI11.710.7硫含量%0.00520.0088从标定的产品质量看，虽标定二的原料性质比标定一的要差，但产品质量上同样表现很好，航煤烟点达27mm以上，尾油BMCI值下降至11左右，充分显示了该催化剂在高转化率条件下优异的反应活性。
石脑油、尾油硫含量高，主要受后精制催化剂失活和高压换热器内漏影响。
标定发现的主要问题：（1）高压空冷A401冷后温度高由于反应转化率高，标定方案二时，即使在进料量降至140t/h的情况下，高压空冷A401冷后温度仍高达52℃，高于正常生产允许温度，给装置的安全生产带来隐患。
（2）冷氢阀开度大反应放热量大，裂化床层单床层温升高，导致反应器冷氢阀开度偏高，方案一中平均值达60%，偏高的冷氢开度导致超温事故出现时，急冷氢降温效果下降，装置运行危险性增加。
（3）分馏系统负荷不足受反应转化率高，轻烃生成量的影响，分馏系统出现负荷不配套的情况比较突出，主要集中在：硫化氢汽提塔进料温度过低、航煤汽提塔C503顶部返塔压力高、吸收解吸塔底负荷不足等。
其中轻烃进汽提塔的温度80℃，远低于设计100℃，导致汽提效果差，产品质量受到影响。
3．催化剂级配调整及分馏系统改造针对后精制剂失活、高压换热器内漏、分馏系统负荷不足的问题，经过公司、炼油厂与石科院进行多次分析讨论，决定2010年3月份加氢裂化装置停工检修，对分馏系统进行适应性改造，同时对裂化反应器催化剂及级配进行调整。
3.1催化剂级配调整2010年3月，加氢裂化装置停工检修，对裂化反应器催化剂的级配进行了调整，催化剂装填明细见表9。
表9 2010年加氢裂化装置裂化反应器催化剂装填数据表反应器床层催化剂型号装填重量，t裂化反应器R-4021RHC-0528.9 2RHC-0528.9 3RHC-0528.94RHC-0528.8RN-32V（Φ1.4）27总计RHC-05115.5此次催化剂装填调整未补入新催化剂。
对于装填高度不足的位置，采用填补惰性瓷球的方法解决。
通过裂化反应器级配调整，裂化催化剂总装填量减少12吨，催化剂床层由原先3个床层增加至4个床层，将反应总温升分配到4个床层，有利于降低每一个床层的温升，解决裂化催化剂单床层温升过大，冷氢阀开度过大的问题，冷氢阀开度情况见表10。
表10 裂化反应器床层温升及冷氢阀开度表时间一床温升℃二床冷氢开度%二床温升℃三床冷氢开度%三床温升℃四床冷氢开度%四床温升℃总温升℃2009.7.10940196316561651 2009.9.17935186217581752 2010.4.191028154813491452 2010.5.61030154514501352从表10数据可知，裂化催化剂级配调整后，裂化反应器总温升没有大的变化，各床温升降至15℃以下，冷氢阀开度下降至60%以下，增加了对催化剂温度控制能力，装置运行安全性有改善。