某高速公路工程桥梁立柱模板计算书
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书广西壮族自治区公路桥梁工程总公司广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部2011年11月目录1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------22、受力验算依据 --------------------------------------------23、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------24、模板力学计算 --------------------------------------------34.1、模板压力计算 --------------------------------------34.2、面板验算 ------------------------------------------34.3、横肋验算 ------------------------------------------34.4、竖肋验算 ------------------------------------------44.5、螺栓强度验算 --------------------------------------4圆柱墩模板受力计算书1、圆柱墩设计概况本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、2、受力验算依据1、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计第四册第一分册》2、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计T梁通用图第二册》3、《路桥施工计算手册》4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）3、圆柱墩模板方案圆柱墩模板均专业厂家加工制作，面板厚度6mm，横肋采用100mm×8mm扁钢，间距300mm，纵肋采用100mm×8mm扁钢，最大间距315mm，水平法兰螺丝孔间距165mm，竖向法兰螺丝孔间距150mm，采用φ16mm 普通螺栓。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
柱模板支撑计算书(柱截面500×500)
柱模板支撑计算书（柱截面500×500）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ， 柱模板的截面高度 H=500mm ， 柱模板的计算高度 L = 3120mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×3.5mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。
面板厚度20mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。
229000.0N/mm 4。
50024224柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h ； T —— 混凝土的入模温度，取150.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.120m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.090kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×54.100=48.690kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下31.10kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
荷载计算值 q = 1.2×48.690×0.500+1.40×2.700×0.500=31.104kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×2.00×2.00/6 = 33.33cm 3；I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12 = 33.33cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225×0.225=0.157kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.157×1000×1000/33333=4.724N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225=4.199kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4199.0/(2×500.000×20.000)=0.630N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.345×2254/(100×6000×333333)=0.211mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下14.00kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m 。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
柱式墩计算书【范本模板】
xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。
为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。
设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。
5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。
支座的力学性能根据规范取值。
一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。
2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。
计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。
1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。
计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。
圆柱盖梁模板计算书
圆柱盖梁模板计算书计算依据1.参考资料《混凝土工程模板与支架技术》 《建筑工程模板设计实例与安装》《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 1.大模板计算采用的大模板宽度为3000mm ，高度为1785mm ，面板厚度为5mm ，水平横肋为[ 8号；间距为300mm ，竖肋（又称背楞或背杠）为2根[ 8号，间距为800mm 。
混凝土侧压力标准值如下面计算所示，倾倒混凝土产生的侧压力标准值为4kg/m 2。
侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
1/20120.22F t V γββ=24F h =（h 为有效压头）取二者中的较小值使用其中：F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γ——混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取24kN/m 3。
t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t 0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.71h 。
V ——混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.4m/h 。
h ——此处h 应是混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取1.7m 。
β1——混凝土塌落度影响的修正系数，当塌落度小于等于3cm 时，取0.85；坍落度=5-9cm 时，取1.0；坍落度=11—15cm 时，取1.15。
β2——外加剂影响的修正系数，不掺时取1.0；掺时取1.2。
圆柱盖梁侧模板计算1/20120.22F t V γββ=20.2224 5.71 1.0 1.256.1/KN m=⨯⨯⨯⨯=22424 1.740.8/F h KN m ==⨯=取二者中较小值：240.8/F KN m倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.02/KN m （容量0.2-0.8m 3的运输器具）。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。
桥梁三柱式受 力 计 算 书
盖梁抱箍受力计算书一、盖梁横断面图二、 力学模型：qqq q反力计算简图三、 力学检算盖梁的重力传递给工字钢，再由工字钢传递给抱箍钢板，靠抱箍钢板与立柱的摩擦力来维持力学平衡。
假设三根立柱从左至右产生的反力为Rb 、Ra 、Rc 。
Ra 为两个简支梁在中间立柱的合力。
1、 反力计算q=（砼+钢筋+模板、工字钢、方木及振动荷载等）÷15.7=(25.16m 3×2400kg/ m 3+3974kg+9056kg)×9.8N/kg ÷1000÷15.7=45.8KN/ m∑Mb=0Ra1×5.5＋2.35×45.8×2.35÷2－5.5×45.8×5.5÷2=0计算得Ra1=103.0KNRa=2×103.0=206.0 KN∑Ma=0计算得Rb=256.5 KN由力学计算式Ra+Rb+ Rc=15.7×45.8计算得Rc=256.5 KN由此可得出在两个边立柱的结构压力最大。
取其中一个检算。
2、抱箍钢板与立柱砼的摩擦力计算盖梁的重力传递给抱箍的钢板，在压力小于摩擦力的的情况下，抱箍钢板才不会产生位移失稳。
确定摩擦力的大小关键取决于抱箍钢板之间连接螺栓的抗拉力大小。
一个抱箍钢板用10个φ20的高强螺栓连接。
每个高强螺栓紧箍轴力为：185.85KN。
N=10×185.85=1858.5KNf=uN=0.3×1858.5=557.55 KN(砼与橡胶摩擦系数为0.3)安全系数考虑为2.0那么:2.0×256.5KN=513.0KN< f=557.55 KN 从以上力学分析,该抱箍方法完全满足施工要求。
立柱模板计算书
立柱模板计算书附件1：墩柱模板计算书一、基本情况本圆柱墩高度为24.147m，直径1.8m，采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。
圆柱墩模板由两块半圆模板对接而成，面板采用δ6mm厚钢板，竖肋采用8#槽钢，间距300mm，环肋采用100mm宽、δ8mm的圆弧肋板，法兰采用100mm宽、δ12mm带钢，螺栓采用8.8级M18*60高强螺栓。
验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。
计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。
二、混凝土侧压力计算F1=0.22rtβ1β221V (1)F1=rH (2)式中F1——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)；r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25；——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按施工温度可取25℃；t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5；tV——混凝土的浇注速度3m/h；β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15；H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F1=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m 2式(2)：F1=25×24.147=604(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F1=65.73(KN/㎡)其他动载为施工荷载，按照常规取F2=6(KN/㎡)F=F1×1.1+F2×1.2=65.73×1.1+6×1.2=79.5(KN/㎡)三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。
桥梁圆柱模受力计算
圆柱模板受力验算书一、设计、验算依据本项目为xxxxxx，根据以下规范（规程），并使用Solidworks 集成的有限元分析插件Simulation对其结构进行有限元验算校核。
1、《钢结构设计规范》（GBJ50017）；2、《路桥施工计算手册》周永兴等主编（人民交通出版社）；3、《材料力学》（西南交通大学出版社）；4、《结构力学》（高等教育出版社）；5、《机械设计手册》（新编软件版）；6、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041）；7、《冷弯薄壁型钢技术规范》（GB 50018）；8、《碳素结构钢》（GB 700）；9、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666）；10、《建筑工程大模板技术规程》。
二、墩柱结构尺寸及模板分块说明1、墩柱结构尺寸及模板分块图本项目圆柱共有2种,分别为ψ1.8M、ψ1.6M米圆柱。
模板尺寸为：模板面板6mm，边、端框-12*100mm，弧筋-10*100，纵筋10#槽钢。
本次选取规格尺寸最大的ψ1.8*1.5M米模板做受力计算，模板对半分。
墩柱结构尺寸图、模板分块图如下：墩柱俯视图三、主要技术参数与载荷1、变形控制根据《路桥施工计算手册》模板工程中验算模板、拱架及支架的刚度允许变形值：模板变形、支架、拱架挠度，面板变形≤1500/400=3.75mm。
2、许用应力根据《钢结构设计规范》中许用应力设计方法中提出的技术指标， Q235B的抗拉、抗压与抗弯强度［σ］=140Mpa。
3、混凝土侧压力根据《混凝土结构工程施工规范》，采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力可按下列公式计算，并应取其中的较小值：式中：F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；γc——混凝土的重力密度（kN/m3），现取25KN/ m3；t0——新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定；当缺乏试验资料时可采用t0 = 200/（T+15）计算，T为混凝土的温度（℃）,现取8β——混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度在50mm～90mm时,β取0.85；坍落度在100mm～130mm时,β取0.9；坍落度在140mm～180mm时,β取1.0,现取0.85；V——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h），现取3.5m/hH——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），现取10m。
桥梁模板支撑计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=19.617kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝19.617×0.32/8＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/37500＝5.885N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×3004/(384×10000×281250)=0.427mmν＝0.427mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3=5.974kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3=5.166kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×5.166×0.52+0.125×0.808×0.52＝0.187kN·m M2＝q1L12/2=5.974×0.152/2＝0.067kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.187，0.067]＝0.187kN·mσ=M max/W=0.187×106/28583=6.531N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×5.166×0.5+0.625×0.808×0.5＝1.867kNV2＝q1L1＝5.974×0.15＝0.896kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.867，0.896]＝1.867kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.867×1000/(2×35×70)＝1.143N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.479kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.479×5004/(100×9350×100.042×104)＝0.121mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.479×1504/(8×9350×100.042×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝6.063kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.255kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.808kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.538kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×6.063×0.5＝3.789kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×5.255+0.437×0.808)×0.5+6.063×0.15＝2.071kNR＝max[R max，R1]＝3.789kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.538×0.5＝2.212kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×3.538×0.5+3.538×0.15＝1.194kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.212kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.379×106/4250=89.153N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.543×1000/398＝22.828N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.152mm≤[ν]=500/250=2mm悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.562kN，R2=5.826kN，R3=7.311kN，R4=3.035kN 图二支座反力依次为R1=4.65kN，R2=6.717kN，R3=6.717kN，R4=4.65kN 七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.032×0.5×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[6.562,6.717,7.311,4.65]+1.1×1.35×0.15×5.2=8.47kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝8.47×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=107.725N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.2/6=0.867≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.5×0.23=0.115kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.5×0.45×0.199=0.045kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.22×0.115+5.2×0.045=1.788kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=62×0.5×[0.15×5.2/(0.5×0.5)+0.5]+2×1×6/2=71.16kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×1.788=5.899kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
立柱桩承载力计算书[全面]
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立柱桩承载力计算书1、前述为了减少支撑杆件的长细比,同时为了承受支撑的自重及施工误差引起的偏心而产生的弯矩,在支撑中部布设立柱桩.2、荷载内支撑对立柱桩的荷载按最不利的地段对顶撑与联系梁坑中部位进行计算.N压=(10×0.9×0.8+12×0.7×0.8+5×0.6×0.7)×25+0.1×6850=1086KNN拔=(10×0.9×0.8+12×0.7×0.8+5×0.6×0.7)×25-0.1×6850=285KN设计立柱有效桩长为13.3米.3、立柱桩承载力的计算与立柱桩设计有关的土层参数选取如下表经计算立柱桩单桩竖向承载力特征值为:(39*5+44*4.3+24*4)*3.14*0.9+3.14*0.45*0.45*250*(0.8/0.9)0.25=1511.4KN经计算立柱桩单桩竖向抗拔承载力特征值为:(39*5+44*4.3+24*4)*3.14*0.9*0.7=950KN4、承载力验算1511.4>1.35*1086=1466950>1.35*285=385经验算立柱承载力满足要求.5、立柱配筋主筋采用12Ф18,箍筋为φ8@250,加强筋为φ16@2000.附件：工程施工现场应急预案及安全保证措施一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。
把保障人民群众生命财产安全,最大限度地预防和减少突发事件所造成的损失作为首要任务。
2、统一领导,分级负责原则。
在本项目部领导统一组织下,发挥各职能部门作用,逐级落实安全生产责任,建立完善的突发事件应急管理机制。
3、依靠科学,依法规范原则。
科学技术是第一生产力,利用现代科学技术,发挥专业技术人员作用,依照行业安全生产法规,规范应急救援工作。
4、预防为主,防止结合原则。
认真贯彻安全第一,预防为主,综合治理的基本方针,坚持突发事件应急与预防工作相结合,重点做好预防、预测、预警、预报和常态下风险评估、应急准备、应急队伍建设、应急演练等项工作。
公路工程-施工设计系列-04桥梁工程-模板03-承台、墩柱、盖梁模板计算书及图纸
盖梁钢模板计算书一、已知条件：面板为6mm厚钢板，主肋为[10钢，水平间距为300mm，主梁采用双槽钢][18a，最大间距为1000mm。
对拉螺栓采用φ20精轧螺纹钢。
1、载荷：砼的浇注速度为V=2.0m/h；浇注温度T=10°，则初凝时间为t0=200/（T+15）=8h；砼的密度r c=25KN/m3；外加剂影响系数1.0；坍落度系数1.15。
最大侧压力F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*25*8*1.0*1.15*2.01/2=71.6KN/㎡取值P1=F1=72KN倾倒混凝土产生的侧压力P2=6 KN/㎡组合载荷：∑P=(72*1.2+6*1.4) =94.8KN/㎡计算均布荷载取值q=∑P*0.85=94.8*0.85=80.6 KN/㎡2、检算标准1)强度要求满足钢结构设计规范；2)结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3) 钢模板面板的变形为1.0mm ； 二、 面板的校核：取1mm 宽面板，A=6 mm 2，W=6 mm 3，I=18 mm 4，q=80600/1000/1000=0.08060N/mm 。
(1)强度计算M max =k mox ql y 2=0.081*0.08060*3002=588N*M σmax =M max /γx W x =588/1*6=98N*mm 2<215N*mm 2面板的强度满足要求 (2)挠度计算挠度f =04f B ql K 式中0B =)1(1223γ-Etf ——板的计算最大挠度；K f ——挠度计算系数（查表）；q ——均布荷载值； l y ——跨度； B o ——板的刚度； E ——钢材的弹性模量； t ——钢板厚度； γ——钢板的泊松系数；则0B =m m *10*53.30-1*126*10*06.2535N =）（ f =00247.05410*53300*08060.0=0.3mm<300/500=0.6mm 面板的强度和刚度满足要求。
立柱模板计算书
立柱模板计算书设计：复核：审核：二〇一八年九月目录1 工程简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 模板结构形式 (1)2 设计相关参数选定 (3)2.1 计算目的 (3)2.2 计算范围 (3)2.3 参考资料 (3)2.4 主要控制参数 (4)2.5 设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.5.1 荷载类型 (4)2.5.2 工况分析 (5)2.5.3 工况及荷载组合 (6)2.5.4 计算方法 (6)3 模板设计计算 (6)3.1 1800×2200mm方柱模板验算 (6)3.1.1 面板验算 (6)3.1.2 次楞方木验算 (7)3.1.3 长边柱箍验算 (8)3.1.4 短边柱箍验算 (9)3.1.5 对拉螺栓验算 (10)3.2 φ1200mm圆柱模板验算 (10)3.2.1 面板验算 (10)3.2.2 柱箍验算 (11)3.3 模板稳定性验算 (12)4 计算结果汇总 (13)5 结论 (13)1立柱模板设计计算书1 工程简介1.1 工程概况根据现有设计图纸统计，共有926根立柱，柱高2.4m～5.2m，混凝土等级为C50。
本层立柱分两次浇筑，第一次浇筑1m，底板施工完成后，再浇筑剩余部分。
立柱工程数量详见下表。
表1.1-1立柱工程数量表1.2 模板结构形式(1)方柱模板结构形式面板采用18mm厚木胶板，竖向次楞为50×100mm方木，间距200mm；次楞方木外设横向双拼φ48×3mm钢管柱箍，上下间距300mm；对拉螺杆采用φ14mm全丝拉杆，用M14对拉螺栓固定，间距515～715mm。
模板立面图如下图1.2-1所示。
图1.2-1 1800mm×2200mm立柱模板左、正立面图(2)圆柱模板结构形式面板采用18mm厚弧形木胶板，内径1200mm；柱箍采用宽32mm、厚1.5mm钢带，用M14螺栓固定，柱箍间距250mm，上部间距500mm。
公路桥-盖梁模板计算书
盖梁模板计算书编制：复核：审核：2018-07目录一、编制依据 (1)二、计算参数 (1)三、面板强度验算 (3)四、背杠 (4)1盖梁模板计算书一、编制依据1.《钢结构设计规范》;2.《钢结构工程施工及验收规范》; 3．《建筑工程大模板技术规程》; 4.《公路桥涵施工技术规范》； 5.《路桥施工计算手册》；二、计算参数1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ⨯=；质量密度3/7850m kg =ρ。
2.钢材强度设计值3.混凝土浇筑时荷载标准值混凝土浇筑时侧压力标准值由式221022.0v t r F c c ββ=； 式中2（1）3/25m kN r c =；（2）)(44.40h t =，新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可取）15（/200+=T t ；（3）2.11=β； （4）0.12=β； （5）h m v /2=；故22210/44.4122.0m kN v t r P c c ==ββ； 或者按照2/552.225m kN H r P c c =⨯==； 按规范取二者较小值：2/44.41m kN P c =。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2/2m kN根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构工程及验收的规范》的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：荷载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，折减调整系数取0.85。
故混凝土浇筑的侧压力设计值为2/27.4285.02.144.41m kN =⨯⨯； 倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为2/38.285.04.12m kN =⨯⨯； 总荷载设计值为20/65.4438.224.42m kN P =+=；刚模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取2/45m kN P =，有效高度m r P h c 8.125/45/===。
钢模底部压力：底³ ³3因此计算时，模板压力按照50Kpa 计算三、面板强度验算1.面板取单元面板mm mm 300300⨯作为计算单元，则单元宽板承受的荷载为：m kN q /153.050=⨯=2.面板受力分析示意图偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖筋[10为支点的简支梁。