隧道标准断面衬砌类型通用数量计算书
隧洞衬砌结构计算书
隧洞衬砌结构计算书项目名称___________ 日期________________设计者____________ 校对者______________一、示意图：1．依据规范及参考书目：《水工隧洞设计规范》（DL/T 5195-2004，以下简称《规范》）《水工混凝土结构设计规范》（SL 191-2008），以下简称《砼规》《隧洞》（中国水利水电出版社，熊启钧编著）《水工隧洞和调压室水工隧洞部分》（水利电力出版社，潘家铮编著）2．几何参数：半跨宽度L1 ＝ 2.000 m ；顶拱半中心角α＝60.00°拱顶厚度D1 ＝0.400 m；拱脚厚度D2 ＝0.600 m侧墙厚度D3 ＝0.600 m；侧墙高度H2 ＝ 4.000 m 隧洞衬砌断面形式：圆拱直墙形底板厚度D4 ＝0.600 m3．荷载信息：0.00 m6.00 m ；外水压力折减系数β＝0.40 Q1＝70.00kN/m ；顶部山岩压力中间值Q3＝40.00kN/m ；侧向山岩压力下侧值Q5＝0.00kN/m ；底部山岩压力中间值顶拱围岩弹抗系数K1 ＝500.0 MN/m3 侧墙围岩弹抗系数K2 ＝500.0 MN/m 3 底板围岩弹抗系数K3＝500.0 MN/m 3顶拱灌浆压力P d ＝0.00 kPa；P d 作用半中心角αp ＝0.00° 其他部位灌浆压力P e ＝0.00 kPa4．分项系数：基本资料：内水压力水头H i ＝外水压力水头Ho ＝顶部山岩压力端部值侧向山岩压力上侧值底部山岩压力端部值Q2＝70.00kN/mQ4＝50.00kN/m建筑物级 1 级；荷载效应组合：基本组钢筋混凝土构件的承载力安全系数K ＝ 1.35 衬砌自重分项系数γQ1 ＝ 1.10；山岩压力分项系数γQ2 ＝ 1.00 内水压力分项系数γQ4 ＝ 1.00 ；外水压力分项系数γQ5 ＝1.00 灌浆压力分项系数γQ3 ＝ 1.005．材料信息：混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f ck ＝16.70 N/mm 2；轴心抗拉强度标准值f tk ＝ 1.78 N/mm 2 轴心抗压强度设计值f c ＝11.90 N/mm 2；轴心抗拉强度设计值f t ＝ 1.27 N/mm2 混凝土弹性模量E c ＝ 2.80×104 N/mm 2纵向受力钢筋种类：Ⅱ级钢筋强度设计值f y ＝300 N/mm 2；弹性模量E s ＝ 2.00× 105 N/mm钢筋合力点到衬砌内、外边缘的距离 a ＝0.050 m三、内力计算：N -- 衬砌计算截面的轴向力，kN ，以拉为正；Q -- 衬砌计算截面的剪力，kN，以逆时针转动为正；M -- 衬砌计算截面的弯矩，kN· m，以内边受拉为正u -- 衬砌计算截面的切向位移，mm ；v -- 衬砌计算截面的法向位移，mm ；ψ-- 衬砌计算截面的转角位移，度；k -- 衬砌计算截面的围岩抗力，kPa 计算节点编号顺序为：底板或底拱、底圆按照从左到右编号；顶板板或顶拱、顶圆按照从右到左编号；其余部位按照从下到上编号；1．承载能力极限状态下的内力计算：经过 3 次迭代运算后,各点设定抗力条件和法向位移一致。
隧道设计衬砌计算范例(结构力学方法)
1.1工程概况川藏公路二郎山隧道位于四川省雅安天全县与甘孜泸定县交界的二郎山地段, 东距成都约260km , 西至康定约97 km , 这里山势险峻雄伟, 地质条件复杂, 气候环境恶劣, 自然灾害频繁, 原有公路坡陡弯急, 交通事故不断, 使其成为千里川藏线上的第一个咽喉险道, 严重影响了川藏线的运输能力, 制约了川藏少数民族地区的经济发展。
二郎山隧道工程自天全县龙胆溪川藏公路K2734+ 560 (K256+ 560)处回头, 沿龙胆溪两侧缓坡展线进洞, 穿越二郎山北支山脉——干海子山, 于泸定县别托村和平沟左岸出洞, 跨和平沟经别托村展线至K2768+ 600 (K265+ 216) 与原川藏公路相接, 总长8166km , 其中二郎山隧道长4176 m , 别托隧道长104 m ,改建后可缩短运营里程2514 km , 使该路段公路达到三级公路标准, 满足了川藏线二郎山段的全天候行车。
1.2工程地质条件1.2.1 地形地貌二郎山段山高坡陡,地形险要,在地貌上位于四川盆地向青藏高原过渡的盆地边缘山区分水岭地带,隶属于龙门山深切割高中地区。
隧道中部地势较高。
隧址区地形地貌与地层岩性及构造条件密切相关。
由于区内地层为软硬相间的层状地层,构造为西倾的单斜构造,故地形呈现东陡西缓的单面山特征。
隧道轴线穿越部位,山体浑厚,东西两侧发育的沟谷多受构造裂隙展布方向的控制。
主沟龙胆溪、和平沟与支沟构成羽状或树枝状,横断面呈对称状和非对称状的“v ”型沟谷,纵坡顺直比降大,局部受岩性构造影响,形成陡崖跌水。
1.2.2 水文气象二郎山位于四川盆地亚热带季风湿润气候区与青藏高原大陆性干冷气候区的交接地带。
由于山系屏障,二郎山东西两侧气候有显著差异。
东坡潮湿多雨,西坡干燥多风,故有“康风雅雨”之称。
全年分早季和雨季。
夏、秋两季受东进的太平洋季风和南来的印度洋季风的控制,降雨量特别集中；冬春季节,则受青藏高原寒冷气候影响,多风少雨,气候严寒。
衬砌计算书 算例演示
课程设计计算书课程名称：隧道工程题目：隧道选线及结构计算学院：土木工程学院系：土木工程系课题组：岩土与地下工程专业：土木工程专业岩土与地下工程方向班级：土木工程十一班组员学号：09301126组员姓名: 陈祥起讫日期：2013。
1.7—2013.1。
18指导教师：岳峰目录第一部分设计任务 (1)一、设计依据 (1)二、设计资料 (1)1。
设计等级 (1)2.设计车速 (1)3。
围岩级别 (1)4。
折减系数 (1)5.使用功能 (1)6。
隧道平纵曲线半径和纵坡 (1)7.隧道结构设计标准 (1)8。
1：10000地形图. (1)第二部分隧道方案比选说明 0一、平面位置的确定 0二、纵断面设计 (4)三、横断面设计 (4)第三部分二次衬砌结构计算 (5)一、基本参数 (5)二、荷载确定 (6)三、计算衬砌几何要素 (7)四、位移计算 (7)1.单位位移 (9)2.载位移—主动荷载在基本结构中引起的位移 (9)3.载位移—单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (12)4.墙底（弹性地基梁上的刚性梁）位移 (16)五、解力法方程 (17)六、计算主动荷载和被动荷载分别产生的衬砌内力 (18)七、最大抗力值的求解 (20)八、计算衬砌总内力 (20)九、衬砌截面强度检算 (23)十、内力图 (24)第一部分设计任务一、设计依据本设计根据《公路工程技术标准》(JTG B01—2003）,《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004）进行设计和计算。
二、设计资料1.设计等级:高速公路;2.设计车速：80km/h;3.围岩级别：V级4.折减系数：50％5.使用功能：道路双向四车道，隧道左、右线单向各两车道；6。
隧道平纵曲线半径和纵坡平纵曲线设计满足规范要求，洞口内外各有不小于3s行车速度行程长度范围内的平纵线形保持一致。
7。
隧道结构设计标准(1).设计使用期：100年；（2).设计安全等级:一级；（3)。
结构防水等级:二级;8。
某公路隧道衬砌结构计算书共18页文档
目录一基本资料 (1)二荷载确定 (1)2.1围岩竖向均布压力 (1)2.2围岩水平均布力 (1)三衬砌几何要素 (1)3.1衬砌几何尺寸 (1)3.2半拱轴线长度S及分段轴长△S (2)3.3割分块接缝重心几何要素 (2)四计算位移 (2)4.1单位位移 (2)4.2载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 (2)4.3载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (8)4.4墙低（弹性地基上的刚性梁）位移 (12)五解力法方程 (12)σ=）分别产生的衬砌内力 (13)六计算主动荷载和被动荷载（1h七最大抗力值的求解 (14)八计算衬砌总内力 (14)九衬砌截面强度检算（检算几个控制截面） (15)9.1拱顶（截面0） (15)9.2截面（7） (18)9.3墙低（截面8）偏心检查 (18)十内力图18一 基本资料高速公路隧道，结构断面如图1所示，围岩级别为V 级，容重318kN /m ϒ=，围岩的弹性抗力系数630.1510kN /K m =⨯，衬砌材料C20混凝土，弹性模量72.9510kPa h E =⨯，容重323kN /m ϒ=。
图1 衬砌结构断面二 荷载确定2.1 围岩竖向均布压力： 10.452s q ωγ-=⨯式中：s ——围岩级别，此处s=5；ϒ——围岩容重，此处ϒ=18kN/㎡；ω——跨度影响系数，ω=1+i(B m -5)，毛洞跨度B m =12.02m ，B m =5~15时，i=0.1，此处: ω=1+0.1×（12.02-5）=1.702所以，有：510.45218 1.702220.5792q kPa -=⨯⨯⨯=考虑到初期之处承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩压力进行折减，对于本隧道按照45%折减，即q 45%0.45220.579299.2606q kPa =⨯=⨯=2.2 围岩水平均布力：e =0.4×q=0.4×99.2606=39.7043kPa三 衬砌几何要素3.1衬砌几何尺寸内轮廓半径 r 1=5.56m ；内径r 1 所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角1ϕ=100°； 截面厚度d=0.45m 。
隧道(衬砌工程量)计算书
x x x隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：8 编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：。
隧道主要工程量数量计算表
根据开挖方法选择合适的机械，如挖 掘机、装载机、推土机等。
开挖方法
根据地质条件和施工条件选择合适的 开挖方法，如分层开挖、预留核心土 开挖等。
洞口边仰坡防护
防护形式
根据洞口边仰坡的稳定性、地形 地貌、施工条件等因素选择合适 的防护形式，如浆砌片石护面、
锚杆框架梁护面等。
防护材料
根据防护形式选择合适的材料，如 砂浆、混凝土、钢筋等。
02
隧道洞身工程
洞身土石方开挖
土石方开挖数量
根据隧道设计图纸和地质 勘察报告，确定隧道洞身 土石方开挖的数量。
开挖方式
根据地质条件和施工条件， 选择合适的开挖方式，如 钻爆法、机械开挖等。
开挖进度
根据施工组织设计和工期 要求，合理安排开挖进度， 确保施工安全和质量。
洞身衬砌
衬砌材料
根据隧道设计要求，选择合适的 衬砌材料，如混凝土、钢筋混凝
施工供电设施
变压器
为隧道施工提供稳定、安全的电力供 应，根据施工用电需求选择合适的变 压器容量。
输电线路
架设输电线路，确保隧道施工过程中 的电力供应，根据施工场地和设备布 置情况确定线路走向和长度。
施工供风设施
空压机
为隧道施工提供压缩空气，用于凿岩、喷射混凝土等作业。
通风机
设置通风机进行隧道内通风换气，确保洞内空气质量，降低 粉尘和有害气体对施工人员的影响。
THANKS.
洞内路面排水设施
总结词
隧道洞内路面排水设施是保障隧道内道路安全畅通的重要设施之一。
详细描述
隧道洞内路面排水设施主要包括排水沟、排水管、集水井等，用于收集和排出隧道内的积水。在计算洞内路面排 水设施工程量时，需要考虑排水设施的尺寸、长度和数量，以及所需的材料和施工方法等因素。同时，还需要考 虑排水设施的排水能力、耐久性和维护要求，以确保隧道内的道路安全畅通。
隧道二次衬砌计算书
主体结构计算书赵东平2010-2-10目录1 参考规范............................................................................................................... - 1 -2 计算模型............................................................................................................... - 1 -3 计算参数............................................................................................................... - 2 -4 荷载计算............................................................................................................... - 3 - 4.1 结构自重............................................................................................................ - 3 -4.2 围岩压力............................................................................................................ - 3 -5 结构内力及安全系数........................................................................................... - 3 -6 衬砌配筋及裂缝验算........................................................................................... - 8 -7 结论....................................................................................................................... - 9 -隧道二次衬砌结构检算1 参考规范本次计算主要依据如下设计规范：（1）《公路隧道设计规范》(JTG D70—2004)（2）《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)（3）《城市桥梁荷载设计标准》(CJJ77—98)（4）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)（5）《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T 50476—2008)（6）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330－2002）2 计算模型衬砌结构计算采用荷载—结构法，荷载结构法原理认为，隧道开挖后地层的主要作用是对衬砌结构产生荷载，衬砌应能安全可靠地承受地层压力等荷载的作用。
公路隧道二衬结构计算算例
┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊二次衬砌内力计算一.基本资料吴家院一级公路隧道，结构断面图如图1所示。
围岩类别为V级，容重320/kN mγ=,围岩的弹性抗力系数620.210/K kN m=⨯，衬砌材料为C25混凝土，弹性模量为72.910hE kPa=⨯，容重γh3= 29kN m。
图1 衬砌结构断面图二．荷载确定1.根据式，围岩竖向均布压力：10.452sqγω-=⨯式中：s——围岩类别，此处s=5γ——围岩容重，此处320/kN mγ=；ω——跨度影响系数，1(5)mi lω=+-，毛洞跨度11.6020.0611.72ml=+⨯=,其中0.06m为一侧平均超挖量，5~15ml m=时，0.1i=，此处10.1(11.725) 1.672ω=+⨯-=.┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊所以，有：0.451620 1.672240.768q Pa=⨯⨯⨯=此处超挖回填层重忽略不计。
2.围岩水平均布压力：0.250.25240.76860.192e q kPa==⨯=三．衬砌几何要素1.衬砌几何尺寸内轮廓线半径125.35,7.48;r m r m==内径12,r r所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角1290,105.51ϕϕ==；拱顶截面厚度0.45;d m=墙底截面厚度0.45.nd m=此处墙底截面为自内轮廓半径2r的圆心向内轮廓墙底做连线并延长至与外轮廓相交，其交点到内轮廓墙底间的连线。
外轮廓线半径：1105.80R r d m=+=2207.93R r d m=+=拱轴线半径：'1100.5 5.575r r d m=+='2200.57.705r r d m=+=拱轴线各段圆弧中心角：1290,15.51θθ==2.半拱轴线长度S及分段轴长S∆分段轴线长度：'111903.14 5.5758.7527180180S r mθπ==⨯⨯='22215.513.147.705 2.0847180180S r mθπ==⨯⨯=半拱线长度：1210.8374S S S m=+=将半拱轴线等分为8段，每段轴长为：10.83741.354788SS m∆===3.各分块接缝（截面）中心几何要素（1）与竖直轴夹角iα113.928181α=227.856362α=341.784543α=455.712724α=569.640905α=┊┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 装 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 订 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 线 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊683.569086α= 795.426778α= 8105.508472α= 另一方面，8129015.51105.51αθθ=+=+= 角度闭合差0∆=。
隧道计算书
二、隧道断面布置本公路设计等级为高速公路双向四车道，由《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）4.3.2有：高速公路、一级公路的隧道应设计为上、下行分离的独立双洞。
对于Ⅲ类围岩，分离式独立双洞间的最小净距为2.0B ，B 为隧道开挖断面的宽度。
本隧道入口处桩号为：K151+818,出口处桩号为：K151+986，全长168米，为短隧道，不需设紧急停车带。
因围岩条件较好，选隧道断面形式为直墙式。
公路隧道建筑限界：本高速公路位于皖南山区，取设计时速为h km V k /100=，则建筑限界高度H ＝5.0m 。
且当h km V k /100=时，检修道J 的宽度不宜小于 1.00m ，取m 00.1==右左J J ，检修道高度h ＝0.5m 。
设检修道时，不设余宽，即：C=0。
取行车道宽度W=3.75m ×2＝7.5m ，侧向宽度为：m L L R L 00.1==，建筑限界顶角宽度为：m E E R L 00.1==，隧道纵坡不应小于0.3％，不应大于3％，本处取2％。
具体建筑限界见图一所示。
图一 公路隧道建筑限界公路隧道建筑限界（单位：cm ） 由《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）4.4.6有：上、下行分离式独立双洞的公路隧道之间应设置横向通道。
本隧道长168m ，设置一处人行横道即可，人行横通道的断面建筑限界如下图二所示。
图二 人行横通道的断面建筑限界人行横通道的断面建筑限界（单位：mm ） 故：隧道限界净宽为：11.5m ；其中：行车道宽度：W=3.75m ×2＝7.5m ；侧向宽度为：m L L R L 00.1==； 检修道宽度：m 00.1==右左J J ； 隧道限界净高：5m ；内轮廓形式：单心圆R=6.8m ；净高：7m ； 净宽：11.7m ；向外取衬砌厚度0.4m ，则：隧道开挖宽度m B t 5.12=；隧道开挖高度：m H t 4.7=； 取两分离式洞口之间左右间距为40m ；该段隧道的埋深H ＝67.087m 。
隧道二衬结构计算书全文
3 蓁山隧道二衬结构计算3.1 基本参数1.二衬参数表二次衬砌采用现浇模筑混凝土，利用荷载结构法进行衬砌内力计算和验算。
二次衬砌厚度设置见表3.1。
表3.1 二次衬砌参数表2.计算断面参数确定隧道高度h=内轮廓线高度+衬砌厚度+预留变形量隧道跨度b=内轮廓线宽度+衬砌厚度+预留变形量各围岩级别计算断面参数见表3.2。
表3.2 计算断面参数（单位：m）3.设计基本资料围岩容重：3/5.20m kN s =γ 二衬材料：C30、C35混凝土 弹性抗力系数：3/250000m kN K = 材料容重：3/25m kN h =γ 弹性模量：kPa E h 7103⨯=二衬厚度：35/40/45/50/55/60/65/70cm 铁路等级：客运专线 行车速度：200km/h隧道建筑限界：双线，按200km/h 及以上的客运专线要求设计 线间距：4.4m曲线半径：1800m ，4000m 牵引种类：电力列车类型：动车组列车运行控制方式：自动控制 运输调度方式：综合调度集中3.2 各级围岩的围岩压力计算按深埋隧道，《规范》公式垂直围岩压力 w q s 1245.0-⨯=γ)]5(1-+=B i w水平围岩压力有垂直围岩压力乘以水平围岩压力系数可得，水平围岩压力系数见表3.3。
各部位垂直围岩压力和水平围岩压力计算结果见表3.4。
表3.3 水平围岩压力系数表3.4 垂直围岩压力及水平围岩压力计算表注：二衬按承担70％的围岩压力进行计算。
3.3 衬砌内力计算衬砌内力计算的原理采用荷载结构法。
该方法用有限元软件MIDAS/GTS实现。
3.3.1 计算简图蓁山隧道衬砌结构为复合式衬砌，二衬结构为带仰拱的三心圆曲墙式衬砌。
典型的计算图式如图3.1所示。
荷载结构模型计算图式如图3.2所示。
围岩用弹簧代替，用弹簧单元模拟，结构用梁单元模拟。
图3.1 三心圆曲墙式衬砌结构图3.2 荷载结构模型计算图式3.3.2 计算过程下面以Ⅱ级围岩为例进行说明。
盾构施工计算书
3.2盾构隧道计算分析报告3.2.1 设计信息1. 软件说明计算采用的软件是:“同济曙光－盾构隧道计算分析分析软件”,由上海同岩土木工程科技有限公司研制。
2. 隧道信息(1) 断面信息说明：角度按逆时针旋转，0°表示水平直径右端点处。
以下除特别说明外均相同，不再赘述。
图5 断面示意图隧道断面基本几何参数:管片总数：6片衬砌外直径D1：6.200m衬砌内直径D2：5.500m螺栓总数：10相邻螺栓（组）间夹角：36.000°顶部管片右侧与y轴的夹角θs：8.000°(2)具体几何参数:表4 纵向螺栓几何参数表5 管片几何参数:隧道位置:地表至隧道顶部的距离H(m): 8.55地下水面至隧道顶部的距离Hw(m): 8.05图6 断面示意图3.土层参数表6 土层参数表表7 管片材料参数表表8 管片间环向接头参数单位表9 纵向连接螺栓单位--5. 荷载信息设计工况数目: 1工况1自重+ 水土压力+ 地基抗力--反力,共4种荷载。
图7 荷载图荷载组合系数:永久荷载：1.20可变荷载：1.40偶然荷载：1.006. 水土压力表10 计算参数表7.计算参数表:地基抗力系数：20.000 MN/m^3是否考虑衬砌自重引起的地基抗力：否8.控制参数计算模型：修正惯用法(公式)修正惯用法常数:Eta(η) = 0.70修正惯用法常数:Xi(ξ) = 0.30网格大小：0.209. 管片验算参数表11 管片及连接缝验算参数表12 千斤顶推力验算参数3.2.2 分析结果1. 水土压力:图8地层反力示意图表13 水土压力计算结果2.地层反力地层反力计算结果:水平直径点处水平方向变位δ：0.000 mm水平直径点处水平方向抗力P：6.206 kN/m^23.抗浮验算计算结果浮力：295.869kN抗浮力：806.500kN满足设计要求4.内力位移计算结果说明：(1)弯矩、接头张开角均以内侧张开为正，反之则为负；(2)内力值为管片实际宽度的内力值，而非单位延米。
计算书
目录1设计资料 (1)1.1结构尺寸及地层示意图 (1)2荷载计算 (2)2.1自重 (2)2.2竖向均布地层荷载 (2)2.3水平均布地层荷载 (3)2.4按三角形分布的水平均布地层压力 (3)2.5拱底反力 (4)2.6侧向土层抗力 (4)2.7荷载示意图 (5)3衬砌内力计算 (5)4标准管片配筋计算 (5)4.1环向钢筋计算 (6)4.1.1按最大负弯矩配筋计算 (6)4.1.2按最大正弯矩配筋计算 (7)4.1.3环向弯矩平面承载力计算 (9)4.1.4箍筋计算 (10)5隧道抗浮验算 (10)6纵向接缝验算 (11)6.1接缝强度验算 (11)6.1.1.负弯矩接头（105°截面） (11)6.1.2正弯矩接头（10°截面） (12)6.2接缝张开裂度验算 (13)7裂缝张开验算 (15)8环向接缝验算 (15)9管片局部抗压验算 (17)10构造说明 (18)11参考文献 (19)1设计资料1.1结构尺寸及地层示意图如图所示，为一软土地区地铁盾构隧道的横断面，由一块封顶块K ，两块邻结块L ，两块标准块B 以及一块封底块D 六块管片组成，衬砌外径6200mm ，厚度为350mm ，采用通缝拼装，混凝土强度为C50，环向螺栓为5.8级，地层基床系数34/102m kN k ⨯=。
管片裂缝宽度允许值为0.2mm,接缝张开允许值为3mm 。
地面超载为20KPa 。
试计算衬砌受到的荷载，并用荷载结构法，按均质圆环计算衬砌的内力，画出内力图，并进行隧道抗浮,管片局部抗压,裂缝,接缝张开等验算及一块标准管片配筋计算。
q=20kN/m2ϕ=7.2ϕ=8.9图一：结构尺寸及地层示意图如图，按照课程设计要求，调整灰色淤泥质粉质粘土上层厚度（ABC=103）：1355+103×80=9595mm2荷载计算2.1自重自重：3/8.750.3525m KN G h =⨯=⨯=δγ 式中：h γ－钢筋混凝土重度，一般采用3/25m KN h =γδ－管片厚度2.2竖向均布地层荷载①竖向地层荷载：211/133.3189.5957.85.31.9181185.0mKN h q ini i=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==∑=γ②地面超载：22/20m KN q=③近似均布拱背土压力：2223/070.51.321606.71.343.0243.02m KN R b R R G i q =⨯⨯⨯⨯===γ其中：2/606.728.1645.11.728.10.8645.1m KN i=+⨯+⨯=γ竖向均布地层荷载：2321158.38KN/m 070.520133.31=++=++=q q q q2.3水平均布地层荷载)245(tan 2)245(tan 221ϕϕ---=c q P其中：γ－衬砌圆环侧向各个土层土壤重度的加权平均值ϕ－衬砌圆环侧向各个土层土壤内摩擦角的加权平均值C －衬砌圆环侧向各个土层土壤粘聚力的加权平均值3/353.785.5205.41.7645.18m KN =⨯+⨯=γ000678.785.5205.42.7645.19.8=⨯+⨯=ϕkPa c 128.1285.5205.41.12645.12.12=⨯+⨯=则水平地层均布荷载：KPa P 99.803)2678.745tan(128.122)2678.745(tan 158.38000021=-⨯⨯--⨯=2.4按三角形分布的水平均布地层压力KPa R PH 876.32)2678.745(tan 353.7925.22)245(tan 20222=-⨯⨯⨯=-=ϕγ其中：m RH925.2235.01.31.3=-+=2.5拱底反力KPa g q wH R R P 171.2310925.22175.8158.3821=⨯⨯-⨯+=-+=ππγ 2.6侧向土层抗力)cos 21(α-=ky PK其中：由《混凝土结构设计规范》知：C50，Kpa EJ 71045.3⨯=衬砌圆环抗弯刚度:237625.123265120.35×0.1103.45EJ m KN ⋅=⨯⨯= 衬砌圆环抗弯刚度折减系数:3.0=η 地层基床系数：34/102m KN k ⨯=圆环水平直径处受荷载后最终半径变形值：m k EJ g q y R R P P H H 34444421106.273)925.2102045.0625.1232653.0(24925.2)75.8875.3299.803158.382()045.0(24)2(-⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+--⨯=+⨯+--=πηπ则侧向土层抗力：KPa ky Pk 25.4610-110273.6102)cos 21(34max=⨯⨯⨯⨯=-=-）（，α KPa ky P k 967.51)21(10898.9102)cos 21(34min-=-⨯⨯⨯⨯=-=-α， 取KPa P K 73.493=2.7荷载示意图图一：结构尺寸及地层示意图3衬砌内力计算用荷载-结构法按均质圆环计算衬砌内力。
五级围岩隧道二次衬砌计算书
毕业设计（论文）报告纸第二章Ⅴ级围岩二级衬砌计算书┊2.1 基本资料┊┊┊建子沟二级公路隧道的衬砌结构断面如下图，围岩级别为Ⅴ级，围岩容重γ = 19.5kN / m3 ,围岩的弹性抗力系数K = 0.2 ⨯106 kN / m3 ,衬砌材料为C25 混凝┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线1.9 ⨯104 kPa。
土┊┊┊┊┊2.2 荷载确定附图1：衬砌结构断面图（单位：米）┊┊┊┊┊┊┊┊2.2.1 围岩竖向荷载压力围岩松散压力: q '=0.45⨯2s-1γω式中：q ' = 0.45⨯ 2s-1γω = 0.45⨯ 25-1 ⨯19.5⨯ (1+ 0.1⨯ (11.4459 - 5)) = 230.9004kPa 围岩竖向均布压力q 按松散压力的40%计：q = 0.4q ' = 92.3602kPa2.2.2 围岩水平压力:e = 0.4q = 0.4 ⨯ 92.3602 = 36.9441kPa2.3 衬砌几何要素共 2 页第13 页截面 α i r 0x y 0 0 5.675 0 0 1 14.138 5.675 1.3196661 0.1555701 2 28.2714 5.675 2.5669796 0.6137511 3 42.4003 5.675 3.6735546 1.3494224 4 56.5255 5.675 4.5787216 2.3222499 5 70.6206 5.675 5.2514418 3.5237251 6 84.7613 5.675 5.6000865 4.7559483 7 98.9052 5.675 5.6602866 6.0833882 8 905.6755.41015317.3884376表中α 为各分块接缝中心与竖直轴的夹角，x 和 y 为接缝中心点的横、纵坐标。
内轮廓半径 r 1 = 5.273m ， 外轮廓半径 r 2 = 5.723m ，┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 拱轴线半径 r 0 = 5.498m 。
隧道衬砌计算
隧道衬砌计算--------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]规范标准：水工砼规范SL/T191-96承载能力极限状态10： 1.0正常使用极限状态10： 1.0设计状况系数： 1.00衬砌断面类型：圆拱直墙形每段计算的分段数：10计算迭代次数：10抗力验证要求：高[ 衬砌参数 ]底板半宽： 3.000(m)底板厚度： 0.600(m)侧墙高度： 6.000(m)侧墙厚度： 0.600(m)顶拱半中心角： 60.000(度)顶拱拱脚厚度： 0.600(m)顶拱拱顶厚度： 0.600(m)底板围岩弹抗系数： 500.000(MN/m3)侧墙围岩弹抗系数： 500.000(MN/m3)顶拱围岩弹抗系数： 500.000(MN/m3)衬砌的弹性模量： 23000.000(MPa)[ 荷载参数 ]底部山岩压力(侧)：0.000(kN/m)底部山岩压力(中)：0.000(kN/m)侧向山岩压力(上)：0.000(kN/m)侧向山岩压力(下)：0.000(kN/m)顶部山岩压力(侧)：70.000(kN/m) 顶部山岩压力(中)：70.000(kN/m) 内水压力水头： 6.000(m)外水压力水头：0.000(m)外水压力折减系数(2)：0.400顶拱灌浆压力：20.000(kPa)顶拱灌浆压力作用范围角：60.000(度)其它段灌浆压力：0.000(kPa)衬砌容重：24.000(kN/m3) [ 荷载组合参数 ]编号荷载名称是否计算分项系数1 衬砌自重√ 1.002 顶岩压力√ 1.003 底岩压力√ 1.004 侧岩压力√ 1.005 内水压力√ 1.006 外水压力√ 1.007 顶部灌浆压力√ 1.008 其余灌浆压力√ 1.00[ 配筋参数 ]对称配筋：是混凝土等级：C25纵筋等级：Ⅱ级(fy=310MPa,fyk=335MPa)箍筋计算：计算箍筋等级：Ⅰ级(fy=210MPa,fyk=235MPa)箍筋间距：100(mm)配筋计算as：65(mm)配筋调整系数： 1.00裂缝计算：计算采用的荷载效应组合：短期效应组合最大裂缝宽度允许值：0.40(mm)单侧钢筋：12D20砼保护层厚度：50(mm)----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------[ 内力配筋计算 ]----------------------------------------------------------------------计算结论:经过3次计算,达到各点设定抗力条件和法向位移一致!轴向力剪力弯矩切向位移法向位移转角围岩抗力单侧纵筋箍筋面积抗剪验算N Q M U V W As Av(kN) (kN) (kN.m) (mm) (mm) (度) (kPa) (mm^2)(mm^2)底板(从中心向左等分10段):0 -83.738 0.000 87.995 0.000 0.102 0.000 0.1 1070.0 173.9 满足1 -83.738 -6.479 89.003 -0.002 0.112 0.004 0.1 1070.0 173.9 满足2 -83.738 -10.071 91.594 -0.004 0.141 0.007 0.1 1070.0 173.9 满足3 -83.738 -7.833 94.464 -0.005 0.190 0.011 0.1 1070.0 173.9 满足4 -83.738 3.271 95.408 -0.007 0.259 0.015 0.1 1070.0 173.9 满足5 -83.738 26.336 91.305 -0.009 0.349 0.019 0.2 1070.0 173.9 满足6 -83.738 64.408 78.105 -0.011 0.459 0.023 0.2 1070.0 173.9 满足7 -83.738 120.249 50.879 -0.013 0.585 0.025 0.3 1070.0 173.9 满足8 -83.738 195.964 3.960 -0.015 0.723 0.027 0.4 1070.0 173.9 满足9 -83.738 292.445 -68.789 -0.016 0.860 0.025 0.4 1070.0 173.9 满足10 -83.738 408.637 -173.498 -0.018 0.982 0.020 0.5 1266.9 173.9 满足侧墙(从底向上等分10段):0 -408.637 -83.738 -173.498 -0.982 -0.018 0.020 0.0 1070.0 173.9 满足1 -399.997 -97.306 -117.028 -1.000 0.129 0.008 0.1 1070.0 173.9 满足2 -391.357 -80.558 -62.750 -1.017 0.174 0.001 0.1 1070.0 173.9 满足3 -382.717 -56.141 -21.665 -1.034 0.163 -0.002 0.1 1070.0 173.9 满足4 -374.077 -35.140 5.480 -1.050 0.132 -0.003 0.1 1070.0 173.9 满足5 -365.437 -19.703 21.737 -1.066 0.105 -0.002 0.1 1070.0 173.9 满足6 -356.797 -6.285 29.600 -1.082 0.096 0.000 0.0 1070.0 173.9 满足7 -348.157 11.821 28.375 -1.097 0.113 0.003 0.1 1070.0 173.9 满足8 -339.517 42.200 12.951 -1.112 0.153 0.005 0.1 1070.0 173.9 满足9 -330.877 90.268 -25.877 -1.127 0.203 0.004 0.1 1070.0 173.9 满足10 -322.237 154.356 -98.751 -1.141 0.228 -0.001 0.1 1070.0 173.9 满足顶拱(从拱脚向拱顶等分10段):0 -356.244 -27.442 -98.751 -1.102 -0.373 -0.001 0.0 1070.0 173.9 满足1 -336.393 -46.091 -85.264 -1.065 -0.506 -0.005 0.0 1070.0 173.9 满足2 -314.360 -59.576 -65.937 -1.013 -0.661 -0.009 0.0 1070.0 173.9 满足3 -291.286 -67.648 -42.696 -0.943 -0.830 -0.012 0.0 1070.0 173.9 满足4 -268.334 -70.299 -17.514 -0.854 -1.004 -0.013 0.0 1070.0 173.9 满足5 -246.640 -67.762 7.678 -0.747 -1.174 -0.014 0.0 1070.0 173.9 满足6 -227.262 -60.497 31.076 -0.622 -1.329 -0.013 0.0 1070.0 173.9 满足7 -211.136 -49.175 51.079 -0.481 -1.460 -0.010 0.0 1070.0 173.9 满足8 -199.036 -34.643 66.364 -0.328 -1.560 -0.008 0.0 1070.0 173.9满足9 -191.537 -17.889 75.944 -0.166 -1.623 -0.004 0.0 1070.0 173.9 满足10 -188.998 0.000 79.206 0.000 -1.644 0.000 0.0 1070.0 173.9 满足----------------------------------------------------------------------[ 配筋结果 ]衬砌内侧纵筋最大面积As = 1266.9mm^2，外侧纵筋最大面积As1 = 1266.9mm^2；纵筋面积总和As = 2533.7mm^2。
隧道工程量计算书终结版
主要工程数量计算虎山隧道工程量计算书5.1、工程角度对工程量的说明5.1.1、洞身开挖（1）开挖轮廓线尺寸时，尤其要注意按设计要求预留变形量，当设计文件无特殊要求时，按下表选取开挖轮廓的预留变形量，防止开挖出的洞身因围岩变形而导致衬砌厚度不足的现象。
开挖轮廓预留变形量（参考《公路隧道施工技术细则》（JTG/T F60-2009））注：1、围岩破碎取最大值，围岩完整取最小值。
2、有明显流变和膨胀性岩体，应根据量测信息反馈计算分析选定。
1）洞身开挖、出碴工程量按设计断面数量（成洞断面加衬砌断面）计算，包含洞身及所有附属洞室的数量，定额中已考虑超挖因素，不得将超挖数量计入工程量。
现浇混凝土衬砌中浇筑、运输的工程数量均设计断面衬砌数量计算，包含洞身及所有附属洞室的衬砌数量。
定额中已综合因超挖及预留变形需回填的混凝土数量，不得将上述因素的工程量计入计价工程量中。
辅助坑道开挖、出碴工程量按设计断面数量（成洞断面加衬砌断面）计算，定额中已考虑超挖因素，不得将超挖数量计入工程量。
2）根据问题所示的“设计断面加允许平均超挖量”，该工程执行的是2003版招标范本的计量规则，503.10-1-（1）款：“洞内开挖……按隧道设计横断面加允许平均超挖量计得的土石方工程量，不分围岩类别，以立方米计量”。
此处平均超挖量不是预留变形量。
在定额预算中的预算工程量应为计断面数量（成洞断面加衬砌断面）计算，而清单工程量则按照规范规定加上允许平均超挖量，在隧道施工技术规范中查阅。
3）预留变形量根据2003版范本不在计量范围之内，定额也指明开挖定额中已综合考虑超挖及预留变形因素，项目图纸可能只给出了设计断面数量和预留变形量，作为工程量清单的数量，而予以计量的则不含预留变形量，所以预算和计量都要剔除预留变形量。
4）在2009版的标准招标文件中修改了这一计量规则，“洞内土石方开挖应符合图纸所示(包括紧急停车带、车行横洞、人行横洞以及监控、消防和供配电设施等的洞室)或监理人指示，按隧道内轮廓线加允许超挖值(设计给出的允许超挖值或《公路隧道施工技术规范》(JTG F60-2009)按不同围岩级别给出的允许超挖值)后计算土石方。
隧道衬砌计算资料
隧道衬砌计算第五章隧道衬砌结构检算5.1结构检算一般规定为了保证隧道衬砌结构的安全，需对衬砌进行检算。
隧道结构应按破损阶段法对构件截面强度进行验算。
结构抗裂有要求时，对混凝土应进行抗裂验算。
5.2 隧道结构计算方法本隧道结构计算采用荷载结构法。
其基本原理为：隧道开挖后地层的作用主要是对衬砌结构产生荷载，衬砌结构应能安全可靠地承受地层压力等荷载的作用。
计算时先按地层分类法或由实用公式确定地层压力，然后按照弹性地基上结构物的计算方法计算衬砌结构的内力，并进行结构截面设计。
5.3 隧道结构计算模型本隧道衬砌结构验算采用荷载—结构法进行验算，计算软件为ANSYS10.0。
取单位长度（1m）的隧道结构进行分析，建模时进行了如下简化处理或假定：①衬砌结构简化为二维弹性梁单元（beam3），梁的轴线为二次衬砌厚度中线位置。
②围岩的约束采用弹簧单元（COMBIN14），弹簧单元以铰接的方式支撑在衬砌梁单元之间的节点上，该单元不能承受弯矩，只有在受压时承受轴力，受拉时失效。
计算时通过多次迭代，逐步杀死受拉的COMBIN14单元，只保留受压的COMBIN14单元。
图5-1 受拉弹簧单元的迭代处理过程③衬砌结构上的荷载通过等效换算，以竖直和水平集中力的模式直接施加到梁单元节点上。
④衬砌结构自重通过施加加速度来实现，不再单独施加节点力。
⑤衬砌结构材料采用理想线弹性材料。
⑥衬砌结构单元划分长度小于0.5m。
隧道结构计算模型及荷载施加后如图5-2所示。
5.4 结构检算及配筋本隧道主要验算明洞段、Ⅴ级围岩段和Ⅳ级围岩段衬砌结构。
根据隧道规范深、浅埋判定方法可知，Ⅴ级围岩段分为超浅埋段、浅埋段和深埋段。
Ⅳ级围岩段为深埋段。
根据所给的材料基本参数和修改后的程序，得出各工况下的结构变形图、轴力图、建立图和弯矩图。
从得出的结果可知，Ⅴ级围岩深埋段，所受内力均较大，故对此工况进行结构检算。
5.4.1 材料基本参数 (1)Ⅴ级围岩围岩重度318.5/kN m γ=，弹性抗力系数300/k MPa m =，计算摩擦角045ϕ=，泊松比u=0.4。
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第1页 共24页施工单合同号：XMTJ-监理单工程名一、Sma 型明二衬内轮1、Sma 型明2、Sma 型明3、4、Sma 型明编号规格单根长(mm)总长(m)单位重(Kg/m)总重(Kg)小计(Kg)N1Φ2228114140.57 2.98418.9N2Φ2223915119.58 2.98356.35N3Φ221164858.24 2.98173.56N4Φ221233161.66 2.98183.75N5Φ161000346 1.58546.68546.68N6φ8633462.090.396182.99N7φ8906126.840.39650.233461679.24730233.22140隧道设计数量计算书二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/2+5.5×sin(108°14′33″-90°)×[5.5+0.6-5.5×cos(108°14′33″-90°)+1/2×5.5×cos(108°14′33″-90°)]×2=70.4609m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(5.5+0.6)²/2+(5.5+0.6)×2×[(1.6+1.45+0.6)-(18+0.6)×(1-cos14°4′8″)] +π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″×2-(18+0.6)²×sin14°4′8″×cos14°4′8″-S2=29.0858m ²Sma型明洞仰拱填充C15混凝土每延米数量：[1.45-0.34-18×(1-cos(ASIN(7.75/2/18)))]×7.75+18²×ASIN(7.75/2/18)-18²×(7.75/2/18)×cos(ASIN(7.75/2/18))=7.52m ³根数合计(Kg)51132.56光圆钢筋：5233.2255带肋钢筋：施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书二、Smb 型明二衬内轮1、Smb 型明2、Smb 型明3、4、5、Smb 型明Smb型明洞仰拱填充C15混凝土每延米数量：[1.45-0.34-18×(1-cos(ASIN(7.75/2/18)))]×7.75+18²×ASIN(7.75/2/18)-18²×(7.75/2/18)×cos(ASIN(7.75/2/18))=7.52m ³Smb型明洞外边墙C20混凝土每延米数量：(0.6×2+9.7×0.3)×9.7/2+(1.55×2+0.524)×5.245/2+(1.55+0.524)²×tan(14°4′8″)+ π×(18+0.6)²/360°×(14°4′8″)-(18-1.45)²/cos(14°4′8″)×sin(14°4′8″)/2 +[1.6×2+(5.5+0.6+0.6)×cos60°]×(5.5+0.6+0.6)×sin60°/2-π×(5.5+0.6)²/360°×(108°14′33″-60°)-π×(1.2+0.6)²/360°×(57°41′19″)-[π×(18+0.6)²/360°×(14°4′8″)-(18-1.2)×(18-1.45-1.6)×sin(14°4′8″)]=27.89m ³二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/360°×(108°14′33″+90°)+5.5×sin(108°14′33″-90°)× [5.5+0.6-5.5×cos(108°14′33″-90°)+1/2×5.5×cos(108°14′33″-90°)]=70.3789m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(5.5+0.6)²/360°×(108°14′33″+90°)+π×(1.2+0.6)²/360°×57°41′19″ +π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″-1/2×(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″+(5.5+0.6)×[(1.6+1.45+0.6)-(18+0.6)×(1-cos14°4′8″)]+π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″ -1/2×(18+0.6)²×sin14°4′8″×cos14°4′8″-S2=28.122m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书三、Smc 型明二衬内轮1、Smc 型明2、Smc 型明3、二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/360°×108°14′33″×2=70.2969m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.6)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=27.1583m ²Smc型明洞仰拱填充C15混凝土每延米数量：[1.45-0.34-18×(1-cos(ASIN(7.75/2/18)))]×7.75+18²×ASIN(7.75/2/18)-18²×(7.75/2/18)×cos(ASIN(7.75/2/18))=7.52m ³施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书四、S5a 型复二衬内轮1、S5a 型洞2、S5a 型洞3、S5a 型洞4、S5a 型洞奇数排每偶数排每5、洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.5+0.25)²/2+π×(3.5+5.5+0.5+0.25)²/360°×(10°53′32″)×2-3.5²×tan10°53′32″+π×1.7²/360°×(64°8′7″)×2+π×(18+0.5+0.25)²/360°×(14°58′21″)×2 -(18.75-1.7)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°53′32″)×sin14°58′21″=103.3585m ²S5a型洞身初支钢筋网每延米数量：[π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2]/0.15×0.396 +取整([π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2-0.15]/0.15+1)×0.396=122.81Kg二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.5)²/360°×108°14′33″×2=68.0109m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.5)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.5)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=25.8949m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书五、S5b 型复二衬内轮1、S5b 型洞2、S5b 型洞3、S5b 型洞4、S5b 型洞奇数排每偶数排每5、仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.5)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.5)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=25.8949m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.5+0.25)²/2+π×(3.5+5.5+0.5+0.25)²/360°×(10°53′32″)×2-3.5²×tan10°53′32″+π×1.7²/360°×(64°8′7″)×2+π×(18+0.5+0.25)²/360°×(14°58′21″)×2 -(18.75-1.7)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°53′32″)×sin14°58′21″=103.3585m ²S5b型洞身初支钢筋网每延米数量：[π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2]/0.2×0.396 +取整([π×(6+0.23)+π×(3.5+6+0.23)/180°×(10°53′32″)×2-0.2]/0.2+1)×0.396=92.01Kg二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.5)²/360°×108°14′33″×2=68.0109m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书六、S5c 型复二衬内轮1、S5c 型洞2、S5c 型洞3、S5c 型洞4、S5c 型洞奇数排每偶数排每5、二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.6)²/360°×108°14′33″×2=70.2969m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.6)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.6)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=27.1583m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.6+0.27)²/2+π×(3.5+5.5+0.6+0.27)²/360°×(10°58′52″)×2-3.5²×tan10°58′52″+π×1.8²/360°×(64°0′16″)×2+π×(18+0.6+0.27)²/360°×(15°0′52″)×2 -(18.87-1.8)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°58′52″)×sin15°0′52″=107.8486m ²S5c型洞身初支钢筋网每延米数量：[π×(6.1+0.25)+π×(3.5+6.1+0.25)/180°×10°58′52″×2]/0.15×0.396 +取整([π×(6.1+0.25)+π×(3.5+6.1+0.25)/180°×10°58′52″×2-0.15]/0.15+1)×0.396=125.19Kg施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书七、S4a 型复二衬内轮1、S4a 型洞2、S4a 型洞3、S4a 型洞4、S4a 型洞5、S4a 型洞奇数排每偶数排每二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.45)²/360°×108°14′33″×2=66.8821m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.45)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.45)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=25.2726m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.45+0.24)²/2+π×(3.5+5.5+0.45+0.24)²/360°×(10°45′29″)×2 -3.5²×tan10°45′29″+π×1.67²/360°×(64°19′58″)×2+π×(18+0.45+0.24)²/360°×(14°54′33″)×2-(18.69-1.67)×(18-1.45-1.6+3.5×tan10°45′29″)×sin14°54′33″=101.1397m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书八、S4b 型复二衬内轮1、S4b 型洞2、S4b 型洞3、S4b 型洞4、S4b 型洞5、S4b 型洞奇数排每偶数排每二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.4)²/360°×108°14′33″×2=65.7628m ²仰拱内轮廓面积S3=π×1.2²/360°×57°41′19″×2+π×18²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=19.9537m ²仰拱外轮廓面积S4=π×(1.2+0.4)²/360°×57°41′19″×2+π×(18+0.4)²/360°×14°4′8″×2 -(18-1.2)×(18-1.6-1.45)×sin14°4′8″=24.6566m ²洞身开挖轮廓面积S5=π×(5.5+0.4+0.22)²/2+π×(3.5+5.5+0.4+0.22)²/360°×(15°3′46″)×2-3.5²×tan15°3′46″+(3.5+5.5+0.4+0.22-3.5/cos15°3′46″)²×cos15°3′46″×sin15°3′46″+π×(1.2+0.4)²/360°×【ACOS{[0.9+1.6-(5.5-1.2)×sin(108°14′33″-90°)]/(1.2+0.4)}-14°4′8″】×2-[0.9+1.6-(5.5-1.2)×sin(108°14′33″-90°)]²×【tanACOS{[0.9+1.6-(5.5-1.2)×sin(108°14′33″-90°)]/(1.2+0.4)}-tan14°4′8″】+π×(18+0.4)²/360°×(14°4′8″)×2-(18-1.45+0.9)²×tan14°4′8″=96.0949m ²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书九、S4c 型复1、S4c 型洞2、S4c 型洞3、S4c 型洞4、S4c 型洞奇数排每偶数排每5、6、S4c 型洞洞身开挖轮廓面积S3=π×(5.5+0.35+0.15)²/2+π×(3.5+5.5+0.35+0.15)²/360°×(15°30′28″)×2-3.5²×tan15°30′28″+(1.6+0.94-3.5×tan15°30′28″)×(9.5-3.5/cos15°30′28″)×sin(90-15°30′28″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=82.9601m ²二衬内轮廓面积S1=π×5.5²/360°×207°36′44″+(1.6-0.3)×√[5.5²-(1.6-0.3)²]/2+(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)×√[5.5²-(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)²]/2+(0.07+0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.07+0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.7+(0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.5+[(1.6+0.94)/tan(25°44′1″)-0.415]×(0.415+0.64)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=70.6693m ²二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.35)²/360°×(180°+25°44′1″×2)+(1.6+0.94)×(5.5+0.35)×sin(90°-25°44′1″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=79.0251m ²S4c型洞身初支钢筋网每延米数量：取整{[π×(5.85+0.13)/180°×120°]/0.25+1}×1×0.888+[π×(5.85+0.13)/180°×120°]×4×0.888=89.76Kg（钢筋网仅布设拱顶120°范围内）施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书十、S3a型复1、S3a型洞2、S3a型洞3、S3a型洞奇数排每偶数排每4、S3a型洞5、6、7、S3a二衬内轮廓面积S1=π×5.5²/360°×207°36′44″+(1.6-0.3)×√[5.5²-(1.6-0.3)²]/2+(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)×√[5.5²-(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)²]/2+(0.07+0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.07+0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.7+(0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.5+[(1.6+0.94)/tan(25°44′1″)-0.415]×(0.415+0.64)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=70.6693m ²二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.35)²/360°×(180°+25°44′1″×2)+(1.6+0.94)×(5.5+0.35)×sin(90°-25°44′1″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=79.0251m ²洞身开挖轮廓面积S3=π×(5.5+0.35+0.12)²/2+π×(3.5+5.5+0.35+0.12)²/360°×(15°33′29″)×2-3.5²×tan15°33′29″+(1.6+0.94-3.5×tan15°33′29″)×(9.47-3.5/cos15°33′29″)×sin(90-15°33′29″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=82.2416m ²S3a型洞身防水层土工布每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m ²S3a型洞身PVC防水板每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m ²施工单合同号：XMTJ-监理名隧道设计数量计算书十一、1、S3b 型洞2、S3b 型洞3、S3b 型洞奇数排每偶数排每4、S3b 型洞5、6、7、S3bS3b型洞身防水层土工布每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m²S3b型洞身PVC防水板每延米数量：π×(5.5+0.35)/180°×(180°+25°44′1″×2)=24.35m²二衬内轮廓面积S1=π×5.5²/360°×207°36′44″+(1.6-0.3)×√[5.5²-(1.6-0.3)²]/2+(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)×√[5.5²-(1.6+0.94-0.415-0.7-0.1)²]/2 +(0.07+0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.07+0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.1+(0.6+0.15+0.5+7.75/2)×0.7+(0.65+0.15+0.5+7.75/2)×0.5+[(1.6+0.94)/tan(25°44′1″)-0.415]×(0.415+0.64)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=70.6693m²二衬外轮廓面积S2=π×(5.5+0.35)²/360°×(180°+25°44′1″×2)+(1.6+0.94)×(5.5+0.35)×sin(90°-25°44′1″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=79.0251m²洞身开挖轮廓面积S3=π×(5.5+0.35+0.1)²/2+π×(3.5+5.5+0.35+0.1)²/360°×(15°35′31″)×2-3.5²×tan15°35′31″+(1.6+0.94-3.5×tan15°35′31″)×(9.45-3.5/cos15°35′31″)×sin(90-15°35′31″)-7.75×(0.94-0.1-0.24-0.15)=81.7644m²施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书施工单合同号：XMTJ-监理隧道设计数量计算书。