GE PG9171E重型燃机轴振超限的原因及处理
PG9171E型燃气轮机启动失败后相关事故的分析和预防
Ｗ ＡＮＧ ａ Ｃｈ ｏ
（ ｕｚ ｏ ｈ ｎ ｅ ｇ ｕ ｎ Ｆｅ ｇ ａ Ｅｌ ｃ ｒｃＰｏ ｒＣｏ． Ｌｔ ，Ｈ ｕ ｚ ｕ ５ ６ ２ Ｈ ｉｈ ｕ Ｓ ｅ ｎ ｎ ｙ ａ ｎ ｄ ｅ ｔｉ ｗｅ ， ｄ． ｉｈｏ １ ０ ５，Ｃｈ ｎ ） ｉａ
Ａｂ ｔａ ｔ Ａｆｅ ｈ ｒｐ ｏ ｔ ｆ ｌ ｗｉ ｇ ａ ｌｄ ｓ ａ ｔｎ ｆ ａ Ｐ ｓｒ ｃ ； ｔ ｒ ｔ ｅ ｔｉ — ｕ ｏ ｌ ｎ ｆ ｉ ｔ ｒ ｉ ｇ ｏ Ｇｇ ７ Ｅ ｇ ｓ ｕ ｂ ｎ ｏ ｅ １ １ ａ ｔ ｒ ｉ ｅ， ｔ ｅ ｅ ｗａ ｔ ｌ ｏ ｌ ｈ ｒ ｓ ｓｉ ｉ ｌ
２ ％ ， 时 Ｆ １也 异 常 上 升 至 ｌ ． ， 机 振 ５ 同 ＱＬ ７５ 燃
ＧＥ公 司生 产 的 Ｐ １ １ Ｇ９ ７ Ｅ型 燃 气 轮 机 （ 称 ９ 简 Ｅ
燃机 ）分别 于 ２０ 年 １ 和 ２０ ， ０４ ２月 ０ ５年 ５月 投 产 。 本 文 就 ２号 燃 机 出 现 的 一 次 跳 闸 后 仍 有 燃 油 燃
发 电 设 备 （ ０ ０ Ｎｏ ６ ２ １ ． ）
Ｐ ９ ７Ｅ 型 燃气 轮 机 密动 失 败 后 相 关 事故 的夯 桥 和 预防 Ｇ １１
Ｐ １１ Ｇ９ ７ Ｅ型 燃 气 轮 机 启 动 失 败 后 相 关 事 故 的 分 析 和 预 防
王 超
（ 州 深 能 源 丰 达 电 力 有 限 公 司 ，惠 州 ５ ６ ２ ） 惠 １ ０ ５
几例PG9171E型燃气轮机热工控制系统故障事件和处理办法
ｇ ａ ｓ ｔ ｕ ｒ ｂ ｉ ｎ ｅ ｄ ｕ ｒ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．Ｂｙ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ，ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｃ ｕ ｒ ｉ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｒ ｅ ｌ ｉ ａ —
２ ２ ．
（ ４ ） 启 机 点火 失败故 障 和处理 。
与成 本 分析 ［ Ｊ ］ ． 华东电力， ２ ０ １ ｌ ， ３ ９ （ １ ０ ） ： １ ６ １ ５ － １ ６ １ ８ ．
Ｚ ＨＡ Ｏ Ｊ ｉ ｎ ｇ — ｊ ｉ ｎ ｇ ，Ｌ Ｉ Ｚ ｈ ｅ ｎ － ｋ ｕ ｎ ，Ｚ ＨＵ Ｉ ． ａ ｎ ，ｅ ｔ ａ １ ．Ｏｐ ｔ ｉ ｍａ ｌ
公 司 的 Ｍａ ｒ ｋ ＶＩ ｅ系 列 。现 将 近 年 在 ９ Ｅ 型
（ １ ） 启 机过 程燃烧 模 式切换 失败 和处 理 。 （ ２ ） 透平 排气 温 度 主 保 护信 号 人 为 误 动 导致 跳 闸事件 和处 理 。
（ ３ ） ２号 轴 承 瓦 振 测 点 故 障 和 处 理 。
ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｃ ａ ｎ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｓ ｏ ｍｅ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｍｅ ｔ ｙ ｐ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｐ ｏ ｗｅ ｒ ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ｓ ．
燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法
燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法燃气轮机燃烧过程极其复杂，燃气轮机运行过程中若出现燃烧不稳定状况，将会对燃气轮机部件特别是燃烧内部造成结构性损坏。
为了抑制燃烧振动增加，保持燃烧器最佳连续运行状态，主机厂设计了由自动调整系统、压力波动传感器和加速度传感器组成的燃烧振动自动调整系统。
燃烧器加速度作为重要的监测数据进入燃机主保护，机组发生加速度振动大现象需要引起足够重视。
本文介绍了某电厂F级燃机燃烧器加速度振动大的现象、原因分析及排查处理过程。
标签：燃气轮机;燃烧振动;加速度振动大1概况某电厂F级燃气轮机，其燃烧振动自动调整系统由自动调整系统（A-CPFM）、20个压力波动传感器和4个燃烧振动检测传感器组成。
燃机控制系统对燃烧器压力波动传感器和加速度传感器检测数据分为9个不同的频段进行分析，分别为LOW（15-40 HZ），MID（55-95 HZ），H1（95-170 HZ），H2（170-290 HZ），H3（290-500 HZ），HH1（500-2000 HZ），HH2（2000-2800 HZ），HH3（2800-3800 HZ），HH4（4000-4750 HZ）。
在不同频段针对燃烧器压力波动传感器和加速度传感器，分别设置了调整、预报警、降负荷、跳闸限值。
其中，调整功能由A-CPFM 系统完成;预报警、降负荷、跳闸功能由燃机控制系统实现。
当24个传感器中任意2个检测数值超过降负荷限值时，触发燃机降负荷;当24个传感器中任意2个检测数值超过跳闸限值时，燃烧器压力波动大跳闸保护动作。
2018年11月开始，此机组#8燃烧器加速度传感器HH4频段出现振动大预报警，从只在高负荷阶段增减负荷时出现，到不同负荷段频繁出现，并带有数值逐渐增大的趋势（达到降负荷值），严重影响机组安全运行。
2燃烧振动产生机理在燃烧室的火焰区域内，热量以声光的模式释放，外界因素发生改变时，剧烈的声光又会产生大量的热，反过来加剧声光的释放，从而激发压力波动的产生，造成燃烧振动。
燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法
燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析及排查方法1. 引言1.1 燃气轮机燃烧器加速度振动大的影响燃气轮机燃烧器加速度振动大是一个常见但危害严重的问题，会对燃气轮机的运行产生不利影响。
振动大会导致燃气轮机燃烧器的零部件产生过度磨损，加剧设备的损耗，降低运行效率。
振动大还会引起燃烧过程的不稳定，影响燃烧效率，导致燃气轮机性能下降，甚至发生燃烧器失效的情况。
振动大还会加速燃气轮机其他部件的磨损和疲劳，可能引发更严重的故障，影响设备的安全运行。
燃气轮机燃烧器加速度振动大还可能对周围环境产生负面影响，如产生噪音和振动，影响设备的稳定性和安全性，甚至可能引发火灾等安全事故。
及时排查和解决燃气轮机燃烧器加速度振动大问题具有重要意义，可以保障设备的正常运行，延长燃气轮机的使用寿命，确保生产过程的稳定性和安全性。
1.2 燃气轮机燃烧器加速度振动大的危害性加速度振动大会导致燃气轮机燃烧器的性能下降。
振动会使燃烧器结构发生变形，影响气体流通，导致燃烧效率降低，增加燃油消耗。
这不仅会增加能源成本，还会影响燃气轮机的运行稳定性。
振动大会引起燃气轮机燃烧器部件的损坏。
频繁的振动会导致燃烧器零部件的疲劳破坏，甚至出现裂纹和断裂，严重影响燃气轮机的安全运行。
振动还会加速部件的磨损，缩短燃气轮机的使用寿命。
加速度振动大还会影响燃气轮机的环境适应能力。
振动引起的燃烧器故障可能会导致燃气轮机的停机维修，影响供热、供电等服务。
特别是在一些关键领域，如航空航天、军事等，振动引起的故障可能带来严重的安全风险。
燃气轮机燃烧器加速度振动大的危害性不容忽视。
及时排查和解决振动大问题对于保障燃气轮机安全稳定运行、延长使用寿命具有重要的意义。
只有有效地管理和控制振动问题，燃气轮机才能发挥最佳性能，为各行业提供持续稳定的能源支持。
2. 正文2.1 燃气轮机燃烧器加速度振动大原因分析燃气轮机燃烧器加速度振动大是燃气轮机运行过程中常见的问题，可能导致燃气轮机故障和安全隐患。
PG9171E型燃气轮机 DLN-1.0改造面临的问题及处理方法
PG9171E型燃气轮机 DLN-1.0改造面临的问题及处理方法林晓波;肖波涛;张超【摘要】叙述某台PG9171E型燃气轮机在改用DLN 1.0燃烧系统后出现的问题，如一区喷嘴环形锁片脱落、一区重点火等，并提出相应的解决措施，优化技改方案，提高配备DLN 1.0燃烧系统燃气轮机运行的可靠性。
%Problems after the DLN-1.0 combustion system conversion in the PG9171E gas turbine were described, such as the primaryfuel nozzle ring migration, the primary zone re-ignition.And the corresponding solution measures was proposed , which can improvethe reliability of the gas turbine operation after theDLN-1.0 conversion.【期刊名称】《燃气轮机技术》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】4页(P69-72)【关键词】节能减排;燃气轮机;DLN-1技改【作者】林晓波;肖波涛;张超【作者单位】深圳市南山热电股份有限公司南山热电厂，广东深圳 518000;深圳市南山热电股份有限公司南山热电厂，广东深圳 518000;深圳市南山热电股份有限公司南山热电厂，广东深圳 518000【正文语种】中文【中图分类】TK478为了响应国家“节能减排”的号召，有效降低发电产生的氮氧化物排放，南山热电厂原采用传统扩散燃烧技术的3号PG9171E型燃气轮机于2011年7月完成了干式低NOx燃烧(DLN-1.0)技术改造项目，并正式投入商业化运营，成为国内首台成功实施DLN-1.0技改的9E机组。
改造后3号燃气轮机在基本负荷下氮氧化物的排放浓度降低到30mg/m3(标准状况下，下同)以下，不仅低于改造前260mg/m3，也远远低于燃煤电厂现行200mg/m3的平均排放标准，达到先进的减排水平。
燃气-蒸汽联合循环机组振动故障诊断与处理 独向楠
燃气-蒸汽联合循环机组振动故障诊断与处理独向楠摘要：某台燃气-蒸汽联合循环发电机组轴转动的时候振动过大，为了准确的检查出故障出现的原因，接下来我将重点对9E型燃气一蒸汽联合循环机组通过建立轴承－支撑系统的简化模型来对机组转动故障进行诊断，准确的查找出出现故障的原因后，对其实施相应的解决措施，使机组的振动得到改善。
关键词：联合循环机组振动故障诊断处理为了准确的判断出某发电厂9E型燃气一蒸汽联合循环机组在轴承转动的时候出现振动过大的问题，可以利用参振质量、刚度系数以及油膜用刚度系数建立轴承－支撑体统简化模型的方式来对出现轴承振动大进行故障分析，通过大量的研究得出支撑刚度对于燃气一蒸汽联合循环机组轴承振动有很大的影响，燃气一蒸汽联合循环机组轴承与轴承座之间的振动由于支撑刚度的不同而有所不同，电厂人员检测出轴承振动出现故障的原因后，为了降低此故障带来更大的影响，要及时其实施有效的解决措施，改善机组轴承的振动。
一、联合循环机组现场振动故障诊断轴承振动故障一直是电厂联合循环机组中有待解决的问题，为了轴承故障能够得到及时有效的解决，避免因轴承故障给整个电厂带来更大的损失，需要在轴承振动出现故障的时候进行现场诊断，近年来，全世界的相关研究人员对联合循环机组的轴承系统出现故障的原因进行了大量的分析，并对此积累了大量丰富的经验，这对于轴承振动故障的现场诊断很有帮助。
1.1.对联合循环机组常规故障的诊断9E型联合循环机组轴系统所出现故障原因可以通过检测常规机组汽轮机轴系统中动静碰磨、质量不平衡以及中心不正等方面来进行故障排查，应光耀等人在2010年对某电厂9F级联合循环机组中普通单轴布置轴系异常振动的原因进行了分析，最终确定出是高压缸内部的轴向碰磨太严重造成的，完成这种情况的原因有两个，一是高压转子轴在安装的时候轴向定位的尺寸与所设计值之间存在很大的偏差，二是高压转子在转动过程中向燃气轮机方向窜动。
经过大量的研究发现此类情况在9E型联合循环机组中也有出现，但是还不明确出现这种窜动的具体原因，但不排除燃气轮机在安装过程中过于置前导致汽轮机高压转子的动态特征发生改变的可能。
PG9171E型燃气轮机 DLN-1.0改造面临的问题及处理方法
一
一 一
３ ）点火 器故 障。在 预混稳 定模 式 下 ， 因某 种 原
因导致 点火 器误 动作 ， 使一 区 自动 点火 成功 。 ４ ）一 区火焰 探 测器故 障。在 预混 稳定 模 式 下 ，
因某 种原 因使 一 区火 焰 探 测 器 （ 两个或以上 ） 误 动 作， 造成 一 区有 火 的误 报 警 信 号 ， 导 致 点 火 器 误 动
１ ）更 换火 焰 检 测 器 ： 对＃ ３燃 气 轮 机 启 动 火 焰
闪烁或 强度 较低 的火 检探 头进 行 了更 换 ， 更换 前后 ，
无 明显 效果 。
１ ）燃烧 室 二 区火焰 回窜 。在 预混 稳定 模 式 下 ， 因控 制 阀控 制故 障或 燃气 成分 发生 变化 等原 因导 致
Ａ Ｒ 进 行 了 两 次 修
改， 第 一次 修改 ： Ｆ Ｚ Ｋ Ｓ Ｕ ２ 一 Ｆ Ｉ 由２ １ 改为２ ５， Ｆ Ｚ Ｋ Ｓ Ｕ ２ 一 ｗｕ 由 ｌ ６ ． ５改 为 １ ８ ， Ｆ Ｚ Ｋ Ｓ Ｕ ２ 一 Ａ Ｒ由 １ ２ ５改 为 １ ５ ０ ； 第 二次 修 改 ： Ｆ Ｚ Ｋ Ｓ Ｕ ２ 一 Ｆ Ｉ由 ２ ５改 为 ２ ８ ． ４， Ｆ Ｚ Ｋ Ｓ Ｕ ２ 一 ＷＵ 由 １ ８改 为 １ ９ ． ５ ， Ｆ Ｚ Ｋ Ｓ Ｕ ２ 一 Ａ Ｒ由 １ ５ ０改 为 １ ６ ０ 。
荷， 预混 模 式运 行正 常 。 从 理 论 上分 析 ， 导 致 一 区重 点 火 的原 因主 要 有
以下几 种 ：
烧 模式 后 ， 燃烧 室二 区单个 火 焰强度 突 降 的情 况 ， 直 至基本 负荷 后 才逐 渐 恢 复 正 常 。针 对 以上现 象 ， 分
PG9171E型燃气轮机启动失败原因分析
是在燃机转子辅助齿轮箱侧上液压夹具 ， 通过液压 机构 盘 动燃机 转子 ； 是 在 辅助 齿 轮 箱 的主 动轴 处 二 卸掉外壳， 用千斤顶顶主动轴的凸轮盘动燃机转子 ； 三是 开 大液力 变扭器 导 叶角度 ， 大启 动扭矩 。 增 办法 一是 一般燃 机 电厂遇到 此类 问题 的通 用做 法， 优点是可操作性强 ， 便于控制； 点是安装和拆 缺 卸液压夹具 的过程需要较长时间 ， 而且有时会遇到 已经用夹具盘动转子 ， 拆下后转子又盘不动的现象。 办法二优点是盘动转子时间短， 拆装都很方便 ， 极少数遇到转子 已经能手动盘动 ， 但零转速启机又 转不动的现象。这时可 以在启动电机运行 的同时，
变扭 器 。在启 机过 程 中 ， 们 的 任务 是 带 动燃 机 转 它 子从零 转速／ 速盘 车转 速上升 到脱 扣转 速 。 低
导流叶片
图 ２ 液 力 变 扭 器 习转 导 叶 结 构 图
叶角度（ 如图２ 。启动电机启动后以等速和大致接 ） 近常数的转矩驱动泵轮， 泵轮旋转驱动变扭 器中的
中图分类 号：Ｋ ７ Ｔ ４３
燃 气轮 机 的启动 失败 是燃机 电厂 员工 时常要 面 对 的突 发性 挑 战 ， 文 从 启 动设 备 、 气 轮机 点 火 本 燃 （ 油 点 火 ） 速 、 电 机 负 载 三 个 方 面 ， 析 轻 升 发 分 Ｐ ９７ Ｅ型燃气 轮 机 的启 机 失 败原 因 ， 提 出了处 Ｇ １１ 并
之 间实 现无 级调速 和无 级调 整扭矩 的输 出 。变扭 器
５ ．可调 导向轮 ６ ．输 出轴 ７ ．调 节机构
图 １ 液 力变扭器结构图
１ １液 力变 扭器 的工 作原理 ．
液力变扭器由带 叶片的泵轮、 涡轮和导轮组成 ， 形成一个封 闭的液力循环系统 （ 如图 １ 。其输人轴 ）
动力中心发电汽轮机组轴承箱振动超标原因分析及措施探讨
０
轴承箱振 动超标原 因分析 及措施探讨
庀 杰飞 （中 Ｈ匕青 岛炼 油化 ［有限 黄ｆ 公 刮机 动 ：【 ，山东 青 岛 ２６６５００）
摘 要 ：６０ＭＷ 发 电机 组 中承 箱 壳体 轴 向振 动 超标 严 重 ， 初 步原 因分析 判 断 为中承 箱基 础螺栓 松 动 ，紧 固后 效果 良好
但 未 解 决 根 本 问 题 几 年 后 再 次 出现 类 似 问题 ，对 其 进 行 全 面 分 析 ．提 出运 行 时 的 处 理 措 施 及 监 控 办 法 ，并 －Ｎ ／￣彻 底 根 治 方 案 ，
为下 步 检 修 提 供 指 导 意 见 关键 词 ：发电汽轮 机 组 ：中承 箱壳体 ；轴 向振 动 ：地聃，螺栓
动 、结 合 接 触不 均 皇Ｊ或 板 嚷部 铁 忪动 等可能 诱发４＝ｌＩＩ 动 人 。
按 照常规 如果 备轴 干¨径 向振 动 偏 犬ｔｔ 最好 的处 方法就 是 ‘，尤减少 径向机动 ，为此确定 ｌ，尢紧 Ｉ 地 螺 伶以
Ｊ 效 。 数据 监洲 说 明 ：采 用ｓＫ１．’一ｃＭｘＡ７（）蚁通 道数据 采 集仪 求
紧 固 ；结 构 刚 度 增 强 ：不 对 中 ；不 平 衡
１机 ｌ状 况
１．１机组 参数 及结 构 桀公 司动 力中心 安 装 柯 台 发 电汽 轮 机｝ｌ１＿，额 定 功 率 为
６０Ｍｗ，型 号为ＣＣ６０—８．８３／３．９／１．２，乃 轴 排汽 双抽 汽 反动式 凝汽 式 ，刚性支 撑 ， 油叶滑 动轴承 。２００８年初投 人使用 ，其进 汽 ｔ力为 ８．８３ＭＰａ， 。Ｉ度 ５３５￣Ｃ，流 为３Ｉ５ｔ／Ｉ１；其｝ ｛＝；Ｊ简 女ｆｌ
』 ＩｌＩ
PG9171E型燃气轮机启动失败的故障原因及检修
PG9171E型燃气轮机启动失败的故障原因及检修作者：樊月明来源：《中国科技纵横》2014年第23期【摘要】 GE公司生产的PG9171E型燃气轮机在燃气轮机领域内具有广泛的应用。
在机组长期服役中偶发启动失败故障，降低了燃气轮机的可利用率，影响机组并网，给用户带来一定的损失。
燃气轮机作为调峰机组需要极高的可靠性，因此，本文通过对PG9171E型燃气轮机启动失败故障进行研究，分析行之有效的检修方法。
【关键词】 9E燃气轮机 ;启动失败 ;故障检修PG9171E型燃气轮机的启动失败故障严重影响到燃气轮机的正常运行，使检修人员面临较大的检修负担，使其启动成功率降低，给用户带来一定的经济损失。
因此有必要根据GE9E燃气轮机的实际运行情况，分析启动失败的原因，由此提出对应的检修措施，本文重点分析由于主润滑油泵出口单向阀卡涩引起的启动失败故障。
以便于故障出现时可以快速的处置，提高检修效率，保证燃机在最短的时间内可以恢复启动。
1 GE9E燃气轮机启动失败故障分析GE9E燃气轮机的启动需要严谨的条件控制，必须所有的条件均处于最优状态，燃气轮机才能达到启动正常的状态，如果其中一项条件未达到标准，燃气轮机即会启动失败[1]。
能引起启动失败的原因很多，通过分析发现主要原因包括以下方面：点火、设备、负载、燃料四项影响因素。
2 GE9E燃气轮机启动失败的原因及检修根据GE9E燃气轮机启动失败故障的实际状态，分析GE9E燃气轮机启动失败的原因，如下。
2.1 点火原因GE9E燃气轮机启动失败最常见的原因是点火问题，分析点火失败的原因，主要如下：点火变压器损坏、点火电缆老化绝缘不合格、火花塞短路等。
2.2 燃料原因另外燃料原因也会导致启动失败，比如：燃料供给参数设置不合理或者燃料压力、成分变化及燃料控制阀门的故障等也会造成机组启动失败。
2.3 负载原因负载原因造成的启动失败频率要低于其他原因，但也是不可忽视的故障引发点。
燃气轮机在启动的过程中，部分机械设备会产生过大的负载，此时负载超出燃气轮机可承受的范围，出现启动骤停的情况。
大型发电机端部振动超标的诊断及处理
1设备概述JW 电厂#4发电机系上海电气电站设备有限公司上海发电机厂2006年生产出厂的水氢氣 600 MW 汽轮发电机,型号为QFSN -600-2,额定 容量为667 MW ，电压为20 kV ，电流为19 245 A ; 2007年2月10日通过168试运行后正式投运J 4发 电机组投运后发生过两次重大故障，分别是：（1)Shebei Guanli yu Gaizao ♦设备管理与改造大型发电机端部振动超标的诊断及处理谢子浩(广东珠海金湾发电有限公司，广东珠海519050)摘要:大型发电机为高速运转的电力设备，在运行时发电机端部会受到100 Hz 电磁力及50 Hz 转子旋转的机械应力的作用，从而 产生振动。
现介绍一例发电机端部振动超标的处理案例，为同类型机组提供了一种可行的振动超标处理方法。
关键词:发电机;振动;电磁力;端部7月8月9月10月11月12月1月上1月下2月3月4月300MW 196195185177176164165186241257275450 MW 197202205200209190170165174219219600 MW219224218236233230230193223212200图2 L 2点振动变化趋势图(2011年7月一2012年4月)2010-01-14T 05:01,发生定子绕组接地故障，系定子端部绕组异常振动引起,2月6日事故处理完 毕后发电机各项运行参数正常；（2)2010-08-03T 00:24,再次发生定子绕组接地故障，原因与 1* 14事故相同。
抢修结束后在#4发电机上加装 了 一套北京华科同安的TN 8000-FOA 发电机定子端部振动分析系统，分别对汽、励两侧绕组端部的振动进行 在线监测。
该装置的12个光纤加速度传感器安装位置如下:汽 端为32、4、18槽上层线圈端部的径向；励端分别安装在上层 的11、18、25、32、39号线棒和下层的16、30、37号线棒的端部。
第三讲PG9171E型燃气轮机
第三讲PG9171E型燃气轮机第三讲PG9171E型燃气轮机润滑油管线安装及冲洗一.概述：燃机的润滑油系统是一个加压的强制循环系统。
该系统的组成有：滑油箱、滑油泵、冷油器、滑油滤、阀门及各种控制和保护装置。
滑油系统主要是在燃机启动，正常运行以及停机过程中为燃机提供数量充足，压力和温度适当，清洁的滑油，吸收燃机运行时轴瓦及各润滑部件所产生的热量，从而防止轴承烧毁，轴颈过热弯曲而引起的振动；对燃机的主要润滑部件有燃机的三个轴承，发电机的两个轴承、辅助齿轮箱等；滑油系统还为启动液力变扭器提供工作油及冷却润滑用油；另外，一部分滑油分支经进一步增压及过滤后，作为燃机控制用油；发电机端滑油母管上还有一分支去发电机顶轴油系统。
二、安装部分一、工作内容：滑油管线安装及冲洗主要包括以下工作：1.滑油回油1#管箱及其内部滑油进油管、液压油管线、跳闸油管线2.滑油回油2#管箱及其内部滑油进油管、液压油管线、跳闸油管线3.滑油回油3#管箱及其内部的滑油进油管线4.滑油回油4#管箱及其内部的滑油进油管线5.1#轴承滑油进、回油管线6.3#轴承滑油进、回油管线7.发电机滑油进、回油管线8.滑油冲洗后正式安装各段滑油管线二、滑油管线安装程序：在机组大件就位后，完成排气扩散段安装、负荷联轴器的安装、燃机支腿落差检查、燃机扬度调整和机组初对中工作。
在机组初对中工作结束后，燃机、辅机、排气室、发电机4大模块的相对位置基本确定，此时可以开始燃气轮机发电机组的滑油管线的安装工作。
滑油管线的安装程序基本如下：1.事先将与滑油1#、2#、3#管箱相对应的滑油进油管、液压油管和跳闸油管及其支撑放置在各管箱内。
2.预就位滑油1#、2#、3#管箱，并将各管箱与燃机或辅机本体相连。
3.调整管箱的沿轴向及垂直轴向这两个方向的水平度（倾斜度），使1#、2#管箱准确对接。
4.当1#、2#管箱准确对接完成后，对各个法兰口进行点焊固定。
5.调整1#、2#管箱内部的滑油进油管、液压油管及跳闸油管，使其准确对接。
汽机定速后振动爬升问题分析及处理方法
汽机定速后振动爬升问题分析及处理方法某电厂为一拖一双轴2×453MW 9F.05型燃气—蒸汽联合循环发电机组。
燃机为GE的300MW 9FB型机组，汽轮机为哈汽生产的三压、再热、两缸、冲动、抽凝式150MW汽轮机。
在投运的时候，其汽轮机出现了定速3000rpm后振动不断爬升的问题。
本文对其现象进行描述，并分析其可能出现的原因，最后给出了其解决方法。
具体如下：1.机组概况某电厂为一拖一双轴2×453MW 9F.05型燃气-蒸汽联合循环发电机组机。
每套机组包括一台低NOx 燃气轮机（型号：PG9371FB）、一台燃机发电机（型号；QFN-353-2）、一台蒸汽轮机（型号：LN150/C120-11.00/3.30/0.43/1.40）、一台汽机发电机（型号：Q FKN-150-2）、一台三压、再热、无补燃、卧室、自然循环型余热锅炉及其相关的辅助设备。
2.过程描述2018年8月某日，汽轮机进行首次冲转，冲转参数如下：高压主蒸汽压力：3.2MPa，温高压主蒸汽温度：370℃；再热器压力为0.78MPa，再热器温度368℃；真空为-89kPa；汽机盘车电流为20A，偏心为48.6μm；轴封均压箱压力55kPa，温度260℃；汽机润滑油温油压正常，汽机控制油温油压正常；各轴承振动均小于10μm。
当日07：12，汽轮机首次挂闸冲转，主汽门全开，改变TSI电超速定值至500rpm后汽机升速跳闸，汽机磨检正常，现场轴承转子无异音，再次启动定速至600rpm暖机10min。
07：40，汽轮机定速1800rpm中速暖机，机组过临界时各轴承振动均小于60μm，但在中速暖机过程中2X、3Y轴振开始由32μm、37μm缓慢上升。
09：05，机组已经中速1800rpm暖机1小时25分钟，开始进行3000rpm冲转，升速至2311rpm时，2X、3Y的振动陡增至154μm、248μm。
手动打闸停机。
09：53，汽机盘车投入正常，此时轴振和偏心均正常，盘车电流正常。
汽轮发电机组轴向振动超标原因及消除方法
汽轮发电机组轴向振动超标原因及消除方法【摘要】我公司有一台QFK1—3—2Z容量为3000KW低温余热汽轮发电组，自2011年2月投入运行以后，运行情况一直良好。
2012年3月20日，发现机组振动幅度超标（标准是振幅≤0.05mm），机组振动幅度超标会危害机组的安全运行，产生严重的设备故障，损坏机组，因此机组不得不停止运行，查找振动原因并采取消除振动措施。
【关键词】汽轮发电机组；振动故障；消除方法一般来说，引起发电机组振动超标的原因有电气方面和机械方面这两大方面。
1 电气方面的原因（1）发电机转子线圈匝间短路。
（2）发电机转子和定子间的空气间隙不均匀，而且定子铁心固定不紧，或它的外壳刚度不足；（3）定子、转子磁场中心不重合。
定子、转子之间的磁场中心不重合，定子、转子之间将产生一个轴向电磁拉力，引起机组产生轴向振动。
振动表现的特点：加励磁电流后才发生振动，励磁电流愈大振动愈大，振动频率一般与转速相符或为转速的两倍。
停机以后进行励磁电流振动试验，振动值没有随着励磁电流的增加而增加。
转子回路二点接地，也可以引起发电机组振动值超标，但这台发电机组装设发电机转子接地保护装置，该装置没有动作过，测量转子回路对地绝缘阻值，其阻值为0.5MΩ，符合要求。
把转轴吊起，使4号轴承不接触转轴，测量4号轴承对地绝缘阻值，其阻值为6MΩ，符合要求，这说明机组运行时没有轴电流。
显然本次振动超标不是由于电气方面原因引起的。
2 机械方面的原因2.1 转体质量不平衡转体质量不平衡，运转中不平衡力离心力将在轴承上产生一周期性干扰力，使机组产生振动。
离心力F=m·r·。
引起转体质量不平衡的原因一般有以下原因：（1）汽轮机起动时暖机不当，造成转轴弹性弯曲。
轴的弯曲必使其重心改变而产生不平衡离心力，引起机组振动。
（2）叶片有不均匀腐蚀、机械磨损或结垢等。
（3）转子上有零件松动。
（4）靠背轮或转子上其他零件不平衡。
（5）转子部件在高速下发生不对称的位移。
火电厂汽轮机振动大原因分析及处理措施
火电厂汽轮机振动大原因分析及处理措施摘要：本文对造成大型火电厂汽轮机轴承振动的主要原因进行分析，并提出了对此问题的有效处理方法。
通过相应的问题分析和具体解决方法，从而降低轴承振动幅度以及减少由于振动导致的轴承损坏问题，保障汽轮机组的安全和稳定运行。
关键词：汽轮机；振动；火电厂；原因分析；措施1引言汽轮机的振动超过规定范围时，将会引起设备的损坏，甚至造成严重的后果：机组振动过大时，叶片、围带、叶轮等转动部件的应力增加，产生很大的交变应力，造成疲劳损坏；振动严重时会使机组动静部分发生磨损。
轻则使端部轴封、隔板汽封磨损，间隙增大，增加漏气损失，使机组运行经济性降低，严重时，会造成汽轮机大轴弯曲；振动将引起各连接部件松动。
振动严重时，可能使与机组连接的轴承、轴承座、主油泵、凝汽器、管道等发生共振，引起连接螺栓松动，地脚螺栓断裂等，从而造成重大事故；若高压端振动过大，有可能引起危机保安器误动作而使机组停机。
2造成机组振动过大的原因分析造成机组振动过大的主要原因有以下三个方面：其一，设备方面，可能因调节系统不稳定进气量波动；叶片被侵蚀、叶片结垢或叶片脱落等造成转子不平衡；汽缸保温不良或保温层破损影响汽缸热膨胀不均；滑销系统卡死不能自由膨胀等。
其二，在机组启动升速带负荷过程中机组振动加剧，大多是操作不当引起的。
例如，疏水不当，使蒸汽带水；暖机不足，升速过快或加负荷过急；停机后盘车投入不当，使转子产生较大的弯曲值，再启动后未注意延长暖机时间以消除转子的热弯曲等。
其三，若机组在运行中突然发生不正常的声音和振动，多数是因维护不当引起的。
例如，润滑油温过高或过低、油压过高或过低等影响轴承油膜的形成；新蒸汽温度过高使汽缸热膨胀热变形过大；真空过低使排气温度过高，排气缸出现异常膨胀；新蒸汽温度过低使汽轮机产生水冲击等等。
为了避免机组振动过大，造成不利影响，操作人员在运行过程中，按照规程要求正确操作，同时维护好机组的正常运行。
电厂机组发电机轴系振动过大原因分析及改进
电厂机组发电机轴系振动过大原因分析及改进某电厂发电机首次启动后，发现轴系振动过大。
分析认为，密封座顶部与底部的间隙偏差过大，导致下半密封瓦与轴之间的紧力超标，是造成振动过大的主要原因。
通过对机组进行动平衡，并调整密封瓦间隙，解决了轴系振动过大的问题。
某电厂机组首次启动，在机组升速至934rpm时，发电机侧7号瓦振最高达到72um，随后下降至正常，2012~3000rpm时机组振动均在正常范围内，在电气做试验时7Y轴振有所增大，直到机组首次并网后7Y轴振最高达到125 um。
在带负荷期间7Y轴振基本在120 um左右。
本机组共有8个支持轴承，其中汽轮机6个，发电机2个。
转向：从机头向发电机方向看为逆时针转速：3000 r/min 轴系临界转速：项目单位一阶二阶高中压转子r/min16924000低压转子Ⅰr/min17244000低压转子Ⅱr/min17434000发电机转子r/min9842676 处理措施经过技术人员认真分析研究，决定对机组进行动平衡，并调整密封瓦间隙。
机组停机并冷却后，停盘车对密封瓦进行检查，现场检查发现下半密封瓦局部有轻微接触痕迹，属于从静态至动态过程中的正常现象。
随后对密封瓦的检查情况进行落实，并对相关照片进行了检查，也未发现异明显异常。
随后调取机组关振动数据并对现场热工振动测点的实际位置进行复核。
经现场计算，得出第一次调整方案：平衡块加在低发对轮发电机侧，角度215处，重量1638g=608g 。
由于现场加平衡块的位置不方便，将平衡块安装位置的角度调整到205。
机组机再次启动后，#7瓦振有明显的下降，但是#6瓦振由原来的22 um上升到32 um，振动略有增加，其他瓦振无明显变化。
随后，对上述数据进行重新计算，并进行了第二次调整，保持原加重重量不变，加重位置减30即175。
由于#7瓦在1000rpm时瞬间振动过大，揭开#7瓦重新检查后，发现#7瓦的接触和相关间隙均属于正常情况。
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华电技术 ＨｕａｄｉａｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｖｏｌ．４１ Ｎｏ．５ Ｍａｙ．２０１９
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４－１９５１．２０１９．０５．０１８
ＧＥＰＧ９１７１Ｅ重型燃机轴振超限的 原因及处理
ＣａｕｓｅｓａｎｄｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｆｏｖｅｒｌｉｍｉｔｂｅａｒｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｏｆＧＥＰＧ９１７１Ｅ ｈｅａｖｙｄｕｔｙｇａｓｔｕｒｂｉｎｅ
＃２燃机发电机的检修包括抽转子检查清理［２］， 轴瓦拆卸检查清理、电气试验等，转子回装后通过调 整发电机机座进行找中，对中数据符合 ＧＥ标 准。 燃机发电机组各轴承如图 １所示。
１ 燃机发电机组检修
＃２燃机的首次检修属于 ９Ｅ燃机大修［１］级的检
收稿日期：２０１８－０７－１１；修回日期：２０１８－１１－１６
（１）燃机点火后燃烧稳定，本体无异响，燃烧 转子动平衡，减少振动。
ｒ／ｍｉｎ定速 后，大 轴 振 动 （Ｘ１５０，Ｙ１２０），当 负 荷 ３０ 载荷分配变化有关。
ＭＷ 时，大轴振动（Ｘ１８０μｍ，Ｙ１３０μｍ），较第 １次启动 ３．３ 处理方案的确定
有所下降，但仍然超过报警值，机组运行异常。经技
为了高效地消除机组振动问题，使设备尽快投
术人员综合分析后，决定停机处理 ＃２燃机振动问题。 入运行，现场技术人员商定采取以下措施。
３ 原因分析及处理
（１）调整轴系的载荷分配：取消发电机机端基座 增加的 ２ｍｍ垫片，恢复到检修前状态，以降低 ＃４轴
３．１ 修前修后数据对比
承高度，从而减少 ＃４轴承载荷，增加 ＃３轴承载荷。
修前修后数据比较见表 １。
（２）架设振动分析仪器分析各轴承振动原因。
３．２ 振动的原因分析
（３）准备 平 衡 块，必 要 时 通 过 加 装 平 衡 块 调 整
２０１６年 １２月 ３１日，＃２燃机经过 ２０ｈ的盘车 的过程中，为了调整对中数据，检修人员将燃机发电
后，机组开始检修后的试运行。１２：３０，当机组升速 时发现 ＃３轴承大轴振动偏高；１３：４０机组并网后， ＃３大 轴 振 动 不 断 上 升 超 限 达 到 （Ｘ２１９μｍ，Ｙ１６０ μｍ），运行 ３０ｍｉｎ后没有下降趋势，随后停机。停机 过程中，＃１轴承座振动出现报警现 象 （Ｘ１５４μｍ，
机机端基座各加了两块 ２ｍｍ厚的垫片。 （６）从修前修后的数据对比可以看出，＃３轴瓦
振动明显增大，附近的 ＃２，＃４轴瓦振动值正常，修 前 ＃３轴承温度比相邻轴承温度高，修后比相邻轴承 温度低，说明修后 ＃３轴承的载荷比修前减轻；＃４轴
Ｙ１５４μｍ）且 持 续 较 长 时 间。 经 过 １ｄ盘 车 后， 承温度较周围轴承温度高，载荷比修前增大。综合 ２０１７－０１－０２Ｔ１０：３０再次启动燃机，当机组 ３０００ 判断认为，导致 ＃３轴瓦振动大的原因可能与轴承的
２０１６年 １２月，在 ＃２燃机大修后启动期间，出 现了大轴振动超限问题，经过参建单位专家多方研 讨后，采取简单易行的处理方式，高效地解决了大轴 振动超限问题。此次处理工作量小、时间短、效果显 著，受到了业主方的高度评价。
修，主要开展的工作为燃机及压气机揭缸检查，燃机 转子吊出，动叶、静叶探伤打磨除锈，间隙测量，轴承 拆卸清理，轴瓦打磨，发电机抽转子检查，轴系对中 检查等。检修过程顺利，在检查中未对转子叶片及 其他转子部件进行更换。
图 １ 燃机发电机组各轴承示意
Ｆｉｇ．１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｏｆｅａｃｈｂｅａｒｉｎｇｏｆｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅｇｅｎｅｒａｔｏｒ
第 ５期
周兴宏：ＧＥＰＧ９１７１Ｅ重型燃机轴振超限的原因及处理
·７７·
２ 启动振动现象
（５）燃机 发 电 机 轴 承 座 位 于 发 电 机 壳 体 两 端， 共处于一个基座上，在燃机转轴与发电机转轴对中
周兴宏 ＺＨＯＵＸｉｎｇｈｏｎｇ
（中国华电集团发电运营有限公司，北京 １０００４５） （ＣＨＤＰｏｗｅｒＰｌａｎｔＯｐｅｒａｔｉｏｎＣｏｍｐａｎｙＬｉｍｉｔｅｄ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００４５，Ｃｈｉｎａ）
摘 要：介绍了 ９Ｅ级燃机大修后的轴振超限现象，分析了轴振发生的可能原因，制定了故障处理程序，总结了类 似问题的经验，供处理燃机轴振超限问题时参考。 关键词：重型燃机；燃机发电机；大轴振动；轴承座振动；轴承载荷；轴温；轴振超限 中图分类号：ＴＫ４７７ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１６７４－１９５１（２０１９）０５－００７６－０２ Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＩｎｔｒｏｄｕｃｅｓａｎｏｖｅｒｌｉｍｉｔｂｅａｒｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｏｆＧＥＰＧ９１７１Ｅｈｅａｖｙｄｕｔｙｇａｓｔｕｒｂｉｎｅａｆｔｅｒｏｖｅｒｈａｕｌ．Ｉｔａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅ ｐｏｓｓｉｂｌｅｃａｕｓｅｓｆｏｒｔｈｅｂｅａｒｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎ，ｆｏｒｍｕｌａｔｅｔｈｅｔｒｏｕｂｌｅｓｈｏｏｔｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ，ｓｕｍｍａｒｉｚｅｓｔｈｅｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅａｎｄｐｒｏ ｖｉｄｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｉｎｄｅａｌｉｎｇｗｉｔｈｏｖｅｒｌｉｍｉｔｂｅａｒｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｅａｖｙｄｕｔｙｇａｓｔｕｒｂｉｎｅ；ｇａｓｇｅｎｅｒａｔｏｒ；ｓｈａｆｔｖｉｂｒａｔｉｏｎ；ｂｅａｒｉｎｇｓｅａｔｖｉｂｒａｔｉｏｎ；ｂｅａｒｉｎｇｌｏａｄｉｎｇ；ｂｅａｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａ ｔｕｒｅ；ｏｖｅｒｖｉｂｒａｔｉｏｎｏｆｂｅａｒｉｎｇ
０ 引言
华电运营海外技术公司负责运维的巴基斯坦 Ｎ 厂为“三拖一”的 燃 气 轮 机 （以 下 简 称 燃 机 ）联 合 循 环电厂，安装有 ３台 ＧＥ能源公司生产的 ＰＧ９１７１Ｅ 型燃气发电 机 组，３台 无 锡 华 光 锅 炉 厂 生 产 的 余 热 锅炉及 １台东方汽轮机厂生产的汽轮发电机组（额 定功率 ２００ＭＷ），燃机燃料为重油，２０１５年 ７月投 入商 业 运 行，燃 油 方 式 下 额 定 总 出 力 为 ４２５ＭＷ。 ２０１６年 ６月，华电运营海外技术公司负责进行全厂 第 １次检修，２０１７年 １月按计划完成全部检修工作， 全厂设备恢复运行。