大偏压
大小偏压的判断方法
大小偏压的判断方法大小偏压又称为尺寸偏压，是指在测量过程中，由于观察者的主观因素造成测量结果偏离真实数值的现象。
在实际测量中，大小偏压是一个常见但是十分重要的问题。
本文将介绍大小偏压的判断方法，并从不同角度给出相应的解决方法。
一、判断方法1.标准对照法：将待测物体与已知标准物体进行对照，通过比较大小、形状、颜色等特征来判断大小偏压的存在。
这种方法通常用于常规的实验室测量，例如使用标准尺校准长度、使用标准称量器校准质量等。
2.自我比较法：将同一物体的不同部分进行比较，通过观察其细微差异来判断大小偏压的存在。
这种方法常用于对称物体的测量，如球体、圆柱体等。
将物体自身的两个相对称的部分进行比较，若两部分存在明显的差异，则可判断存在大小偏压。
3.专业仪器检测法：使用专业测量仪器对待测物体进行测量，通过仪器的精确测量结果来判断大小偏压的存在。
例如使用数字显微镜测量微观结构的大小、使用激光扫描仪测量三维物体的尺寸等。
4.统计分析法：通过多次测量并进行统计分析，判断测量结果的稳定性和准确性。
常用的统计分析方法包括均值、标准差、最大偏差等。
当多次测量结果相近且误差范围较小时，可判断大小偏压较小；相反，若多次测量结果差异较大且误差范围较大时，则可判断存在较大的大小偏压。
二、解决方法1.定期校准仪器：对使用的测量仪器定期进行校准，以保证仪器本身的准确性和稳定性。
校准应由专业的检测机构进行，并定期进行检验和修正。
2.规范操作流程：制定标准的操作规程和流程，确保测量过程的一致性和准确性。
包括选择适当的测量方法、采取正确的测量姿势、避免触摸测量物体等。
3.提高观察者技能：加强观察者的专业知识和技能培养，提高其对物体大小的敏感性和准确性。
通过培训、实际操作和经验积累等方式来提升观察者的能力。
4.使用合适的测量方法：根据待测物体的形状、尺寸和特性选择适当的测量方法。
例如对于曲面物体，可使用三维扫描仪进行测量；对于微小尺寸物体，可使用显微镜进行测量等。
比较大偏压与小偏压构件的设计问题
比较大偏压与小偏压构件的设计问题对于大偏压与小偏压构件，配筋方式来看可以分为非对称配筋和对称配筋两类。
由常用截面形式的不同又可以分为矩形截面、工字形截面、T形截面、箱形截面和圆形截面，此处以矩形截面构件的设计计算为例。
矩形截面偏心受压构件计算：1.非对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤可以归结如下：①由结构功能要求及刚度条件初步确定材料强度及截面尺寸b，h；由结构所处环境类别，结构设计使用年限，确定最外层钢筋的最小保护层厚度。
根据预估钢筋及纵筋的钢筋直径确定。
计算及。
②确定截面弯矩设计值M（考虑二阶效应后）。
用于截面设计的M值可以是有限元分析直接求得，或用近似计算方法或法求得。
本书采用了简化的增大系数法或法，弯矩设计值，其中③由截面上的设计内力（M,N），计算偏心距，确定附加偏心距(20mm或h/30的较大值)，进而计算初始偏心距。
④用与比较，初步判别大小偏心。
⑤当时，为小偏心受压情况。
当时，可以暂时先按大偏心受压计算。
对于大偏心受压构件的配筋计算又可以分为2类：ⅰ.受压钢筋及受拉钢筋均未知。
可取，则按下列公式计算：ⅱ.受压钢筋为已知，求。
可按下列公式求得：应该指出的是，如果，则说明已知的尚不足，需按为未知的情况重新计算。
如果，即，则取，按下列公式计算：对于先按大偏心受压考虑的情况，再作一下说明：先按下列公式求得：可能有三种情况，当时，直接由下列公式计算：当时，说明所给定的太少，按均未知的情况ⅰ考虑；当时，取按下列公式计算：⑥当时，按小偏压心受压考虑。
可以直接由式或0.002bh中取较大值确定。
于是由基本公式求得。
求得后又可能出现下面3种情况：对于矩形截面小偏心受压构件，除进行弯矩作用平面内的偏心受力计算外，还应对垂直于弯矩作用平面内按轴心受压构件进行验算。
⑦计算所得的和，应满足单侧最小用钢量和全部最小用钢量的要求。
然后根据截面构造要求确定钢筋的直径和根数，并绘出截面配筋图。
2.对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤归结如下：①由结构功能要求及刚度条件初步确定材料强度及截面尺寸b、h；由结构所处环境类别，结构设计使用年限，确定最外层钢筋的最小保护层厚度。
大小偏压的判断方法
大小偏压的判断方法大小偏压是指对人或事物进行评价时，是否产生过度的正面或负面偏见。
评价的大小偏压有很多种表现形式，比如对某个事物过分夸大或过分贬低，或者对人过分赞美或过分批评等等。
判断是否存在大小偏压需要从一定的角度出发，下面将介绍几种判断方法。
1.注意观察评价表达的方式：在评价中，如果出现了一些过于情绪化和绝对化的词语，比如“必须”、“绝对”、“最好”、“最糟糕”等等，那么很可能存在大小偏压。
评价应该是客观和理性的，尽量避免过度主观的情感色彩。
2.对比不同的观点和看法：观察评价者是否只看重一方面的信息、忽视其他方面的评价依据，或者对其他观点和看法不予以重视。
大小偏压往往存在于只重视自己的观点而忽视其他不同观点的情况下，因此，要对不同的观点进行横向比较和综合分析，确保自己的评价是全面和客观的。
3.寻找充分的证据支撑：判断一个评价是否存在大小偏压时，可以考虑评价者提供的证据和依据是否充分且具有说服力。
如果评价者只基于个人情感或主观感受，而没有提供充分的事实和数据支持，那么很可能是存在大小偏压。
4.评估评价的影响力和普遍性：观察某个评价是否具有普适性、适用于大多数情况，或者是否是基于个体偏好的个别情况。
一个具有普适性的评价往往是客观和全面的，而过度偏好某一方面则容易引发大小偏压。
5.自我反思和他人反馈：评价者可以通过自我反思和他人的反馈来判断自己的评价是否存在大小偏压。
在进行评价时，可以主动思考和反省自己的态度和言辞是否过分，同时也要听取他人的意见和建议，充分考虑自己评价的合理性。
在进行评价时，要避免被情感和主观感受左右，要尽量客观、公正地看待事物和人，并根据实际情况提出对应的评价。
对于存在大小偏压的评价，需要及时进行调整和修正，以确保评价的准确性和公正性。
大偏压
φ8 50.26 402.5 509.9 26.25%
φ14 153.94 507.3 646.6 25.24%
387.4 458.9 18.33%
混凝土试块强度试验结果 序号 1 2 3 试块尺寸 （mm） 荷载（KN） 150×150 150×150 150×150 平均值 488 508 496 497.33 强度（MPa） 21.69 22.58 22.04 22.10
4． 试件验算 根据受剪斜拉梁加载示意图（图 3）可进行梁的抗剪承载力计算。
图 3 大偏心受压柱加载示意图
姓名： 李少骏
混凝土结构基本原理实验报告
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由大偏压承载力计算公式：
解方程组可得承载力 5． 试验方法 5.1 实验准备 a) 试件制作。准备好材料，粘贴应变片，绑扎钢筋，浇捣混凝土，养护。 b) 试件安装。检查实际尺寸和初始变形、原始裂缝；刷白试件表面，分格画 线；确定加载、支座、测点等的位置；试件就位。 5.2 根据图 3 大偏心受压柱加载示意图对构件进行加载。 5.3 测试内容与测试方法 A. 纵向压缩变形。用两个位移计测量柱上下两端的竖向位移，由上下位移的 差值得到柱的纵向压缩变形。 B. 横向弯曲变形。柱的横向弯曲变形与梁的横向扰曲相似，用三个位移计测 量柱中间和上下两端的横向位移，由这些位移测量结果计算柱的横向弯曲 变形。 C. 纵向受压钢筋应变。通过测量纵向压拉钢筋的应变，可以由此得到纵向压 拉钢筋的应力。在柱中间的纵向受力钢筋上，粘贴应变片，以测量中间截 面处钢筋的应变。 D. 裂缝。裂缝的发生、位置和走向，测量裂缝的宽度，记录裂缝发展过程。 裂缝的测量通过肉眼或观测仪、读数放大镜及钢直尺等工具量测各级荷载 作用下的裂缝宽度、长度。裂缝的产生表示该部位的应变超过材料的极限 应变、或者受拉应力超过材料的抗拉强度。 5.4 观察内容 裂缝出现的位置、形状，以及随荷载增大裂缝的发展。观察试件破坏的发 生和过程，破坏形式。混凝土柱破坏后裂缝形态（长度、宽度等） 。所作用在 试件柱上荷载的大小， 用液压传感器测量， 或直接从万能试验机的表盘上读得。 5.5 测点布置 应变片的具体位置见下图
大偏压构件对称配筋(x小于2as)
=
1fcbh0
N
=
100.00 × 1000 = 0.0225 < 2s/h0 = 0.1505 1.00 × 19.10 × 500 × 465
1．5 计算 As 按照规范式 7.2.5, 有 As = Ne' 1.00 × 100.00 × 1000 ×4768.89 = fy(h0 - a's) 300.00 × (465 - 35)
大偏压构件对称配筋（x 小于 2as）
一、设计资料
混凝土: C40 fc = 19.10N/mm2 主筋: HRB335(20MnSi) fy = 300N/mm2 Es = 2.000 × 105 N/mm2 箍筋: HRB335(20MnSi) fyv = 300N/mm2 受拉钢筋合力中心到近边距离 as = 35 mm 尺寸: b × h × l0 = 500 × 500 × 7500 mm h0 = h - as = 465 mm 弯矩 Mx: 489.00 kN· m 压力设计值: N = 100.00kN 抗震等级: 非抗震 配筋方式: 对称配筋 柱类型: 框架中柱、边柱 结构体系: 框架结构
1 =
0.5fcA 0.5 ×19.10 ×250000 = = 23.88> 1, 取1 = 1.0 N 103
2 = 1.15 - 0.01 h = 1.15 - 0.01 × 500 = 1.00
按混凝土规范 7.3.10-1
= 1 + 1400e /h h 12 i 0
其中 s 为箍筋间距, Asv 为单根箍筋面积 3 轴心受压构件验算 3．1 计算钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 l0/b = 7500 / 500 = 15.00 其中 b 为截面的短边尺寸 查混凝土规范表 7.3.1 并插值得 = 0.895 3．2 验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力 按混凝土规范 7.3.1 Nu = 0.9(fcA + 2f'yA's) = 0.9 ×0.895 × (19.10 × 250000.00 + 2 ×300.00 × 3769.91) = 5668260.58N > N = 100000N 可见满足要求
大偏压小偏压辨析
Байду номын сангаас
破坏特点：1 近侧混凝土被压坏。2 远侧混凝土被压坏（反向破坏，近侧钢筋比远侧足够多）
情况2：轴向力N的相对偏心距较大，远侧受拉钢筋足够多，始终不屈服，则近侧混凝土被压坏。
结论：以轴向力N的位置判断大小偏心是不正确的，不管哪个位置，都有可能。
问题：在受压破坏中，情况1里可能存在受拉破坏？
受拉破坏形态：
又称大偏心受压破坏，延性破坏。
条件：轴向压力N相对偏心距较大，且受拉钢筋配置得不太多。
特点：受拉钢筋先达到屈服强度，最终导致受压区边缘混凝土压碎截面破坏。
受压破坏形态：
又称小偏心受压破坏，脆性破坏。
情况1：轴向力N的相对偏心距较小，截面全部受压或大部分受压。远侧钢筋可能受压或受拉。
大偏压与小偏压解决方案比较
大偏压与小偏压解决方案比较偏心受压构件正截面承载力计算一、偏心受压构件正截面的破坏特征（一）破坏类型1、受拉破坏：当偏心距较大，且受拉钢筋配置得不太多时，发生的破坏属大偏压破坏。
这种破坏特点是受拉区、受压区的钢筋都能达到屈服，受压区的混凝土也能达到极限压应变，如图7—2a 所示。
2、受压破坏：当偏心距较小或很小时，或者虽然相对偏心距较大，但此时配置了很多的受拉钢筋时，发生的破坏属小偏压破坏。
这种破坏特点是，靠近纵向力那一端的钢筋能达到屈服，混凝土被压碎，而远离纵向力那一端的钢筋不管是受拉还是受压，一般情况下达不到屈服。
（二）界限破坏及大小偏心受压的分界1、界限破坏在大偏心受压破坏和小偏心受压破坏之间，从理论上考虑存在一种“界限破坏”状态；当受拉区的受拉钢筋达到屈服时，受压区边缘混凝土的压应变刚好达到极限压应变值。
这种特殊状态可作为区分大小偏压的界限。
二者本质区别在于受拉区的钢筋是否屈服。
2、大小偏心受压的分界由于大偏心受压与受弯构件的适筋梁破坏特征类同,因此,也可用相对受压区高度比值大小来判别。
当时，截面属于大偏压；当时,截面属于小偏压;当时，截面处于界限状态。
二、偏心受压构件正截面承载力计算（一）矩形截面非对称配筋构件正截面承载力1、基本计算公式及适用条件：(1)大偏压（）：，（7-3），（7-4）（7-5）注意式中各符号的含义。
公式的适用条件：（7-6）（7-7）界限情况下的：（7-8）当截面尺寸、配筋面积和材料强度为已知时，为定值，按式（7-8）确定。
(2)小偏压（）：（7-9）（7-10）式中根据实测结果可近似按下式计算：（7-11）注意：﹡基本公式中条件满足时，才能保证受压钢筋达到屈服。
当时，受压钢筋达不到屈服，其正截面的承载力按下式计算。
（7-12）为轴向压力作用点到受压纵向钢筋合力点的距离，计算中应计入偏心距增大系数。
﹡﹡矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当N >f c bh时，尚应按下列公式验算：（7-13）（7-14）式中，——轴向压力作用点到受压区纵向钢筋合力点的距离；——纵向受压钢筋合力点到截面远边的距离；2、垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算当轴向压力设计值N较大且弯矩作用平面内的偏心距较小时，若垂直于弯矩作用平面的长细比较大或边长较小时，则有可能由垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力起控制作用。
大偏压构件对称配筋(x大于2as)
1 =
0.5fcA 0.5 ×19.10 ×250000 = = 1.22> 1, 取1 = 1.0 N 1956 × 1000 l0 7500
按混凝土规范 7.3.10-3
2 = 1.15 - 0.01 h = 1.15 - 0.01 × 500 = 1.00
按混凝土规范 7.3.10-1
= 1 + 1400e /h h 12 i 0
2
大偏压构件对称配筋（x 大于 2as）
一、设计资料
混凝土: C40 fc = 19.10N/mm2 主筋: HRB335(20MnSi) fy = 300N/mm2 Es = 2.000 × 105 N/mm2 箍筋: HRB335(20MnSi) fyv = 300N/mm2 受拉钢筋合力中心到近边距离 as = 35 mm 尺寸: b × h × l0 = 500 × 500 × 7500 mm h0 = h - as = 465 mm 弯矩 Mx: 489.00 kN· m 压力设计值: N = 1956.00kN 抗震等级: 非抗震 配筋方式: 对称配筋 柱类型: 框架中柱、边柱 结构体系: 框架结构
h=500
b=500
二、计算过程
1 主筋 1．1 计算偏心距 ei e0 = M 489.00 × 1000 = = 250 mm N 1956.00
附加偏心距, 按混凝土规范 7.3.3, 取 20mm 和偏心方向截面最大尺寸的 1/30 两者中的 大值 ea = max(20,h/30) = 20.00mm ei = e0 + ea = 250 + 20.00 = 270.00mm 按混凝土规范 7.3.10-2
=1 + 1 7500 × 1400 × 270.00 / 465 500 × 1.00 × 0.99 = 1.27
4.3对称配筋大偏压构件计算
1.附加偏心距
由于施工误差、计算偏差及材料的不均匀等原因，实际工 程中不存在理想的轴心受压构件。 附加偏心距ea =max{h/30,20mm}
h－偏心方向的边长
2.初始偏心距
考虑了附加偏心距后的偏心距 ei =e0 +ea
3.对称配筋大偏压基本公式
合力为零
N 1 fcbx
f
' y
(h0
as'
)
x / 2)
340103 (608 400/ 2 40) 1.014.3 30080(360 80 / 2) 360 (360 40)
1313mm2
4.选配钢筋 选配4 22， As ＝ AS’ ＝1520mm2
5.验算最小配筋率 一侧钢筋最小配筋率为0.2% 0.2%×300×400=240mm2<1520mm2 总的最小配筋率0.55% 0.55%×300×400=660mm2&lei h / 2 as )
1 fcbx(h0
x / 2)
f
' y
As'
(h0
as' )
fyAs
h0
α1fcbx fy’As’
2.基本条件
1) x≤xb= ξb h0 ξ≤ξb ρ≤ ρmax
2) x ≥2as’
3)最小配筋率要求
最小配筋率
混凝土结构设计规范GB50010-2010
2.计算偏心矩ei
e0
M N
200 106 340 103
588mm
h 400 13.3mm 20mm 30 300
故ea=20mm ei＝ e0 ＋ ea=588+20=608 mm
偏压计算基本思路
受拉破坏 :
受压破坏 :
破坏时靠近纵向力作用一侧边缘混凝土应变达到 极限压应变而破坏。受压钢筋达到抗压屈服强度， 而远离纵向力一侧的钢筋可能受拉也可能受压，
但不能达到抗拉屈服强度 反向破坏 :当相对偏心距很小时，会发生远离纵向力作用一 侧混凝土首先被压坏的现象，即“反向破坏” .破 坏时受拉钢筋达到抗压屈服强度。矩形截面非对 fc A N 称配筋小偏心受压构件，当 时，应计算反 向破坏承载力。
， f y f y As As
1、大小偏心的判别
x N ， x b h0 为大偏心受压， x b h0 为小偏心受压。 1 f c b
2、大偏压设计
x Ne 1 f c bx( h0 ) 2 As As f y ( h0 a )
x
如果 <
As
2a /
N (ei h / 2 a / ) f y ( h0 a / )
As/
As / bh
/ bh =
min
≥
ft / f y
适用条件：
，且不小于 0.45
，并不小于 min 。
3. 小偏心受压正截面承载力设计
N b 1 f c bh0
2 Ne 0.43 1 f c bh0 1 f c bh0 ( 1 b )( h0 a )
≥
ft / f y
As/ / bh
in m
，且不小于 0.45
；
≥
。
3 、 小偏心受压正截面承载力设计
cy 2 1 b
（ 0）若 b 按照大偏心
（ 1）若 b cy 2 1 b
Ne 1 f c bh0 (1 / 2) As f y ( h0 a )
不考虑二阶效应的大偏压截面配筋例题
不考虑二阶效应的大偏压截面配筋例题（原创版）目录1.配筋例题的背景和目的2.大偏压截面配筋的概念和特点3.二阶效应对配筋设计的影响4.忽略二阶效应的大偏压截面配筋设计方法5.结论和展望正文一、配筋例题的背景和目的在建筑结构设计中，钢筋混凝土构件的配筋设计是一个重要环节。
合理的配筋能够保证结构的强度、刚度和稳定性。
大偏压截面配筋例题是针对大偏心受压构件的配筋设计，目的是通过具体的例题分析，帮助工程师更好地理解和应用配筋设计原则。
二、大偏压截面配筋的概念和特点大偏压截面配筋是指在偏心受压构件的截面上，钢筋配置的主要目的是承受压力。
这种配筋方式具有以下特点：1.钢筋配置在受压区，能够有效地承受压力，提高构件的抗压能力。
2.钢筋配置在偏心受压区，可以减小构件的弯矩和剪力，提高构件的整体稳定性。
3.大偏压截面配筋适用于承受较大偏心压力的构件，如柱、墙等。
三、二阶效应对配筋设计的影响在实际工程中，结构的受力状态往往比较复杂，二阶效应的影响不容忽视。
二阶效应是指由于结构的弯曲或扭转引起的内应力分布的非线性变化。
对于大偏压截面配筋设计，二阶效应可能导致以下影响：1.钢筋的应力分布发生变化，影响钢筋的承载能力。
2.构件的弯矩和剪力分布发生变化，可能导致构件局部强度不足。
3.结构的整体稳定性受到影响，可能产生较大的位移或变形。
四、忽略二阶效应的大偏压截面配筋设计方法在实际工程中，为了简化计算和设计过程，可以忽略二阶效应，采用简化的方法进行大偏压截面配筋设计。
具体步骤如下：1.根据构件的受力状态，确定钢筋的种类和规格。
2.根据配筋原则，确定钢筋的布置形式和间距。
3.计算钢筋的截面面积和应力，验证是否满足强度和稳定性要求。
4.结合实际工程情况，进行适当的调整和优化，以满足设计要求。
五、结论和展望大偏压截面配筋设计是钢筋混凝土结构设计中的重要内容。
在实际工程中，应充分考虑二阶效应对配筋设计的影响，采用合理的设计方法，以保证结构的强度、刚度和稳定性。
大偏压和小偏压的破坏特征
大偏压和小偏压的破坏特征1. 引言大家好，今天我们来聊聊一个挺有意思的话题，那就是“大偏压”和“小偏压”。
听起来有点复杂，但别担心，我会用最简单的方式跟你们说清楚。
这就像是打游戏，打得太猛会让你吃亏，但如果轻轻松松又可能无聊得睡着。
大偏压和小偏压的破坏特征，就像在游戏中选择的难度，一不小心就可能“Game Over”！2. 大偏压的破坏特征2.1 什么是大偏压？首先，我们得搞清楚什么叫大偏压。
简单来说，这就像是在你开车的时候，踩油门踩得太狠了，车子可能飞出去。
大偏压就代表着超出正常范围的强力作用，它会让一切都变得不堪重负。
这种情况下，设备或材料就像是被撕扯的纸一样，瞬间崩溃。
2.2 大偏压的影响想象一下，一根绳子，如果你使劲儿拉，到了极限它就会断掉。
大偏压就像是这种拉扯，导致材料结构被破坏，甚至出现裂缝、变形，搞得一团糟。
你可能觉得，哎呀，材料这么脆弱嘛？其实不然，很多材料在正常情况下都挺强壮，但一旦遇到大偏压，哼，别说是材料了，人都顶不住。
再来看看具体例子，比如电路板。
当电流超过安全范围时，电路板就像个被打了鸡血的小孩，瞬间过热，甚至冒烟，搞得周围一片狼藉。
真是“一失足成千古恨”啊！3. 小偏压的破坏特征3.1 小偏压的定义那么，小偏压又是啥呢？顾名思义，它就是相对小的压力或电流。
虽然听起来温柔得多，但别被它的“娇嫩”外表迷惑，实际上它的潜在破坏力可不容小觑。
就像是你吃了个小糖果，外表甜蜜，里面却藏着一颗榴莲味的惊喜。
3.2 小偏压的危害小偏压的破坏特征往往是“潜伏型”的，乍一看没什么大问题，结果长时间积累后，就像时间的沙漏，慢慢地，慢慢地，它们会引起疲劳、老化甚至裂纹。
你想啊，木头久了会开裂，电线长时间使用也会出现短路。
这个过程就像是“慢性中毒”，说不定有一天你就会发现，它已经悄无声息地毁掉了你的设备。
比如说，在某些老旧的设备里，小偏压导致的老化问题，可能在你不知道的情况下就开始捣鬼。
等你反应过来，可能已经是“马失前蹄”，一切都晚了。
大小偏压的判断方法
大小偏压的判断方法大小偏压是指在量测中出现的大小偏差，即实际量测结果与理论值的差异。
在实际的科研、工程和生产活动中，对大小偏压的判断和识别是至关重要的。
本文将介绍一些常见的大小偏压判断方法。
1.理论值确定法理论值确定法是通过根据实验条件和经验，或者进行数学模型建立，得到理论值，然后将理论值与实际测量结果进行比对，判断是否有大小偏压。
2.迭代法迭代法是通过多次测量与计算得到更精确的测量结果。
首先进行初步测量，得到初步结果，然后根据初步结果进行修正，再次测量，得到修正结果，直到满足一定的精度要求为止。
3.控制图法控制图法是一种通过控制上下限，判断测量结果是否在正常范围内的方法。
常见的控制图包括X-Bar图、R图、S图等。
将测量结果与控制线进行比对，若超出控制线范围，则判断有大小偏压。
4.统计分析法统计分析法是通过收集一定量的数据，然后进行统计学分析，推断测量结果的正态分布情况。
通过计算均值、标准差等统计指标，来判断测量结果是否存在大小偏压。
5.标准参照法标准参照法是将测量结果与已知的标准参照物进行比对。
例如，对于长度测量，可以使用标准的长度尺或测量仪器进行比对，判断测量结果是否准确。
6.经验判断法经验判断法是一种基于专业经验和直觉的判断方法。
通过对实际应用中的大小偏压进行总结和观察，形成一种经验规则，用于判断测量结果是否存在大小偏压。
7.多方面对比法多方面对比法是通过多个不同的测量方法或多个不同的测量仪器进行比对，从而判断是否存在大小偏压。
比如，对同一个物体进行多次测量，并选择不同的测量方法或仪器，进行比对，判断测量结果是否一致。
8.系统校准法系统校准法是通过对测量系统进行定期的校准，来判断测量结果是否存在大小偏压。
校准结果可以用来修正测量结果，以获得更准确的测量值。
需要注意的是，以上方法并非完全可靠，其中的判断结果受到多种因素的影响。
在实际应用中，还应根据具体情况结合多种方法进行综合判断，以获得更准确可靠的结果。
MOS管失效原因分析
MOS管失效原因分析MOS (Metal-Oxide-Semiconductor)管是一种非常常见的半导体器件，广泛用于各种电子设备中，包括计算机、通信设备、功放器等。
然而，MOS管也会存在失效的可能，导致器件无法正常工作。
以下是MOS管失效的原因分析。
1.偏压过大：MOS管通常都有额定的最大偏压，如果超过了这个值，就容易导致MOS管失效。
偏压过大会导致MOS管内部的绝缘层电场过高，破坏绝缘层的结构，导致绝缘性能下降或短路。
2.热失效：MOS管在工作过程中会产生热量，如果散热不良或工作温度过高，会导致MOS管失效。
热失效通常表现为器件功耗增加、导通能力下降、电流漏泄等现象。
3.电压过大或过小：超过MOS管规定的最大工作电压或最小工作电压，都会对MOS管产生不良影响。
过大的电压会造成击穿现象，破坏器件内部结构；而过小的电压则可能导致MOS管无法在正常工作区域。
4.电气应力：电气应力包括电流冲击、电压冲击等。
电流冲击指的是电流突然变化，如开关操作时的电流冲击；电压冲击则是电压突然变化，如电源电压突然上升或下降。
这些电气应力都会对MOS管产生剧烈的冲击，导致器件结构破坏。
5.电气静电放电：静电放电是指由于静电累积导致的放电现象。
如果MOS管在处理过程中没有正确防护措施，静电放电可能对MOS管造成永久性损坏。
6.湿气和化学污染：MOS管的绝缘层对湿气和化学物质相当敏感。
如果环境中存在湿气或化学污染物较多，这些物质可能渗入器件内部，与其结构和材料发生反应，导致永久性损坏。
7.机械应力：MOS管在运输、安装或使用过程中可能受到机械应力的影响。
如果受力过大，可能会导致MOS管结构破坏或接触不良，进而导致失效。
8.元件老化：长期使用的MOS管可能会经历一定程度的老化，导致器件性能下降或失效。
老化问题通常表现为电阻增加、电容减小、电流漏泄等现象。
以上是常见的MOS管失效原因分析。
为了避免以上问题，需要在设计和使用MOS管时采取适当的措施，包括正确选择工作条件、防护措施、散热设计、防止静电放电等。
大偏压(对称配筋)
As 402.12 = = 0.01 Ate 80000.00 因为 ρte < 0.01 因此取 ρte = 0.01 3.钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力 ρte = Mqx 100.00 × 1000 = × 1000 = 1000.00 mm Nq 100.00 1 l0 1 2400 2 ηs = 1 + ( )2 = 1 + ( ) = 1.00 4000e0 / h0 h 4000× 1000.00 / 365.00 400 h 400 ys = - as = - 35 = 165.00 mm 2 2 e = ηs× e0 + ys = 1.00× 1000.00 + 165.00 = 1168.28 mm h0 = h - as = 400 - 35 = 365.00 mm h0 365.00 2 z = [0.87 - 0.12× ( )2]× h0 = [0.87 - 0.12× ( ) ]× 365.00 = 313.27 mm e 1168.28 N q× (e - z) 100000.00× (1168.28 - 313.27) σsk = = = 678.71 N/mm2 As × z 402.12× 313.27 4.受拉区纵向钢筋的等效直径 受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数 νi = 0.7 n1× d 1× d1 2× 16× 16 deq = = = 22.86 mm n1× νi× d1 2× 0.70× 16 5.裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ftk 2.01 ψ = 1.1 - 0.65× = 1.1 - 0.65× = 0.91 ρte× σsk 0.01× 678.71 根据混凝土结构设计规范 7.1.2 最大裂缝宽度 σsk deq ωmax = αcrψ (1.9cs + 0.08 ) Es ρte 678.71 22.86 = 1.90× 0.91× × (1.9× 27.00 + 0.08× ) = 1.37 mm 200000.00 0.01 6.裂缝限值比较 最大裂缝宽度限值: 0.30 mm ωmax = 1.37 mm > ωlim = 0.30 mm 不满足要求! e0 =
隧道半明半暗大偏压进洞施工
隧道半明半暗大偏压进洞施工摘要：文章根据张南高速公路隧道半明半暗大偏压进洞情况，总结归纳了减少大偏压开挖对山体扰动，增强偏压耳墙、套拱、管棚整体联合体中技术要点和难点，并依据动态测量监控保证施工安全。
关键字：半明半暗、大偏压、耳墙、套拱。
11．前言随着我国高速公路快速建设同时，保护生态建设也是公路建设重要因素。
据目前隧道进洞方面遵循“早进晚出”的设计理念，为避免隧道进出口因大开挖对环境与植被的破坏，结合现场实测地形“零开挖”半明半暗进洞成为绿色生态建设发展理念。
2.工法特点2.1 偏压侧山体隧道拱部以上采用挂网喷锚防护，避免洞口山体大偏压垮塌造成的安全隐患。
2.2偏压耳墙内成环的管棚套拱钢架与偏压侧山体连接在一起形成联合体，保证其整体稳定性。
2.3洞口半明半暗段分段施作套拱及管棚，保证管棚等距离深入暗洞中的长度，减少管棚原材的浪费及长距离打设管棚定位偏差。
3．适用范围该工法适用于隧道洞口半明半暗大偏压进洞，对类似环境下的铁路、公路工程施工也有一定的参考价值。
4.工艺原理为避免隧道进洞因大开挖对环境与植被的破坏，利用隧道偏压洞门耳墙、套拱、管棚与偏压山体原地形有利结合，使半明半暗进洞段边仰坡防护、耳墙、套拱及管棚与山体形成联合体，即减少对偏压侧山体的扰动，又保运营后的行车安全及绿化和洞口美观。
5.工艺流程5.1总体设计方案为了增强耳墙、套拱及偏压山体整体联合性，挖机开挖至耳墙基底时，对地基承载力不满足要求的段落，基础采用C20砼进行换填，将套拱钢架深入耳墙内，使管棚套拱钢架与耳墙有效结合成整体，耳墙内套拱钢架接长抵至偏压山体侧，利用锁脚锚管增强钢架整体性，这样隧道半明半暗施工段即减少开挖对山体扰动，又维持原生态地貌，保证后期运营安全。
5.2偏压侧山体防护施工1、搭设临时支架施工修整作业平台，基础满足支架承载力及荷载相应验算，做好临时排水、临边防护等措施。
2、边仰坡挂网喷锚防护隧道洞口一直到隧道全环暗洞开挖处边仰坡挂网喷锚防护，施作范围为拱顶以上原地面靠山侧高度5米范围内。
大偏压与小偏压的判定条件
大偏压与小偏压的判定条件《大偏压与小偏压的判定条件》我有个朋友叫小李，在工地当技术员呢。
有一次啊，他跟我说他们在搞一个结构的设计，遇到个关于受压构件偏压情况判断的难题，还在大偏压和小偏压这儿卡壳了。
我心想这得给他好好说道说道，今天就跟大家唠唠这大偏压与小偏压的判定条件。
首先呢，咱得知道啥是偏压构件。
偏压构件就是啊，承受轴向压力的同时还承受弯矩作用的构件。
这就好比一个柱子，不光头上压着东西，旁边还有力在使它歪歪扭扭的。
那啥时候算大偏压，啥时候算小偏压呢？从理论上来说，这得看相对受压区高度。
如果相对受压区高度小于界限相对受压区高度，那就是大偏压；相反呢，要是大于界限相对受压区高度，那就是小偏压。
这就好比在一个划分地盘的游戏里，有个界限线，在界限线这边就是大偏压的地盘，在那边就是小偏压的地盘。
咱再说得具体点儿啊。
对于矩形截面偏心受压构件，会有一长串公式来计算判定。
我和小李就对着那公式研究半天。
我和他说：“你看啊，这里的轴向力、弯矩、截面尺寸这些数据都得代入公式准确计算，要是稀里糊涂弄错了，那得出的结果可就南辕北辙了。
”实际计算中，还得考虑混凝土等级、钢筋种类这些因素，都对判断有影响呢。
就好比人口普查一样，每个因素都是一个人口数据，少统计一个，这调查结果就不准了。
在工程设计里，准确判断大偏压和小偏压很重要。
这就像炒菜放盐一样，盐放多放少，做出来的菜味道截然不同。
如果判断错了，那构件的安全性和合理性就没保障了。
我就建议小李啊，别嫌麻烦，计算的时候仔细点儿，多检查几遍数据有没有代错，对公式的理解也要透彻。
总之，大偏压和小偏压的判定条件是个在工程结构领域里很重要的事儿。
咱们一定要按照规则，考虑到各种影响因素精确计算判断，这样才能保证结构安全可靠，就像搭积木一样，每一块都放对位置才能搭出稳固又漂亮的城堡。
别像小李开始那样懵懵懂懂的，不然在这工程设计的道路上可容易栽跟头呢。
大偏压与小偏压解决方案比较
大偏压与小偏压解决方案比较偏心受压构件正截面承载力计算一、偏心受压构件正截面的破坏特征（一）破坏类型1、受拉破坏：当偏心距较大，且受拉钢筋配置得不太多时，发生的破坏属大偏压破坏。
这种破坏特点是受拉区、受压区的钢筋都能达到屈服，受压区的混凝土也能达到极限压应变，如图7—2a 所示。
2、受压破坏：当偏心距较小或很小时，或者虽然相对偏心距较大，但此时配置了很多的受拉钢筋时，发生的破坏属小偏压破坏。
这种破坏特点是，靠近纵向力那一端的钢筋能达到屈服，混凝土被压碎，而远离纵向力那一端的钢筋不管是受拉还是受压，一般情况下达不到屈服。
（二）界限破坏及大小偏心受压的分界1、界限破坏在大偏心受压破坏和小偏心受压破坏之间，从理论上考虑存在一种“界限破坏”状态；当受拉区的受拉钢筋达到屈服时，受压区边缘混凝土的压应变刚好达到极限压应变值。
这种特殊状态可作为区分大小偏压的界限。
二者本质区别在于受拉区的钢筋是否屈服。
2、大小偏心受压的分界由于大偏心受压与受弯构件的适筋梁破坏特征类同,因此,也可用相对受压区高度比值大小来判别。
当时，截面属于大偏压；当时,截面属于小偏压;当时，截面处于界限状态。
二、偏心受压构件正截面承载力计算（一）矩形截面非对称配筋构件正截面承载力1、基本计算公式及适用条件：(1)大偏压（）：，（7-3），（7-4）（7-5）注意式中各符号的含义。
公式的适用条件：（7-6）（7-7）界限情况下的：（7-8）当截面尺寸、配筋面积和材料强度为已知时，为定值，按式（7-8）确定。
(2)小偏压（）：（7-9）（7-10）式中根据实测结果可近似按下式计算：（7-11）注意：﹡基本公式中条件满足时，才能保证受压钢筋达到屈服。
当时，受压钢筋达不到屈服，其正截面的承载力按下式计算。
（7-12）为轴向压力作用点到受压纵向钢筋合力点的距离，计算中应计入偏心距增大系数。
﹡﹡矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当N >f c bh时，尚应按下列公式验算：（7-13）（7-14）式中，——轴向压力作用点到受压区纵向钢筋合力点的距离；——纵向受压钢筋合力点到截面远边的距离；2、垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算当轴向压力设计值N较大且弯矩作用平面内的偏心距较小时，若垂直于弯矩作用平面的长细比较大或边长较小时，则有可能由垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力起控制作用。
pn结反向偏压过大
pn结反向偏压过大pn结反向偏压过大是指在pn结二极管中施加的反向电压超过了其额定反向电压。
这种情况下，pn结会发生击穿现象，导致电流迅速增大，可能会对电路和器件造成损坏。
当pn结二极管处于正向偏置时，电流主要是由载流子在pn结中的扩散运动和电场力推动下的漂移运动导致的。
而当施加反向电压时，pn结处于反向偏置状态，电流主要是由少数载流子在电场力作用下的漂移运动导致的。
在正常工作条件下，pn结的反向电流非常小，可以忽略不计。
然而，当施加的反向电压超过了pn结的额定反向电压时，pn结会发生击穿现象。
击穿是指在反向电压作用下，电流突然增大的现象。
这是由于反向电压增大导致电场强度增大，当电场强度达到某一临界值时，会激发载流子的产生和加速，形成电流放大效应，使电流急剧增大。
击穿现象的发生会导致pn结处的电压降骤降，形成低阻态。
此时，大量的电流会通过pn结，可能对电路和器件造成烧毁。
因此，在设计和使用电路时，需要避免pn结反向偏压过大。
为了防止pn结反向偏压过大，可以采取以下措施：1. 合理选择二极管的额定反向电压：在实际应用中，选择合适的二极管额定反向电压是非常重要的。
根据具体的工作条件和需求，选择具有足够额定反向电压的二极管。
2. 使用反向电压保护电路：在一些对反向电压容忍度较低的电路中，可以采用反向电压保护电路，以限制反向电压的大小。
常见的反向电压保护电路包括稳压二极管和zener二极管等。
3. 合理设计电路：在设计电路时，要合理选择元器件的参数，确保电路在正常工作范围内。
此外，还要合理布局电路，降低电路中的电磁干扰和电压峰值。
4. 加强测试和检验：在实际应用中，需要对电路进行充分的测试和检验，确保电路在各种工作条件下都能正常工作。
特别是在高压、高温、高频等恶劣环境下，需要对电路进行更加严格的测试和检验。
pn结反向偏压过大可能会导致击穿现象，对电路和器件造成损坏。
为了避免这种情况的发生，需要合理选择二极管的额定反向电压、使用反向电压保护电路、合理设计电路以及加强测试和检验等措施。
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姓名： 李少骏
混凝土结构基本原理实验报告
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图 7 大偏压柱荷载-横向弯曲变形曲线 7.3 荷载与纵向钢筋应变关系分析
图 8 大偏压柱荷载-纵向钢筋应变关系曲线 7.4 实验结构综合分析 a) 综合以上数据可得，荷载能达到的最大值为极限荷载，所以柱的极限承载 力为 162KN。 b) 由图 7 和图 8 看出，曲线特征都是先上升，然后基本成一条水平线。荷载 小于 100KN 时， 纵向压缩和横向弯曲和荷载成正相关， 但荷载的变形较小。 当荷载超过 100KN 时，纵向压缩和横向弯曲和荷载还是成正相关，但是变 形急剧增加（由点的密实可以看出） ，可以判断构件中的钢筋在荷载为 100KN 时屈服。
极限抗拉强度(MPa) 509.9 伸长率(%) 26.25
混凝土试块强度试验结果
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序号 1 2 3
试块尺寸 （mm） 荷载（KN） 150×150 150×150 150×150 平均值 488 508 496 497.33
强度（MPa） 21.69 22.58 22.04 22.10
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4． 试件验算 根据受剪斜拉梁加载示意图（图 3）可进行梁的抗剪承载力计算
图 3 受剪斜拉梁加载示意图 （1）斜截面抗剪承载力计算：
所以，取
, 所以
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（2）跨中正截面抗弯承载力计算：
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c) 试件破坏后，荷载不能继续增加，但变形一直增加。 d) 由图 9 看出，当荷载不能增加，应变还一直变大，说明构件破坏时，受拉、 受压纵筋都已经屈服，构件确实发生了大偏心受压破坏。 极限承载力的理论计算值为 240KN，比实际测量值大出不少，这在实际工 程中是很危险的。我想主要原因可能应该出在混凝土上，因为采用对称配筋， 受拉和受压钢筋对承载力的作用抵消。可能是混凝土后期养护不好，也有可能 是加载上有问题，或柱的非均匀截面。 8． 与小偏压的对比 在第二次完成斜拉实验后，我也观摩了一下小偏压的试验情况。小偏压更加接 近轴向受压，所以承载力比大偏压高出许多。小偏压的裂缝情况也是外侧面出现受 拉裂缝，当与大偏压相比宽度要小很多，内侧面也有混凝土剥落现象。 我参考了一下室友钟珉晨同学的试验结果分析，下面是他制作的曲线：
min 0.45 ft / f y 0.45 2.17 / 507.3 1.925 10 As1 / bh0 228.14 / (100 min b 1 0.8 fy 0.0033 Es 1 0.8 507.3 0.0033 2 10
由图中数据可以看出，他们测得的小偏压柱的承载力有 650KN，受压区的钢筋 发生屈服，受拉区钢筋应变曲线没有水平段，没有发生屈服，这也是大偏心和小偏 心在破坏特点上最大的区别。
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1． 实验目的和内容 本实验的目的是使学生通过实验，认识混凝土受剪斜拉构件的受力全过程、加 深对混凝土结构受剪斜拉构件受力性能的理解和掌握，了解、掌握混凝土斜截面基 本性能的试验方法。 混凝土构件在服役状态受到荷载作用，会发生变形、会产生应力，并且荷载和 变形、应力之间存在着对应关系。随着荷载的不断增加，还会发生混凝土开裂、钢 筋屈服等，当加载达到承载力极限状态时，构件会发生破坏。通过观察和测试这些 现象，可以了解和掌握构件的受力状态和特点，受力机制和破坏形式。 当剪跨比大于 3，且配箍率很小时，斜裂缝一出现即迅速延伸到集中荷载作用 点处，使梁斜向被拉断成两部分而破坏，称为斜拉破坏。一般情况下，试验梁先出 现受弯裂缝后出现受剪裂缝，且受剪破坏为脆性破坏，无明显预兆梁斜向被拉断， 无剪压区混凝土压碎现象。梁的抗剪能力取决于混凝土抗拉强度，其承载力明显低 于剪压破坏的梁。 本实验测量各级荷载施加到混凝土梁后产生的扰度和应变，建立应力、应变之 间的关系曲线。观察绘制梁表面产生的裂缝，测量构件受剪斜拉极限荷载，并与计 算结构比较。 2． 试件介绍
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内侧面
外侧面 图 5 大偏压破坏柱裂缝形态
更加细化的裂缝形态请参见附录的手绘图。 裂缝的发展形态，外侧面开裂裂缝发展充分，可以初步判断确实为大偏心受压 破坏。 7． 试验结果分析 7.1 荷载与压缩变形关系分析
图 6 大偏压柱荷载-压缩变形关系曲线 具体数据请参见文件 D2-2010-12-14-大偏心受压破坏柱。 7.2 荷载与横向弯曲变形关系分析
12.56
φ8 50.26 402.5 509.9 26.25%
φ14 153.94 507.3 646.6 25.24%
387.4 458.9 18.33%
混凝土试块强度试验结果 序号 1 2 3 试块尺寸 （mm） 荷载（KN） 150×150 150×150 150×150 平均值 488 508 496 497.33 强度（MPa） 21.69 22.58 22.04 22.10
ห้องสมุดไป่ตู้
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图 4 大偏压柱测点布置 5.6 所用设备 万能试验机、铰支座等。 6． 试验过程 实验时间：2010 年 12 月 14 日 16:00-17:00 实验过程：由老师控制万能试验机对试件进行分级加载，以 20KN 为一级。每 季加载完毕后观察裂缝发展情况。当荷载加到 40KN 时，在梁外侧面中下部出现第 一条裂缝，宽度要小于 0.1mm（估计） 。随着荷载的增加，裂缝的数量、长度、都 有增加。加载的初始阶段，裂缝发展并不剧烈，有些裂缝在荷载加大一级后并不发 展，并且宽度增大不明显。当荷载增大到 100KN 时开始连续加载，裂缝的数量、 宽度、长度明显增加，梁背面的裂缝宽度增大最多，梁内侧面也出现裂缝，并出现 了混凝土的脱落。最后极限阶段左右侧面也有脱落现象。当荷载加到 162KN 时， 构件发生大偏心受压破坏。 柱破坏后表面裂缝形态如下图：
2
M u s As1 ( h0 x / 2) 440.2 (120 59.8 / 2) 9.05 KN m M M u M u 3.642 9.05 12.7KN m
综上
，
满足设计要求，即试件会先受剪破坏。 5． 试验方法 5.1 试验准备 （1）已经装置应变片的钢筋混凝土梁构件（刷白，绘制 500mm×500mm 网格） ，放置在加载设备上。 （2）安置百分表在梁跨中和两端。 （3）打开电脑做好记录数据的准备。 5.2 根据图 3 受剪斜拉梁的加载示意图对构件进行加载。 5.3 测试内容 A. 跨中扰度。梁的跨中挠度是试件的整体反应。荷载与扰度的关系可以反 映试件处于哪一个受力阶段， 挠度值可以代表某个状态的指标， 如屈服、 破坏等。本次实验，用三个位移计测量跨中和两个支座的位移，由这些 位移测量结果计算挠度。 B. 纵向受拉钢筋应变。通过测量纵向受拉钢筋的应变，可以由此得到纵向 受拉钢筋的应力，了解钢筋是否达到屈服等。本次实验，在纵向受拉钢 筋的跨中位置，粘贴应变片，以测量跨中截面处钢筋的应变。
(0.8 b )
1.0 0.76 100 120 507.3 228.14
x h0 0.498 120 59.8mm s f y b 0.8
'
507.3
0.498 0.8 0.452 0.8
440.2 N / mm
4． 试件验算 根据受剪斜拉梁加载示意图（图 3）可进行梁的抗剪承载力计算。
图 3 大偏心受压柱加载示意图
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由大偏压承载力计算公式：
解方程组可得承载力 5． 试验方法 5.1 实验准备 a) 试件制作。准备好材料，粘贴应变片，绑扎钢筋，浇捣混凝土，养护。 b) 试件安装。检查实际尺寸和初始变形、原始裂缝；刷白试件表面，分格画 线；确定加载、支座、测点等的位置；试件就位。 5.2 根据图 3 大偏心受压柱加载示意图对构件进行加载。 5.3 测试内容与测试方法 A. 纵向压缩变形。用两个位移计测量柱上下两端的竖向位移，由上下位移的 差值得到柱的纵向压缩变形。 B. 横向弯曲变形。柱的横向弯曲变形与梁的横向扰曲相似，用三个位移计测 量柱中间和上下两端的横向位移，由这些位移测量结果计算柱的横向弯曲 变形。 C. 纵向受压钢筋应变。通过测量纵向压拉钢筋的应变，可以由此得到纵向压 拉钢筋的应力。在柱中间的纵向受力钢筋上，粘贴应变片，以测量中间截 面处钢筋的应变。 D. 裂缝。裂缝的发生、位置和走向，测量裂缝的宽度，记录裂缝发展过程。 裂缝的测量通过肉眼或观测仪、读数放大镜及钢直尺等工具量测各级荷载 作用下的裂缝宽度、长度。裂缝的产生表示该部位的应变超过材料的极限 应变、或者受拉应力超过材料的抗拉强度。 5.4 观察内容 裂缝出现的位置、形状，以及随荷载增大裂缝的发展。观察试件破坏的发 生和过程，破坏形式。混凝土柱破坏后裂缝形态（长度、宽度等） 。所作用在 试件柱上荷载的大小， 用液压传感器测量， 或直接从万能试验机的表盘上读得。 5.5 测点布置 应变片的具体位置见下图
图 1 大偏心受压构件设计图
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配筋及混凝土等级如下表 截面尺寸（mm） 混凝土等级强度 柱编号 两端 ZB 纵筋 中部 C25 φ8@50 φ8@100 两端 中部 200×400 8φ18 箍筋
图 2 大偏压柱设计详图（感谢戴柳丝同学提供的转换图） 3． 试件材料力学性能试验结果 钢筋力学性能试验结果 钢筋规格 钢筋面积（mm2） 屈服强度（MPa） φ8 50.26 402.5 φ18 254.34 363.0 560.14 27.3