地铁车站附属结构顶板模板计算书

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地铁车站钢模板及支架计算书

附件1：计算书本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。

1 荷载汇总2 材料性能汇总3 侧墙钢模及支撑体系验算3.1钢模板及支撑体系验算（1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。

2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。

当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。

取h m V /2=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值4.70m 。

得：2212101/74.58215.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。

22/8.11270.424m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。

有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头m h 45.2=。

分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：2/30.7974.6835.1m kN F =⨯=。

（2）钢面板验算钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。

截面抵抗矩3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩4433108.161000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。

地铁车站抗浮计算模板

标准段
抗浮计算仅考虑
结构自
身
2、设置压顶梁，考虑围护结构自重、不计侧壁摩阻力
2、设置压顶梁，考虑围护结构自重、不计侧壁摩阻力
标准段围护结构采用800厚地下连续墙，连续墙深34.71m，标准段围护结构采用800厚地下连续墙，连续墙深34.71m，
红色色字体为需要输入项
车站
计算宽度19.7
覆土厚度3顶板厚度0.8
中板厚度
0.4中板装修计算宽度18.5站台板宽度11站台板装修厚度0.1底板厚度0.9顶梁宽度 1.2中梁宽度0.9底梁宽度 1.2侧墙厚度10.7侧墙厚度20.7结构高度113.96
标准段双侧
连续墙深度（压顶梁以下）m 34.7连续墙墙厚m 0.8单侧可利用连续墙长度（x2两侧）m 2围护结构自重KN 832.8抗浮力R23047.50抗浮安全系数K 1.10813346
标准段单侧
连续墙深度m 31.525
连续墙墙厚m
0.8单侧可利用连续墙长度m 2围护结构自重KN 756.6抗浮力R2
2971.30抗浮安全系数K
1.08042558
抗浮水位地面以下
计算长度11
顶梁净高度11
中梁净高度10.6
底梁净高度1 1.4
侧墙1净高度 5.55侧墙长度12侧墙2净高度 6.31侧墙长度22。

某地铁车站-主体结构计算书

四、计算模型因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相对尺寸较小。

主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法。

计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。

按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。

中柱根据等效EA 原则换算墙厚。

本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP 计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。

车站断面的计算模型如图2-1-1所示。

图2-1-1 车站断面计算模型五、荷载组合与分项系数5.1、荷载分类荷载类荷载名称荷载取值永久荷载结构自重按实际重量覆土重土容重按18~20kN/m 3侧水、土压力施工阶段按主动侧土压力计算，使用阶段按静水浮力按地质资料提供的稳定水位计算设备重量设备区荷载按8kPa 计，当设备荷载大于8kPa 可变荷载基本可变荷载地面超载20kPa 均匀活载地面超载引起的侧向土压力按土压力侧向系数确定人群荷载公共区人群荷载按4kPa 计地铁车辆荷载及其动力作用列车荷载按列车满载条件确定其他可温度变化影响5.2、荷载组合根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《建筑抗震设计规范》、《人民防空地下室设计规范》（GB 50038-94）和《地铁设计规范》（GB 50157-2003）的规定，按结构在施工阶段和使用阶段可能出现的最不利情况进行荷载组合,各种荷载组合及分项系数见下表。

荷载组合表六车站结构断面计算6.1 结构主要尺寸车站标准段横断面盾构井段横断面主体外挂段横断面6.2标准段断面计算6.2.1 计算的钻孔资料计算采用钻孔M7Z3-SXSZ-013。

相应土层的地质参数如下：6.2.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。

地铁车站结构计算模板

一、围护结构计算
明挖结构
（二）基本原理
设：第一步的增量位移、内力结果为ΔR1 第二步的增量位移、内力结果为ΔR2 …… 第n步的增量位移、内力结果为ΔRn
则：第一步的位移、内力结果为R1=ΔR1 第二步的位移、内力结果为R2=R1+ΔR2
=ΔR1+ΔR2 …… 第n步的位移、内力结果为 Rn=Rn-1+ΔRn
二、主体结构计算
（二）计算图式-柱尺寸的输入
明挖结构
沿车子纵向取1米按横向框架计算时，由于柱子主要承受轴力作用，弯矩很小，因此输入软件里的柱尺寸按等截面积折算到每延米上。
如左图中柱横向尺寸h，纵向尺寸b ，柱跨为L。输入软件的柱尺寸：
h=图中的h b=图中的b/L
二、主体结构计算
（三）计算荷载及组合荷载（略）荷载分项组合系数
（2）叠合墙：围护结构作为主体结构侧墙的一部分，与内衬墙组成叠合式结构，通过结构和施工措施，保证叠合面的剪力传递。围护结构多采用连续墙，在连续墙对应于内衬结构板的位置预埋钢筋接驳器以保证围护与主体结构顶、底板、楼板节点的刚接，并对连续墙与内衬墙的接触面做凿毛处理或设置足够的连接筋。
二、主体结构计算
一、围护结构计算
明挖结构
（二）基本原理
以上基坑计算软件的原理：围护结构按平面问题进行分析，取“荷载-结构”模式，采用弹性有限元法进行计算。计算按“增量法”原理模拟施工开挖、支撑和回筑的全过程进行；地基与围护结构的共同作用采用水土压力及一系列不能受拉的弹簧进行模拟。
增量法的基本原理：每一施工步骤的外荷载和所求得的结构位移、内力都是相对于前一阶段完成后的增量。本步的增量位移、内力需与之前的所有阶段的增量位移、内力叠加后方可得到本步完成后结构的实际位移、内力。

顶板模板安全计算

板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称4#车库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm) 400 新浇混凝土楼板边长L(m) 7.6 新浇混凝土楼板边宽B(m) 7.2 二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.53kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝M max/W＝0.11×106/28166.67＝3.94N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×2004/(384×4500×183083.33)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整-1＝[7200/800]取整-1＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.95kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.51kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.51×0.82+0.1×0.44×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.95×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.37，0.22]＝0.37kN·mσ＝M max/W＝0.37×106/40830＝9.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V 1＝0.607q 1静L+0.62q 1活L ＝0.607×2.51×0.8+0.62×0.44×0.8＝1.44kN V 2＝0.607q 2L+0.681p ＝0.607×0.07×0.8+0.681×2.2＝1.54kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[2.95×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.44，1.54，2.21]＝2.21kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×2.21×1000/(2×70×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.07kN/m跨中νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×2.07×8004/(100×9350×1429200)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax ＝qL 4/(8EI)=2.07×1004/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l 1/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.491、小梁最大支座反力计算 Q 1k ＝1.5kN/m 2q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.83kN/mq 1静＝0.9×1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.56kN/m q 1活＝0.9×1.4×Q 1k ×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq 2＝(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2=2.11kN/m 承载能力极限状态按四跨连续梁，R max ＝(1.143q 1静+1.223q 1活)L ＝1.143×2.56×0.8+1.223×0.38×0.8＝2.71kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.83×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝2.71kN;同理，R'＝2.03kN，R''＝2.03kN正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×2.11×0.8＝1.93kN 按悬臂梁，R1＝R max l=1.93×0.1＝0.19kNR＝max[R max，R1]＝1.93kN;同理，R'＝1.45kN，R''＝1.45kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.86kN·mσ＝M max/W＝0.86×106/4490＝191.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.14kNτmax＝2V max/A=2×5.14×1000/424＝24.24N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝1.12mm跨中νmax=1.12mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.23mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，υ＝0.51f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.51×489)=8.95×1000/250.37=35.77 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝8.95kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值f ak(kPa) 750立柱垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.95/(1×0.1)＝89.55kPa≤f ak＝750kPa满足要求！。

成都地铁车站主体结构计算书

双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。

为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。

车站顶面覆土深度为3.5m～4.0m。

车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。

二、计算依据1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年10月) ；2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006修订版）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《地铁设计规范》（GB 50157-2003）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《铁路工程抗震设计规范》（GBJ 111-87）《人民防空工程设计规范》（GB 50225-95）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。

裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm；4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。

地铁结构设计计算书

目录1. 工程概况 (1)1.1 区间概况 (1)1.2 竖井及横通道 ................................................................................. 错误!未定义书签。

1.3 工程地质、水文地质情况及地层参数 (1)2. 设计依据 (3)2.1 依据的规范、规程 (3)2.2 依据的地质报告文件及编号 (3)3. 设计标准 (3)4. 设计参数拟定 (4)4.1 工程材料 (4)4.2 最外层钢筋保护层厚度 (4)5. 荷载计算 (4)5.1 荷载 (4)5.2 荷载组合 (4)5.3 荷载计算方法 (5)6. 施工竖井及横通道初期支护配筋计算 (5)6.1 1号竖井初支计算 (5)6.2 2号竖井初支计算 ........................................................................... 错误!未定义书签。

7. 横通道二衬配筋计算 (10)7.1 1号竖井及横通道二衬计算 (10)7.2 2号竖井及横通道二衬计算 ........................................................... 错误!未定义书签。

8. 结构抗浮验算 (15)1.工程概况1.1区间概况本工程为乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站至迎宾路口站区间工程，区间从植物园站出发，沿北京路一直北行，到达终点迎宾路口站，区间右线设计起讫里程为YDK18+683.931~YDK19+539.036，区间右线全长855.105m;区间左线设计起讫里程为ZDK18+683.931~ZDK19+539.036，在ZDK19+400.000处短链0.075m,区间左线全长855.180m。

本区间采用暗挖法施工，均为标准单洞单线，断面形式为马蹄形断面。

该段隧道拱顶埋深10～16m，穿越岩层主要为卵石，围岩级别为V级。

顶板模板设计计算书

顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m2②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m2③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m2④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000N·mm2模板W=54mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm21.荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。

地铁车站支架计算书

计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。

模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。

侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm（对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。

梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。

柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。

由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值次楞：100×100方木@250对拉螺栓长边柱箍中间加一道M16 根并排2柱箍：3.6mm （壁厚48.3mm ）钢管@450 模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（1）应满足模板在运输、从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（2）（3）采取符合实际的力学模型进行计算。

2号线顶盖计算书(参考模板)

无锡地铁2号线工程参考图设计标准出入口顶盖第一分册钢结构设计计算书设计：校对：审核：中铁第四勘察设计院集团有限公司2013年06月目录一、工程概况 (1)二、主休结构计算 (1)2.1 计算模型 (1)2.2 计算荷载 (2)2.3 荷载组合 (2)2.4 计算结果 (3)三、节点连接计算 (7)3.1 次梁GKL2与主梁GKL1连接 (7)3.2 主梁GKL1与箱形梁节点板连接 (8)3.3 GKZ1与箱形梁围焊缝连接。

(8)3.4 GKZZ1与基座连接 (11)3.5 箱形梁与基座连接 (13)一、工程概况本工程为2号线出入口顶盖钢结构设计通用参考图，本计算书为钢结构设计计算书。

二、主休结构计算2.1 计算模型2号线出入口顶盖基座数据由业主提供，依据此资料，2号线大部分基座宽度为300mm（九里河、查桥站等为600mm），考虑到通用图的包容性，计算模型对箱形梁中心线间宽度取为5600mm，各立柱间距离、主次梁距离同图纸，各构件规格见图纸。

计算软件采用3d3s V10。

计算模型如下图所示。

对柱脚节点按照铰接结点考虑，主次梁、箱形梁与主梁、箱形梁与立柱等均按照刚接考虑。

2.2 计算荷载（1）恒荷载：对屋面按照0.8 kPa，侧面玻璃按1.3 kPa，构件自重由程序自动考虑。

（2）活荷载：屋面不上人活荷载0.5Kpa。

（3）雪荷载：标准值0.4 kPa，50年一遇，此荷载与（2）不同时组合，按最大值考虑，计算表明可不考虑此项荷载。

（4）风荷载：1.正对敞口，体型系数-2.0，基本风压0.45 kPa；2.背对敞口：体系系数1.3，基本风压0.45kPa；3.正对侧面玻璃：体型系数为0.8、-0.5（屋面）、-0.5（另一面玻璃），基本风压0.45 kPa。

对上述各种面荷载，由程序按照导荷载区域双向划分至各结构构件中。

2.3 荷载组合恒荷载活荷载风荷载1 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1)2 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1)3 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1)4 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 2)5 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 3)6 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 4)7 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 5)8 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 6)9 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 2)10 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 3)11 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 4)12 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 5)13 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 6)14 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 2)15 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 3)16 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 4)17 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 5)18 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 6)19 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 2)20 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 3)21 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 4)22 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 5)23 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 1.000( 1) + 1.400 * 0.600( 6)24 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 2)25 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 3)26 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 4)27 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 5)28 1.200 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 6)29 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 2)30 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 3)31 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 4)32 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 5)33 1.000 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 1.000( 6)34 1.200 * 1.000( 0)35 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 2)36 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 3)37 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 4)38 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 5)39 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.700( 1) + 1.400 * 0.600( 6)40 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 2)41 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 3)42 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 4)43 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 5)44 1.350 * 1.000( 0) + 1.400 * 0.600( 6)2.4 计算结果（1）内力包络图轴力包络图剪力包络图弯矩包络图（2）强度验算结果：强度验算结果图由上图可以看出，各结构构件强度中，最大的应力与设计值相比为0.81，满足要求。

地铁车站主体结构模板、支架计算书

计算书1模板配置概况表模板支架配置表2材料的物理力学性能指标及计算依据2.1材料的物理力学性能指标1）材料的物理力学性能指标①碗扣支架钢管截面特性根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用：φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。

截面积A=4.24cm2，自外径48mm重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。

回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。

②方木根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。

截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3③木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2；取1m宽模板，惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4；模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3；静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3；④钢模板面板钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。

暗挖地铁车站结构计算书

大坪站台板计算一，站台层板计算荷载（10米站台）永久荷载：（1）站台层面层装修荷载：0.10x20=2.0KN/m2 可变荷载：（1）人群荷载：4 KN//m2 （2）设备区荷载8 KN//m2二，站台设备区楼板26．1 基本资料26．1．1 工程名称：大坪站台层26．1．2 结构构件的重要性系数 γo ＝ 1.1 考虑活荷不利组合考虑受压纵向钢筋26．1．3 混凝土容重 γc ＝ 26kN/m 箍筋间距 Sv ＝ 100mm26．1．4 可变荷载的分项系数 γQ ＝ 1.4 可变荷载的组合值系数 ψc ＝ 0.7 可变荷载的准永久值系数 ψq ＝ 0.626．1．5 C30 混凝土强度： fc ＝ 14.3N/mm ft ＝ 1.43N/mm ftk ＝ 2.01N/mm Ec ＝ 29791N/mm26．1．6 钢筋强度设计值： fy ＝ 300N/mm fy' ＝ 300N/mm fyv ＝ 210N/mm Es ＝ 200000N/mm26．1．7 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 35mm 受拉钢筋最小配筋率 ρmin ＝ 0.21%26．2 几何信息最左端支座：铰支 i ———跨号 Li ———第 i 跨跨度（mm ） b ———截面宽度（mm ） h ———截面高度（mm ） bf'———上翼缘高度（mm ） hf'———上翼缘高度（mm ） bf ———下翼缘高度（mm ） hf ———下翼缘高度（mm ）-------------------------------------------------------------------------- i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点-------------------------------------------------------------------------- 1 5200 矩形 1000 200 铰支 2 5200 矩形 1000 200 铰支 --------------------------------------------------------------------------26．3 荷载信息i 、j ———跨号、节点号 P 、P1———单位：kN/m 、kN M —————单位：kN ·M X 、X1———单位：mm26．3．1 跨中荷载------------------------------------------------------------------- i 恒、活荷荷载类型 P 或 M P1 X X1 ------------------------------------------------------------------- 1 活荷均布荷载 8.00 1 恒荷均布荷载 2.00 2 恒荷均布荷载 2.00 2 活荷均布荷载 8.00 梁自重 ----------------------------------------------------------- 1 恒荷均布荷载 5.20 2 恒荷均布荷载 5.20-------------------------------------------------------------------26．4 计算结果26．4．1 梁内力设计值及配筋V ——剪力（kN ），以绕截面顺时针为正； M ——弯矩（kN ·M ），以下侧受拉为正； As ———纵筋面积（mm ）； Asv ———箍筋面积（mm ）----------------------------------------------------------------------- i I 2 4 6 J ----------------------------------------------------------------------- 1 M － 0.0 0.0 0.0 -14.2 -67.1 As 面筋 0 281 317 341 1686 As / bho 0.00% 0.17% 0.19% 0.21% 1.02% x / ho 0.000 0.000 0.000 0.030 0.150 裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0.110 0.234 实配面筋 0 281 317 341 1686M ＋ 0.0 38.3 43.0 14.2 0.0 As 底筋 0 937 1057 341 506 As / bho 0.00% 0.57% 0.64% 0.21% 0.31% x / ho 0.000 0.083 0.094 0.030 0.000 裂缝宽度 0.000 0.234 0.233 0.110 0.000 实配底筋 0 937 1057 341 506V 42.3 16.5 -12.9 -38.7 -64.5 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200 挠度验算截面 4 ： f ＝ -24.7 f / Li ＝ 1/211....................................................................... 2 M － -67.1 -14.2 0.0 0.0 0.0 As 面筋 1686 341 317 281 0 As / bho 1.02% 0.21% 0.19% 0.17% 0.00% x / ho 0.150 0.030 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.234 0.110 0.000 0.000 0.000 实配面筋 1686 341 317 281 0M ＋ 0.0 14.2 43.0 38.3 0.0 As 底筋 506 341 1057 937 0 As / bho 0.31% 0.21% 0.64% 0.57% 0.00% x / ho 0.000 0.030 0.094 0.083 0.000 裂缝宽度 0.000 0.110 0.233 0.234 0.000 实配底筋 506 341 1057 937 0V 64.5 38.7 12.9 -16.5 -42.3 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200 挠度验算截面 4 ： f ＝ -24.7 f / Li ＝ 1/211三，站台非设备区楼板26．1 基本资料26．1．1 工程名称：大坪站台层26．1．2 结构构件的重要性系数 γo ＝ 1.1 考虑活荷不利组合考虑受压纵向钢筋26．1．3 混凝土容重 γc ＝ 26kN/m 箍筋间距 Sv ＝ 100mm26．1．4 可变荷载的分项系数 γQ ＝ 1.4 可变荷载的组合值系数 ψc ＝ 0.7 可变荷载的准永久值系数 ψq ＝ 0.626．1．5 C30 混凝土强度： fc ＝ 14.3N/mm ft ＝ 1.43N/mm ftk ＝ 2.01N/mm Ec ＝ 29791N/mm26．1．6 钢筋强度设计值： fy ＝ 300N/mm fy' ＝ 300N/mm fyv ＝ 210N/mm Es ＝ 200000N/mm26．1．7 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 35mm 受拉钢筋最小配筋率 ρmin ＝ 0.21%26．2 几何信息最左端支座：铰支 i ———跨号 Li ———第 i 跨跨度（mm ） b ———截面宽度（mm ） h ———截面高度（mm ） bf'———上翼缘高度（mm ） hf'———上翼缘高度（mm ） bf ———下翼缘高度（mm ） hf ———下翼缘高度（mm ）-------------------------------------------------------------------------- i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点 -------------------------------------------------------------------------- 1 5200 矩形 1000 200 铰支 2 5200 矩形 1000 200 铰支 --------------------------------------------------------------------------26．3 荷载信息i 、j ———跨号、节点号 P 、P1———单位：kN/m 、kN M —————单位：kN ·M X 、X1———单位：mm26．3．1 跨中荷载------------------------------------------------------------------- i 恒、活荷荷载类型 P 或 M P1 X X1 ------------------------------------------------------------------- 1 活荷均布荷载 4.00 1 恒荷均布荷载 2.00 2 恒荷均布荷载 2.00 2 活荷均布荷载 4.00 梁自重 ----------------------------------------------------------- 1 恒荷均布荷载 5.20 2 恒荷均布荷载 5.20-------------------------------------------------------------------26．4 计算结果26．4．1 梁内力设计值及配筋V ——剪力（kN ），以绕截面顺时针为正； M ——弯矩（kN ·M ），以下侧受拉为正； As ———纵筋面积（mm ）； Asv ———箍筋面积（mm ）----------------------------------------------------------------------- i I 2 4 6 J ----------------------------------------------------------------------- 1 M － 0.0 0.0 0.0 -7.1 -48.1 As 面筋 0 192 210 169 1189 As / bho 0.00% 0.12% 0.13% 0.10% 0.72% x / ho 0.000 0.000 0.000 0.015 0.106 裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0.036 0.257实配面筋 0 192 210 169 1189M ＋ 0.0 26.4 28.8 7.1 0.0 As 底筋 0 641 700 169 357 As / bho 0.00% 0.39% 0.42% 0.10% 0.22% x / ho 0.000 0.057 0.062 0.015 0.000 裂缝宽度 0.000 0.253 0.248 0.036 0.000实配底筋 0 641 700 169 357V 29.6 11.1 -9.3 -27.8 -46.3 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200挠度验算截面 4 ： f ＝ -23.5 f / Li ＝ 1/222.......................................................................2 M － -48.1 -7.1 0.0 0.0 0.0 As 面筋 1189 169 210 192 0 As / bho 0.72% 0.10% 0.13% 0.12% 0.00% x / ho 0.106 0.015 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.257 0.036 0.000 0.000 0.000实配面筋 1189 169 210 192 0M ＋ 0.0 7.1 28.8 26.4 0.0 As 底筋 357 169 700 641 0 As / bho 0.22% 0.10% 0.42% 0.39% 0.00% x / ho 0.000 0.015 0.062 0.057 0.000 裂缝宽度 0.000 0.036 0.248 0.253 0.000实配底筋 357 169 700 641 0V 46.3 27.8 9.3 -11.1 -29.6 Asv 14 14 14 14 14 构造配筋 As,min ＝ 430 Asv,min ＝ 14 Dmin ＝φ6 Smax ＝ 200挠度验算截面 4 ： f ＝ -23.5 f / Li ＝ 1/222。

车站盖梁支架、模板计算方案2

车站盖梁模板、支架方案1、模板设计方案侧模支撑如下图所示：侧模横肋为10×10cm 方木，间距a=30cm ，竖肋为2[10，间距为65cm ，拉杆采用φ16圆钢，水平方向间距为65cm ，竖直方向间距为100cm 。

荷载分析：恒载：新浇筑砼对模板的最大侧压力221212101/9.275.015.12.152622.022.0m N v t F =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。

活载：F 2—倾倒砼时产生的荷载，取4KN/m 2；因此荷载组合：F=0.9×1.2×F 1+0.9×1.4×F 2=0.9×1.2×27.9+0.9×1.4×4=35.2KN/m 2。

1.2为荷载分项系数，0.9为临时结构荷载折减系数。

1）、验算面板面板采用18mm 厚的竹胶板，按单向板简支梁考虑，其受力如下图所示：取b=1cm 的板元考虑，跨径为0.3m ，则b Fb q 2.35==m bKN b ql M .396.03.02.35818122max =⨯⨯==b b bh 522104.5018.06161-⨯=⨯⨯==ω 3mMPa bb M 3.7104.510396.053maxmax =⨯⨯==-ωσ ＜MPa 30][=σ，弯矩满足要求。

m b b EIql f 43943411032.2018.0121105.63842.0102.3553845-⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<m l f 411054002.0400][-⨯===，式中1l 为横肋净距，挠度能满足要求。

bKN b ql Q 28.53.02.352121=⨯⨯==MPa MPa bb A Q 9.1][44.0018.021028.53233=<=⨯⨯⨯==ττ，抗剪满足要求。

从面板验算情况来看，面板的强度、抗剪、刚度能够满足。

2）、横肋验算方木间距为30cm ，跨径为65cm ，按五跨连续梁考虑，受力如下图所示：56.103.02.35=⨯=q m KN /m KN ql M .47.065.056.10105.0105.022max =⨯⨯==4221067.11.01.06161-⨯=⨯⨯==bh ω 3mMPa bM 8.21067.11047.043maxmax =⨯⨯==-ωσ＜MPa 11][=σ，弯矩满足要求。

地下车库顶板模板支承架计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)。

模板支架搭设高度为3.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0。

80米,立杆的步距h=1.80米.图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3。

5.5。

1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1 = 25。

000×0。

500×0.800+0.350×0。

800=10.280kN/m活荷载标准值q2 = （0。

000+1.000)×0.800=0.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本系统中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80。

00×1.80×1。

80/6 = 43。

20cm3;I = 80.00×1。

80×1.80×1。

80/12 = 38.88cm4；（1）抗弯强度计算f = M / W 〈［f]其中f ——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；M —- 面板的最大弯距(N.mm）；W ——面板的净截面抵抗矩；［f] —- 面板的抗弯强度设计值，取15。

00N/mm2；M = 0。

100ql2其中q ——荷载设计值（kN/m);经计算得到M = 0。

100×(1.2×10。

280+1。

4×0。

800)×0.300×0。

300=0。

121kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。

121×1000×1000/43200=2.803N/mm2面板的抗弯强度验算f < ［f]，满足要求！（2）抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh 〈［T］其中最大剪力Q=0.600×（1。

地铁结构设计计算书

目录1. 工程概况 (1)1.1 区间概况 (1)1.2 竖井及横通道 ..............................................................................................错误!未定义书签。

1.3 工程地质、水文地质情况及地层参数 (1)2. 设计依据 (3)2.1 依据的规范、规程 (3)2.2 依据的地质报告文件及编号 (3)3. 设计标准 (3)4. 设计参数拟定 (4)4.1 工程材料 (4)4.2 最外层钢筋保护层厚度 (4)5. 荷载计算 (4)5.1 荷载 (4)5.2 荷载组合 (5)5.3 荷载计算方法 (5)6. 施工竖井及横通道初期支护配筋计算 (6)6.1 1号竖井初支计算 (6)6.2 2号竖井初支计算........................................................................................错误!未定义书签。

7. 横通道二衬配筋计算 (11)7.1 1号竖井及横通道二衬计算 (11)7.2 2号竖井及横通道二衬计算 .....................................................................错误!未定义书签。

8. 结构抗浮验算 (16)1.工程概况1.1区间概况本工程为乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站至迎宾路口站区间工程，区间从植物园站出发，沿北京路一直北行，到达终点迎宾路口站，区间右线设计起讫里程为YDK18+683.931~YDK19+539.036，区间右线全长855.105m;区间左线设计起讫里程为ZDK18+683.931~ZDK19+539.036，在ZDK19+400.000处短链0.075m,区间左线全长855.180m。

本区间采用暗挖法施工，均为标准单洞单线，断面形式为马蹄形断面。

地铁车站附属出入口主体结构计算书

封面二○一七年十二月长沙封面二○一七年十二月长沙目录1工程概况 (1)2设计依据及采用规范 (1)3计算原则及计算标准 (1)4荷载及组合 (1)4.1荷载分类 (1)4.2荷载组合 (1)5计算方法及计算程序 (1)6主要工程材料及保护层厚度 (2)6.1主要材料 (2)6.2钢筋混凝土构件钢筋净保护层厚度 (2)6.3钢筋的连接、锚固与搭接 (2)7计算断面及计算荷载 (2)7.1参数选取 (2)7.2结构尺寸 (3)7.3计算模型 (3)7.4计算荷载 (4)7.4.1 3号出入口标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ17）基底位于卵石层 (4)7.4.2 2号出入口与2号风亭标准断面（取钻孔Jz2-Ⅲ12-SYZ26）基底位于卵石层 (4)7.5人防荷载工况 (5)7.6地震荷载工况 (5)8抗浮计算 (5)9横断面计算结果及配筋 (6)9.1 3号出入口横断面计算结果 (6)9.1.1 3号出入口横断面内力图 (6)9.2 2号出入口2号风亭横断面计算结果 (8)9.2.1 2号出入口2号风亭横断面内力图 (8)9.3 人防工况计算结果 (9)9.4各截面配筋验算 (11)10 2号风亭纵梁计算 (12)10.1 纵梁计算 (12)11 2号风亭柱轴压比及配筋计算 (17)11.1 柱轴压比计算 (17)11.2 柱配筋计算 (17)12 楼梯计算 (19)12.1 2号出入口人防楼梯计算 (19)12.2 3号出入口楼梯计算 (19)13地基承载力 (21)1工程概况.......主体结构采用钢筋混凝土箱型结构，车站附属主体设全外包防水层。

2设计依据及采用规范（1）.....（2）《城市轨道交通技术规范》（GB50490-2009）3计算原则及计算标准（1）结构设计应根据结构类型、使用条件、荷载特性、施工工艺等条件进行，结构或构件应满足强度、刚度、稳定性和耐久性要求,并满足防水、防火、防迷流的技术要求（2）3号出入口、2号出入口与2号风亭结构按设计使用年限为100年的要求进行耐久性设计。