磁场对AZ91_0_8_RE合金组织性能的影响

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脉冲磁场对AZ91D镁合金凝固组织的影响

脉冲磁场对AZ91D镁合金凝固组织的影响
பைடு நூலகம்
铸造 是 目前镁合 金成 形 的主要方 法 ,细化 晶粒 对
织 规则定 向柱状 晶破碎 并趋 向等轴化 。 对 于镁合金 在脉 冲磁 场特别 是 低压脉 冲磁 场作用 下 凝 固组 织 变化 的研究还 未 见报道 。本研 究把 低压脉 冲磁场技 术 应用 于试验难 度较 大 的A 9D 合 金 的凝 Z 1镁 固组织 ,为镁 合金 的晶粒细 化开辟 一条新 的途 径 ,并
摘要 :研究了 脉冲磁场作用下A 9D Z 1 镁合金凝固组织的变化,考察了 冷却速度、 磁场强度和放电频率对A 9D Z 1 镁合金
晶粒大小的影响,并对磁场 影响凝 固组织 的机理进行 了探讨。试验结果表明 :在脉冲磁 场的作用 下,A 9 D镁 合金 的 ZI 凝 固组织显著细化 ,其 初生相由发达 的树枝 晶转变为均 匀细小 的蔷薇状 晶体 ,共晶 网络变得细小且不连续 ,聚集在 晶 界上的共晶组织减少 ;合金 的晶粒尺寸随着冷却速度 的降低,磁场 强度或放 电频率的增加而逐渐减 小。
d c e s fc oig r t fm et h n r a e o a n t e st rds h r ig fe u n y h e ra e o o l ae o l n ,t e ic e s fm g e i d n i o ic a gn rq e c ,te c y g an ie o g e im l yAz9 d ce s s r issz fma n su al o 1 D e r a e . Ke d : ywors ma n su alyAz9 p le g e i ed; oiie t cu e g e im l o 1 D: us d ma n t f l s l f d sr t r ci di u

镁合金挤压及其力学性能研究

镁合金挤压及其力学性能研究

随温度降低而降低。如有一B含量大于B。的合
room temperature,they have moderate exlnldability when heated to 230"Cor higher.Under the
condition of these experiment parameters,the extrBded rods end bars have good surface,and
20030305
沈阳工业大学硕士学位论文
摘要
本文研究了AZ91、AZ61及几种含锆镁合金的挤压性能,结果表明尽管镁合金具有 密排六方结构,室温下滑移系较少,塑性较差,但在加热到230℃以上时仍表现出良好 的可挤压性。在本实验参数下,挤压出的杆材和板材表面良好,尺寸符合设计要求。
本文对挤压态镁合金杆材和板材进行了热处理,然后做了显微组织分析和力学性能 测试。结果表明挤压后的镁合金综合力学性能明显高于铸态,抗拉强度较铸态提高 50MPa以上,屈服强度提高30MPa以上。延伸率提高5%以上:挤压后的镁合金显微组织 均匀细小,平均晶粒度在15 p m以下,而挤压前的铸态组织晶粒度在80 u m以上:热处 理对挤压态镁合金力学性能的影响因合金牌号不同而不同,对于AZ91板材而言,T4、 T6处理均降低其力学性能,挤压后F态性能最佳,而其它几种含锆合金T6态要好于F 态:断口分析表明AZ61板材的横向拉伸断口与纵向断口形貌有很大不同,横向断口韧 窝呈细条状,而纵向断口呈大小和深浅不一的圆形韧窝,这种断口形貌的差异证明材料 在挤压过程中晶粒有择优取向。其它几种镁合金挤压态断口皆表现为韧性断裂的特征, 室温断口与高温断口特征基本相同,分析表明由于挤压态镁合金室温塑性已经很好,所 以尽管高温下镁合金塑性进一步提高,但断口特征较室温下并无明显变化。

磁场在硅集成电路制造工艺中的应用

磁场在硅集成电路制造工艺中的应用

万方数据赵雨,等:磁场在硅集成电路制造工艺中的应用1磁控直拉法1.1传统直拉法及存在的问题硅单晶制备的方法主要有直拉法和区熔法.直拉(Cz)法也称为提拉法,即切克劳斯法,由波兰科学家切克劳斯于1918年发明.CZ技术是使用最为广泛的一种熔体生长技术.在直拉法制备晶锭的过程中,坩埚中的熔硅始终保持恒温状态.将籽晶与熔硅浸润后,一边旋转一边缓慢提升,即可使晶体沿籽晶逐渐长大.随着计算机控制技术的应用和发展,用直拉法也能制得晶体结构理想的大尺寸单晶锭,一根晶锭的重量可达数十公斤.但是直拉法提纯的效果不十分显著,因为杂质分凝在这种方法中只能利用一次,而且直拉法也很难避免由熔体对石英坩埚内壁的溶解所引起的杂质玷污问题,因而用直拉法制备的硅单晶氧含量总是偏高.此外,直拉法还采用环绕在石英坩埚外的石墨加热器和碳毡保温系统来产生和维持晶体生长所必需的高温热场.高温下,这些部件便成为硅锭的碳污染源.某些器件,如晶闸管等电力半导体器件,其工作特性对原始材料中的氧、碳含量比较敏感,因而不宜直接通过拉单晶制造.1.2磁控直拉法的引入与分析最新的磁控直拉技术(MCZ)[5-71有效地解决了上述问题.它把磁场引入到直拉法中,在常规直拉单晶炉的主炉室外配置一个强大的电磁铁.电磁铁线圈的布置可以与炉室同轴上下排列,产生与液面垂直的磁力线;也可以是垂直于炉室轴线排列,产生平行于液面的磁力线.两种排列方式分别见图l和图2.磁场的作用下会受到与其运动方向垂直的洛仑兹力的作用,从而阻碍了熔体的对流.这相当于增大了熔体的黏滞性.图2垂直磁控直拉法MCZ技术对Cz技术的改进体现在以下4方面.(1)减小了熔体中的温度波动.据测定,在通常CZ生长系统中,固液界面附近熔体中的温度波动达10℃以上,施加了0.2T磁场时,其温度波动小于l℃.这样就明显提高了晶体中杂质分布的均匀性,可以得到杂质条纹轻微或局部无杂质条纹的理想单晶,且单晶的径向电阻率分布均匀性也得到了提高.(2)降低了单晶中的缺陷密度.(3)减少了杂质的进入,提高了晶体的纯度.由于在磁场的作用下,熔硅与坩埚的反应减弱,使坩埚中的杂质较少地进入熔体和晶体.将磁场强度与晶体转动速度、坩埚转动速度等工艺参数结合起来,可有效控制晶体中氧浓度的变化.(4)有利于提高生产效率.研究发现,施加了水平磁场的MCZ技术,生产速度为一般CZ生长的两倍时,仍可得到质量较高的单晶.目前人们已经成功地获得了15T以下的各种磁场、各种磁场形态,以及大体积的长期可靠运行的强磁场装置.磁控直拉法这一技术的成功发明,为磁场应用技术与半导体单晶制备的交叉研究树立了很好的典范,也为磁场与其他学科的交叉研究提供了有益的启迪.2磁场增强型等离子刻蚀2.1传统等离子刻蚀的问题图-……法义出裹嘉蓑鼍尊嚣蔷萎鏊言霎茎萎嚣罢轰姜熔融硅金属的电导值为12300(Q.m)~,在式,就是通过刻蚀技术,将光刻后所产生的光刻胶万方数据390上海电力学院学报2009钜图案忠实地转印至光刻胶下的材质上,以形成集成电路的复杂构架.刻蚀技术在半导体制造过程中占有极重要地位.刻蚀可分为干法刻蚀和湿法刻蚀.目前应用最广泛的是干法刻蚀,即等离子体刻蚀.它是一种利用辉光放电,产生包含离子、电子等带电粒子,以及具有高度化学活性的中性原子、分子和自由基的等离子体来进行图案转移的刻蚀技术.在传统的离子刻蚀技术中,粒子加速全靠射频电源所提供的自偏压,射频功率越大,自偏压越强.当刻蚀的尺寸越小时,为确保刻蚀的垂直度,常需要将气体压力降低以提供离子较长的自由程,但此时等离子体密度将会大大下降,从而使刻蚀效率变差.若将射频功率提高以增强等离子体密度,会使自偏压增强,从而导致因离子撞击所产生的损伤越严重.2.2磁场增强型等离子刻蚀的引入及分析磁场增强型等离子刻蚀系统旧1把外加磁场引入传统的等离子体刻蚀系统,从根本上解决了低压时等离子体密度不足的现象.该系统在传统的反应等离子刻蚀系统中加入永久磁铁或线圈,产生与芯片平行的磁场,又由于自偏压所形成的电场与芯片垂直,使得电子以螺旋方式移动,如此一来.既可减少电子与腔壁间的撞击,又增加了电子撞击气体分子的几率,从而产生较高密度的等离子体,如图3所示.图3磁场增强型等离子体刻蚀原理然而,由于外加磁场的存在,将使离子与电子的偏转方向不同而分离,造成不均匀及天线效应的发生,因此磁场的设计通常为旋转的磁场,如图4所示.图4磁场增强型等离子体刻蚀磁场示意3结束语在半导体集成电路制造的应用中,上述磁场共同特点就是:外界磁场对熔融态、等离子态中的带电粒子产生了洛仑兹力作用,从而影响和控制了物质的宏观状态.借助于磁场的大小方向控制,人们可以实现对工艺目标物质内部结构的优化.这两项技术是磁场技术与半导体集成电路技术学科交叉的杰出成就,充分表明了学科交叉的重要意义.学科交叉点往往就是科学新的生长点、新的科学前沿.在新时期里,中国需要加速发展科学和技术,需要大力提倡学科交叉,注重交叉学科的发展,因而提出并解决交叉学科难题就具有重大的理论和实践意义.参考文献:[1]李子全,吴炳尧.旋转磁场作用下ZA27合金初生相形貌演变过程及机理[J].铸造,1997,(10):1-5.[2]甄子胜,毛卫民.电磁搅拌工艺参数对半固态AZglD镁合金组织的影响[J].北京科技大学学报,2003,25(4):341—345.[3]JIAFei。

磁场搅拌方式对Sn-11%Sb合金凝固组织与偏析的影响

磁场搅拌方式对Sn-11%Sb合金凝固组织与偏析的影响

HOU X g a g ・a dL U J nin  ̄o u n n I u j g a
( . a sa r n& S el . L d , h n h i 0 4 1 C ia 1B oh n Io te Co , t . S a g a 0 3 , hn ; 2
2 Note s r nv ri ,S e y n 10 4, io ig C n ) . r at n U ies y h n a g1 0 0 L a nn , h a h e t i
情况 得 到改善 和 避免 , 从表 1的试验 结果 可 知 , 上
向方 向力 的作用 , 受 到沿 行 波 场 上 下 方 向力 的 还 作用 , 使先析出的 SS 化合物受到金属液旋转流 bn 的冲刷 、 割及剪 切 , 以长成 重力 作用 时 的大块 切 难 状, 而且 对 已形成 的部 分小 块状 SS 合物 不 断 bn化 地 冲击 , 破碎 成 更 细 小 的块 状 。 随着 励 磁 电 流 的 增 大 , 拌 作用 增 强 , 搅 晶粒 得 到 明显 细 化 , 过 图 通 像 处理 对 图 6和 7金 相 照 片 分 析 , 得 到 试 验 上 可
Absr c Ce t rs g e ain i i fc mmo fc n se lb les,wh c ei u l fe t t a t: n e e r g to s a k nd o o n dee ti t e ilt i h s ro sy af c
t e me a oi i c to r c s ,ha e n wie y u e n t e c n i u u a t r c s . Ho v r h tls ld f a in p o e s i s b e d l s d i h o tn o s c si p o e s ng we e , t r s a c o s ia ma n tc si ng wa s lo he e e r h n p r l g ei t ̄i s ed m r p ae . I t s p pe , ef c s o eo d n hi a r fe t f ee to g ei sirn meh d o o e c mi g he e l cr ma n tc tri g to s n v r o n t s dee t a e t id y i l t t e f cs r sude b smu a i ng h s ld fc t n p o e s o o t o a tn te t o metn lo s oi iia i r c s fc n i usc si g se lwih lw li g aly .Efe t fdfe e tma n tc o nu f c so i r n g ei i l s o l cr ma n tc sirn n s ld f a i fS fe d fee to g ei tri g o oi i c t n o n一11 S i a y a ly ha e b e t d e n i o % b b n r lo v e n su i d a d c mpae t t i aly n o v n in l o iin . T r s ls h w t a , c mp r d o r d wi h h s lo i c n e t a c nd t s o o he e u t s o ht o a e wih h t t e

α-Al磁性对强磁场下Al-Cu亚共晶合金定向凝固组织的影响

α-Al磁性对强磁场下Al-Cu亚共晶合金定向凝固组织的影响

α-Al磁性对强磁场下Al-Cu亚共晶合金定向凝固组织的影响刘钱;任忠鸣;钟华;李传军;余建波【期刊名称】《上海大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2014(020)004【摘要】以Al-Cu亚共晶合金为研究对象,考察了α-Al单晶磁各向异性对稳恒强磁场下定向凝固枝晶组织生长行为的影响.实验测定了α-Al单晶不同晶向的磁化率.结果表明:Al-Cu单晶中的磁化现象表现出明显的方向性;难磁化轴为晶体学位向<111>方向,即磁化率最小;易磁化轴为晶体学位向<311>或<310>方向,即磁化率最大;磁化率随Cu原子数量的增加而降低;[111]晶向族中4个晶向的磁化率不再一致.对于Al-0.85%Cu合金,当生长速度为50μm/s时,在无磁场情况下其定向凝固枝晶主干沿凝固方向排列;当施加6T纵向强磁场时,枝晶主干偏离凝固方向成一定夹角排列,这一现象可能是由α-Al磁晶的各向异性所致.【总页数】8页(P472-479)【作者】刘钱;任忠鸣;钟华;李传军;余建波【作者单位】上海大学上海市现代冶金和材料制备重点实验室,上海200444;上海大学上海市现代冶金和材料制备重点实验室,上海200444;上海大学上海市现代冶金和材料制备重点实验室,上海200444;上海大学上海市现代冶金和材料制备重点实验室,上海200444;上海大学上海市现代冶金和材料制备重点实验室,上海200444【正文语种】中文【中图分类】TG146.2【相关文献】1.强磁场对Al-Cu合金凝固组织及溶质分布的影响 [J], 苑轶;王强;刘铁;赫冀成2.强磁场对定向凝固Al-Al2Cu共晶合金位错的影响 [J], 朱玮玮;任忠鸣;任维丽;邓康;钟云波3.强脉冲磁场对Al-Cu共晶合金定向凝固组织的影响 [J], 牛晓武;赵志龙;刘林4.强磁场下亚共晶Al-Cu合金初生相形核与生长行为(英文) [J], 李传军;任忠鸣;任维丽;武玉琴5.Al-Cu共晶合金定向凝固不同抽拉速度下的组织演化 [J], 王狂飞;王有超;历长云;崔宏保;米国发因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

三维磁场对AZ91镁合金凝固组织的影响

三维磁场对AZ91镁合金凝固组织的影响

本 文运 用 I ae t l m g o 软件 ,采 用截 线 法计 算 镁 o 合金 的平 均 晶粒 尺 寸 / 为 ~个 晶粒 的截 线 总长 Ⅳ( 度 , 为 晶粒个 数 ) 形状 因子 4 Ⅳ 和 ( 为初 生 d A —
统 和 固定架 等组 成 。控 制系 统 主要通 过 继 电器 和接 触器 来分 别控 制旋转 磁 场和行 波 磁场 的作用 时 间。
镁合 金在 诸多 性 能方 面具 有一 系列 优 点【 因此 ” , 在航 空航 天 、 汽车 制造 、 电子信 息等 领 域得 到 广泛 的
应用 。近 年来 有关 旋转 磁 场对 镁合 金 作用 的研究 开 展逐 渐增 多 , 作 用效 果较 为显 著 , 材料 的凝 固过 其 在
陉统 铸\ 制 型 l \ 系
计 算 分 析 表 明其 显 微 组 织 的平 均 晶 粒 直 径 为 106 1 形状 因子为 03 。 4. x 7 m, . 6 图 3为 按 正 交 实 验 方 案 经 不 同磁 场 处 理 后 的
A 9 镁 合金 显微 组 织 。经计 算 和 比较 可 以看 出 , Z1 其
o F M T 中国铸造装备与技术 3 2 1 /0 0
4 9 .9 05 9 3 3 3 76 .9 6
状 因子明显增大, 增 。 74

3 0

3 4 5 6 7 8 9
3 0
3 0 4 0 4 0 0 4 5 0 5 0 5 0
1 0
1 5 5 1 0 1 5 5 1 5 1 0
表 1 正交实验因素水平表
因 素 水 平
皮 下 质 量 , 善铸 坯 凝 固组织 , 高 等 轴 晶率 , 轻 改 提 减 中心偏 析及 中心疏 松等 内部 缺 陷方 面都 有 显 著 的作 用 [ 尽管 人们对 旋转 磁场 和行 波磁 场搅 拌对 镁合 金 4 】 。 的影 响都有 不 同程度 的研究 ,但 是很 少 有人 研 究 两

Ho对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响

Ho对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响
tni ss h eut h v dctdta f c nl rf e — n 一 l 1 ris sp rse e e set t l e T ersl aei i e t s f i t i sa Mga d卢 Mg7 lg a , u pess h s n a h Ho u ie y e n A 2 n t
S 0NG — i,LI Ya — u 十 HU a ~o g ,W ANG a g Yu l a U o h i2 ,Z ・ Xin y n Qi n
( . ho o tr l Si c n n ier g Ji i, hn cu , i 10 2 , hn ; 1S ol f c Maea c n e dE gn en , inUnv C agh n Ji is e a i l l n 3 0 5C i a 2 Ke aoaoyo uo beMae a f n t f d ct n Ji U i, h ncu , in 10 2 , hn ) yL brtr f tmoi t lo Mii r o E uai , i nv C agh n Ji 3 0 5 C i A l i r s sy o l n l a
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A s atT e cot cue n c a i l rp r e f nMg9 11 n( Z 1 bt c: h rs u trsadmeh nc o et s 一A —Z A 9 )man s m l ymo i r mi r ap i oa g ei ao d— u l f db o u ( o weeivsi t ysa nn l t nmi ocp S M) X rydf at n( R i yh l m H ) r n et ae b n i e cr c so y( E e mi g d c g e o r , — irci X D)a d a f o n

Ca,Y对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响

Ca,Y对AZ91镁合金显微组织和力学性能的影响

基础 上加 入 少量 的 Y ( .0 05 %) 01 %~ .0 ,可 使 C 含 量 a 降低 到 11 %而达 到同样 的 阻燃 效果 ,且 同时含 C .8 a
3 实验 结 果
3 1 力 学 性 能 .
和 Y元 素 的 AZ 1 9 合金 在 高温 下生 成 的氧 化膜 致密 且
保 护 电阻炉 中熔 配 ,合 金的实 际成 分采用美 国 T A 公 J 司生产 的电感 耦合等离子 体发射光谱 仪 (C . E )测 I PA S
定,如表 1 所示 。用 01 2 1 自沉式变质精 炼剂进行 .%C C6 熔 体处理 ,用 氩气补充精 炼 ( 吹洗 )3mi。拉伸试棒 n
持续 进 行 ,氧化 膜 不 断增厚 ,且该 氧化 膜脆 性 较 大 ,
当 受 应 力 作 用 时 ,容 易 开 裂 而 使 熔 体 发 生 燃 烧 。 此 在
硝 酸乙醇溶液腐蚀 ) 采用扫 描 电镜和 x 射线衍射 进行 , .
微观 组织分析 。常温拉伸 实验 在 C S4 2 0型 电子万 S .4 0 能试验机 上进行 ,拉伸速 度 03m mi。 . m/ n
采 用底注式 金属型浇铸 ,蛇形浇道 ,一模浇 4 试棒 , 根
分 布在两边 。 微观 组织分析试 样从试棒 的中部切取 , 采 用 日产 Olm u MG y p sP 3金相显 微镜观察 形貌 ( 2 % 用 t p
件 下不 会发 生燃 烧 , 熔 体表 面 生成 的氧 化膜 不 是十 但 分致 密 ,不 能 完全 阻止 熔 体 的氧化 , 高 温 下氧化 将 在
泽 , 非 常 美 观 ,如 图 1 所 示 。 c
于 Y 与合金 中的 A1 反应 生成 A 2 而 使 以单质 形 式 1 Y
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近十几年来,稀土元素作为主合金元素或微合金化元素,已广泛应用于镁合金领域。

Mg-RE合金具有良好的铸造性能,并且由于晶间热稳定性高的化合物存在,该类合金还具有良好的抗蠕变性能。

然而现有工艺条件下Mg-RE合金在获得较高的热强性同时,往往伴随着塑性的下降。

首先,由于RE和Al生成的脆性稀土铝化物分布在晶间,当其含量过多、形态较粗大时,会严重影响合金的塑性;其次,根据Hune-Rothey固溶度准则可知,部分稀土元素在Mg基体中具有较大固溶度,并且随温度的下降固溶度变化很大,易导致合金的时效硬化[1-4]。

通过在合金凝固的过程中施加不同电磁场作用的方法,提供了改善合金组织及性能的新思路。

国内外大量研究表明直流磁场能影响合金的显微组织结构[5-10],然而有关磁场对Mg-RE合金组织性能影响的研究目前鲜见报道。

鉴于此,本文研究了径向直流磁场对AZ91-0.8%RE(质量分数,%,下同)合金组织性能的影响,分析其规律和作用机制,为探索磁场作用下合金凝固规律提供了新的线索和思路。

1实验方法1.1实验装置说明实验装置由3部分组成(图1)。

加热设备:功率2kW的小电炉,外壳为非铁磁性材料薄铝皮;坩埚选用内径25mm、长120mm的刚玉管。

温控设备:J405型温控器和热电偶。

电磁设备:采用NHK型直流电磁机提供直流磁场,所用直流电源磁场对AZ91-0.8%RE合金组织性能的影响李轶,程培元,华林,周鹏(武汉理工大学材料科学与工程学院,湖北武汉430070)摘要:研究了直流磁场对AZ91-0.8%RE合金的组织和性能的影响。

结果表明,磁场作用下合金组织中α-Mg晶粒大小的均匀化程度显著提高,(Ce,La)Al4相尺寸减小,呈细小的针状分布,但相的类型并未改变;显微组织的改善提高了镁合金综合力学性能,磁场作用下合金伸长率达到2.2%,增幅达16%,合金的抗拉强度和屈服强度小幅提高,硬度略有下降。

磁场作用机制可能归结于磁场作用下由于电导率的差异导致溶质元素对基体镁产生了相对运动,这种运动使溶质分布更加均匀。

关键词:直流磁场;AZ91-0.8%RE合金;均匀化;力学性能中图分类号:TG146.2+2文献标识码:A文章编号:1001-3814(2008)10-0011-04EffectofMagneticFieldonMicrostructureandMechanicalPropertiesofAZ91-0.8%REAlloyLIYi,CHENGPeiyuan,HUALin,ZHOUPeng(SchoolofMaterialScienceandEngineering,WuhanUniversityofTechnology,Wuhan430070,China)Abstract:TheeffectsofdirectmagneticfieldonthemicrostructureandmechanicalpropertiesofAZ91-0.8%REalloywerestudied.Theresultsshowthat,comparedwiththesamplesolidifiedwithoutmagneticfield,thehomogenizationdegreeofα-Mggrainsizeincreasessignificantlyunderthemagneticfield.Furthermore,magneticfieldchangesthemorphologyof(Ce,La)Al4phasefromrod-liketoneedle-like,butnotchangeitstype.Intheinfluenceofmagneticfield,theelongationofthealloyinT6stateisupto2.2%,isincreasedby16%.Meanwhile,theyieldstrengthandthetensilestrengthofthealloyincrease,butthehardnessdecreasesslightly.Itisconcludedthatmagneticfieldcancausetherelativemotionbetweensoluteelementswhichhavedifferentconductivities,andthisrelativemotionmakessolutedistributionmoreuniform.Keywords:directmagneticfield;AZ91-0.8%REalloy;homogenization;mechanicalproperty收稿日期:2007-11-02基金项目:高校青年教师奖项目(教人司[2002]383);武汉市科技攻关项目(20067003111-05)作者简介:李轶(1982-),男,湖北襄樊人,硕士研究生;电话:13871181449;E-mail:yy723512@sina.com输出电压为0 ̄300V。

利用CT3Tesla计测试,磁场在两磁极中沿径向分布,在磁场有效面积内磁感应强度(B)值保持恒定,通过单位面积的最大B值为0.6T。

1.2实验方法实验所用AZ91-0.8RE%合金由镁锭(纯度99.95%)、铝锭(纯度99.7%)、锌锭(纯度99.95%)和Al-10%RE中间合金(RE是含Ce50%、La45%的混合稀土)配制而成。

将配比好的合金切割成合适大小,装入刚玉管中。

为防止镁合金氧化燃烧,熔炼时采用RJ2熔剂保护。

电炉通电,720℃时将Al-10%RE中间合金块加入到合金熔体中,保温一段时间并充分搅拌后,施加强度为0.29T的直流磁场直至凝固。

作为对比,另一组合金试样在不施加磁场的情况下制备并保持其他实验参数不变。

合金的化学成分如表1所示。

1.3性能测试使用FEI-QUANTA400扫描电镜对试样进行组织观测及相成分分析,并采用D/MAX-RB转靶X射线衍射仪进行了物相鉴别。

晶粒尺寸和晶粒面积利用Imagetool软件测定。

试样的拉伸实验和硬度测试分别在W-60型实验机和HB3000硬度仪上进行,其中拉伸试样为:!10mm×50mm;试样热处理规范:420℃×16h水淬,200℃×8h。

2实验结果及分析2.1铸态组织图2(a)、(b)分别为无磁场和直流磁场条件下AZ91-0.8%RE合金的SEM像。

可见,合金组织由黑色基体、沿晶界分布的白色网状或块状相和白色杆状化合物组成。

结合Mg-Al二元合金相图[11]可知,图中网状或块状组织为β-Mg17Al12,基体为α-Mg。

利用能谱仪对白色杆状化合物进行了成分分析(图3),结果发现该化合物由Al、Ce、La和少量Zn组成,不含Mg,各成分的摩尔分数为:M(Al)=78.50%,M(Ce,La)=19.78%,M(Zn)=1.72%。

由于Zn含量很低,且在合金中仅起固溶强化作用,故不考虑Zn的影响,则该相的化学结构式可表述为(Ce,La)Al4,也有研究结果[12]表明该杆状相为Al11(Ce,La)3。

图4(a)、(b)为无磁场和直流磁场条件下AZ91-0.8%RE合金的铸态显微组织。

为了研究磁场对AZ91-0.8%RE合金中α-Mg晶粒的影响,在金相照片上随机选取50 ̄100个晶粒,利用Imagetool表1AZ91-0.8%RE合金的化学成分(质量分数,%)Tab.1ChemicalcompositionofAZ91-0.8%REalloy(wt,%)AlZnCe,LaMn,FeMg9.010.780.8<0.2Bal图2AZ91-0.8%RE合金SEM像Fig.2TheSEMimagesofAZ91-0.8%REalloy125μm125μm(a)无磁场(b)直流磁场图3杆状相能谱分析Fig.3EDSofrod-likephase(a)(b)AlZnCeLaCeCeCeLaLaLaZnZnSpectrum112345678910E/keV25μmSpectrum1图4AZ91-0.8%RE合金铸态显微组织Fig.4ThemicrostructureofAZ91-0.8%REalloyas-cast100μm100μm(a)无磁场(b)直流磁场图1实验装置简图Fig.1SchematicoftheexperimentarrangementCoilMagneticpoleResistancefurnaceThermocoupleCorundumtubeMeltBracket软件测量了晶粒尺寸和晶粒面积,并取算术平均值。

结果发现:施加直流磁场后平均晶粒尺寸为38μm,晶粒面积为645μm2,与无磁场条件下的39μm和658μm2相比,变化幅度很小,仅为2.5%和2.1%。

考虑到晶粒大小的不均匀性,进一步研究了晶粒大小的分布情况。

图5(a)、(b)分别为α-Mg晶粒尺寸和晶粒面积分布图。

由图5(a)可知:无磁场时,有48%的α-Mg晶粒尺寸为30 ̄60μm,有30%的晶粒尺寸在30μm以下,22%的晶粒尺寸在60μm以上。

施加直流磁场后,约有70%的α-Mg晶粒尺寸为30 ̄60μm,尺寸在30μm以下和60μm以上的晶粒约为20%和10%。

由图5(b)可知:无磁场时,约有51%的α-Mg晶粒面积为400 ̄800μm2,有22%的α-Mg晶粒面积在400μm2以下,27%的α-Mg晶粒面积在800μm2以上。

施加直流磁场后,约有78%的α-Mg晶粒面积为400 ̄800μm2,面积在400μm2以下和800μm2以上的α-Mg晶粒约为10%和12%。

由此可见,直流磁场虽然对晶粒的平均尺寸和平均面积影响不大,但能显著提高晶粒大小的均匀化程度,使晶粒大小分布趋于一致。

图6(a)、(b)为无磁场和直流磁场时(Ce,La)Al4相扫描电镜照片。

对比图中箭头所指(Ce,La)Al4相可知,无磁场时(Ce,La)Al4相较为粗大,多为短杆状。

施加直流磁场后,(Ce,La)Al4相尺寸明显变小,呈细小的针状分布。

为了进一步研究磁场对(Ce,La)Al4相的影响,用X射线衍射对合金进行了物相分析(图7)。

结果发现,无磁场和直流磁场条件下,只存在(Ce,La)Al4一种新相,并没有其他亚稳相生成。

这表明直流磁场只改变了新相的形态,并未改变相的类型。

2.2力学性能表2给出了不同实验条件下合金(T6状态)的室温力学性能。

由表可知,磁场作用下合金的伸长率得到显著提高,增幅达到16%。

合金的抗拉强度、屈服强度小幅提高,硬度略有下降。

力学性能的变化可归结为如下原因:α-Mg晶粒大小均匀化有利于提高合金整体的强度性能;(Ce,La)Al4图6(Ce,La)Al4相的SEM像Fig.6TheSEMimagesof(Ce,La)Al4phase25μm25μm(a)无磁场(b)直流磁场图5AZ91-0.8%RE合金中α-Mg晶粒尺寸分布(a)和面积分布(b)Fig.5Sizedistribution(a)andareadistribution(b)ofα-MggraininAZ91-0.8%REalloy806040200 ̄3030 ̄6060 ̄400400 ̄8008000T0.29T0T0.29T806040200Frequence(%)Averagesize/μmAveragearea/μm2(a)(b)Frequence(%)图7AZ91-0.8%RE合金铸态下的X射线衍射谱Fig.7XRDpatternofAZ91-0.8%REalloyas-castα-Mg(Ce,La)Al4β-Mg17Al1230405060702θ/(°)Intensity(a.u)相脆性较大,其尺寸减小,呈细小的针状分布有利于合金塑性的提高。

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